Phân tích tính toán móng bè - cọc trong điều kiện địa chất tại thành phố Sóc Trăng
MỤC LỤC
CƠ SO LÝ THUYET PHƯƠNG PHÁP PHAN TÍCH TÍNH TOÁN MONG BE - COC
+ Do giải pháp là dùng toàn bộ cọc chịu lực nên không xét đến áp lực dit tiếp xúc ngay phía dưới móng nên cọc phải được thiết kế với chiều dài cọc lớn, số lượng cọc. ~ Chọn loại cục, sơ bộ chiều đãi cọc, Xác định khả năng chị ti cọc đơn và ảnh hưởng. Trong Luận văn, chỉ xét một phương pháp tính sức chịu tải của cọc theo chỉ tiêu cường,.
~ Đối với mồng cọc, sức chịu tải cực hạn đơn vị ở mỗi cọc q, được xác định như sau. £,- Sức kháng hông đơn vi ở độ sâu z, được xác định phụ thuộc vào loại đất lớp đất. = Nhóm cọc có đãi cao à nhóm cọc có đãi nằm trên mặt dắt không iếp xúc với đất như trong các công trình cẩu, kẻ.
= Nhóm 2: Những phương pháp tinh toán khả năng chịu tải trong ngang của cọc tương. Tuy nhiên, cảng vé sau ở một số công trình cọc được # ế có phần nằm bên trên mặt dit cảng đài và cọc minh cảng được sử dụng nên phải xét đến sự dn định dọc trong cọc. Phin lớn các phương pháp tính toán dn định cho cọc đều sử dung lý thuyết hệ số nên, gần đây lý thuyết nền đàn hỗi cũng được sử dụng phổ biển.
Coc trong đắt được mô hình bằng phin từ dim vả sự tương tác giữa đất và cọc xung quanh cũng như ở mũi cọc được mô hình bằng những phần tử tiếp xúc. Trong đó ma trận K ^^ dai diện cho sự ảnh hưởng tương tác giữa cọc với cọc, đại diện cho sự tương tác giữa đất với đắt, K`” và KS đại diện cho sự ảnh hưởng giữa cọc với đất và giữa đất với cọc. “Trong phương trình này £, chỉ lực mũi cọc ban đầu, còn Af chi độ gia tang lực tại mũi cọc, Quan hệ kết hợp giữa độ gia tăng lực mũi cọc với độ gia tăng tương đối của.
Davis và Poulos (1972b) đã dua ra một phương pháp đơn giản để tính toán độ lún của. ~ Đoạn OA: Tải rong tăng từ 0 đến khả năng chịu tả trọng cục hạn của nhôm cọc, Pr. ~ Doan AB: Tải trọng tăng từ Pp, đến khả năng chịu ti ove hạn của hệ thông móng bè.
Trong công thức trên, số hang đầu là độ lún tức thời của hệ thông móng bé cọc, được tính toán trên cơ sở đản hỏi với v, = 0,5. Để tinh toán độ lún cổ kết, Poulos gia thiết rằng quả trinh cổ kết không bị ảnh hưởng bởi chảy dẻo cục bộ trong điều kiện không thoát nước vì vậy độ lún cổ kết pop được.
KET QUA PHAN TÍCH TÍNH TOÁN MONG BE CỌC CHO
Li khu vực tại thành ph Sửc Trăng cỏ cỏc lớp đất tốt phõn bổ trờn cựng với chiều dy lớn nên thích hợp cho việc Iya chọn giải pháp kết cấu mông bể cọc cho nhà cao ting. ‘Vai giái pháp móng bẻ cọc được áp dung sẽ giúp tiết kiệm chi phí xây dựng, mang đến hiệu quả kinh tẾ cao cho công trình, đồng thời không gây ảnh hưởng lớn và lãu đãi về tiếng ôn, môi trường như các biện pháp thông thường như cọc khoan nhỗi hay cọc. Căn cử vào kết quả do vẽ dia chất công tinh kết hop với khoan thăm d3 ở chiều sâu 30,0m va tải liệu thí nghiệm, địa ting khu vực dự kiến xây đựng công trình Cao ốc.
&t quả khảo sát địa chất thi vị ti xây dựng công trình nêu trên phủ hop cho việc dra ra các giải pháp kết cầu nền móng cho công trình, đặc biệt là phương án móng bè - coe nhằm tận dung tối đa các lớp đất tốt trên mặt giúp phát huy hiệu qua kết cầu công trình đồng thời hiệu quả vẻ kinh tế. (Mé hink cho I mưởng hợp diễn hình chiéu dai cọc. Plaxis vị trí chân cột biên động phân tích,. hin tử cọc, i được kích hoạt trung lên đãi coe. Mô hình tinh toán mồng bê cọc. Plaxis tư động phan tích. Plaxis vi trí chân cột biên tự động phân tích. trung lên bẻ cọc. Kết quả phân tích tính toán theo từng phương pháp + Phương pháp cọc chịu tải toàn bộ công trình. còn lại xuất kết quả nội lực được tầng hợp trong bảng so sánh). ~ Chân cột biên: Xuất kết quả cho trường hợp chiều dai cọc L=40,0m (Các trường hop. còn lại xuất kết qué nội lực được ting hop trong bảng xo sinh).
~ Chân cột giữa: Xuất kết quả cho trường hợp chiều dài cọc L=30,0m (Các trường hợp côn lại xuất kế quả nội lực được tổng hap trong bảng sơ sảnh). Chan cột biê. con lại xuất kế quả nội lực được tổng hợp trong bảng so sinh). Đổi với giải pháp móng cho công trình thi yếu tổ nền đắt có vai trồ quan trọng và quyết định cho việc lựa chọn giải pháp móng. Khu vục thành phổ Sóc Trăng đa phần sắc khu vực cổ lớp địa chất yêu bao phủ hiv hết thành phố, chỉ cỏ một số khu vực thuộc phường 3 có địa chất tốt nên cổ thể áp đụng giải pháp móng bè - cọc cho công trình cao ting.
Giai php mồng bể - cọc vi cỏ xét đn các yếu tổ tác động qua lại giữa nền - móng bè nên lớp đất phía đưới móng bé là lớp đất tốt và có chiều diy lớn sẽ làm tăng khả nang. Ngược lai, nếu lớp đất phía dưới móng bé à lớp đất yếu sẽ không thể phát huy khả năng chiu tải của bè mồng, úc đô chịu lực cho công trình à cọc chu tải hoàn toàn, chiều dai cọc lớn sẽ hạn chế trong việc kiểm soát chất lượng cọc và kéo. 4 Qua kết quả phân tích tại vị trí chân cột iia (cột C5) và chân cột biên (cột C1) trong cùng trường hợp chiều dai cọc thi ứng suất tại móng bè - cọc ít hơn móng cọc.
+ Chuyển vị ngang và ứng suất tai mũi cọc, đầu cọc ở cả hai giải pháp có sự chênh lệch không đáng kể (chuyển vị ngang chênh lệch khoảng 0,2em). + Chuyển vị ngang và ứng suất tại mũi cọc, đầu cọc ở cả hai giải pháp có sự chênh lệch không đáng kể (chuyển vị ngang chênh lệch khoảng 0,05m). + Chuyển vị ngang và ứng suất tại mũi cọc, đầu cọc ở cả hai giải pháp có sự chênh lệch không đáng ké.
(Qua kết quả phân tích nêu trên, sự chuyển vị đứng trong tắt cả các trường hợp tương đối nhỏ, đảm bảo an toàn. Do đó, ứng suất gây ra trong mô hình phân tích rếng lẻ sẽ lớn hơn so với phân tích toàn bộ hệ kết cấu.
