BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠOTRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT TP.. HỒ CHÍ MINHKHOA CƠ KHÍ ĐỘNG LỰCBÀI TẬP LỚN MÔN “THIẾT KẾ Ô TÔ”Đề tài: “Tính toán kiểm tra nhíp đặt dọc kiểu Công-xôn theo 3 chế
Trang 1BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO
TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT TP HỒ CHÍ MINH
KHOA CƠ KHÍ ĐỘNG LỰC
BÀI TẬP LỚN MÔN “THIẾT KẾ Ô TÔ”
Đề tài: “Tính toán kiểm tra nhíp đặt dọc kiểu Công-xôn theo 3 chế
độ tải trọng đặc biệt”
GVHD : THẦY ĐẶNG QUÝ SVTH : Đào Đạo Đức MSSV: 21145117 LỚP: 21145CL3B
Tp Hồ Chí Minh, tháng 11 năm 2023
Trang 2Đề bài: Tính toán kiểm tra nhíp đặt dọc kiểu Công-xôn theo
3 chế độ tải trọng đặc biệt Hãy tính toán ứng suất xuất hiện ở nhíp
theo 3 chế độ tải trọng đặc biệt
1.Xác định các lực tác dụng lên nhíp đặt dọc kiểu công xôn
Kí hiệu và đơn vị đo trong đề bài:
Xi: phản lực tiếp tuyến tại bánh xe (N)
Yi: phản lực ngang tại bánh xe (N)
Zn: phản lực từ mặt đường tác dụng lên nhíp (N)
Zi: phản lực pháp tuyến tại bánh xe (N)
gc: trọng lượng phần không được treo (N)
Wui : moment chống uốn của mặt cắt ngang (N.m)
d0: khoảng cách từ thùng xe đến mặc đường
d: khoảng cách từ tai nhíp đến thùng xe
d1: khoảng cách từ tai nhíp đến mặt đường
NA, N : phản lực tổng hợp tác dụng lên nhíp (N)B
XA, Z : các lực thành phần của N theo phương ngang và thẳng đứng (N)B A
Xk: lực kéo (N)
Xp: lực phanh (N)
X: phản lực của lực kéo hoặc lực phanh trong trường hợp kéo hoặc phanh tương ứng (N)XB, Z : các lực thành phần của N theo phương ngang và thẳng đứng (N)B B
Trang 3α: góc nghiêng của tai nhíp (độ)
l0: khoảng cách giữa các quang nhíp (m)
l1, l : hình chiếu của chiều dài nửa nhíp bên trái và bên phải lên phương ngang (m)2 l: hình chiếu của chiều dài toàn bộ của quang nhíp lên phương ngang (m)
b: chiều rộng lá nhíp (m)
hi: chiều dày của lá nhíp thứ i (m)
σu: ứng suất uốn (N/m2)
m2.G2: trọng lượng tác dụng lên cầu sau xe (MN)
Y: phản lực tổng hợp của lực ngang tác dụng lên xe (kN)
φy: hệ số bám ngang
mi: hệ số tính đến sự thay đổi trọng lượng tác dụng lên cầu
Trang 42 Tính toán nhíp đặt dọc kiểu công xôn TH1: Xi=0 ,Yi=0 ,Zi=Zbx=Zimax,Zn=Zb−gc
2
Trang 5XA=XB=ZAtanα ,Zn=ZB−ZA
Cân bằng moment tại A:
Zn.l−ZB.l1− XB.d=0
Zn.l−ZB.l1−d.ZA.tanα=0→ZB= n.l−d ZA.tanα
l1
(1)
Cân bằng moment tại B:
Zn.l2−ZA.l1−XA.d=0
Z.l−Z l−d Z tanα=0
Trang 6ZA= Zn.l2
l1+d.tanα
Thay vào (1), suy ra:
ZB=
Zn.l− Zn.l2
l1+d tan α.d tan α
l1
ZB=Zn.l
l 1−
Zn.l 2 d tan α
l1.¿ ¿
¿Zn.¿
¿Zn.[l
l1−
l2
l1+
l 2
l 1+d tanα]
¿Zn.[1+ l 2
l 1+d tanα]
Trong thực tế: góc α <10∘
→tanα≈0 , suy ra:
ZA=Zn
l2
l1
; ZB=Zn(1+l2
l1)=Zn l
l1 Moment uốn tại D: MuD=Zn.l2
Ứng suất uốn:
σu= MuD
∑i=1n
Wui
Mặt cắt vuông góc qua mỗi lá nhíp là hình chữ nhật:
Trang 7Mặt cắt xiên theo phương của Z qua mỗi lá nhíp là hình chữ nhật:B
Do góc nghiêng của nhíp bé hơn 10o h ≈ h và tính toán theo h j i i
→Wui=1
6.b hi
2
→σu= Zn.l2
∑
i=1
n
Wui
¿ 6 Zn.l2
b.∑i=1
n hi2≤[σu]
Lá nhíp chính: ngoài ứng suất uốn (σu), còn tồn tại ứng suất kéo (σk):
σk= XA
b.h =
A tan α
b.h
Trang 8Nếu gãy sẽ gãy nhíp chính trước
TH2: Xi=Ximax; Y=0 ;Zi=Zb
Xe truyền lực kéo: X Xi¿ k
Dưới tác dụng của lực kéo tai nhíp bị đẩy về phía trước góc α tăng lên lớn hơn
ở TH1 nên khi tính toán, không thể bỏ qua tanα
Trang 9XB=ZAtanα+ Xk
Cân bằng momen tại điểm B:
ZA.l1+ XA.d−Zn.l2+Xk.d0 0=
ZA.l1+ZA.d tan α−Zn.l2+Xk.d 0 0=
ZA=Zn.l 2− Xk.d0
l 1+d.tanα
Cân bằng momen tại điểm A:
ZB.l1+XB.d+Xk.d1−Zn.l=0
ZB=Zn.l−XB.d−Xk.d 1
l 1 =Zn.l−¿ ¿
ZB=
Zn.l−d tan α.(Zn.l 2−Xk.d0)
l 1+d tan α −Xk.d− Xk.d1 l1
ZA,Zn gây ra moment uốn tại D: Mu'≠ M' 'u :
Mu'
=ZA.l1=(Z¿¿n.l2−Xk.d0).l1
l 1+dtanα ¿
Mu=Zn.l2>Mu
'
Gây ra ứng suất uốn chính:
Trang 10'= Mu
∑i=1
n
Wui
; σuc
''= Mu
∑i=1
n
Wui
; σuc ' =6 1l (Zn.l2+Xk.d0)
b.(l1+d tan α)∑
i=1
n
hi 2
Wui=b.hi
2
6
σuc
' '
= 6 Zn.l2
b⋅∑i=1n
hi
2; σuc''
=6 Zn.l2
b.∑
i=1
n
hi 2
Xk Gây ra ứng suất uốn phụ:
σup=Xk.d 0
∑i=1n Wui=
6 Xk.d0
b.∑i=1n hi2
⇒ Ứng suất uốn toàn bộ: σu=σuc+σup
Ứng suất uốn bên trái:
σu'=σuc' +σup
¿ 6 l 1(Zn.l2+ Xk.d 0)
b.(l1+dtanα).∑
i=1
n
❑hi2
+6 Xk.d 0
b.∑
i=1
n
❑hi2
Ứng suất uốn bên phải :
σu=σuc
' '+σup= 6 Zn.l2
b ∑
i=1
n
❑hi2
+6 Xk.d0
b.∑
i=1
n
❑hi2
=6 (Zn.l2+Xk.d 0)
b.∑
i=1
n
❑hi2
Khi phanh: Xi¿Xp
Tai nhíp ở vị trí thẳng đứng: α=0∘→ X=X =0
Trang 11Zn=ZB−ZA;X= Xp
Cân bằng moment tại B :
ZA.l1−Zn.l2−Xp.d 0=0
ZA↑=Zn.l2
l1
+Xp.d 0
l1
Cân bằng moment tại A :
ZB.l1− X d−Zn.l−Xp.d1=0 ZB↑=Zn.l
l1
+Xp.d1
l1
+X d
l1
= n.1
l1
+Xp.d0
l1
Z ,Z gây ra moment uốn tại D: M'≠ M' ' :
Trang 12Mu=ZA.l1=Zn.l2+Xp.d 0
Mu=Znl2<Mu
'
→ Gây ra ứng suất uốn chính:
σuc'
= Mu'
∑i=1
n Wui; σuc
'' u
= M
''
∑i=1
n Wui
Ta có: Wui=b.hi
2
6
σuc'=6 (Zn.l2+ Xp.d0)
b.∑i=1n
hi2
; σuc ''= 6 Zn.l2 b.∑i=1n
hi 2
+Xp Gây ra ứng suất uốn phụ:
σup= Xp.d
∑i=1
n Wui=
6 Xp.d 0
b.∑i=1
n hi2
⇒ Ứng suất uốn toàn bộ: σu=σuc+σup
Ứng suất uốn bên trái:
σu'=σuc'+σup=6 (Zn.l2+Xp.d)
b ∑
i=1
n
❑hi2
+ 6 Xp.d
b.∑
i=1
n
❑hi2
¿6 (Zn.l2+2 Xp.d 0)
b.∑i=1n
hi
2
Ứng suất uốn bên phải:
σu=σuc' '+σup= 6 Zn.l2
b ∑n ❑hi
2+6 Xp.d 0
b.∑n ❑hi 2
Trang 13¿6 (Zn.l2+Xp.d 0)
b.∑
i=1
n
❑h2i
TH 3: Xi=0 ,Y=Ymax=m2G2φy; Zi≠ 0
Cân bằng moment tại A :
Zn2.B1+Y h−m2.G2.B1
2 =0
Zn2=m2.G2
2 −
Y.h
B1
Cân bằng moment tại C :
Zn1.B1+Y h+m2.G2.B1
2 =0
Trang 142 +
Y h
B1
Zn1>Zn2→ Tính toán nhíp theo Zn1
Zn1=Znmax khi Y =Ymax=m2.G2.φy
→Zn 1=m2.G2
2 (1+2 φy.h
B1 )
Khi Y =Ymax→ Xe bắt đầu trượt ngang →m2=1
→Zn 1=G2
2 .(1+2.φy.h
B1 )
→ Tính cho nhíp phải
Trang 15Pt cân bằng lực phương ngang: XA=XB=ZAtanα
Pt cân bằng lực phương đứng:
Zn1=ZA−ZB
Cân bằng moment tại A:
ZB.l1+XB.d−Zn 1.l=0
→ZB.l1−d ZA.tanα−Zn 1.l=0 →ZB=Zn1.l−d ZA.tanα
l1 (1) Cân bằng moment tại B:
ZA.l1−Zn 1.l2+ XA.d=0
−Zn1.l2+ZA.l +d Z1 A.tanα=0 →ZA= Zn 1.l2
l1+d.tanα(2) Thay (2) vào (1) được:
ZB=
Zn 1.l − Zn 1.l2
l 1+d tan α d tan α
l1
ZB=Zn 1.l
l 1 −
Zn 1.l2 d tan α
l 1.¿ ¿
¿Zn1.¿
¿Zn1.[l
l 1−
l 2
l 1+
l2
l 1+ d.tanα]
¿Zn1.[1+ l 2
l 1+d tanα]
Thực tế α < 10o tanα≈0
Trang 16ZA=Zn.l 2
l 1 ;ZB=Zn 1 [1+l2
l1]=Zn 1 l1
Momen uốn tại D: MuD=Zn 1.l2=ZA.l1
Ứng suất uốn: σu= MuB
∑
i=1
n
Wi
σu=Zn 1.l 2
∑
i =1
n
Wi
=6 Zn 1.l2
b.∑
i=1
n
hi
2
≤[σu]
Ứng xuất kéo tại nhíp chính σk:
σk= XA
b.hc
=ZA tan α
b.hc
Nếu gãy nhíp chính sẽ gãy trước