Các đường hơi và các đường nước nối chung vào một khối trong một quá trình công nghệ.Các thành phần trong sơ đồ nhiệt nguyên lý bao gồm: lò hơi có bao hơi, tuabin ngưng hơi một truc 3 xi
Đ XUT V CHN PHƯƠNG N ĐẶT T MY
Chọn tổ máy
Từ các tính toán ở trên ta có: K < K < K và S > S > S1 2 3 1 2 3
Về mặt đầu tư thì phương án 3 là lớn nhất nhưng ngược lại chi phí vận hành hằng năm thì phương án 3 là nhỏ hơn so với hai phương án kia, mặt khác ta thường ưu tiên cho phương án có vốn đầu tư lớn thiết bị công nghệ cao, vì vậy ở đây ta chọn phương án 3 là đặt 1 tổ máy có công suất là 200 MW Trong thiết kế này ta dùng nhiên liệu đốt là dầu DO có các thành phần nhiên liệu như sau:
Lò hơi là loại lò hơi đốt dầu dạng phun
XÂY DỰNG V TÍNH TON SƠ Đ6 NHIỆT NGUYÊN LÝ
Xây dựng sơ đồ nhiệt nguyên lý của nhà máy
Sơ đồ nhiệt nguyên lý xác định nội dung cơ bản của quá trình công nghệ biến đổi nhiệt năng trong nhà máy điện Nó bao gồm các thiết bị chính và phu Các đường hơi và các đường nước nối chung vào một khối trong một quá trình công nghệ.
Các thành phần trong sơ đồ nhiệt nguyên lý bao gồm: lò hơi có bao hơi, tuabin ngưng hơi một truc 3 xilanh ( K- 200 - 130), máy phát điện, bình ngưng, các bình gia nhiệt cao áp, hạ áp, thiết bị khử khí, bơm nước cấp, bơm nước đọng, bơm nước ngưng Các đường ống dẫn hơi đến các bình gia nhiệt, đường nước ngưng chính, đường nước ngưng đọng. Đặt tính kỹ thuật của tuabin K - 200 - 130.
Công suất định mức: 200 MW Áp suất hơi đầu vào: 130 at
Số cửa trích không điều chỉnh: 7
Nhiệt độ hơi quá nhiệt trung gian: 565 C 0
Lưu lượng nước làm mát: 25000 T/h
Suất tiêu hao hơi: 2,82 kg/kWh
Suất tiêu hao nhiệt: 2000 kcal/kWh
Bảng 1: Các thông số hơi của các cửa trích:
Cửa trích I II III IV V VI VII p [at] 37,3 24 11 và
Trên cơ sở đó ta xây dựng sơ đồ nhiệt nguyên lý như sau:
Hình 2.1 Sơ đồ nguyên lý
Trong đó: LH: Lò hơi có bao hơi.
QNTG: Bộ quá nhiệt trung gian.
LE: Bình làm lạnh Ejectơ.
HA5,6,7,8: Các bình gia nhiệt hạ áp 5,6,7,8.
CA 1,2,3: Các bình gia nhiệt cao áp 1,2,3.
KK: Thiết bị khử khí.
GNBS: Gia nhiệt nước bổ sung.
* Diễn giải sơ đồ nhiệt nguyên lý :
Trong toàn bộ nhà máy 200MW gồm có: lò hơi có bao hơi, tua bin ngưng hơi một truc K-200-130, quá nhiệt trung gian một lần, tuabin có 3 xilanh.
Hơi quá nhiệt từ lò hơi được dẫn đến phần cao áp của tuabin sẽ giãn nở sinh công, sau khi ra khỏi phần cao áp hơi được quá nhiệt trung gian một lần nữa rồi tiếp tuc giãn nở trong phần trung áp và hạ áp của tuabin Trên tuabin có 7 cửa trích gia nhiệt cho nước ngưng, nước cấp và thiết bị khử khí Phần hơi còn lại sau khi ra khỏi phần hạ áp của tuabin được đưa vào bình ngưng, tại đây hơi được ngưng tu thành nước ngưng nhờ nước tuần hoàn làm mát.
Nước ngưng sau khi ra khỏi bình ngưng được bơm nước ngưng bơm qua bình làm lạnh Ejectơ sau đó qua các bình gia nhiệt hạ áp rồi dồn về thiết bị khử khí Nước ngưng sau khi được khử khí sẽ được chứa trong bể khử khí, sau đó được bơm nước cấp đưa qua các bình gia nhiệt cao áp làm tăng nhiệt độ trước khi đưa vào lò hơi.
Hơi từ các cửa trích của tuabin gia nhiệt cho nước ngưng, nước cấp bao gồm: 3 cửa trích ở phần cao áp được gia nhiệt cho bình gia nhiệt cao áp số 1, số 2, số 3 và bình khử khí; 4 cửa trích ở phần trung áp và hạ áp được gia nhiệt cho bình gia nhiệt hạ áp số
5, số 6, 7 và số 8 Ở thiết bị khử khí do hơi được trích từ cửa trích có áp suất cao nên được đưa qua thiết bị giảm ôn giảm áp để hạ nhiệt độ và áp suất xuống phù hợp với yêu cầu.Hơi ở các cửa trích của tuabin sau khi gia nhiệt cho nước ngưng, nước cấp thì sẽ ngưng tu thành nước đọng Sơ đồ dồn nước đọng ở các bình gia nhiệt được chọn ở đây là sơ đồ dồn cấp phối hợp với bơm : vừa dồn cấp ,vừa bơm đẩy về đường nước chính Ở các bình gia nhiệt cao áp (CA) nước đọng được dồn từ CA1 -> CA2 -> CA3 do độ lệch về áp suất, sau đó nước đọng được dồn vào bình khử khí Ở các bình gia nhiệt hạ áp thì nước đọng được dồn từ bình gia nhiệt hạ áp HA5 -> HA6 -> HA7 –> HA8 rồi dùng bơm nước đọng dồn về điểm hỗn hợp trên đường nước ngưng chính phía đầu ra của bình gia nhiệt hạ áp số 7 Nước đọng của bình làm lạnh ejectơ được đưa về bình ngưng.
Các thông số hơi và nước trên đồ thị i - s biểu diễn quá trình làm việc của dòng hơi trong tua bin
* Khi hơi đưa vào tua bin, qua các van điều chỉnh, hơi bị tiết lưu, do đó áp suất của hơi trước tầng đầu của tua bin giảm đi khoảng (3÷5)% so với áp suất ban đầu p (trang 31, Tài liệu o
Vậy áp lực trước tầng đầu tua bin: p ’ = 0,95.p = 0,95.130 = o o
* Từ áp suất và nhiệt độ của hơi tại các cửa trích entanpi của hơi ứng với các cửa trích đó.
* Áp suất làm việc tại bình gia nhiệt được lấy nhỏ hơn áp suất tại các cửa trích tương ứng từ 3 ÷ 6% (Tài liệu [2]) ở đây ta chọn ∆ p = 4%.
* Riêng tại bình khử khí chọn làm việc với p’ = 6 at = 5,89 bar hơi cấp cho bình khử khí được lấy từ cửa trích số 3 có áp suất cao do đó phải qua van giảm áp trước khi vào bình khử khí.
* Do điều kiện khí hậu ở Việt Nam, nhiệt độ nước làm mát bình ngưng chọn là 26 C do đó áp suất ngưng tu p thay đổi 0 k
Nhiệt độ ngưng tu được xác định như sau:
Trong đó: tk: Nhiệt độ ngưng tu ở bình ngưng, C 0 t1: Nhiệt độ nước làm mát, 0 C.
∆ t: Độ gia nhiệt nước làm mát, C 0 θ : Độ gia nhiệt thiếu của nước ở trong bình ngưng, C 0
Các giá trị hợp lý của t được xác định bằng tính toán kinh tế kỹ k thuật kết hợp của 3 yếu tố: áp lực cuối p của hơi trong tua bin, k bình ngưng và hệ thống cung cấp nước Độ gia nhiệt nước làm mát Độ gia nhiệt thiếu của nước ở bình ngưng
Tra bảng 3 [TL-4] ta có i’’ = 2569 kJ/kg k i’ = 155 kJ/kgk
Chọn độ khô của hơi sau tầng cuối của tua bin là x = 0,92 thì ik = x i” + (1 - x)i’ = 0,92 2569 + (1 - 0,92).155k k
* Vì đã biết áp suất làm việc của bình gia nhiệt nên ta xác định được nhiệt độnước đọng Từ đây ta thông qua độ gia nhiệt thiếu cho nước θ=3 ÷7 C [TL-1] ta tìm được nhiệt độ nước 0 ngưng sau bình gia nhiệt (sau khi được hâm nóng): t đ =t n +θ Với: t : Nhiệt độ nước đọng của bình gia nhiệt, C đ 0
20 t : Nhiệt độ nước ngưng sau bình gia nhiệt, Cn 0 θ : Độ gia nhiệt thiếu cho nước, C (chọn 0 θ = 5 0 C)
Trên cơ sở đó ta có bảng 2 và từ đó ta xây dựng đồ thị i - s biểu diễn quá trình làm việc của dòng hơi trong tuabin với các thông số: p, t, i : áp suất, nhiệt độ và entanpi các cửa trích, bar, C, kJ/kg 0 p’ : áp suất hơi trước các thiết bị gia nhiệt, bar p’ = 0, 96p [TL-2] in : entanpi nước ngưng bão hòa, kJ/kg.
* Tổn thất áp suất do quá nhiệt trung gian (6% ÷ 12%), chọn 6%
* Quá trình hơi chuyển thân turbine xem như đẳng entanpi, tổn thất do chuyển thân là 1%
Bảng 2: Thông số hơi tại các cửa trích, nước đọng và nước ngưng ra khỏi các bình gia nhiệt.
Quá trình làm việc của dòng hơi trong turbine trên đồ thị i- s
Hình 2.2 Quá trình làm việc cCa dòng hơi trong turbine trên đồ thF i- s
Tính cân bằng nhiệt cho các bình gia nhiệt
2.3.1 Tnh toán cân bằng cho bình phân ly và bình gia nhiệt nước bổ sung:
Sơ đồ tính cân bằng cho bình phân ly:
Trong đó : α xả : Lưu lượng tương đối của nước xả khỏi lò hơi i ’ BH : Entanpi của nước sôi ở áp suất trong bao hơi α bỏ xả : Lưu lượng tương đối của nước xả khỏi bình phân ly i ’ xả : Entanpi của nước sôi ở áp suất trong bình phân ly α h : Lưu lượng tương đối của hơi ra khỏi bình phân ly ih : Entanpi của hơi ra khỏi bình phân ly x h : Độ khô của hơi ra khỏi bình phân ly
Phương trình cân bằng nhiệt của bình phân ly :
Phương trình cân bằng vật chất của bình phân ly :
Giải hai phương trình trên ta có :
Với : - Áp suất trong bao hơi là pBH = 110%.po= 143 at = 140,28 bar ,tra bảng nước và hơi bão hòa ta có i = 1572 kJ/kg ’ BH
- Tra bảng nước và hơi nước bão hòa theo p = 7 bar ta có :BPL i ’ xả = i = 697,2 kJ/kg ’ BPL i ’’ BPL = 2764 kJ/kg
Lượng nước xả lò: α xả =0,011
2.3.1.2 Bình gia nhiệt nước bổ sung
Nước bổ sung đã được xử lý hóa học được đưa vào gia nhiệt sơ bộ trong bình gia nhiệt nước bổ sung (BGNBS) tận dung nhiệt của dòng nước xả lò hơi sau khi đã phân ly một phần thành hơi. Nhiệt độ nước bổ sung ở đầu vào BGNBS : t = 30 C bs o
=>Entanpi của nước bổ sung ở đầu vào BGNBS : i tr bs = cp.tbs = 4,18.30 = 125,4 kJ/kg
Hiệu suất trao đổi nhiệt của bình chọn : ηBGNBS = 0,96
Nhiệt độ nước bổ sung ra khỏi BGNBS chọn thấp hơn nhiệt độ nước xả bỏ ra khỏi BGNBS một giá trị là θ = (10 ÷ 15 ) C , chọn θ o
Lượng hơi rò rỉ: α rr= 0,01 Lượng nước bổ sung : α bs = α rr + α bỏ xả = 0,01 + 0,0062 = 0,0162
Sơ đồ tính cân bằng bình gia nhiệt nước bổ sung :
Trong đó : α bỏ xả = 0,0062 : Lưu lượng tương đối của nước xả khỏi bình phân ly i ’ xả = 697,2 kJ/kg : Entanpi của nước sôi ở áp suất trong bình phân ly i s bs : Entanpi của nước bổ sung ra khỏi BGNBS i bỏ xả : Entanpi của nước xả bỏ ra khỏi BGNBS
Phương trình cân bằng nhiệt cho BGNBS là :
Phương trình liên hệ giữa nhiệt độ ra của hai dòng nước là :
Giải hệ hai phương trình (1) và (2) ta có :
2.3.2 Bình gia nhiệt cao áp 1 (GNCA1)
Sơ đồ tính toán bình gia nhiệt cao áp số 1:
Trong đó: α 1, α nc : Lưu lượng hơi, lưu lượng nước cấp qua bình GNCA số 1 α nc = 1+ α rr + α ch + α ej + α xả
= 1 + 0,01 + 0,005 + 0,005 + 0,011= 1,031 i r n1 ,i : entanpi nước cấp vào và ra bình gia nhiệt GNCA số 1 v n1 i ’ đ1: entanpi của nước đọng ra khỏi BGNCA số 1. i1: entanpi của hơi trích vào bình GNCA số 1
Phương trình cân bằng năng lượng cho bình gia nhiệt cao áp 1:
Hiệu suất bình gia bình gia nhiệt: η 1 =0,98
2.3.3 Bình gia nhiệt cao áp 2 (GNCA2)
So sánh tính toán bình gia nhiệt cao áp số 2:
Trong đó: α 1, α nc : Lưu lượng hơi, lưu lượng nước cấp qua bình GNCA số 2 α nc = 1+ α rr + α ch + α ej + α xả
= 1 + 0,01 + 0,005 + 0,005 + 0,011 = 1,031 i r n2 , i : entanpi nước cấp vào và ra bình gia nhiệt GNCA số 2 v n2 i ’ đ2: entanpi của nước đọng ra khỏi BGNCA số 2 i2: entanpi của hơi trích vào bình GNCA số 2
28 α 1 và i ’ đ1: lưu lượng và entanpi nước đọng ra khỏi bình GNCA số 1 Phương trình cân bằng năng lượng cho bình gia nhiệt cao áp 2:
Hiệu suất bình gia nhiệt: : η 2 =0,98
2.3.4 Bình gia nhiệt cao áp 3 (GNCA2)
Trước khi tính toán bình gia nhiệt cao áp số 3 chúng ta phải xác định độ gia nhiệt của bơm nước cấp Qua bơm nước cấp nhiệt độ của nước tăng lên một chút do bơm cũng làm tăng entanpi của nước Sơ đồ tính toán độ gia nhiệt của bơm nước cấp như sau :
Chiều cao cột áp bơm nước cấp tính theo công thức 2.8 trang 42, tài liệu [1] : ΔpBC = (p - p ) + BH KK Σ Δptl + ρ.g.(H - H ) d h trong đó : chọn trở lực cuc bộ của mỗi thiết bị trao đổi nhiệt là 0,3 MN/m 2 (có 3 bình gia nhiệt cao áp +4 bình gia nhiệt hạ áp).Tổng trở lực đường ống lấy là 1,2 MN/m Độ chênh mức nước trong bao 2 hơi với trong bình khử khí lấy là 45 m Áp suất làm việc trong bao hơi có thể lấy sơ bộ lớn hơn áp suất hơi mới của tuabin khoảng 10%
N/m 2 Độ gia nhiệt của bơm nước cấp tính công thức 2.9 trang 42, tài liệu [1] :
So sánh tính toán bình gia nhiệt cao áp số 3:
Trong đó: α 5, α nn : Lưu lượng hơi trích, lưu lượng nước ngưng qua bình GNHA5 i r n5 , i : entanpi nước ngưng ra và vào bình GNHA5 v n5 i ’ đ5: entanpi của nước đọng ra khỏi GNHA5 i5: entanpi của hơi trích vào bình GNCA5
Phương trình cân bằng năng lượng cho bình gia nhiệt hạ áp 5:
Hiệu suất bình gia nhiệt: : η 5 =0,98
Sơ đồ tính toán bình khử khí :
Trong đó: α KK, α nn : Lưu lượng hơi trích, lưu lượng nước cấp qua bình khử khí α nn = α nc – α 1 – α 2 – α 3 – α h – α bs – α KK
32 α nc : Lưu lượng nước cấp ra khỏi bình khử khí i r nKK , i v nKK: entanpi nước cấp ra khỏi bình khử khí và entanpi nước ngưng vào bình khử khí i ’ đ3: entanpi của nước đọng ra khỏi BGNCA số 3 iKK: entanpi của hơi trích vào bình khử khí
Phương trình cân bằng năng lượng cho bình khử khí:
2.3.6 Bình gia nhiệt hạ áp 5 (GNHA5):
2.3.7 Bình gia nhiệt hạ áp s5 6 và s5 7 (GNHA6 và GNHA7):
Do giữa bình GNHA6 và bình GNHA7 có điểm hỗn hợp (HH) nên không thể giải đơn thuần từng bình mà phải lập và giải đồng thời cả hai bình GNHA này.
So sánh tính toán bình gia nhiệt hạ áp số 6 và số 7
: Lưu lượng hơi trích, lưu lượng nước ngưng qua bình GNHA6
: Lưu lượng hơi trích, lưu lượng nước ngưng qua bình GNHA7 i r n6 ,i : entanpi nước ngưng ra và vào bình GNHA6 v n6 i r n7 ,i : entanpi nước ngưng ra và vào bình GNHA7 v n7 i ’ đ6 ,i : lần lượt là entanpi nước đọng ra khỏi GNHA số 6 và số 7 ’ đ7 i6 , i : entanpi của hơi trích vào bình GNCA6 và bình GNCA77
: Lưu lượng hơi trích cho bình GNHA5 i ’ đ5: là entanpi nước đọng ra khỏi bình GNHA số 5
Phương trình cân bằng năng lượng cho bình gia nhiệt hạ áp 6:
Phương trình cân bằng năng lượng cho điểm hỗn hợp:
Phương trình cân bằng vật chất cho điểm hỗn hợp:
Phương trình cân bằng năng lượng cho bình gia nhiệt hạ áp 7:
Với : i = 3050 kJ/kg 6 i = 2888 kJ/kg7 α nn = 0,8605662 i r n6 = 513,5 kJ/kg i r n7 = 414,1 kJ/kg i = 244,9kJ/kg v n7 i ’ đ6 = 534,84 kJ/kg i = 435,2 kJ/kg ’ đ7 α 5 = 0,042794 i ’ đ5 = 661,38kJ/kg
Giải hệ bốn phương trình trên (với các ẩn số là α 6 , α 7 , α ’nn ,i ) ta v n6 có: α 6 = 0,0314966 i v n6 = 417,12 kJ/kg α 7 = 0,048879 α ’nn = 0,7373966
2.3.8 Bình gia nhiệt hạ áp 8 (GNHA8):
Trước khi vào bình gia nhiệt hạ áp số 8 nước ngưng đi qua bình gia nhiệt làm mát ejecto và bình làm mát hơi chèn.Độ gia nhiệt dòng nước ngưng khi đi qua các bình gia nhiệt làm mát ejecto và các bình làm mát hơi chèn tương ứng với độ tăng entanpi là khoảng
(21 ÷ 34) kJ/kg ,chọn bằng 30 kJ/kg.
So sánh tính toán bình gia nhiệt hạ áp 8:
Trong đó: α 8 , α ’ nn : Lưu lượng hơi trích, lưu lượng nước ngưng qua bình GNHA8 i r n8 ,i : entanpi nước ngưng ra và vào bình GNHA8 v n8 i ’ đ8: entanpi nước đọng ra khỏi bình GNHA8 i8: entanpi của hơi trích vào bình GNCA8
Phương trình cân bằng năng lượng cho bình gia nhiệt hạ áp 8:
Hiệu suất bình gia nhiệt: η = 0,988
Trong đó: i r nBN 5 kJ/kg , α ’ nn =0,7373966: Entanpi của nước ngưng ra khỏi bình ngưng, lưu lượng nước ngưng α 8 = 0,018976: Lưu lượng hơi trích cho bình GNHA8 i ’ đ8 = 265,82 kJ/kg : entanpi nước đọng ra khỏi bình GNHA8 i r lm ,i : entanpi nước làm mát ra và vào ngưng ,i 9kJ/kg v lm v lm α lm : Lưu lượng nước làm mát cho bình ngưng iv : entanpi của nước đọng dồn từ bình GN làm mát hơi chèn và ejecto về bình ngưng, sơ bộ lấy trung bình là i = 450 kJ/kgv
( α ch + α ej ) = 0,01: Lưu lượng nước đọng dồn về từ BGN làm mát hơi chèn và ejecto α k và i : là lưu lượng và entanpi của hơi thoát vào bình ngưng ,i = k k
2.3.9.1 Kiểm tra cân bằng vật ch Áp suất đầu đẩy của bơm nước ngưng P = 10,4 + 0,063 đng
Hệ thống đốt dầu
Ngoài ra có thể phân hệ thống nghiền dầu thành hệ thống kín hay hệ thống hở Trong hệ thống kín không khí nóng hay khói dùng để vận chuyển bột dầu cùng với hơi nước ở quá trình sấy nhiên liệu được thổi cả vào buồng lửa Ở hệ thống hở không khí nóng và khói dùng để sấy và hơi nước thoát ra trong quá trình sấy được thải ra ngoài. Ở nước ta dầu tương đối cứng, phần lớn là dầu antraxít, dầu đá nên thường dùng thùng nghiền bi và dùng hệ thống nghiền dầu kiểu kín và phân tán.
Trong thiết kế này ta sử dung hệ thống nghiền dầu kiểu kín và phân tán có phễu bột dầu trung gian dùng thùng nghiền bi.
3.3.1.Nguyên lý làm việc và ưu như`c điểm của hệ thống nghiền dầu.
3.3.1.1 Nguyên lý làm việc của hệ thống nghiền dầu.
Dầu nguyên từ phễu dầu được máy cấp dầu đưa tới máng nghiền xuống thùng nghiền Khi chuyển động trên máng ở một độ dài 2- 3m, gió nóng đã làm giảm độ ẩm của nhiên liệu tới 40%
Việc sấy cuối cùng xảy ra trong thùng nghiền Môi chất sấy thổi bột dầu thoát ra khỏi thùng nghiền và tới phân ly thô Những hạt lớn tách ra khỏi phân ly thô lại rơi xuống thùng nghiền, còn bột dầu được đưa tới xiclon, ở đây bột dầu được tách riêng ra khỏi gió.
Bột ra khỏi xiclon được đưa theo hai đường: hoặc xuống phễu bột dầu cung cấp cho lò hoặc được đưa tới phễu bột dầu của lò khác qua máy vận chuyển dầu kiểu ruột gà Ở phía dưới phễu dầu bột có đặt máy cấp dầu bột, phân chia dầu bột tới miệng phun Không khí tách ra khỏi xiclon, nhờ có quạt nghiền được đưa tới vòi phun gió cấp ba hoặc hỗn hợp với không khí nóng để đẩy bột dầu vào lò.
Khi nghiền nhiên liệu khô, vì lượng không khí cần thiết để sấy nhiên liệu bé nên tốc độ trong máy nghiền nhỏ, bột dầu ra khỏi thùng nghiền sẽ rất mịn Vì vậy để tăng tốc độ trong máy nghiền người ta đã đặt đường gió tái tuần hoàn, dẫn không khí sau quạt nghiền trở lại thùng nghiền.
Khi dùng nhiên liệu quá ẩm người ta còn trích một phần khói trong buồng lửa cho hỗn hợp với không khí để làm môi chất đưa tới máy nghiền. Ở hệ thống nghiền dầu này khi nghiền dầu antraxit và nửa antraxit thì bột dầu được vận chuyển đến vòi phun bằng không khí nóng, không khí này cần có áp lực lớn hơn không khí đưa tới thùng nghiền và gió cấp hai Vì vậy trong một số trường hợp cá biệt người ta sử dung quạt gió phu làm việc song song với quạt gió chính
Trên đường dẫn của hệ thống nghiền dầu cần phải có van phòng nổ và ống hút khí ẩm, khi nghiền dầu antraxit số lượng van phòng nổ giảm đi rất nhiều.
3.3.1.2 Hệ thống nghiền dầu có phễu dầu trung gian có những ưu điểm sau:
- Lượng bột dầu dự trữ tương đối lớn, sự làm việc của lò hơi ổn định hơn,đồng thời do chế độ làm việc của hệ thống nghiền không phu thuộc vào phu tải của lò nên nó luôn luôn làm việc ở phu tải đầy do đó hiệu suất kinh tế cao Khi phu tải lò bé thì bột dầu được chứa trong phễu dầu hoặc đưa sang lò lân cận, khi phễu dầu đã đầy thì máy nghiền ngừng làm việc.
- Sự mài mòn của quạt nghiền tương đối nhỏ vì chỉ có một phần rất nhỏbui dầu và không khí đưa qua quạt Trong lúc đó ở hệ thống phân tán thổi thẳng làm việc ở trạng thái chân không, toàn bộ bột dầu đều đi qua quạt nghiền.
- Do có sự liên hệ giữa các lò mà sản lượng máy nghiền có thể chọn đặt hai thùng nghiền cho một lò hơi thì tổng sản lượng của hai thùng nghiền lấy bằng 150% lượng tiêu hao nhiên liệu của lò hơi Nếu có với dự trữ nhỏ nhất, ví du khi không có phễu dầu trung gian, nếu phễu dầu trung gian thì chỉ cần tổng sản lượng của hai thùng nghiền bằng 110% lượng tiêu hao nhiên liệu của lò hơi.
3.3.1.3 Khuyết điểm của loại hệ thống này là.
- Phải thêm nhiều thiết bị phu (phễu dầu trung gian, máy cấp bột dầu,máy cấp liên thông, thiết bị phân ly v.v…).Do đó, vốn đầu tư tăng lên đồng thời kích thước gian lò tăng lên.
- Ống dẫn dài làm tăng trở lực hệ thống nghiền dầu cũng như tăng lượngkhông khí lạnh lọt vào hệ thống.
- Loại hệ thống này sử dung tốt nhất cho nhà máy điện có phu tải lò hơithường thay đổi và dùng thùng nghiền bi để nghiền dầu cứng.
Tính và chọn bình gia nhiệt
3.4.1 Bình gia nhiệt cao áp s5 1
26,244 kg/s Bề mặt hâm nóng bình gia nhiệt cao áp số 1:
ttb - độ chênh nhiệt độ trong bình gia nhiệt số 1: [TL-7]ta có
Với : t = 203,87 : Nhiệt độ nước vào bình 1 gia nhiệt 1; t’ = 252,73 C : Nhiệt độ 1 o nước ra khỏi bình gia nhiệt 1; t = 334,11 C : Nhiệt độ hơi nóng vào bình gia 2 o nhiệt 1; t’ = 213,92 C : Nhiệt độ nước ngưng đọng của 2 o hơi nóng;
W1 = 248,69 kg/s = 895,288 t/h : Lượng nước đưa vào bình GNCA1 i = 914,4 kJ/kg : Entanpi nước vào bình GNCA1 i = 1 2
1026,79 kJ/kg :Entanpi nước ra khỏi bình GNCA1 k1 :Hệ số truyền nhiệt Hệ số truyền nhiệt từ hơi tới nước phu thuộc vào tốc độ và nhiệt độ của nước.
Xác định k theo đồ thị, đối với ống La_tun có d = 19 mm thì k = 5117,2 W/m C 1 2 o
Vậy bề mặt hâm nóng của bình gia nhiệt cao áp 1.
Từ đó ta chọn loại bình gia nhiệt có đặc điểm như sau: - Nhà chế tạo : TK3
-Loại bình gia nhiệt hạ áp : B-200/180 N 2 o -Bề mặt trao đổi nhiệt : 200m 2
-Nhiệt độ nước làm việc : 230 C 0
3.4.2 Bình gia nhiệt cao áp 2
8,0324 kg/s Bề mặt hâm nóng bình qua nhiệt cao áp số 2:
ttb : độ chênh nhiệt độ trong bình gia nhiệt số.
Với : t = 183,5: Nhiệt độ nước vào bình gia 1 nhiệt 2 t’ = 203,87 C : Nhiệt độ nước1 o ra khỏi bình gia nhiệt 2 t2 = 426,64 C : Nhiệt độ hơi nóng vào bình gia o nhiệt 2 t’ = 193,61 C : Nhiệt độ nước ngưng đọng 2 o của hơi nóng.
W2 = 248,69kg/s : Lượng nước đưa vào bình GNCA2
78 i1 = 747,2 kJ/kg : Entanpi nước vào bình GNCA2 i2 = 914,4 kJ/kg :Entanpi nước ra khỏi bình GNCA2 k2 :Hệ số truyền nhiệt Hệ số truyền nhiệt từ hơi tới nước phu thuộc vào tốc độ và nhiệt độ của nước.
Xác định k theo đồ thị, đối với ống La_tun có d mm thì k = 5117,2 W/m C Vậy bề mặt hâm nóng của bình 2 2 o gia nhiệt số 2.
Từ đó ta chọn loại bình gia nhiệt có đặc điểm như sau:
-Loại bình gia nhiệt hạ áp : B-170/180-2
-Bề mặt trao đổi nhiệt :170m 2
-Nhiệt độ nước làm việc :200 C 0
3.4.3 Bình gia nhiệt hạ áp s5 5
,898 kg/s Bề mặt hâm nóng của bình GNHA5:
ttb : độ chênh nhiệt độ trong bình GNHA5
Với : t = 97,14: Nhiệt độ nước vào 1 bình GNHA5 t’1 = 146,44 C : Nhiệt độ nước ra khỏi o bình GNHA5 t2 = 242,08 C : Nhiệt độ hơi nóng vào o bình GNHA5 t’ = 146,15 C : Nhiệt độ nước ngưng đọng 2 o của hơi nóng.
W5 = 207,44 kg/s : Lượng nước ngưng qua
GNHA5 i = 513,5 kJ/kg : Entanpi nước vào bình 1
GNHA5 i = 639,75 kJ/kg :Entanpi nước ra khỏi bình GNHA52 k5 :Hệ số truyền nhiệt Hệ số truyền nhiệt từ hơi tới nước phu thuộc vào tốc độ và nhiệt độ của nước.
Xác định k theo đồ thị, đối với ống La_tun có d = 25mm thì k = 4963,684
Từ đó ta chọn loại bình gia nhiệt hạ áp sau:
-Loại bình gia nhiệt hạ áp : H-80
-Bề mặt trao đổi nhiệt :80m 2
-Nhiệt độ nước làm việc : 150 C 0
3.4.4 Bình gia nhiệt hạ áp s5 6
= 9,81 kg/s Bề mặt hâm nóng của bình GNHA6:
ttb : độ chênh nhiệt độ trong bình GNHA6
Với : t = 63,09: Nhiệt độ nước vào bình 1
GNHA6 t’ = 97,14 C : Nhiệt độ 1 o nước ra khỏi bình GNHA6 t2 = 102,98 C : Nhiệt độ hơi nóng vào bình o
GNHA6 t’2 = 99,71 C : Nhiệt độ nước ngưng đọng của o hơi nóng
W6 = 207,44 kg/s : Lượng nước đưa vào bình GNHA6 i1 = 417,12 kJ/kg : Entanpi nước vào bình GNHA6 i2 = 513,5 kJ/kg :Entanpi nước ra khỏi bình GNHA6 k6 Hệ số truyền nhiệt Hệ số truyền nhiệt từ hơi tới nước phu thuộc vào tốc độ và nhiệt độ của nước
Xác định k theo đồ thị, đối với ống La_tun có d = 25mm thì k = 4877,38 W/m C 6 2 o
Từ đó ta chọn loại bình gia nhiệt hạ áp sau:
- Nhà chế tạo : C3TM -Loại bình gia nhiệt hạ áp : H–400–26-7-II
-Bề mặt trao đổi nhiệt : 4600m 2 -Áp suất hơi : 7at
-Nhiệt độ nước làm việc : 90 C 0
3.4.5 Bình gia nhiệt hạ áp s5 7
=5,5479 kg/s Bề mặt hâm nóng của bình
ttb : độ chênh nhiệt độ trong bình GNHA7
Với: t = 45,94: Nhiệt độ nước vào bình GNHA7;1 t’ = 63,09 C : Nhiệt độ nước ra khỏi bình 1 0
GNHA7 t = 68 C : Nhiệt độ hơi nóng vào 2 0 bình GNHA7 t’ = 66,5 C : Nhiệt độ2 0 nước ngưng đọng của hơi nóng
W = 177,87 kg/s : Lượng nước đưa vào bình GNHA7 7 i1 3,51 kJ/kg : Entanpi nước vào bình GNHA7 i2 = 265,16 kJ/kg :Entanpi nước ra khỏi bình GNHA7 k : Hệ số truyền nhiệt.Hệ số truyền nhiệt từ hơi 7 tới nước phu thuộc
84 vào tốc độ và nhiệt độ của nước
Xác định k theo đồ thị, đối với ống La_tun có d = 25mm thì k = 4877,38 W/m C 6 2 0
Từ đó ta chọn loại bình gia nhiệt hạ áp sau:
- Nhà chế tạo : C3TM -Loại bình gia nhiệt hạ áp : H-250-5M -Bề mặt trao đổi nhiệt : 250m 2
-Nhiệt độ nước làm việc : 140 C 0
THUYẾT MINH SƠ Đ6 NHIỆT CHI TIẾT
Đường đi của hơi mới
-Đường đi của hơi mới là đường ống dẫn hơi quá nhiệt Từ lò hơi đến phần cao áp của tuabin Trên đường dẫn hơi mới này có các van chặn, van an toàn, van Stop và van điều chỉnh tuabin.
-Ngoài ra trên đường hơi mới ta còn trích ra một lượng hơi chèn truc tuabin
-Van chặn để ngắt tạm thời các đoạn của ống dẫn và không cho dòng hơi quá nhiệt chuyển động.
-Van điều chỉnh cho phép thay đổi lưu lượng và áp lực của hơi bằng cách thay đổi độ mở của van.
-Van an toàn để bảo vệ các thiết bị và đường ống khỏi chịu áp lực quá mức.
-Van Stop đặt trước van điều chỉnh, muốn dừng tuabin phải đóng van này Nhất là khi sự cố tuabin, khi ngắn mạch máy phát, khi độ di truc của tuabin quá lớn hay tốc độ của tuabin tăng lên quá mức, muốn dừng tuabin ngay lập tức thì ta đóng van này.
Đường hơi quá nhiệt trung gian
-Việc quá nhiệt trung gian cho hơi được áp dung ở các nhà máy nhiệt điện tuabin ngưng hơi nhằm muc đích nâng cao hiệu suất của nhà máy và giảm bớt độ ẩm của hơi ở các tầng cuối của tuabin
-Việc quá nhiệt trung gian cho hơi được tiến hành như sau: Hơi sau khi đưa vào Tuabin sau khi làm việc ở phần cao áp thì một phần hơi được đưa đi gia nhiệt hồi nhiệt, phần hơi còn lại được dẫn vào bộ quá nhiệt trung gian bố trí ở trong lò để làm tăng nhiệt độ rồi dẫn trở lại phần trung áp của tuabin để tiếp tuc giản nở sinh công.
-Đường ống quá nhiệt trung gian có đặt các van giống như trên đường ống hơi mới.
-Việc quá nhiệt trung gian cho hơi đã tiết kiệm được nhiên liệu vào khoảng 4 ÷ 7% và thực hiện ở tất cả các nhà máy điện ngưng hơi có các công suất lớn.
Đường hơi phụ
Đường hơi phu bao gồm đường hơi trích cho các bình gia nhiệt hồi nhiệt, hơi đi chèn truc, hơi cho Ejectơ.
4.3.1 Hơi trch cho các bình gia nhiệt hPi nhiệt
-Để gia nhiệt cho nước ngưng và nước cấp chúng ta trích một phần hơi sau khi đã giản nở sinh công trong các tầng của tuabin Hơi được lấy từ các cửa trích của Tuabin gọi là hơi trích Hơi trích gia nhiệt cho nước cấp ở các bình gia nhiệt cao áp và gia nhiệt cho nước ngưng ở các bình gia nhiệt hạ áp Để gia nhiệt cho bình khử khí thì lấy hơi từ cửa trích số 3 cho qua van giảm áp trước khi vào cột khử khí.
-Trên đường hơi trích ta đặt các van chặn dùng để đóng ngắt các dòng hơi từ tuabin đến các bình gia nhiệt, để phòng khi sự cố bình gia nhiệt thì van chặn được đóng lại để sửa chữa hoặc đóng mở khi vận hành.
-Để duy trì chân không trong bình ngưng ta dùng 2 Ejectơ trong đó có 1 Ejectơ chính và 1 Ejectơ khởi đông Ejectơ khởi độ ng dùng để tăng tốc độ tạo chân không khị khởi đông tuabin và trong thời gian khởi độ ng tuabin thì nó làm việ c song song vớị Ejectơ chính Khi khởi đông xong thì Ejectơ này ngừng hoạt độ ng còn Ejectơ chín vẫn liên tuc làm viêc từ khi khởi độ ng đến khi dừng tuabin •
Đường nước ngưng
-Sau khi giãn nở sinh công trong Tuabin, ngoài lượng hơi trích cho các bình gia nhiệt, khử khí Còn lại phần lớn lượng hơi được đưa về bình ngưng Tại đây nhờ nước tuần hoàn làm mát mà hơi được ngưng đọng thành nước Sau đó nhờ bơm nước ngưng đẩy nước ngưng qua Ejectơ chính để làm mát Ejectơ và qua các bình gia nhiệt hạ áp rồi đi đến thiết bị khử khí có áp lực 6at.
-Phía sau Ejectơ ta đặt đường tái tuần hoàn nước ngưng nhằm muc đích duy trì mực nước cần thiết cho bình ngưng để bơm nước ngưng làm việc liên tuc Đường tái tuần hoàn này làm việc khi khởi động tuabin và làm việc với phu tải thấp vì lúc đó lượng nước ngưng trong bình ngưng ít hơn mức quy định khi ta mở van nước ngưng trên đường tái tuần hoàn nước ngưng để nước ngưng quay trở lại bình ngưng Ở đây ta có thể sử dung van tự động điều khiển bằng xung Khi mực nước trong bình ngưng tut xuống dưới mức quy định nó sẽ tạo thành tín hiệu xung tác động điều khiển mở van để nước theo đường tái tuần hoàn về bình ngưng.
-Sau khi qua Ejectơ, nước ngưng qua các bình gia nhiệt hồi nhiệt hạ áp, nhiệt độ nước ngưng được tăng dần lên khi đi qua các bình gia nhiệt này nhờ nhiệt của hơi ở các cửa trích Tại mỗi bình gia nhiệt hạ áp đều đặt các đường đi tắt qua các bình để đề phòng khi sự cố xảy ra ở một bình nào đó thì nước ngưng đi theo đường tắt đi đến các bình gia nhiệt tiếp theo để đảm bảo nước liên tuc vào bình khử khí Tại bình khử khí đặt một van điều chỉnh tự động, nó có nhiệm vu giữ cho mức nước trong bình khử khí đúng quy định.
-Nước vào bình khử khí gồm có : Nước ngưng từ các bình gia nhiệt hạ áp, nước đọng từ các bình gia nhiệt cao áp, nước bổ sung, nước từ bình phân ly xả liên tuc Vì nước này còn có các khí có thể gây ăn mòn đường ống và thiết bị nên bình khử khí có nhiệm vu tách các chất khí hòa tan này ra khỏi nước Nước ra khỏi bình khử khí được bơm nước cấp đẩy qua các bình gia nhiệt cao áp 3,2, 1 rồi vào bộ hâm nước của lò hơi Trước khi nước cấp vào bộ hâm nước phải đi qua một van một chiều Van một chiều để đảm bảo cho bộ hâm nước không bị mất nước khi áp lực của
90 đướng ống cấp giảm xuống dưới mức quy định, khi ngừng bơm cấp
-Phía đầu đẩy bơm nước cấp phải đặt van một chiều để không cho nước trở ngược lại bơm gây sự cố bơm Ở các bình gia nhiệt cao áp ta đặt đường đi tắt để khi sự cố ở một bình gia nhiệt nào đó thì nước cấp theo đường tắt đi đến bình gia nhiệt tiếp theo.
-Để đảm bảo cho các bình gia nhiệt thực hiện việc trao đổi nhiệt có hiệu quả thì phải rút nước đọng ra khỏi bình gia nhiệt Nước đọng sinh ra là do hơi trích từ các cửa trích của tuabin đến gia nhiệt cho nước cấp và nước ngưng, hơi trích sau khi thực hiện việc gia nhiệt thì nhiệt độ giảm xuống và ngưng đọng lại thành nước đọng
-Nước đọng ở các BGNCA1 về BGNCA2 rồi về BGNCA3 sau đó về bình khử khí nhờ sự chênh lệch áp suất Nước đọng ở BGNHA5 được dồn về BGNHA6 và 7 và từ BGNHA7 nước đong được bơm đẩy trở lại đường nước ngưng, hỗn hợp với nước ngưng tại điểm hỗn hợp ở giữa BGNHA6 và BGNHA7
-Nước đọng từ BGNHA8, bình làm lạnh Ejectơ và hơi chèn đưa về điểm hỗn hợp K ở bình ngưng qua van con heo Van con heo là loại van chỉ có nước đi qua mà không cho hơi đi qua.Sau van con heo ta đặt một van một chiều và cũng phải đặt đường đi tắt để đề phòng khi gặp sự cố.
4.7 Đường nước tuần hoàn Để đảm bảo sự ngưng tu của hơi thoát ra khỏi phần hạ áp của Tuabin đi vào bình ngưng thành nước thì phải cấp nước làm mát liên tuc vào bình ngưng và gọi là nước tuần hoàn Nước tuần hoàn được lấy tại trạm bơm ở bờ sông và nhờ bơm tuần hoàn đưa đến bình ngưng Tại bình ngưng nước tuần hoàn nhận nhiệt của hơi, hơi mất nhiệt ngưng đọng lại thành nước ngưng, nước tuần hoàn nóng lên và được xã trở lại hạ du của sông.
Các nhu cầu làm mát bằng nước cũng được lấy từ nước tuần hoàn, chẳng hạn như nước làm mát máy phát điện, các động cơ điện công suất lớn, làm mát đầu Tuabin.
Nếu cung cấp nước tuần hoàn không đủ hoặc nhiệt độ nước tuần hoàn tăng sẽ làm cho chân không bình ngưng giảm xuống dẫn đến làm giảm hiệu quả trao đổi nhiệt trong bình ngưng, giảm công suất của Tuabin.
Là thiết bị đóng vài trò hết sức quan trọng trong nhà máy nhiệt điện Lò hơi phải đảm bảo cung cấp đủ hơi cho tuabin cả về số lượng và chất lượng hơi
Thông số kỹ thuật của lò hơi :
- Sản lượng hơi định mức : 640t/h - Thông số hơi mới :
+ Nhiệt độ : 565 C - Thông số hơi quá nhiệt trung 0 gian :
+ Áp suất : 22,13at + Nhiệt độ : 565
0 C - Kích thước của lò hơi :
Toàn nhà máy có 1 khối, có 1 tuabin K-200–130-1P Tuabin được lắp đồng truc với máy phát điện có công suất 300MW
Hơi quá nhiệt đi vào tuabin có t = 565 C và P = 130at và 0 0 0
Hơi gia nhiệt trung gian có t 0 t g = 565 C và P = 22,13at.0 t g Áp suất trong bình ngưng được lấy ở nhiệt độ làm mát t = 26 C 0 0 nên áp suất trong bình ngưng là P = 0,063at K
- Áp suất hơi mới : 130 at
- Nhiệt độ quá nhiệt trung gian : 565
- Số cửa trích ko điều chỉnh : 7
- Áp suất bình ngưng : 0,035 at
- Lưu lượng nước làm mát : 25000 T/h
- Nhiệt độ nước làm mát : 10
- Suất tiêu hao hơi : 2,82 kg/kWh - Suất tiêu hao nhiệt : 2000 kcal/kWh
Bình ngưng có nhiệm vu làm ngưng tu hơi nước thoát ra khỏi tuabin, tạo nên độ chân không cần thiết để tuabin làm việc an toàn và kinh tế Trong thiết kế này dùng bình ngưng làm mát kiểu bề mặt Nước làm mát đi trong ống hơi đi ngoài ống nhả nhiệt cho nước làm mát Các ống này được chế tạo bằng ống đồng, các ống bằng thép không được sử dung trong bình ngưng vì chúng có những nhược điểm sau: bị oxy hoá và ăn mòn hoá học, có hệ số dẫn nhiệt thấp Các ống được ghép chặt lên hai mặt sàng chính, để tăng hiệu quả trao đổi nhiệt trong bình ngưng người ta chế tạo bình ngưng theo kiểu 2 chặng, số chặng là số lần trao đổi nhiệt giữa hơi và nước lạnh.
Tuabin K-200-130-1P có một bình ngưng, áp lực làm việc của bình ngưng là 0,063bar Để bảo vệ tuabin trên cổ bình ngưng người ta đặt van an toàn, van này hoạt động theo nguyên lý của màng kim loại; màng kim loại đặt trên đường ống nối một đầu nối với cổ bình ngưng còn đầu kia nối với cửa ống thông với ngoài trời Sau màng kim loại người ta đặt một lưỡi dao kim loại Bình thường nếu chân không của bình ngưng tốt thì màng kim loại cong vào phía trong, khi chân không bình ngưng xấu đi thì màng kim loại sẽ xích dần đến mũi dao và bị mũi dao đâm thủng (khi áp suất trong bình lớn hơn áp suất khí trời) từ đó hơi trong bình sẽ thoát ra ngoài trời.
Nhiệm vu của Ejectơ là giữ cho áp lực trong bình ngưng đúng mức qui định, nó hút không khí trong bình ngưng để đảm bảo chân không
Tuabin đặt 2 Ejectơ, 1 Ejectơ khởi động làm việc lúc khởi động khối và 1 Ejectơ chính làm việc liên tuc cùng với tuabin Hơi cung cấp cho Ejectơ được trích bình khử khí Nước của Ejectơ đưa về điểm hỗn hợp K Nước ngưng được đưa qua Ejectơ để làm mát Ejectơ
4.12 .Bình gia nhiệt hạ áp.
Lò hơi
Là thiết bị đóng vài trò hết sức quan trọng trong nhà máy nhiệt điện Lò hơi phải đảm bảo cung cấp đủ hơi cho tuabin cả về số lượng và chất lượng hơi
Thông số kỹ thuật của lò hơi :
- Sản lượng hơi định mức : 640t/h - Thông số hơi mới :
+ Nhiệt độ : 565 C - Thông số hơi quá nhiệt trung 0 gian :
+ Áp suất : 22,13at + Nhiệt độ : 565
0 C - Kích thước của lò hơi :
Tuabin
Toàn nhà máy có 1 khối, có 1 tuabin K-200–130-1P Tuabin được lắp đồng truc với máy phát điện có công suất 300MW
Hơi quá nhiệt đi vào tuabin có t = 565 C và P = 130at và 0 0 0
Hơi gia nhiệt trung gian có t 0 t g = 565 C và P = 22,13at.0 t g Áp suất trong bình ngưng được lấy ở nhiệt độ làm mát t = 26 C 0 0 nên áp suất trong bình ngưng là P = 0,063at K
- Áp suất hơi mới : 130 at
- Nhiệt độ quá nhiệt trung gian : 565
- Số cửa trích ko điều chỉnh : 7
- Áp suất bình ngưng : 0,035 at
- Lưu lượng nước làm mát : 25000 T/h
- Nhiệt độ nước làm mát : 10
- Suất tiêu hao hơi : 2,82 kg/kWh - Suất tiêu hao nhiệt : 2000 kcal/kWh
Bình ngưng
Bình ngưng có nhiệm vu làm ngưng tu hơi nước thoát ra khỏi tuabin, tạo nên độ chân không cần thiết để tuabin làm việc an toàn và kinh tế Trong thiết kế này dùng bình ngưng làm mát kiểu bề mặt Nước làm mát đi trong ống hơi đi ngoài ống nhả nhiệt cho nước làm mát Các ống này được chế tạo bằng ống đồng, các ống bằng thép không được sử dung trong bình ngưng vì chúng có những nhược điểm sau: bị oxy hoá và ăn mòn hoá học, có hệ số dẫn nhiệt thấp Các ống được ghép chặt lên hai mặt sàng chính, để tăng hiệu quả trao đổi nhiệt trong bình ngưng người ta chế tạo bình ngưng theo kiểu 2 chặng, số chặng là số lần trao đổi nhiệt giữa hơi và nước lạnh.
Tuabin K-200-130-1P có một bình ngưng, áp lực làm việc của bình ngưng là 0,063bar Để bảo vệ tuabin trên cổ bình ngưng người ta đặt van an toàn, van này hoạt động theo nguyên lý của màng kim loại; màng kim loại đặt trên đường ống nối một đầu nối với cổ bình ngưng còn đầu kia nối với cửa ống thông với ngoài trời Sau màng kim loại người ta đặt một lưỡi dao kim loại Bình thường nếu chân không của bình ngưng tốt thì màng kim loại cong vào phía trong, khi chân không bình ngưng xấu đi thì màng kim loại sẽ xích dần đến mũi dao và bị mũi dao đâm thủng (khi áp suất trong bình lớn hơn áp suất khí trời) từ đó hơi trong bình sẽ thoát ra ngoài trời.
Ejectơ
Nhiệm vu của Ejectơ là giữ cho áp lực trong bình ngưng đúng mức qui định, nó hút không khí trong bình ngưng để đảm bảo chân không
Tuabin đặt 2 Ejectơ, 1 Ejectơ khởi động làm việc lúc khởi động khối và 1 Ejectơ chính làm việc liên tuc cùng với tuabin Hơi cung cấp cho Ejectơ được trích bình khử khí Nước của Ejectơ đưa về điểm hỗn hợp K Nước ngưng được đưa qua Ejectơ để làm mát Ejectơ
4.12 .Bình gia nhiệt hạ áp.
Tuabin sử dung bình gia nhiệt hạ áp trao đổi nhiệt kiểu bề mặt, hơi cung cấp cho các bình gia nhiệt này được lấy từ các cửa trích của tuabin Nước ngưng đi qua các bình gia nhiệt hạ áp này và nhận nhiệt của hơi nóng truyền cho nó làm tăng nhiệt độ của nước ngưng Hơi sau khi nhả nhiệt cho nước ngưng thì ngưng lại thành nước đọng, nước đọng được dồn từ BGNHA5 về BGNHA6 rồi qua BGNHA 7, sau đó nước đọng được bơm trở lại đường nước ngưng tại điểm hỗn hợp Nước đọng ở bình GNHA8 được đưa về điểm hỗn hơp K sau bình ngưng.
Các bình gia nhiệt hạ áp đều có van nối tắt để đề phòng sự cố 1 bình nào đó sửa chữa thì nước ngưng vẫn liên tuc đến các thiết bị đằng sau nó theo đường nước ngưng đi để đổ về bình khử khí.
Bình khử khí
Bình khử khí có nhiệm vu khử các chất khí hoà tan trong nước trước khi vào lò hơi.Nguồn nước đi vào bình khử khí gồm có nước đọng từ các bình gia nhiệt cao áp, nước ngưng từ các bình gia nhiệt hạ áp Để cấp hơi cho bình khử khí người ta trích hơi tại cửa trích số 3 đi qua bộ giảm áp vào bình Tại bình khử khí có lấy 1 lượng hơi đi chèn truc tuabin Nước sau khi đã khử khí được chứa trong bể chứa phía dưới cột khử khí Lượng nước chứa trong bình chứa có khả năng cung cấp nước cho lò làm việc với phu tải hơi cực đại trong 5 phút.
Thiết bị khử khí là thiết bị trao đổi nhiệt kiểu hỗn hợp, trong đó nước vào thiết bị khử khí đi từ trên xuống, hơi đi từ dưới lên Thiết bị khử khí trong bản thiết kế này làm việc với áp lực 6at Các dòng nước có nhiệt độ khác nhau đưa vào thiết bị khử khí được phân
96 phối theo độ cao của cột khử khí, nước có nhiệt độ thấp đưa vào phía trên cao và cứ hạ xuống theo nhiệt độ tăng dần của nước
Bình khử khí có đường xả nước tự động để xả nước lúc mức nước ở bình chứa lớn hơn qui định Phía trên có đặt van xả khí không ngưng ra ngoài trời và van an toàn.
Bình gia nhiệt cao áp
Tuabin có 3 bình gia nhiệt cao áp, trao đổi nhiệt kiểu bề mặt lấy hơi từ các cửa trích số 1, 2 và 3 của tuabin Tại các bình GNCA có bố trí đường đi tắt của nước cấp đảm bảo nước cấp đến lò hơi liên tuc Nước đọng từ bình gia nhiệt cao áp 1 được đưa về bình gia nhiệt cao áp 2 rồi đến 3 rồi đổ vào bình khử khí Trên đường dẫn nước đọng có đặt van con heo, đường dẫn nước đọng cũng phải có đường đi tắt
Bơm nước cấp
Trong nhà máy điện tuabin ngưng hơi, bơm nước cấp là thiết bị làm việc nặng nề do phải cung cấp một lượng nước với lưu lượng và cột áp lớn Trong thiết kế này bơm được nối theo sơ đồ 1 cấp
So sánh với sơ đồ 2 cấp thấy rằng sơ đồ này có độ tin cậy của bơm cao do làm việc ở vùng nước có nhiệt độ thấp.
Bơm nước cấp được đặt thêm một bơm dự phòng khởi động với năng suất bằng 50% năng suất của bơm chính và được truyền động bằng điện
Bơm nước cấp dùng loại bơm ly tâm có nhiều tầng để nâng cao áp lực, ở đầu đẩy bơm cấp ta đặt van 1 chiều muc đích không để nước quay trở lại bơm tạo hiện tượng thuỷ kích làm hỏng máy bơm Ở đầu van 1 chiều đặt đường tái tuần hoàn dùng khi khởi động, ngừng bơm hay lúc phu tải quá thấp Muc đích duy trì mực nước ở bình khử khí trong mọi chế độ không đổi Khi khởi động bơm, van đầu đẩy chưa mở, van tái tuần hoàn mở ra, khi nước trong bình khử khí ổn định mở dần van đầu đẩy và đóng dần van tuần hoàn như vậy đảm bảo khỏi xảy ra hiện tượng thuỷ kích.
Bơm nước ngưng
Mỗi khối có 2 bơm nước ngưng trong đó có 1 bơm làm việc và 1 bơm dự phòng.Ở đầu đẩy của bơm cũng đặt đường tái tuần hoàn và van 1 chiều Bơm nước ngưng có nhiệm vu đưa nước ngưng từ bình ngưng đi qua các bình gia nhiệt hạ áp rồi đến bình khử khí.
Bơm tuần hoàn
Bơm tuần hoàn được tính năng suất làm việc trong điều kiện mùa hè ( nhiệt độ nước tuần hoàn cao nhất ) do vậy năng suất làm việc của bơm lớn nhất
Mỗi khối có 2 bơm tuần hoàn, mỗi bơm có năng suất là 50% tổng năng suất, không cần đặt bơm dự phòng vì điều kiện làm việc của bơm không nặng nề lắm Trạm bơm tuần hoàn đặt tại bờ sông, tất cả các bơm này đều dồn vào 1 trạm để dễ thao tác vận hành,