Thiết Kế Hệ Thống Mep Tòa Nhà Phức Hợp Văn Phòng (Bản Vẽ + Excell Tính Toán Liên Hệ Sđt 0855386840_Tặng Kèm Full Revit 3 Hệ).Pdf

THIẾT KẾ HỆ THỐNG CUNG CẤP ĐIỆN HỆ THỐNG CẤP NƯỚC, THOÁT NƯỚC, HỆ THỐNG ĐIỀU HÒA KHÔNG KHÍ MVAC CHO TÒA NHÀ PHỨC HỢP VĂN PHÒNG Tính toán đầy đụ hệ thống cấp nước Tính toán đầy đủ hệ thống thoát nước Tính toán tải lạnh chọn dàn lạnh cho công trình theo hệ thống VRVVRF Tính toán hút mùi cho tòa nhà Tính toán hút khói Tính toán tạo áp cầu thang bô buồng đệm thang máy PCCC Tính toán chiếu sáng công trình Chọn đèn tính theo hệ số MF theo quy chuẩn quốc tế Trilux. Tính toán phụ tải công suất Tính toán chọn MBA, máy phát, dung lượng bù Tính toán chọn thiết bị, dây dẫn Tính toán sụt áp ngắn mạch theo IEC26 Tính toán hệ thống nối đất chống set theo NFC 17102:2012 Pháp, TCXDVN 93852012, IEC6149312011, TCVN 93582012.

GIỚI THIỆU TỔNG QUAN VỀ DỰ ÁN

Sự cần thiết của đề tài

Thành phố Hồ Chí Minh, trung tâm lớn nhất Việt Nam, giữ vai trò quan trọng trong kinh tế, chính trị, văn hóa và giáo dục quốc gia Với dân số hơn 14 triệu người, thành phố này thu hút cư dân nhờ cơ hội nghề nghiệp phong phú, đời sống văn hóa đa dạng và ẩm thực phong phú, cùng với lối sống cởi mở và hấp dẫn.

Thành phố Hồ Chí Minh hiện có 24 quận huyện, trong đó Quận 7 nổi bật với nhiều khu công nghiệp và chiết xuất Giá nhà ở tại đây phản ánh mức sống phù hợp với người dân, cho thấy sự phát triển kinh tế của khu vực.

Dự án nổi bật trong kế hoạch này là khu văn phòng thương mại - dịch vụ tại Phường Tân Phú, dự kiến sẽ được xây dựng và hoàn thiện vào cuối năm.

Năm 2021, giải pháp không chỉ tập trung vào vấn đề chỗ ở mà còn nhấn mạnh tầm quan trọng của hạ tầng Việc xây dựng hệ thống điện, thông gió và đặc biệt là hệ thống cung cấp nước là cần thiết để đảm bảo nguồn nước sinh hoạt hàng ngày cho cư dân tại các căn hộ.

Việc thiết kế và tính toán hệ thống cấp nước cho tòa nhà văn phòng thương mại - dịch vụ Cobi Tower II tại Phường Tân Phú, Quận 7, Thành phố Hồ Chí Minh là rất cần thiết và quan trọng.

Mục tiêu của đề tài

Hệ thống cấp nước cho tòa nhà phức hợp Cobi Tower II tại Quận 7, TP.HCM được thiết kế theo tiêu chuẩn TCVN 4513: 1988, đảm bảo cung cấp đủ lượng nước và áp lực cần thiết cho cư dân, ngay cả trong giờ cao điểm, góp phần nâng cao chất lượng cuộc sống cho người dân.

Đối tượng và phạm vi nghiên cứu

Đối tượng: hệ thống cấp nước của tòa nhà phức hợp thương mại – dịch vụ Cobi Tower II

Phạm vi nghiên cứu: Khu tòa nhà phức hợp thương mại – dịch vụ Cobi Tower II, Phường Tân Phú, Quận 7, Tp.HCM

SVTH: Ngô Ngọc Sơn - 19135035 Trang 2

Nội dung thực hiện

Tổng quan về khu tòa nhà phức hợp thương mại – dịch vụ Cobi Tower II, Phường Tân Phú, Quận 7, Tp.HCM.

Yêu cầu thiết kế

- Đảm bảo thiết kế hệ thống cấp nước đạt theo TCVN 4513:1988

- Đảm bảo cung cấp đầy đủ áp lực nước, lưu lượng nước đến các thiết bị bên trong công trình

- Đảm bảo cung cấp đầy đủ lưu lượng cấp khí tươi, tải lạnh, hút khói, tăng áp, thông gió, gió thải đầy đủ.

- Đảm bảo cung cấp điện tối ưu, hạn chế quá tải ảnh hưởng đến sự cố hư hao thiết

- bị.Đảm bảo đáp ứng về mặt thẩm mỹ, độ tiện nghi cho công trình

- Đảm bảo chi phí ở mức kinh tế nhất cho công trình.

Ý nghĩa khoa học và thực tiễn

1.7.1 Ý nghĩa khoa học Áp dụng kiến thức đã được học ở trường vào đồ án tính toán thiết kế hệ thống cấp thoát nước cho khu tòa nhà phức hợp thương mại – dịch vụ Cobi Tower II, tọa lạc Phường Tân Phú, Quận 7, Tp Hồ Chí Minh, để bổ sung vào nguồn tài liệu tham khảo về thiết kế hệ thống kỹ thuật, chúng tôi mở rộng đồ án kỹ thuật để đạt được kết quả độc đáo Những thành tựu này sẽ là nguồn thông tin đa dạng, hỗ trợ xây dựng các công trình tương tự và chia sẻ kinh nghiệm trong ngành công nghiệp kỹ thuật

Tính toán thiết kế hệ thống cấp nước cho khu tòa nhà phức hợp thương mại – dịch vụ tại phường Tân Phú, Quận 7, Tp.HCM không chỉ nhằm đảm bảo cung cấp đầy đủ tiện nghi cho sinh hoạt mà còn nâng cao chất lượng cuộc sống vật chất và tinh thần của những người làm việc tại đây.

Vị trí địa lý và điều kiện tự nhiên ở khu tòa nhà phức hợp

Cobi Tower II tọa lạc trên đường Nguyễn Văn Linh, gần Quốc lộ 1A, thuận lợi cho việc di chuyển đến trung tâm TP.HCM và các tỉnh như Đồng Nai Vị trí đắc địa này không chỉ giúp cư dân dễ dàng tiếp cận các tuyến đường chính mà còn mang lại sự thuận tiện trong cuộc sống hàng ngày.

Hình 1 Ảnh minh họa bằng phần mềm Revit-khu tòa nhà Cobi Tower II, Quận 7,

Hình 2 Ảnh minh họa khu tòa nhà Cobi Tower II, Quận 7, Tp.HCM.

Khí hậu của thành phố Hồ Chí Minh có đặc điểm cận xích đạo với nhiệt độ cao và ổn định quanh năm Thành phố này nhận được từ 160 đến 270 giờ nắng trung bình mỗi tháng, cùng với độ ẩm không khí trung bình đạt 79,5%.

Khí hậu thành phố Hồ Chí Minh mang đặc trưng cận xích đạo với nhiệt độ cao và ổn định quanh năm Trung bình, thành phố nhận từ 160 đến 270 giờ nắng mỗi tháng và độ ẩm không khí đạt 79,5% Nhiệt độ trung bình hàng năm là 27,96°C, với tháng 4 là tháng nóng nhất (30,5ºC) và tháng 12 là tháng lạnh nhất (26ºC) Mỗi năm, lượng mưa trung bình là 1934mm, với khoảng 159 ngày mưa.

Thành phố Hồ Chí Minh có hai mùa chính: mùa mưa từ tháng 5 đến tháng 11, với những cơn mưa lớn vào buổi chiều nhưng thường nhanh tạnh, thỉnh thoảng kéo dài cả ngày Mùa khô diễn ra từ tháng 12 đến tháng 4 năm sau, và thành phố không có mùa đông.

Sông Đồng Nai, bắt nguồn từ cao nguyên Lâm Viên, có lưu vực lớn khoảng 45.000 km² và lưu lượng bình quân từ 20 đến 500 m³/s, cung cấp hàng năm 15 tỉ m³ nước, trở thành nguồn nước ngọt chính cho Thành phố Trong khi đó, sông Sài Gòn, xuất phát từ vùng Hớn Quản, chảy qua thành phố Thủ Dầu Một và tiếp tục vào Thành phố Hồ Chí Minh với chiều dài 200 km, trong đó 80 km nằm trên địa phận thành phố Sông Sài Gòn có lưu lượng trung bình khoảng 54 m³/s, bề rộng từ 225 m đến 370 m và độ sâu lên tới 20 m.

Sông Nhà Bè được hình thành tại điểm hợp lưu của hai sông Đồng Nai và Sài Gòn, sau đó chảy ra Biển Đông qua hai nhánh chính là Soài Rạp và Gành Rái Trong đó, nhánh Gành Rái là tuyến đường thủy quan trọng cho tàu thuyền ra vào bến cảng Sài Gòn.

Ngoài các con sông chính, Thành phố Hồ Chí Minh còn có một hệ thống kênh rạch chằng chịt: Láng The, Bàu

• Điều kiện kinh tế - xã hội

GDP và tổng kim ngạch xuất khẩu hàng hóa của doanh nghiệp lớn nhất cả nước đã tăng trưởng mạnh mẽ, đồng thời số lượng hộ nghèo trong thành phố cũng giảm đáng kể trong những năm gần đây.

Quận 7 là điển hình trong công tác quy hoạch đô thị của thành phố với nhiều dự án đô thị hiện đại, trong đó nổi bậc nhất là khu đô thị Phú Mỹ Hưng Về công tác quy hoạch mới, đến nay quận đã thẩm định phê duyệt 03 đồ án quy hoạch chi tiết 1/500 của công ty Tân Thuận Nam (phường Tân Hưng), đồ án công viên Hương Tràm (phường Bình Thuận) và đồ án điều chỉnh quy hoạch khu dân cư Tân Thuận Đông, căn hộ luxcity do tập đoàn đât xanh làm chủ đầu tư, khu dân cư kết hợp công nghiệp sạch phường Tân

Khu nhà ở Thuận Đông tại phường Phú Mỹ do công ty Vạn Phát Hưng phát triển, cùng với khu nhà ở Trung Sơn và Kim Sơn ở phường Tân Phong, là những dự án nổi bật trong khu vực Ngoài ra, khu giải trí Nam Sài Gòn và khu nhà ở Tân Quy Đông, cùng với khu dân cư ven sông Tân Phong, cũng góp phần làm phong phú thêm không gian sống và giải trí tại đây.

Tình hình kinh tế - xã hội của Thành phố ghi nhận nhiều kết quả tích cực trong tháng 7, với chỉ số sản xuất toàn ngành công nghiệp (IIP) tăng 1,9% Doanh thu du lịch cũng tăng mạnh 19,3% so với cùng kỳ năm trước, thu hút hơn 419 ngàn lượt khách quốc tế, tăng 45,7% Khối lượng vận tải hành khách công cộng ước đạt 31,2 triệu lượt, tăng 0,7% Số doanh nghiệp mới thành lập đạt 27.666, tăng 9,3%, trong khi số lao động được giải quyết việc làm tăng 0,12% và số chỗ việc làm mới tăng 0,18%.

Trong 7 tháng đầu năm, chỉ số sản xuất toàn ngành công nghiệp (IIP) tăng 2,4% so với cùng kỳ, đối với 4 ngành công nghiệp trọng điểm, chỉ số sản xuất công nghiệp tăng 5,4%; tổng mức bán lẻ hàng hóa và doanh thu dịch vụ tiêu dùng tăng 6,9%; tổng doanh thu du lịch tăng 55%; khối lượng vận tải hành khách công cộng tăng 46,9%

Trong tháng 7, tổng mức bán lẻ hàng hóa và doanh thu dịch vụ tiêu dùng ước đạt 103.857 tỷ đồng, tăng 4,3% so với tháng trước và tăng 11,7% so với cùng kỳ năm trước Lũy kế 7 tháng đầu năm 2023, con số này ước đạt 660.011 tỷ đồng, tăng 6,9% so với cùng kỳ năm trước.

Cơ sở hạ tầng

Quận 7 có tổng diện tích đường bộ khoảng 38 ha, chiếm 1,86% diện tích tự nhiên Khu vực này được kết nối với nội thành qua các cầu như Tân Thuận 1, Tân Thuận 2, Nguyễn Văn Cừ, Kinh Tẽ và Rạch Ông, đóng góp quan trọng vào sự phát triển kinh tế của quận Đại lộ Nam Sài Gòn cũng là tuyến đường chính nối quận 7 với quốc lộ 1A Ngoài ra, quận 7 còn có 3 cảng lớn: Cảng Bến Nghé, Cảng Last Tân Thuận Đông và Cảng Bông Sen, cùng với một số cảng chuyên dùng phục vụ nội bộ như Cảng Rau quả và Cảng Dầu thực vật.

Kế hoạch trong năm 2024 này, Thành phố Hồ Chí Minh sẽ triển khai 7 nhóm dự án hạ tầng giao thông sau:

• Công trình giải quyết tình trạng ùn tắc giao thông quanh khu vực trung tâm thành phố Hồ Chí Minh.

Công trình mở rộng các cửa ngõ thành phố và triển khai mạnh mẽ dự án sân bay quốc tế Long Thành tại Đồng Nai cùng với các trục giao thông kết nối liên vùng đang được thực hiện.

• Công trình hoàn thiện hệ thống hạ tầng giao thông nội đô

• Công trình nạo vét luồng đường thủy, kè bờ và nạo vét luồng soài rạp.

• Công trình chỉnh trang kênh rạch, thu gom, xử lý nước thải lưu vực kênh Tàu

Hũ - Bến Nghé, kênh Đôi - kênh Tẻ.

• Công trình tuyến xe buýt điện xanh, nhanh BRT số 1 và các tuyến xe buýt khác. 1.9.2Hệ thống cấp nước

Công ty Cổ phần cấp nước Tân Hòa cung cấp nước sinh hoạt chính cho tòa nhà Cobi Tower II Nước được dẫn từ đường ống cấp nước bên ngoài qua đồng hồ thủy cục, sau đó chảy vào bể chứa nước ngầm của tòa nhà Từ đây, nước được bơm lên bể chứa trên mái và phân phối xuống các tầng qua hệ thống ống trong hộp gen kỹ thuật, phục vụ cho các thiết bị vệ sinh và các phòng chức năng trong tòa nhà.

Hệ thống thoát nước sinh hoạt được thiết kế để dẫn nước thải đen và xám đến thiết bị vệ sinh qua các ống riêng biệt Để ngăn chặn mùi hôi, hệ thống này còn bao gồm ống thông hơi riêng.

Hệ thống thoát nước mưa được thiết kế để dẫn nước mưa trực tiếp vào hố ga dưới tầng hầm, tách biệt hoàn toàn với hệ thống thoát nước sinh hoạt Cả hai hệ thống này đều hướng nước thải về bể xử lý nước thải chung của toàn bộ khu tòa nhà.

1.9.4Hệ thống điều hòa không khí Điều hòa không khí (Air conditioning) là kỹ thuật tạo ra và duy trì điều kiện vi khí hậu thích hợp cho con người làm việc và nghĩ ngơi Điều kiện vi khí hậu là nhiệt độ và độ ẩm, là nồng độ các chất độc hại, là độ ồn, tốc độ gió, nhưng kỷ thuật điều hòa không khí hiện nay không chỉ giới hạn ở chổ phục vụ cho con người mà còn phục vụ cho quá trình sẳn xuất (tạo ra điều kiện thuận lợi trong quá trình sản xuất như may, dệt….)

+ Nhiệt độ của không khí

+ Độ ẩm của không khí

+ Sự lưu thông và tuần hoàn của không khí

+ Hệ thống xử lý bụi và các thành phần lạ của không khí

Tòa nhà không chỉ yêu cầu kiểm soát nhiệt độ mà còn cần duy trì độ ẩm, lượng gió tươi, lượng oxy và mức độ ồn của thiết bị Để đáp ứng những yêu cầu này, một hệ thống điều hòa không khí với các bộ phận chuyên dụng là cần thiết.

+ Thiết bị xử lý không khí: dàn nóng, dàn lạnh, lưới lọc, tiêu âm,

+ Thiết bị vận chuyển không khí: quạt hướng trục, quạt ly tâm, ống gió mềm, ống gió tôn tráng kẽm,

+ Thiết bị năng lượng: máy nén, thiết bị ngưng tụ,

+ Thiết bị đo lường và điều khiển tự động: van điện từ, van xả khí, VCD, OBD, van xả áp,

Điện lực Quận 7 sẽ cung cấp nguồn điện trung thế 15/22kV từ bên ngoài tòa nhà, kết nối với tủ điện trung thế MVSG Tại đây, nguồn điện được phân phối đến hai máy biến áp 1000 kVa 15/22 kV/0,4 kV, từ đó hạ thấp điện áp xuống 0.4 kV và kết nối với tủ điện hạ thế chính MSB - PP Điện sẽ được phân phối đến các hộp gen kỹ thuật qua dây cáp, phục vụ cho các tải công cộng Ngoài ra, sẽ có máy phát điện dự phòng sẵn sàng hoạt động khi cần thiết.

Điện lực Quận 7 đã cung cấp nguồn điện trung thế 15/22 kV cho các tải thương mại, dịch vụ và văn phòng bằng cách đấu nối với tủ điện trung thế MVSG Từ tủ điện này, hai máy biến áp 1000 kVa 15/22 kV/0,4 kV đã được lắp đặt để cung cấp điện Nguồn điện hạ thế 0,4 kV từ máy biến áp đã được kết nối vào tủ điện hạ thế chính MSB - PP, sau đó phân phối điện đến các hộp gen kỹ thuật bằng Busway để phục vụ khu vực thương mại, dịch vụ và văn phòng.

Giới thiệu về điều hoà không khí trong công trình:

Bảng 1 Độ cao tòa nhà so với mặt đất Tầng Độ cao sử dụng (m)

Tầng Độ cao sử dụng (m)

CẤP THOÁT NƯỚC

THIẾT KẾ HỆ THỐNG CẤP NƯỚC LẠNH

1.1Quy mô công trình hệ cấp thoát nước khu tòa nhà Cobi Tower II

▪ Tầng hầm B2: 8 vòi nước rửa tay (Tap)

▪ Tầng hầm B1: 14 vòi nước rửa tay (Tap), 2 cái hố xí (Wc), 2 cái Lavabo (La), 1 Vòi nước Âu tiểu (At)

Tầng 1-5 của tòa nhà được trang bị 36 nhà vệ sinh có bình xả (Bx), 31 lavabo (La), 5 vòi chậu giặt/chậu rửa (Ms), 16 vòi nước Âu tiểu (At), 4 vòi chậu rửa tay trong phòng (Si) và 10 vòi sink từ tầng 1 đến 3 (tap).

▪ Tầng 6-9: 35 cái hố xí (Wc), 30 cái Lavabo (La), 5 vòi chậu giặt/ chậu rửa (Ms),

15 Vòi nước Âu tiểu (At), 5 Vòi chậu rửa tay trong phòng (Si)

▪ Tầng 10-13: 28 cái hố xí (Wc), 24 cái Lavabo (La), 4 vòi chậu giặt/ chậu rửa (Ms), 12 Vòi nước Âu tiểu (At), 4 Vòi chậu rửa tay trong phòng (Si).

Tầng 13-16 được trang bị các tiện ích vệ sinh hiện đại, bao gồm 21 hố xí (WC), 18 lavabo (La), 3 vòi chậu giặt (Ms), 9 vòi nước Âu tiểu (At) và 3 vòi chậu rửa tay trong phòng (Si).

1.2 Lựa chọn phương án hệ thống cấp nước

- Phân loại nhà: đây là khu tòa nhà phức hợp thương mại – dịch vụ Cobi Tower II

Khi thiết kế hệ thống cấp nước trong nhà, có nhiều phương án và sơ đồ khác nhau để lựa chọn Việc chọn sơ đồ phù hợp phụ thuộc vào nhiều yếu tố, bao gồm kích thước và cấu trúc của ngôi nhà, nhu cầu sử dụng nước của gia đình, cũng như các quy định về kỹ thuật và an toàn.

+ Chức năng của ngôi nhà.

+ Trị số áp lực đảm bảo.

+ Áp lực yêu cầu của ngôi nhà: là áp lực cần thiết đưa nước đến các dụng cụ vệ sinh máy móc thiết bị dùng nước trong tòa nhà.

+ Mức độ tiện nghi của tòa nhà.

+ Sự phân bố các thiết bị, dụng cụ lấy nước trong nhà tập trung hay phân tán thành nhiều khu vực…

Để chọn sơ đồ công nghệ hợp lý, trước tiên cần tính toán Hctnhà và so sánh với áp lực nhỏ nhất của mạng lưới bên ngoài Hngoàimin Qua sự so sánh này, chúng ta sẽ xác định được sơ đồ cấp nước phù hợp.

❖ Áp lực đường ống cấp nước bên ngoài Áp lực đường ống cấp nước bên ngoài (Hngoài) bằng 20 (m) cột nước, Hngoài P = 1 (bar) = 10.2 (mH2O)

❖ Áp lực cần thiết của ngôi nhà

Sơ bộ áp lực cần thiết của ngôi nhà được tính theo công thức:

Hct = 10 + 4 × (n – 1) = 10 + 4 × (17 – 1) = 78 mH2O > 10.2 mH2O + Hct: Áp lực cần thiết để đưa nước đến mọi thiết bị vệ sinh ở khu tòa nhà + n = 17: Số tầng nhà (không kể tầng thượng và mái)

+ Mặt khác theo nhiệm vụ thiết kế thì áp lực đường ống cấp nước bên ngoài:

Vậy đối với nhà 17 tầng ta chọn Hct= 78 m.

Theo kết quả, áp lực cần thiết cho các thiết bị vệ sinh trong khu tòa nhà lớn hơn áp lực của hệ thống cấp nước bên ngoài Do đó, áp lực của đường ống cấp nước bên ngoài không đáp ứng yêu cầu cấp nước cho khu tòa nhà Chúng ta có thể lựa chọn hai phương án cấp nước cho dự án.

❖ Đề xuất hệ thống cấp nước

Hệ thống cấp nước sinh hoạt được thiết kế theo mô hình cấp nước phân vùng:

Hình 1 1 Sơ đồ phương án 1

Áp lực và lưu lượng nước đảm bảo cho các thiết bị vệ sinh trong tòa nhà hoạt động hiệu quả mà không chiếm diện tích xây dựng, đồng thời không ảnh hưởng đến kết cấu công trình.

Hệ thống hiện tại không khai thác hiệu quả áp lực chảy tự do của đường ống dẫn nước bên ngoài, dẫn đến chi phí bảo dưỡng và vận hành cao hơn so với các hệ thống khác.

Hệ thống cấp nước sinh hoạt được thiết kế với mô hình cấp nước trực tiếp:

Hình 1 2 Sơ đồ phương án 2

Lượng nước lưu trữ cho các công trình lớn từ bể chứa và két nước được đảm bảo, giúp ngăn chặn hiện tượng mất nước ở các thiết bị vệ sinh trong quá trình sử dụng.

+ Áp lực và lưu lượng trong hệ thống cấp nước luôn luôn đảm bảo ở bất kỳ thời điểm nào trong ngày.

+ Chí phí vận hành không quá đắt.

+ Gây ảnh hưởng đến kết cấu công trình khi đặt két nước trên mái.

+ Tốn nhiều thiết bị điện.

So sánh hai phương án, phương án hai nổi bật với ưu điểm về áp lực và lưu lượng tối ưu hơn phương án 1, đồng thời chi phí đầu tư cũng hợp lý Do đó, chúng tôi quyết định chọn phương án 2: Hệ thống cấp nước có két nước, trạm bơm và bể chứa để thực hiện thiết kế cho khu tòa nhà.

❖ Thuyết minh hệ thống cấp nước

Nước được cấp từ Công ty cổ phần cấp nước Nhà Bè, địa chỉ P Tân Thuận Tây,

Quận 7 thành phố Hồ Chí Minh, qua đường ống bên ngoài công trình, từ ống cấp nước bên ngoài sẽ qua đồng hồ thủy cục vào bể chứa nước ngầm Từ bể chứa nước sẽ có bơm trung chuyển bơm nước lên két nước mái Nước từ két nước mái sẽ đi theo các đường ống để truyển nước xuống thiết bị vệ sinh ở các tầng

1.3 Tính toán lưu lượng nước cấp

- Số tầng nhà 18 tầng, trong đó có 2 tầng hầm, 1 tầng kỹ thuật và 1 tầng mái

❖ Tính toán lưu lượng nước cấp vào trong 1 ngày đêm cho khu tòa nhà

+ Nhu cầu dùng nước sinh hoạt cho khu tòa nhà:

Bảng 1 1 Nhu cầu dùng nước của công trình Cobi Tower II

Khu vực sử dụng Đối tượng dùng nước Đơn vị tính toán Tiêu chuẩn dùng nước Tổng nhu cầu dùng nước

DT sàn m²/Người Số người L/Người

A Nhu cầu khối văn phòng Tầng 4-16 Cấp nước sinh hoạt

B Nhu cầu khối thương mại dịch vụ Tầng 1 Cấp nước TMDV – siêu thị 2146 5 429 15 6.435

Tầng 2 Cấp nước TMDV - gian hàng thông thường 2227 5 445 15 6.675

Tầng 3 Cấp nước TMDV - ẩm thực, nhà hàng 2227 7 318 25 7.95 max sh

+ qi: tiêu chuẩn cấp nước sinh hoạt, qi = 10 - 15 (l/ng.ng.đ) cho 1 cán bộ , viên chức, qi = 25 (l/ng.ng.đ) dành cho cửa hàng ăn uống, ăn uống tập thể [2].

Khu tòa nhà công nghiệp phức hợp có tổng diện tích xây dựng hơn 30.314 m², phục vụ cho nhiều mục đích như thương mại, văn phòng và kho bãi Theo quy chuẩn kỹ thuật quốc gia, diện tích bình quân dành cho mỗi người là 6 m² trong khu văn phòng, 5 m² trong khu trưng bày sản phẩm và siêu thị, cùng 7 m² cho nhà hàng và khu ẩm thực.

1.3.2 Xác định lưu lượng nước tính toán cấp vào.

Bảng 1 2 Đương lượng các thiết bị vệ sinh

Loại dụng cụ vệ sinh Ký Hiệu Đương lượng

Vòi nước chậu rửa mặt (Lavabo) La 0.33

Vòi nước rửa tay/sink (Tap) Tap 1

Vòi nước chậu tiểu treo (Urinal) At 0.17

Vòi xả chậu xí (Water closet) Wc 0.5

Vòi chậu giặt/ chậu rửa (Mop sink) Ms 1

Vòi chậu rửa tay trong phòng (Si) Si 1

Hình 1 3 Sơ đồ hệ thống cấp nước

❖ Xác định tổng lưu lượng

Bảng 1 3 Bảng thống kê đương lượng theo thiết bị vệ sinh

Trục Ống Tầng Loại thiết bị Số lượng Đương lượng

Bệ xí (Wc) 21 10.5 Âu tiểu (At) 9 1.53

Vòi nước chậu rửa mặt (La) 18 5.94

Vòi chậu rửa tay trong phòng (Si) 3 3.00

Vòi chậu giặt/ chậu rửa (Ms) 3 3.0

Bệ xí (Wc) 28 14.0 Âu tiểu (At) 12 2.04

Bệ xí (Wc) 35 17.5 Âu tiểu (At) 15 2.55

Bệ xí (Wc) 29 14.5 Âu tiểu (At) 13 2.21

C Tầng 1-5 Vòi nước chậu rửa mặt (La) 25 8.25

Vòi nước rửa tay/sink (Tap) 30 30.0

Bệ xí (Wc) 2 1.0 Âu tiểu (At) 1 0.17

Vòi nước rửa tay/sink (Tap) 14 14.0

Hầm B2 Vòi nước rửa tay/sink (Tap) 8 8.0

1.4 Thủy lực mạng lưới cấp nước sinh hoạt cho từng đoạn ống

❖ Mặt bằng đặt ống nhánh của các thiết bị vệ sinh:

Hình 1 4 Mặt bằng mạng lưới cấp nước tầng 1

Hình 1 5 Sơ đồ không gian lưới cấp nước tầng 1.

Hình 1 6 Mặt bằng mạng lưới cấp nước tầng 2-16

Hình 1 7 Sơ đồ không gian mạng lưới cấp nước tầng 2-16

Dựa vào mục 2.5.4 về tính toán tầng sử dụng bơm tăng áp, chúng ta sẽ phân chia 4 trục đứng từ két mái chảy xuống các tầng, với tầng 1 là điểm kết thúc của quá trình này.

+ Trục cấp nước sử dụng bơm tăng áp (tầng 14-16): A-B-C-D-E-F-G-H-K

Tương tự, ta tính toán điển hình cho trục A từ tầng 10 đến tầng 13 như sau:

+ Tầng mái – Tầng 13: K1 – I1 + Tầng 13 – Tầng 12: I1 – H1 + Tầng 12 – Tầng 11: H1 – G1 + Tầng 11– Tầng 10: G1 – F1 + Ống nhánh: F1-E1

+ Ống nhánh: D1-C1 + Ống nhánh: C1-B1 + Ống nhánh: B1-A1 1.4.1 Thủy lực cấp nước ống đứng - trục A điển hình.

• Thuyết minh tính toán cho văn phòng tầng 10, điển hình:

Bảng 1 4 Tổng đương lượng ống nhánh của thiết bị vệ sinh tầng 10-13 (giống nhau)

Tổng đương lượng (N) lượng Lưu nươc cấp Flow (l/s)

Kí hiệu TBVS Bệ xí

(Wc) tiểu Âu (At) nước Vòi chậu mặt rửa (La) chậu Vòi rửa tay trong phòng (Si) chậu Vòi giặt/ chậu (Ms)rửa Đương lượng thiết bị 0.5 0.17 0.33 1 1

C1-D1 3WC+3LA+3AT+SI+MS 3 3 3 1 1 5 0.67

F1-G1 7WC+3AT+6LA+MS+SI 7 3 6 1 1 7.99 0.85

Dựa vào lưu lượng phân nhánh bảng 2.4, Qtt=0.21 (l/s), ta tính toán thủy lực cho đoạn

+ OD (chọn) = Phi - (Chiều dày thành ống 2) DKinh tế, ta tra hình 2.8:

Hình 1 8 Quy cách ống PPR Bình Minh thương mại (nguồn: catalog Bình Minh thương mại) Với đoạn A-B: Chọn DN20, chiều dày thành là 1.9, ta có:

OD (chọn) = 20 - (1.9 2) = 16.2 (mm) DKinh nghiệm= 11.51 (mm)

Vậy ta chọn ống DN20

+ Tra hình 2.8, Quy cách ống PP-R Bình Minh thương mại, ta có:

Với: OD = 20 (mm) là đường kính bên ngoài của ống

+ Tổn thất áp lực đơn vị của Ống nhựa dẻo:

+ Tổn thất áp lực do ma sát trên đường ống được tính theo công thức: max 3.14 0.12 0.36

+ Ta tính toán được bảng sau:

Bảng 1 5 Thủy lực ống đứng, ống nhánh của thiết bị vệ sinh tầng 10-13

Khu vực Mô tả/ Description lượng Lưu nước Flow cấp (l/s) g kính Đườn trong tính toán (mm) Đường kính ngoài (mm)

I1-K1 +24LA+4MS+4SI28WC+12AT 1.70 27.44 50 4.6 40.8 1.30 11.4 0.05 0.63 + Tương tự các trục còn lại, ta tính toán ở phụ lục 1.2

Khi chọn đồng hồ nước cho ngôi nhà, cần dựa vào lưu lượng nước sinh hoạt Lưu lượng nước tính toán phải nhỏ hơn hoặc bằng lưu lượng đặc trưng của đồng hồ, đảm bảo hoạt động hiệu quả.

❖ Chọn đồng hồ tổng cho tòa nhà:

Xác định lưu lượng qua đồng hồ:

Ta chọn đồng hồ nước theo [4], từ đó xác định được lưu lượng trung bình:

Dựa vào nhu cầu dùng nước và QHầm, ta được: Q ngd sh = 97 (m 3 /ngd)

Giả sử: Q ngd sh (m ngd 3 / ) 2 Q dtr 0 (m h 3 / )

Trong giáo trình cấp thoát nước trong nhà, ta có thông tin về đồng hồ đo nước với kích thước và lưu lượng cụ thể Dựa vào bảng 1.1 trang 19, chúng ta chọn Đồng Hồ D có kích thước 50 mm do phù hợp với yêu cầu kỹ thuật và đặc tính hoạt động.

Tổn thất áp lực qua đồng hồ:

S=0.00207, tra bảng Sức kháng đồng hồ đo nước:

H = S Q =  =   m Điều kiện 115 dùng tuốc bin (trục ngang)

Tổn thất áp lực qua đồng hồ cần đáp ứng tiêu chuẩn về tổn thất áp lực Do đó, chúng ta lựa chọn đồng hồ loại tuốc bin (trục ngang) với đường kính D = 50 mm.

1.6 Vạch tuyến và bố trí mạng lưới cấp nước trong nhà

• Thiết kế ống nước phải đến các đầu ra của thiết bị

• Tối ưu đầy đủ lưu lượng và áp lực đến thiết bị

• Giải pháp tiết kiệm đường ống

• Đảm bảo giữa kết cấu và hệ thống tiện cho việc thi công

• Lắp đặt chính xác trong hộp kỹ thuật, trần, tường của công trình

• Thuận tiện và quản lý bảo trì.

• Lập sơ đồ mạng lưới cấp nước bên trong nhà

❖ Xác định thể tích két nước:

THIẾT KẾ HỆ THỐNG THOÁT NƯỚC

2.1Tổng quan về hệ thống thoát nước

Hệ thống thoát nước thải sinh hoạt của tòa nhà có vai trò quan trọng trong việc xử lý và loại bỏ nước thải từ các hoạt động như toilet, vòi sen và bếp Nhiệm vụ chính của hệ thống này là đảm bảo nước thải được xử lý hiệu quả trước khi thải ra môi trường, giúp ngăn ngừa ô nhiễm xung quanh tòa nhà Đồng thời, hệ thống này cũng tuân thủ các quy định về môi trường và duy trì sự ổn định của hệ thống nước khu vực Như vậy, hệ thống thoát nước thải sinh hoạt không chỉ đảm bảo sự bền vững của tòa nhà mà còn có ảnh hưởng tích cực đến môi trường xung quanh.

2.2Cấu tạo của hệ thống thoát nước trong nhà

2.2.1 Các thiết bị thu nước thải

Các thiết bị thu nước thải làm nhiệm vụ thu nước thải như: chậu rửa mặt, chậu giặt, âu xí, âu tiểu, phễu thu nước…

2.2.2 Mạng lưới ống thoát nước

Mạng lưới ống thoát nước trong nhà bao gồm ống đứng, ống thông hơi, ống nhánh, ống xả và các phụ kiện nối ống, cùng với các ống quản lý như ống kiểm tra và ống rửa Nhiệm vụ chính của hệ thống này là dẫn và xử lý nước thải sinh hoạt và công nghiệp từ các thiết bị vệ sinh, đảm bảo nước thải được điều hướng an toàn từ tầng cao xuống tầng thấp, rồi chuyển tiếp đến các cơ sở xử lý hoặc hố ga bên ngoài Mục tiêu của mạng lưới thoát nước là ngăn chặn tắc nghẽn, giảm tổn thất áp suất và đảm bảo nước thải được xử lý an toàn trước khi thải ra môi trường.

Hệ thống thoát nước sinh hoạt cho khu tòa nhà Phức Hợp tại Quận 7 được thiết kế và lắp đặt theo các quy định và tiêu chuẩn hiện hành, đảm bảo hiệu quả sử dụng và an toàn môi trường.

+ Ống thoát nước sử dụng ống nhựa uPVC

2.2.3 Lựa chọn phương án thoát nước

Dựa vào áp lực của đường ống thoát nước của công trình ta có phương án thoát nước được đề xuất như sau:

Hệ thống thoát nước cá nhân bao gồm ống thoát nước xám và đen, cùng với ống thoát nước mưa được điều hướng riêng biệt Ống thoát nước đen được dẫn vào ngăn chứa trong bể tự hoại, trong khi ống thoát nước xám được đưa đến ngăn lắng của bể tự hoại.

Sau khi đạt chuẩn, nước được xả ra môi trường Đây là phương án tối ưu để tận dụng hiệu suất và giảm chi phí.

Tòa nhà Cobi Tower II thiết kế riêng 2 hệ thống thoát nước thải và thoát nước mưa

Hệ thống thoát nước thải được thiết kế để tách biệt nước thải xám (WP) và nước thải chứa phân (SP) Nước mưa được xả trực tiếp vào cống thoát nước thải của thành phố.

Hình 2 1 Sơ đồ tổng thể hệ thống thoát nước 2.3Hệ thống thoát nước sinh hoạt

2.3.1 Xác định lưu lượng tính toán

Lưu lượng nước thải của đường ống thoát nước sinh hoạt của khu khu tòa nhà ta xác định theo công thức: max th c dc q = q + q

Lưu lượng nước thải tính toán (q) được xác định theo các công thức cấp nước trong nhà, với q cho căn hộ được tính bằng công thức q = 0.2 x √N + K x N (l/s) và cho khu dịch vụ là q = 0.2 x α x √N (l/s) Ngoài ra, lưu lượng nước thải lớn nhất của dụng cụ vệ sinh trên đoạn ống tính toán cũng cần được tham khảo từ bảng 1-[5].

Bảng 2.1 trình bày lưu lượng nước thải tính toán của các thiết bị vệ sinh, bao gồm các thông số như loại dụng cụ vệ sinh, lưu lượng nước thải tối đa (qdc max), đường kính ống thoát nước (mm) và độ dốc tối thiểu của đường ống (%) Những thông tin này là cần thiết để đảm bảo hệ thống thoát nước hoạt động hiệu quả và đáp ứng các tiêu chuẩn kỹ thuật.

5 Âu tiểu có vòi xả 0.07 50 0.01

Kích thước ống thoát nước trong nhà được xác định dựa trên lưu lượng nước thải tính toán Khả năng thoát nước của các ống ngang và đường dẫn phụ thuộc vào độ dốc và mức độ đầy cho phép.

Bảng 2 2 Độ dốc và độ đầy cho phép của ống thoát nước thải sinh hoạt Đường kính ống Độ đầy lớn nhất Độ dốc

Đường ống thoát nước có đường kính 50mm từ bồn tắm yêu cầu độ dày tối thiểu là 0.8mm Đối với ống thoát nước từ nhóm chậu rửa mặt đến xi phông chung, độ dốc tối thiểu cần đạt là 0.01.

Khả năng thoát nước của ống đứng phụ thuộc vào đường kính và góc nối của ống nhánh với ống đứng, có thể lấy theo bảng 8 [7].

Bảng 2 3 Khả năng thoát nước của ống đứng (Nguồn: Bảng 8, [7]) Đường kính ống đứng Khả năng thoát nước bằng l/s khi góc nối bằng

Đường kính ống đứng thoát nước bên trong nhà phải được thiết kế tối thiểu là 75mm Đối với việc thoát phân từ chậu xí, đường kính ống đứng tối thiểu cần đạt 100mm.

Bảng 2 4 Đương lượng thiết bị thoát nước ứng với các cỡ xiphong ống đứng Đường kính xiphong (mm) Đương lượng thoát nước

2.3.2 Thủy lực ống đứng thoát nước thải

Bảng 2 5 Bảng thống kê đương lượng theo thiết bị vệ sinh

Tầng Loại thiết bị Số lượng Đương lượng Tổng

Từ tầng hầm B2 đến tầng hầm B1

Hố xí (Hx) 2 4 8 Âu tiểu (At) 1 4 4

Hố xí (Hx) 8 4 32 Âu tiểu (At) 4 4 16

Hố xí (Hx) 7 4 28 Âu tiểu (At) 3 4 12

❖ Xác định lưu lượng tính toán: Đối với khu dịch vụ: q = 0.2 x α x √N = 0.2 x 1.5 x √1000 = 9.49 (l/s)

Hình 2 2 Số đương lượng thoát nước của các thiết bị vệ sinh- [5]

Hình 2 3 Sơ đồ khối thoát nước thải sinh hoạt

2.3.3 Tính toán thủy lực ống đứng thoát nước thải xám

Tính toán ống đứng thoát nước sinh hoạt

Tầng 16-B1 Ống đứng thoát nước thải xám cho tòa nhà (trừ tầng hầm B2 vì không có thiết bị vệ sinh): 99 lavabo, 16 chậu giặt, 15 chậu rửa tay đơn, 71 phễu thu sàn, N = 304

+ q : Lưu lượng nước thải tính toán (l/s)

+ q : Lưu lượng nước cấp tính toán xác định theo các công thức cấp nước trong nhà + Đối với khu dịch vụ: q = 0.2 x α x √N = 0.2 x 1.5 x √304 = 5.23 (l/s)

+ q : Lưu lượng nước thải lớn nhất của dụng cụ vệ sinh trên đoạn ống tính toán, dựa vào bảng 1.3 - [4], qdcmax = 0.37 l/s (chậu rửa 1 ngăn)

Theo bảng 4.5, khả năng thoát nước của ống đứng với góc nối 45 độ đạt 7.5 l/s, vượt mức tối thiểu 5.6 l/s Do đó, đường kính ống đứng thoát nước thải xám cho tòa nhà được chọn là ống uPVC D110.

2.3.4 Tính toán thủy lực ống nhánh thoát nước thải xám

❖ Ống đứng thoát nước thải xám tầng 16: 6 lavabo, 1 chậu giặt, 1 chậu rửa tay đơn, 3 phễu thu sàn N = 6 × 1 + 1 × 3 + 1 × 1 + 3 × 2 = 16 ầ = + ( / )

+ q ầ : Lưu lượng nước thải tính toán (l/s)

+ q : Lưu lượng nước cấp tính toán xác định theo các công thức cấp nước trong nhà. + Đối với căn hộ: q = 0.2 x α x √N = 0.2 x 1.5 x √16 = 1.2 (l/s)

+ q : Lưu lượng nước thải lớn nhất của dụng cụ vệ sinh trên đoạn ống tính toán, lấy theo bảng 1 TCVN 4474 – 1987, = 0.37 l/s (chậu rửa 1 ngăn)

Với ầ = 1.57 (l/s), chọn D = 90 (mm), i% = 0.02 Bảng 8- [7] Tra bảng 3b - [4] ta nội suy tuyến tính được h/d = 0.496 < 0.5, v = 0.72 (thỏa điều kiện).

Tính toán tương tự với các đoạn ống còn lại ở phụ lục 2.1

2.3.5 Tính toán thủy lực ống đứng thoát nước thải đen

Tính toán ống đứng thoát nước sinh hoạt từ tầng 16 đến hầm B1 là rất quan trọng, đặc biệt đối với ống đứng thoát nước thải đen của tòa nhà Lưu ý rằng tầng hầm B2 không được tính do không có thiết bị vệ sinh.

+ q : Lưu lượng nước cấp tính toán xác định theo các công thức cấp nước trong nhà + Đối với khu dịch vụ: q = 0.2 x α x √N = 0.2 x 1.5 x √660 = 7.71(l/s)

+ q : Lưu lượng nước thải lớn nhất của dụng cụ vệ sinh trên đoạn ống tính toán, dựa vào bảng 1.3 [4], qdcmax = 1.5 l/s (hố xí)

Khả năng thoát nước của ống đứng với góc nối 45 độ đạt 13 l/s, vượt quá yêu cầu 9.21 l/s Do đó, đường kính ống đứng thoát nước thải đen cho tòa nhà được chọn là ống uPVC D140.

2.3.6 Tính toán thủy lực ống nhánh thoát nước thải đen

❖ Ống đứng thoát nước thải xám tầng 16: 7 hố xí, 3 âu tiểu, N = 7 × 4 + 3 × 4 = 40 ầ = + (l/s)

+ q ầ : Lưu lượng nước thải tính toán (l/s)

+ q : Lưu lượng nước cấp tính toán xác định theo các công thức cấp nước trong nhà + Đối với căn hộ: q = 0.2 x α x √N = 0.2 x 1.5 x √40 = 1.9 (l/s)

+ q : Lưu lượng nước thải lớn nhất của dụng cụ vệ sinh trên đoạn ống tính toán, lấy theo bảng 1.3 - [4], qdcmax = 1.5 l/s (hố xí)

Với ầ = 3.4 (l/s), chọn D = 110 (mm), i% = 0.02 Bảng 8- [7] Tra bảng 3c - [4] ta nội suy tuyến tính được h/d = 0.498 < 0.5, v = 0.87 (thỏa điều kiện).

Tính toán tương tự với các đoạn ống còn lại ở phụ lục 2.2

2.3.7 Tính toán thủy lực ống đứng thoát nước thải TMDV

Tính toán ống đứng thoát nước thải bếp. Ống đứng thoát nước thải: 10 chậu rửa bếp, N = 30 => 3 tầng nên N

Lưu lượng nước cấp tính toán cho khu dịch vụ được xác định bằng công thức q = 0.2 x α x √N, trong đó α = 1.5 và N = 90, dẫn đến q = 2.85 l/s Đồng thời, lưu lượng nước thải lớn nhất của dụng cụ vệ sinh trên đoạn ống tính toán là qdcmax = 0.2 l/s, dựa vào bảng 1.3.

THỐNG KÊ THIẾT BỊ VẬT TƯ CẤP THOÁT NƯỚC

Bảng 3 1 Thống kê thiết bị vật tư

STT Tên thiết bị vật tư Đơn vị Khối lượng Quy cách

A Phần Thiết Bị, Phụ Kiện Chính

1 Bơm thoát nước sàn hầm (thông số bơm

4 Bơm cấp nước lên mái (thông số bơm

5 Bơm tăng áp mái (thông số bơm

6 Bơm hố thoát bể tự hoại (thông số bơm

8 Cụm đồng hồ nước DN80 Cụm 1

15 Van búa nước DN150 Cái 1 PN16

17 Van phao cơ DN125 Cái 4 PN16

21 Van cổng DN150 Cái 4 PN16

33 Van 1 chiều DN150 Cái 4 PN16

34 Van 1 chiều DN63 Cái 4 PN16

37 Mối nối mềm DN150 Cái 4 PN16

39 Mối nối mềm DN63 Cái 4 PN16

40 Ống thép mạ kẽm (BS1387:1985, BS- M/ASTM A53-SCH20)

45 Ống PPR PN10/ Pipe PPR PN10 Bình Minh thương mại

74 Măng sông ren trong PPR/ Female Socket

97 Ống thoát nước uPVC_Bình Minh thương mại

134 Tê thông tắc (kiểm tra) trục đứng

D Khối Lượng Thiết Bị Vệ Sinh

138 Lavabo (kèm dây nối mềm, vòi, van góc) Bộ 99

141 Tiểu nam (At) (kèm phụ kiện) Bộ 50

ĐIỀU HÒA KHÔNG KHÍ

TỔNG QUAN ĐIỀU HÒA KHÔNG KHÍ VÀ THÔNG GIÓ

4.1Tổng quan về điều hòa không khí

4.1.1 Khái niệm. Điều hòa không khí (Air conditioning) là kỹ thuật tạo ra và duy trì điều kiện vi khí hậu thích hợp cho con người làm việc và nghĩ ngơi Điều kiện vi khí hậu là nhiệt độ và độ ẩm, là nồng độ các chất độc hại, là độ ồn, tốc độ gió, nhưng kỷ thuật điều hòa không khí hiện nay không chỉ giới hạn ở chổ phục vụ cho con người mà còn phục vụ cho quá trình sẳn xuất (tạo ra điều kiện thuận lợi trong quá trình sản xuất như may, dệt….)

+ Nhiệt độ của không khí

+ Độ ẩm của không khí.

+ Sự lưu thông và tuần hoàn của không khí

+ Hệ thống xử lý bụi và các thành phần lạ của không khí

Tòa nhà không chỉ yêu cầu điều chỉnh nhiệt độ mà còn cần kiểm soát độ ẩm, lượng gió tươi, oxy và độ ồn từ thiết bị Để đáp ứng những yêu cầu này, một hệ thống điều hòa không khí cần được trang bị các bộ phận chuyên dụng.

+ Thiết bị xử lý không khí: dàn nóng, dàn lạnh, lưới lọc, tiêu âm,

+ Thiết bị vận chuyển không khí: quạt hướng trục, quạt ly tâm, ống gió mềm, ống gió tôn tráng kẽm,

+ Thiết bị năng lượng: máy nén, thiết bị ngưng tụ,

+ Thiết bị đo lường và điều khiển tự động: van điện từ, van xả khí, VCD, OBD, van xả áp,

4.2Lựa chọn hệ thống điều hòa không khí trung tâm VRV

4.2.1 Đặc điểm cấu tạo hệ thống

Hệ thống điều hòa VRV là giải pháp hiệu quả cho các tòa nhà cao tầng và công trình lớn, với khả năng kết nối một dàn nóng đến 64 dàn lạnh Hệ thống này đáp ứng nhu cầu tiện ích cao và phù hợp với những không gian hạn chế về vị trí lắp đặt dàn nóng giải nhiệt riêng biệt.

Cấu tạo hệ thống điều hòa không khí trung tâm VRV bao gồm:

+ Các dàn trao đổi nhiệt (FCU, quạt cấp gió tươi ):

+ Hệ thống đường ống phân phối khí lạnh: Phân phối không khí lạnh từ các FCU qua các miệng thổi tới các khu vực cần điều hòa

+ Hệ thống điều khiển: Là hệ thống điều khiển các thiết bị trong hệ thống (máy lạnh, FCU)

4.2.2 Dàn lạnh FCU thường được sử dụng trong tòa nhà văn phòng

- FCU kiểu âm trần nối ống gió, giấu tường, giấu trần:

Nếu được lắp đặt âm thì thường sẽ được lắp đặt trong khoảng trống của trần nhà hoặc trần giả

Các thiết bị như lưới tản nhiệt không khí và bộ khuếch tán không khí thường sẽ được đặt vào trần, được dẫn đến bộ phận cuộn dây quạt

Loại này được dùng phổ biến để tận dụng khoảng trống trần để giúp lưu thông không khí trong không gian lắp đặt

FCU giấu trần (Ceiling Concealed) là thiết bị điều hòa không khí được thiết kế lắp đặt âm trần, bao gồm các kiểu như Cassette thổi tròn, kiểu 4 hướng và kiểu 1 hướng Dàn lạnh cassette được ẩn bên trên trần, chỉ để lộ mặt nạ âm trần với cửa hút ở giữa và các miệng thổi xung quanh Mặt nạ có thể có từ 2 đến 4 cửa thổi tùy thuộc vào loại và hãng sản xuất Đặc biệt, khi lắp đặt, không cần xử lý độ dốc cho hệ thống thoát nước, vì nó được trang bị bơm tự động.

Hình 4 2 Nguyên lý hoạt động FCU

- Trong quá trình truyền nhiệt, cuộn cảm sẽ tăng nhiệt hoặc loại bỏ nhiệt tử và nhận nguồn nước nóng hoặc nước lạnh từ điều hòa trung tâm

Cuộn hệ thống truyền dây quạt có khả năng tích hợp bộ ổn định nhiệt độ trong FCU, hoặc có thể kết nối dây để hoạt động cùng với bộ điều khiển từ xa.

- Quat bên trong thiết bị này được điều chỉnh tốc độ để làm mát hoặc hệ thống không khí như mong muốn.

Một số mô-đun Fan Coil Unit điều chỉnh tốc độ không khí thông qua việc điều chỉnh vòi trên máy biến áp AC cung cấp nguồn cho động cơ Tuy nhiên, yêu cầu điều chỉnh này chỉ áp dụng cho tốc độ đã được xác định và thực hiện ngay lập tức trong thiết bị lắp đặt hoặc trong quá trình xây dựng.

Một số mô-đun được trang bị động cơ phân chia tùy chọn viễn tưởng, cho phép người dùng điều chỉnh tốc độ quạt theo ý muốn thông qua các cấp độ trong dây cuộn.

4.3Lựa chọn cấp điều hòa không khí cho công trình

CobiTower II là một tòa nhà văn phòng cho thuê bình thường, do đó, hệ thống điều hòa không khí được lựa chọn là loại không cấp 2 Hệ thống này có khả năng duy trì các thông số vi khí hậu trong nhà với sai số không quá 200 giờ trong một năm, giúp đảm bảo môi trường làm việc thoải mái và chi phí đầu tư ban đầu hợp lý.

Nhiệt độ không khí ngoài trời được dùng trong thiết kế: [11]

Dựa vào đồ thị nhiệt độ bên ngoài và độ ẩm, chúng ta có thể xác định các thông số cần thiết để tính toán cho công trình.

Bảng 4 1 Bảng thông số điều kiện trong nhà - lao động nhẹ [11]

Stt Khu vực Nhiệt độ bầu khô

THIẾT KẾ TẢI LẠNH CÔNG TRÌNH

Tính toán tải lạnh cho công trình bằng phương pháp Carrier bao gồm việc xác định phụ tải lạnh Q0, là tổng hợp của nhiệt hiện thừa Q và nhiệt ẩn thừa Q từ tất cả các nguồn nhiệt phát tán và thẩm thấu ảnh hưởng đến không gian cần điều hòa.

Q = Q =Q +Q 5.2Tính toán các nguồn nhiệt- ẩm

5.2.1 Dòng nhiệt bức xạ qua kính xuyên vào phòng Q11

Dòng nhiệt hiện bức xạ qua kính Q được xác định theo công thức: [14], [16]

Q = n Q n – hệ số tác dụng tức thời [1]

Q11: lượng nhiệt bức xạ tức thời qua kính vào phòng.

F: Diện tích bề mặt kính giáp không gian ngoài trời m

: Nhiệt bức xạ mặt trời qua cửa kính vào trong phòng, W/m

Hệ số ảnh hưởng của độ cao theo mực nước biển được xác định thông qua một công thức cụ thể Hình 5.1 minh họa sơ đồ tính toán các nguồn nhiệt hiện và nhiệt ẩn chính theo phương pháp của Carrier [14].

= + H  Độ cao so với mực nước biển ở TP Hồ Chí Minh là 18m, tòa nhà cao 61m, vậy độ cao H+70.8 8m,

1 88.8 0.023 1.002(W) c = +1000 Ta thấy hệ số này gần như bằng 1 vì vậy ta chọn ε = 1 cho tất cả các trường hợp khác

Hệ số này phản ánh ảnh hưởng của sự chênh lệch giữa nhiệt độ đọng sương của không khí quan sát và nhiệt độ đọng sương của không khí ở mực nước biển, được xác định là 20℃ Công thức tính toán sẽ giúp hiểu rõ hơn về mối liên hệ này.

Tra đồ thị I-d tại 6 0 C và I.9, ta được '.05 0 C, suy ra:

= − −  : Hệ số ảnh hưởng của mây mù, chọn trường hợp lớn nhất khi trời không mây

Hệ số ảnh hưởng của khung được xác định là 1.17 khi sử dụng khung nhôm Đối với hệ số kính, phụ thuộc vào màu sắc và kiểu loại kính, trong trường hợp này là kính màu xanh dày 30mm, ta có ε = 0.75 (theo bảng 3.8, trang 62) Hệ số mặt trời ε cũng tính đến ảnh hưởng của các loại kính khác so với kính cơ bản và có màn che, trong đó ε = 1 và R được thay bằng nhiệt bức xạ vào phòng từ kính cơ bản R (theo bảng 3.6, trang).

21 - [1]), từ đó ta tính được hệ số hiệu chỉnh ∑ như sau:

Với: R : Bức xạ mặt trời đến bên ngoài kính, W/m α ,τ , ρ , α , τ ,ρ – Hệ số hấp thụ, xuyên qua, phản xạ của kính và màn che, tra bảng 3.6, bảng 3.8 [1] ta được:

SVTH: Ngô Ngọc Sơn - 19135035 Trang 71 α = 0.75 ; τ = 0.2 ; ρ = 0.05 ; α = 0.72 ; τ = 0.01 ; ρ = 0.27

Tp Hồ Chí Minh có vĩ độ 10.49, xét theo QCVN02:2009 bảng 2.1 trang 27, kết hợp với công thức trên ta được bảng sau:

Bảng 5 1 Giá trị bức xạ mặt trời qua cửa kính [14], [16]

(nguồn: Giáo trình PSG TS Võ Chí Chính, bảng 3.9c, trang 63)

* Tính cho văn phòng số 16.02 tầng 16

Tính cho văn phòng 16.02 tầng 16 chịu bức xạ trực tiếp của mặt trời từ phía Tây, dựa vào bảng trên ta có R = 130.37 (W/m 2 )

Suy ra: = × R × ∑ = (10.19 × 2.7) × 130.37 × 0.76 = 2737( ) Mật độ (khối lượng riêng) trên diện tích trung bình được xác định theo công thức: g = ( × ) (kg/m ) [2]

Theo kết cấu tường và nền của công trình ta có:

- Khối lượng 1 m tường dày 0.18m: khối lượng riêng bê tông gạch thông thường

- Khối lượng 1 m tường dày 0.5m: khối lượng riêng bê tông bê tông cốt thép

- Khối lượng 1 m tường dày 0.08m: khối lượng riêng bê tông xỉ 1500kg/m , theo [2]-bảng 4.11, trang 143

- Khối lượng 1 m vữa xi măng 0.015m: khối lượng riêng vữa xi măng 1800kg/m , theo [14], [16] - bảng 4.11, trang 143

- Khối lượng 1 m vữa xi măng 0.025m: khối lượng riêng vữa xi măng 1800kg/m , theo [14], [16] - bảng 4.11, trang 143

- Khối lượng 1 m kính xanh dày 0.03m: khối lượng riêng kính 2500kg/m , theo

- Khối lượng 1 m sàn bê tông 0.3 m: khối lượng riêng bê tông cốt thép 2400kg/m , theo [14], [16] - bảng 4.11, trang 143

=> 2400 × 0.3 = 720 (kg/m ) Văn Phòng số 16.02 tầng 16 có kết cấu như sau:

- Diện tích kính có mặt ngoài tiếp xúc với bức xạ mặt trời: 27.5

-Diện tích tường có mặt trong không tiếp xúc trực tiếp với bức xạ mặt trời: 25 Khối lượng tường có mặt ngoài tiếp xúc bức xạ G’: [14], [16]

G’ = (324 + 27 + 45) × 11.2 + (45 + 120 + 27) × 8.3 = 6028.8 (kg) Khối lượng tường không tiếp xúc với bức xạ mặt trời và sàn không tiếp xúc với mặt đáy, bao gồm cả sàn và trần do có tầng kỹ thuật.

94.52 =462.16 (kg/m 2 ) Với giá trị g = 462.16 kg/m ta tra bảng 4.6-trang 143 [2], ta được n = 0.6

* Tính cho thương mai dịch vụ phòng số 3.04 tầng 3

- Diện tích kính có mặt ngoài tiếp xúc với bức xạ mặt trời hướng Tây: 73

Diện tích tường không tiếp xúc trực tiếp với bức xạ mặt trời là 25 m² Trong thương mại dịch vụ, phòng ở tầng 3.05 chịu tác động lớn nhất từ bức xạ mặt trời từ phía Tây, với giá trị R được tính là 130.37 W/m².

Tương tự cách tính toán ở trên ta có: g = 462.16 (kg/m 2 )

Hình 5 2 Diện tích tường trong không tiếp xúc bức xạ khu vực TMDV

Với giá trị g = 462.16 kg/m ta tra bảng 4.6-trang 143 [2], ta được n = 0.6

Tính toán tương tự cho các phòng khác ta có kết quả ở phụ lục 1

5.2.2 Dòng nhiệt hiện truyền qua mái do bức xạ xuyên vào phòng do chênh lệch nhiệt độ từ bên ngoài đi vào phòng Q21 [14], [16] Đối với những không gian cần điều hòa lớn thì trần (mái) của không gian điều hòa có các dạng sau:

Do phía trên phòng điều hòa giáp tầng kỹ thuật không sử dụng điều hòa nên Q21 giáp máu không đáng kể, khi đó = 0 và Q = 0

5.2.3 Dòng nhiệt hiện truyền qua vách Q22 [14], [16]

Nhiệt truyền qua vách Q cũng gồm 2 thành phần:

- Do chênh lệch nhiệt độ giữa ngoài trời và trong nhà Δt = t – t

Nhiệt truyền qua vách cũng được tính theo biểu thức:

Hình 5 3 Vách hoàn thiện tại công trình khu vực văn phòng

∆t − độ chênh lệch nhiệt độ, ℃

Trong đó: α –α = 20 W/m K ; α = 10 W/m K ( [14], [16] - trang 142) α = 10 W/m K hệ số tỏa nhiệt trong nhà, [14], [16] - trang 142 δ − Độ dày lớp vữa và gạch; Theo tài liệu công trình ta có

✓ Xác định hệ số tryền nhiệt qua vách ttheo bảng 4.11-trang 143, [14], [16] ta có: – Đối với tường ngoài dày 300 mm:

Từ đó ta tính được: 1

Hệ số truyền nhiệt qua tường gạch dày 0.2 m (tầng kỹ thuật) tiếp xúc trực tiếp là:

Hệ số truyền nhiệt qua tường gạch dày 0.22 m (tầng 2-16) tiếp xúc gián tiếp là:

Hệ số truyền nhiệt qua tường dày 0.6 m (tầng hầm – 1) tiếp xúc gián tiếp là:

❖ Tính cho văn phòng số 16.02 – tầng 16

- Diện tích tường kính tiếp xúc trực tiếp với không gian ngoài trời: 27.5

- Diện tích tường có mặt trong không tiếp xúc trực tiếp với bức xạ mặt trời: 25

- Độ chênh lệch nhiệt độ trong phòng và ngoài trời:

- Độ chênh lệch nhiệt độ trong phòng và không gian đệm ta lấy:

Từ đó ta tính được nhiệt truyền qua tường của phòng 16-02:

❖ Tính cho thương mại dịch vụ 3.05 – tầng 3.

- Diện tích tường kính tiếp xúc trực tiếp với không gian ngoài trời: 73

- Diện tích tường có mặt trong không tiếp xúc trực tiếp với bức xạ mặt trời: 25

- Độ chênh lệch nhiệt độ trong phòng và ngoài trời:

- Độ chênh lệch nhiệt độ trong phòng và không gian đệm ta lấy:

Từ đó ta tính được nhiệt truyền qua tường của phòng 3-04:

❖ Nhiệt truyền qua cửa ra vào : [14], [16]

∆t − độ chênh lệch nhiệt độ (℃)

+ Đối với cửa mở ra ngoài trời:

∆t = (t – t ) = 36 – 25 = 11 (℃) + Đối với cửa mở vào không gian đệm:

F − diện tích bề mặt cửa, m k − hệ số truyền nhiệt qua cửa

• Tính nhiệt truyền qua cửa

Tòa nhà văn phòng không có ban công và cửa ở các tầng trên, trong khi tầng trệt được thiết kế với cửa và vách ngoài hoàn toàn bằng kính, do đó diện tích cửa kính đã được tính vào tổng diện tích kính của tòa nhà.

❖ Nhiệt truyền qua cửa sổ kính

Nhiệt truyền qua cửa sổ kính được tính theo công thức: [14], [16]

∆t − độ chênh lệch nhiệt độ ( o C)

F − diện tích bề mặt kính (m ) k − hệ số truyền nhiệt qua cửa kính: Tra bảng 4.13 và 4.14, theo [2] Các loại kính thường dùng:

Kính xây dựng trên tường được làm từ các viên gạch kính đúc nhằm mục đích thu nhận ánh sáng tự nhiên Kích thước tiêu chuẩn của gạch kính thường là 96x196mm với độ dày 40mm hoặc 100mm, và có thể kèm theo màn che Ngoài ra, kích thước 300x300mm với độ dày 100mm cũng có thể có màn che.

• Tính nhiệt truyền qua cửa sổ

Vì toàn bộ tòa nhà văn phòng Cobi Tower II không sử dụng cửa sổ nên bỏ qua nhiệt truyền từ cửa sổ [14], [16], nên Q22k = 0 (W)

Tổng lưu lượng văn phòng 16.02 – tầng 16

Q _ = Q + Q + Q = 1081.4 + 0 + 0 = 1081.4(W) Tổng lưu lượng TMDV phòng 3.04 – tầng 3

Q _ = Q + Q + Q = 2966.8 + 0 + 0 = 2966.8(W) Tính tương tự cho các phòng khác ta có kết quả ở phụ lục 1

5.2.4 Dòng nhiệt hiện truyền qua nền Q23

Nhiệt hiện truyền qua nền (sàn), theo trang 145 tài liệu [14], [16]

Thông thường sàn có 3 dạng sau:

• Nếu sàn đặt ngay ở mặt đất lấy k23 của sàn bê tông dày 150mm: = tN – tT

Khi đặt sàn trong tầng hầm hoặc không gian không có điều hòa, nhiệt độ được tính bằng trung bình nhiệt độ bên ngoài và trong nhà Cụ thể, nhiệt độ tại sàn văn phòng F16 được xác định là F16_Office = 0.5 × (tN – tT) = 0.5 × (36 – 25) = 5.5.

• Nếu như sàn nằm giữa hai không gian không điều hòa: = 0

❖ Tính nhiệt truyền qua nền:

Tra hệ số truyền nhiệt qua nền k23 theo bảng 4.15 tài liệu [14], [16], trang 145, với cấu tạo nền:

Nền bê tông dày 300mm, có lớp vữa ở trên 25mm, có lát gạch Vinyl 3mm, vào mùa hè, ta được: k23 = 2.15 W/m 2 K

Tại tòa nhà Cobi Tower II, chỉ có không gian điều hòa ở tầng trệt tiếp giáp với bãi xe không có điều hòa bên dưới, trong khi các tầng trên đều tiếp giáp với không gian điều hòa của các văn phòng.

Tính cho văn phòng tầng 16, phòng 16-02:

Q =   Tính cho TMDV tầng 3, phòng 3-04:

Q =   Tính tương tự cho các phòng khác ta có kết quả ở phụ lục 1

5.2.5 Dòng nhiệt tỏa ra cho đèn chiều sáng Q31

Nhiệt toả ra do đèn chiếu sáng được tính theo công thức sau: [14], [16]

Công thức tính công suất chiếu sáng là Q = n × n × Q (W), trong đó hệ số tác dụng tức thời của đèn chiếu sáng (nt) được xác định với thời gian hoạt động 10 giờ/ngày và mật độ chiếu sáng lớn hơn 250 kg/m2, theo bảng 4.8 trong tài liệu [14], cho thấy nt = 0.95 Hệ số tác dụng đồng thời của đèn chiếu sáng (nđ) được tham khảo từ trang 146 của tài liệu [14] để lựa chọn giá trị phù hợp.

Trong thiết bị chiếu sáng, nếu sử dụng: đèn dây tóc và đèn huỳnh quang thì nhiệt do chiếu sáng tính như sau:

- Đối với đèn dây tóc, theo [14], [16]

Q = ∑ N (W) Đối với đèn huỳnh quang, theo [14], [16]

N: tổng công suất ghi trên bóng đèn, Do chưa biết tổng công suất đèn có thể chọn giá trị định hướng theo tiêu chuẩn qđ = W/m 2 Ở đây ta chọn công thức:

Hệ số 1.25 là do có kể đến chấn lưu của đèn huỳnh quang,

Với qd là công suất định hướng chiếu sáng trên 1m 2 sàn, theo [2]

F − Diện tích mặt sàn của phòng (m )

* Tính cho văn phòng 16.02 tầng 16:

Q =   Từ công thức trên ta có thể tính được kết quả ở phụ lục 2

5.2.6 Dòng nhiệt hiện tỏa ra do máy móc Q32

Ta có công thức sau:

Q32: Nhiệt tỏa ra do máy móc (W)

N i : công suất điện ghi trên dụng cụ (W)

Các phòng cho thuê được trang bị đầy đủ máy móc thiết bị như máy vi tính, máy in và máy photocopy, với mỗi người sử dụng một máy vi tính và mỗi phòng có một máy in cùng một máy photocopy Công suất máy tính là 300W, trong khi máy in và máy photocopy có công suất 250W Ngoài ra, máy pha cà phê có công suất 1400W và tủ lạnh có công suất 600W Diện tích sử dụng được tính là 8 m²/người, theo phụ lục F trang 89.

Như vậy số máy tính 8

❖ Tính cho văn phòng 16.02 tầng 16:

Số máy vi tính cho văn phòng 16.02: 94.52

Fsàn = = , ta chọn 12 máy theo tiêu chuẩn mật độ 10m 2 /người, ta được:

❖ Tính cho TMDV phòng 3.04 tầng 3: ta được:

Tùy vào phòng sẽ có số lượng thiết bị khác nhau, từ đó ta có kết quả ở phụ lục 1

5.2.7 Dòng nhiệt do con người tỏa ra Q4

❖ Nhiệt hiện do người tỏa ra được tính theo công thức sau:

Q = n q Đối với các tòa nhà lớn ta cần tính thêm hệ số tác dụng không đồng thời nđ

• Nhà cao tầng công sở: n đ = 0.75  0.9 Vậy Q 4 h =   n d n n q t h (W), đối với các nhà hàng ăn uống ta cộng thêm vào

Bảng 5 2 Nhiệt tỏa trung bình của phòng [14], [16]

Mức độ hoạt động Nơi hoạt động Nhiệt tỏa của nam Nhiệt tỏa trung bình

Nhiệt độ phòng điều hòa

TMDV Cửa hàng, siêu thị 160 130 70 40

❖ Tính nhiệt hiện cho văn phòng 16.02 tầng 16, với 94.52

Fsàn = = , ta chọn n= 12 người theo tiêu chuẩn mật độ 8m 2 /người [17], ta được:

Q =    ❖ Tính nhiệt hiện cho văn phòng 16.02 tầng 16, với 143.32

Fsàn = = , ta chọn n= 28 người theo tiêu chuẩn mật độ 5m 2 /người [17], đối với cửa hàng ăn uống cộng thêm vào qh W/người do thức ăn tỏa vào, ta được:

Q =    + ❖ Nhiệt ẩn do người tỏa ra Q4a

Công thức tính công suất điều hòa không khí là Q = n q W, trong đó n là số người có mặt trong phòng Nhiệt ẩn mà mỗi người tỏa ra được ký hiệu là qa, với giá trị W/người Đối với khu vực ăn uống, cần cộng thêm 10 W/người do nhiệt tỏa ra từ thức ăn.

+ Tính nhiệt ẩn cho văn phòng 16.02 tầng 16, 94.52

Fsàn = = , ta chọn 12 máy theo tiêu chuẩn mật độ 8m 2 /người, ta được:

+ Tính nhiệt ẩn cho TMDV 3.04 tầng 3, 143.32

Fsàn = = , ta chọn n= 28 người theo tiêu chuẩn mật độ 5m 2 /người, đối với cửa hàng ăn uống cộng thêm vào qa W/người do thức ăn tỏa vào, ta được:

Tính tương tự cho các phòng khác ta được kết quả ở phụ lục 3

5.2.8 Dòng nhiệt do gió tươi mang vào Qhn và Qân

THÀNH LẬP VÀ TÍNH TOÁN SƠ ĐỒ ĐIỀU HÒA KHÔNG KHÍ

6.1Lựa chọn sơ đồ điều hòa không khí

Sơ đồ điều hoà không khí 1 cấp

1- Cửa lấy gió tươi và van điều chỉnh 6- Không gian điều hòa

2- Buồng hòa trộn 7- Miệng lọc bụi

3- Thiết bị xử lý nhiệt 8- Cửa gió hồi có van điều

Không khí ngoài trời với trạng thái N (tN, tN) được đưa vào buồng hòa trộn 2, nơi diễn ra quá trình hòa trộn với không khí tuần hoàn có trạng thái T (tN, tT) Sau khi hòa trộn, không khí đạt trạng thái H (tH, tT) và được xử lý trong thiết bị cho đến trạng thái O  V, sau đó được quạt thổi vào phòng Không khí trong phòng có trạng thái T được quạt hút qua thiết bị lọc bụi; một phần không khí sẽ được tái tuần hoàn, trong khi phần còn lại sẽ được thải ra ngoài.

Việc thành lập sơ đồ điều hòa không khí (ĐHKK) là bước quan trọng trong việc xác định quy trình xử lý không khí dựa trên ẩm đồ, sau khi đã tính toán lượng nhiệt hiện và nhiệt ẩn Từ đó, chúng ta có thể tính toán năng suất cần thiết cho các thiết bị xử lý không khí, tạo nền tảng cho việc lựa chọn hệ thống và thiết bị phù hợp cũng như bố trí hợp lý.

6.2Tính toán sơ đồ điều hòa không khí

6.2.1 Hệ số nhiệt hiện phòng RSHF (Room Sensible Heat Factor) ɛhf, [16]

❖ Tính ví dụ cho văn phòng tầng 16 – phòng 16.02

Hệ số nhiệt hiện phòng biểu diễn tia quá trình tự biến đổi không khí trong buồng lạnh V-T

Hệ số nhiệt hiện phòng hf được tính theo công thức:

Hình 6 1 Sơ dồ điều hòa 1 cấp

SVTH: Ngô Ngọc Sơn - 19135035 Trang 85 hf = +

Qhf – Tổng nhiệt hiện của phòng (không có nhiệt hiện của gió tươi) (W)

Qaf – Tổng nhiệt ẩn của phòng (không có nhiệt ẩn của gió tươi) (W)

Dựa theo kết quả đã tính ở phần trên ta có:

6.2.2 Hệ số nhiệt hiện tổng GSHF (Grand Sensible Heat Factor) ɛht

Hệ số nhiệt hiện tổng phản ánh độ nghiêng của tia quá trình từ điểm hòa trộn đến điểm thổi vào Đây là quy trình làm lạnh và khử ẩm không khí trong dàn lạnh, diễn ra sau khi gió tươi và gió tái tuần hoàn được hòa trộn.

Qh – Tổng nhiệt hiện kể nhiệt hiện gió tươi (W)

Qa – Tổng nhiệt ẩn kể cả nhiệt ẩn gió tươi (W)

Dựa theo kết quả đã tính ở phần trên ta có:

6.2.3 Hệ số đi vòng ɛbf (Bypass factor) [16]

Hệ số đi vòng ɛbf là tỷ lệ giữa lượng không khí đi qua dàn lạnh mà không xảy ra quá trình trao đổi nhiệt ẩm và tổng lượng không khí được thổi qua dàn.

Hệ số đi vòng ɛbf chịu ảnh hưởng bởi nhiều yếu tố quan trọng, bao gồm bề mặt trao đổi nhiệt ẩm, số lượng ống và tốc độ không khí Theo bảng 4.22 trang 162 [16], hệ số được khuyến nghị là ɛbf = 0.1.

6.2.4 Hệ số nhiệt hiện hiệu dụng ESHF (Effective Sensible Heat Factor) ɛhef

Là tỷ số giữa nhiệt hiện hiệu dụng của phòng và nhiệt tổng hiệu dụng của phòng:

SVTH: Ngô Ngọc Sơn - 19135035 Trang 86 hef hef hef aef

Bảng 6 1 Hệ số đi vòng BF

Trị số BF Trường hợp áp dụng Ví dụ

0.05 Ứng dụng khi lượng nhiệt hiện lớn Văn phòng làm việc, cửa

0.05~0.1 hoặc cần lượng không khí tươi lớn hàng, nhà hàng

Hệ số đi vòng phụ thuộc vào nhiều yếu tố quan trọng, bao gồm bề mặt trao đổi nhiệt của dàn, cách bố trí mặt bằng trao đổi nhiệt, số hàng ống và tốc độ không khí qua dàn.

Qhef - nhiệt hiện hiệu dụng của phòng ERSH (Effective Room Sensible Heat) hef hf bf hN

Qaef – nhiệt ẩn hiệu dụng của phòng ERLH (Effective Room Latent Heat) aef af b f â N

 Tương tự các điểm nút còn lại, ta xem ở bảng 6.2 – mục 6.3

6.3Vẽ sơ đồ điều hòa không khí (xem chi tiết ở phụ lục 4)

❖ Ta xác định các thông số Văn phòng:

- Xác định điểm gốc G: tG = 25 o C, φ U%.

- Xác định các điểm T và N trên đồ thị dựa theo các thông số ban đầu đã có: T: Trạng thái không khí trong phòng: tT = 25 o C, φ = 60%

N: Trạng thái không khí tươi: t N = 36 o C, φ = 49.9%.

- Trên thang chia hệ số nhiệt hiện đặt bên phải ẩm đồ, vẽ các đường hf = 0.94; ht= 0.78; hef = 0.92 đi qua điểm G.

❖ Ta xác định các thông số Phòng hội thảo:

- Xác định điểm gốc G: tG = 25 o C, φ U%

N: Trạng thái không khí tươi: tN = 36 o C, φ = 49.9%

- Trên thang chia hệ số nhiệt hiện đặt bên phải ẩm đồ, vẽ các đường hf = 0.68; ht= 0.55; hef = 0.63 đi qua điểm G.

❖ Ta xác định các thông số TMDV sau:

- Xác định điểm gốc G: tG = 25 o C, φ U%

N: Trạng thái không khí tươi: tN = 36 o C, φ = 49.9%

- Trên thang chia hệ số nhiệt hiện đặt bên phải ẩm đồ, vẽ các đường hf = 0.92; ht= 0.72; hef = 0.90 đi qua điểm G

Xem sơ đồ điều hòa không khí trên đồ thị t-d tại phụ lục 4 Mỗi phòng trong công trình có các thông số khác nhau tùy theo công năng, dẫn đến sự khác biệt trong việc biểu diễn các điểm nút trên đồ thị Bảng tính toán GSHF, ESHF, RSHF được cung cấp để hỗ trợ quá trình này.

Bảng 6 2 Hệ số nhiệt hiện của phòng Tầng Phòng Phòng RSHF (εhf) ESHF (εhef) GSHF (εht)

6.4Tính chọn quạt cấp gió tươi Để tính lượng gió tươi ta cần xác định các thông số chính như tổng lưu lượng gió tươi cần cấp cho không gian điều hòa và thông số nhiệt độ gió tươi cần cấp đến các FCU

Bảng 6 3 Lưu lượng gió tươi cần thiết cấp cho phòng điều hòa có quạt cấp gió tươi

Tầng Phòng Mục đích sử dụng Fsàn TC cấp gió tươi (m 3 /h/ng)

Mật độ m 2 /người người Số tính toán (người) lượngLưu gió tươi tính toán (m 3 /h) lượngLưu tươi gió chọn (m 3 /h)

Hành Lang 101.16 25 3.0 61 1520 1530 Ống Nhánh Hành Lang đoạn 2-7 72 25 3.0 24 597 600 Ống Nhánh Hành Lang đoạn 5-6 80 25 3.0 27 663 670 Ống Nhánh Sảnh Thang 31 25 3.0 10 260 260 Ống Nhánh Hành Lang Tầng 1- 3 36 25 3.0 12 298 300

Lưu lượng không khí qua dàn lạnh phòng 16.02 (gió cấp):

Lưu lượng thể tích của gió hồi cho không gian điều hòa: L379.1 – 120 = 959.1 (l/s)

• Lưu lượng gió tươi cấp vào phòng: L= n 10 l/s người = 12 10 = 120 l/s, với n là số người trong không gian tính toán, [12]

Xác định điểm 4(N) liên quan đến trạng thái không khí tươi đã được làm lạnh sơ bộ nhờ vào lượng gió từ bên ngoài thông qua quạt Đồng thời, cần lưu ý rằng tổn thất nhiệt trên đường ống gió đến FCU sẽ được bỏ qua trong quá trình này.

Tra đồ thị ta được: d4 = 0.01933 kg/kgkk, I 4 = 84.81 kJ/kg

Xác địnhđiểm 3(T): Trạng thái không khí trong không gian cần điều hòa

Tra đồ thị t – d ta được: d 3 = 0.01204 kg/kgk2k, I3= 55.40 kJ/kg

Xác định điểm 6(S): Trạng thái không khí ngay sau khi qua Coil FCU trên lý thuyết (Điểm đọng sương của thiết bị).

Để xác định điểm 6, ta kẻ một đường thẳng song song với đường A-ESHF, cắt đường 0% tại điểm 6 Qua đó, ta có thể xác định điểm đọng sương của thiết bị một cách chính xác.

6) Tra đồ thị t –d ta được:

Xác định điểm 1(H): Trạng thái không khí đã được hòa trộn để đi vào FCU

Qua điểm 6, ta kẻ đường thẳng song song với đường A-GSHF cắt đường 3-4 tại điểm 1 Tính toán tại điểm 1 là điểm hòa trộn giữa trạng thái không khí 3 và 4, [16]

L1= 1079.1 (l/s), L4= 120, suy ra lưu lượng gió hồi L3

Xác định điểm 2 (O  V): Trạng thái không khí sau khi ra khỏi coil lạnh của FCU

Qua điểm 3, ta kẻ đường thẳng song song với đường A-RSHF cắt đường 1-6 tại điểm số 2 Điểm số 2 cũng là điểm trạng thái không khí ra khỏi coil, [16]

Tính toán tại điểm 2 là điểm hòa trộn giữa trạng thái không khí 1 và 6

Năng suất lạnh yêu cầu:

Q G=  −i i = 1000  − Bảng 6 4 Thông số các điểm nút trên đồ thị t-d

6.5 Tính toán công suất FCU

Từ sơ đồ trên ta có thể xác định được các giá trị enthanpy của các điểm:

Bảng 6 5 Thông số các điểm nút văn phòng

Nhiệt độ Độ ẩm Dung ẩm Entanpi ( o C) (%) (g/kgkkk) (kJ/kg)

O ≡ V 17.4 97 11.94 45.24 Kiểm tra điều kiện vệ sinh văn phòng làm việc, [16]:

∆t = tT – tV = 7.6 = < 10 thỏa điều kiện vệ sinh

Bảng 6 6 Thông số các điểm nút phòng hội thảo

O ≡ V 18.4 85 11.27 46.86 Kiểm tra điều kiện vệ sinh khu phòng hợp, phòng hội thảo, [16]:

∆t = tT – tV = 6.6 = < 10 thỏa điều kiện vệ sinh.

Bảng 6 7 Thông số các điểm nút thương mại dịch vụ

O ≡ V 17.5 94 11.76 47.2 Kiểm tra điều kiện vệ sinh khu cửa hàng thương mại dịch vụ, [16]:

∆t = tT – tV = 7.5 = < 10 thỏa điều kiện vệ sinh

CHỌN MÁY THIẾT BỊ VÀ BỐ TRÍ HỆ THỐNG ĐIỀU HÒA KHÔNG KHÍ

THỐNG ĐIỀU HÒA KHÔNG KHÍ

Sau khi hoàn thành việc tính toán phụ tải lạnh tổng thể của công trình cũng như từng phòng riêng lẻ, bước tiếp theo là lựa chọn các thiết bị chính cho hệ thống, bao gồm những thiết bị cần thiết.

- Cụm dàn lạnh (Indoor unit)

- Cụm dàn nóng (Oudoor unit)

- Bộ chia gas (Refnet) và ống dẫn gas

- Tính chọn hệ thống thông gió

- Chọn bộ điều khiển cho dàn lạnh và bộ điều khiển trung tâm

Hệ thống cấp lạnh cho công trình này sử dụng máy điều hòa không khí VRV-IVS của Daikin Các thông số tính toán và điều khiển được căn cứ theo thông số kỹ thuật được cung cấp trong catalog của Daikin.

Việc lựa chọn dàn lạnh cần dựa trên các kết quả đã được tính toán trong phụ lục và catalog thương mại của hãng Daikin, đồng thời phải đáp ứng hai điều kiện quan trọng.

- Năng suất lạnh (sưởi) yêu cầu

- Năng suất gió yêu cầu

Năng suất lạnh cho trong catalog thương mại là năng suất lạnh danh định, ở một chế độ vận hành tiêu chuẩn

- Nhiệt độ không khí trong nhà làm lạnh: 27 o C (nhiệt độ bầu khô)/ 19.5 o C (nhiệt độ bầu ướt), sưởi: 20 o C (nhiệt độ bầu khô)

- Nhiệt độ không khí ngoài nhà làm lạnh: 35 o C (nhiệt độ bầu khô), sưởi: 7 o C (nhiệt độ bầu khô)/ 6 o C (nhiệt độ bầu ướt)

- Chênh lệch độ cao giữa dàn nóng và dàn lạnh 0 m, chiều dài đường ống gas tương đương 7.5 m.

Q0tt: năng suất lạnh thực tế, kW

Q0TC: năng suất lạnh tiêu chuẩn tra ở catalog thương mại

1: hệ số hiệu chỉnh do sai lệch nhiệt độ ngoài nhà

2: hệ số hiệu chỉnh do sai lệch nhiệt độ trong nhà

3: hệ số hiệu chỉnh do kéo dài đường ống gas và chênh lệch độ cao giữa dàn nóng và dàn lạnh

4: hệ số hiệu chỉnh do trạng thái gió tươi

5: hệ số hiệu chỉnh do lượng gió tươi

Tuy nhiên ở đay chúng ta chỉ xét đến ảnh hưởng của 1, 3

Sơ đồ bố trí dàn nóng như sau:

Khi lắp đặt máy VRV-IV S giải nhiệt nước, cần chú ý rằng chênh lệch độ cao giữa dàn nóng và dàn lạnh không nên quá lớn Nguyên tắc là lắp máy trên tầng mái, nhưng cũng có thể bố trí các máy ở các tầng gần nhau trong một phòng máy.

Ví dụ tính cho tầng 16, phòng 16.02, theo bảng ta có:

Năng suất lạnh yêu cầu: Q0yc 85 kW

Lưu lượng gió yêu cầu L = 1094.2 (/s)

Chọn sơ bộ dàn lạnh như sau: 1 dàn loại FXMQ100MVE9, có năng suất lạnh 22.4 kW, lưu lượng gió là 58 m 3 /phút = 1100 (l/s)

Tổng năng suất lạnh của các dàn Q0DD = 22.4 (kW)

Hiệu chỉnh năng suất lạnh

+ Theo điều kiện vận hành: Theo điều kiện vận hành:

Chế độ tiêu chuẩn: tT = 27 o C, tN = 35 o C Chế độ vận hành: t T = 25 o C, tN = 36 o C Tra hình 5.15, trang 202 [2]: => 1= 1.1 + Theo chênh lệch về độ cao:

Dàn lạnh được lắp đặt trên dàn nóng với độ chênh lệch cao 11,9m Theo tài liệu [16], hình 5.16 – trang 202, hệ số hiệu chỉnh theo độ cao là 2 = 1 Do đó, hệ số hiệu chỉnh năng suất được xác định.

= 1 × 3 = 1.1 ×1 = 1.1 Vậy năng suất lạnh thực tế:

Q 0tt = × Q 0tc = 1.1 × 22.4= 24.64 (kW) > Q0 yc 42 (kW)

Kiểm tra năng suất gió thực tế của hệ thống L TT = 1100 (l/s) > LYC= 1094.2 (l/s)

Vậy dàn lạnh đã chọn là hợp lý

Các thông số kỹ thuật của dàn lạnh cho trong bảng 4.2.

Ghichú: - FXMQ, FX : dàn lạnh âm trần.

Bảng 7 1 Danh mục các dàn lạnh sử dụng

Tầng Phòng Phòng Loại Dàn Lạnh Qoyc

Công suất (1Btu412.14 kW) kW

107 TMDV FXMQ80PAVE FXMQ140PAVE 30.13 28.36 1574.2 1 1 22.4 9 31.4

108 TMDV FXMQ80PAVE FXMQ200PAVE 30.25 27.91 1397.7 1 1 22.49 31.4

109 TMDV FXMQ80PAVE FXMQ200PAVE 47.00 49.96 1981.1 1 2 22.4 9 53.8

110 TMDV FXMQ80PAVEFXMQ250MVE9 52.36 55.13 2787.8 12 28 9 65.0 Sảnh + Hành Lang FXMQ50PAVE FXMQ125PAVE 58.85 61.95 2192.6 2 4 5.6 14 67.2

401 Phòng hội thảo FXMQ250MVE9 FXMQ140PAVE 84.82 67.59 3910.9 2 1 28 16 72.0

16-03 Văn phòng FXMQ200MVE9 16.07 16.75 1051.5 1 22.4 22.4 16-04 Văn phòng FXMQ200MVE9 13.80 15.19 989.3 1 22.4 22.4

Ví dụ tính cho tầng 16:

Tầng 16 sử dụng tất cả là 14 dàn lạnh thống kê trong bảng 4.1 Tổng năng suất lạnh của các dàn lạnh sử dụng cho tầng 16: Q 2O = 181 kW

Vậy tổ hợp dàn nóng phục vụ cho tầng 16 phải có công suất đảm bảo yêu cầu

Hệ thống VRV-IV của DAIKIN có khả năng hoạt động từ 50% đến 130% công suất của dàn lạnh trong thời điểm cao điểm Để tối ưu hóa hiệu suất và tiết kiệm năng lượng, người dùng thường lựa chọn dàn nóng có công suất hoạt động lên tới 130% so với dàn lạnh.

Công suất thực tế của dàn nóng chạy cho tầng 16 là: 0 2 181 139.2 ( ) dn 1.3

Theo catalog VRV-IV chọn 1 tổ hợp dàn nóng RXYQ30TNY1 năng suất lạnh là

Dàn nóng RXYQ20TNY1 có năng suất lạnh là 55.9 kW và năng suất sưởi là 62.5 kW, trong khi đó, dàn nóng 85 kW và năng suất sưởi là 95 kW Tổng công suất của dàn nóng là 80.1 + 55.9 = 136 kW, cung cấp khả năng làm mát và sưởi ấm hiệu quả cho hệ thống.

Bảng 7 2 Danh mục các dàn nóng

Tầng Loại dàn nóng Số lượng Qo

Công suất (kW) Điện năng tiêu thụ (kW)

Bảng 7 3Các thông số của dàn nóng

Kiểu dáng RXYQ20TNY1 RXYQ30TNY1

Công suất lạnh Btu/h 182200 273300 kW 55.9 85

Công suất sưởi Btu/h 215000 322500 kW 62.5 95

Loại máy Máy nén xoăn ốc

Vận tốc trục Vòng/min (6900)x2 (6900)x3

Công suất motor kW (4.2)x2 (4.2)x3 Ống dẫn môi chất ống lỏng mm 15.9C1220T 19.1C122T ống gas mm  22.2 

SVTH: Ngô Ngọc Sơn - 19135035 Trang 99 Ống nước ống nước vào mm

PT11/4B PT11/4B PS1/2B ống nước ra mm ống nước ngưng mm

Lượng môi chất kg 5.2+5.2 5.2+5.2+5.2 Độ ồn 54 56

Việc lựa chọn bộ chia gas là rất quan trọng, vì nó ảnh hưởng trực tiếp đến lưu lượng môi chất cung cấp cho dàn lạnh, đảm bảo năng suất lạnh và năng suất nhiệt Để chọn bộ chia gas phù hợp, cần tuân thủ tiêu chuẩn của nhà chế tạo và xem xét các yếu tố liên quan.

Bộ chia được lắp đặt để kết nối các dàn nóng với nhau, đồng thời phân chia tín hiệu tới các bộ chia khác hoặc các dàn lạnh Việc lắp đặt này giúp tối ưu hóa hiệu suất làm việc của hệ thống điều hòa không khí.

- Lượng nhánh rẽ sau bộ chia: 2, 4, 6 hay 8 nhánh

- Năng suất lạnh mà bộ chia phục vụ

Khi phân chia gas từ dàn nóng đến nhiều dàn lạnh với công suất khác nhau, việc sử dụng các bộ chia gas là cần thiết Đối với các cụm dàn nóng, cần chọn bộ chia gas đầu tiên dựa trên bảng 4.6 để đảm bảo hiệu suất tối ưu.

Bảng 7 4 Cách chọn bộ chia gas đầu tiên

Kiểu dàn nóng Bộ chia

RXYQ30TNY1 KHRP26M73T + KHRP26M73TP

Ngoài cách trên, ta có thể sử dụng phần mềm tính toán hãng Daikin VRV để thiết kế ống gas

Bảng 7 5 Cách chọn bộ chia gas sau bộ chia gas đầu tiên

Tổng chỉ số công suất mà nó phục vụ

7.4Chọn đường ống dẫn môi chất. Đối với các ống gas ở giữa các bộ chia gas được tính chọn dựa vào tổng chỉ số công suất mà nó phục vụ, được chọn theo bảng 7.6

Để chọn đường kính ống gas phù hợp giữa các bộ chia gas, cần xem xét tổng chỉ số công suất mà nó phục vụ tính bằng kilowatt (kW) Bảng dưới đây cung cấp thông tin về đường kính ống gas (mm) và đường kính ống lỏng (mm) tương ứng với các mức công suất khác nhau.

110 ỉ38.1x1.43 Các đoạn ống khác được tính chọn tương tự và được thể hiện trên bản vẽ mặt bằng điều hòa

7.5 Chọn đường ống thoát nước ngưng Đối với thoát nước cho từng dàn lạnh QCVN: 2000 [3], Với độ dốc ống nghiêng về điểm xả là 1(%)

Bảng 7 7 Kích cỡ ống nước ngưng nhỏ nhất QCVN:2000 Công suất máy lạnh (kW) Dung tích thiết bị máy lạnh (T) Đường kính ống nước ngưng bé nhất (mm)

7.6 Chọn bộ điều khiển Ở đây ta sử dụng các thiết bị điều khiển trung tâm và cục bộ của chính hãng Daikin. Các thiết bị gồm:

Bộ điều khiển từ xa có dây BRC1A61 cho dàn lạnh âm trần cho phép điều khiển đồng thời tối đa 16 dàn lạnh, giúp cài đặt nhiệt độ phòng, tốc độ gió, và trạng thái bật/tắt Nó còn hiển thị tình trạng bộ lọc và chức năng báo lỗi cho từng dàn lạnh hoặc nhóm dàn lạnh đã được kết nối, mang lại sự tiện lợi và hiệu quả trong việc quản lý hệ thống điều hòa không khí.

Bộ điều khiển trung tâm DCS302B61 có khả năng điều khiển độc lập tối đa 64 nhóm dàn lạnh, giúp hiển thị tình trạng hoạt động của hệ thống và mã sự cố khi gặp vấn đề Thiết bị này còn giới hạn các thông số hoạt động của các nhóm dàn lạnh, đảm bảo hiệu quả quản lý và vận hành.

THIẾT KẾ HỆ THỐNG ĐƯỜNG ỐNG DẪN KHÔNG KHÍ, DẪN NƯỚC

Sau khi thực hiện tính toán cân bằng nhiệt ẩm và lập sơ đồ điều hòa không khí, chúng ta đã xác định được lượng không khí tươi cần cung cấp cho không gian điều hòa cùng với lưu lượng không khí qua dàn lạnh Để đáp ứng các yêu cầu này, việc thiết kế hệ thống đường ống dẫn không khí là cần thiết.

- Phân phối không khí vào phòng điều hòa qua các miệng thổi

- Cung cấp đủ lượng không khí tươi cần thiết cho không gian điều hòa

Để đảm bảo hệ số tuần hoàn không khí và đáp ứng yêu cầu vệ sinh vi khí hậu, cần thải một phần không khí từ không gian điều hòa ra ngoài.

- Xử lý không khí tươi ngoài trời trước khi thổi vào phòng và không khí tuần hoàn trước khi đi vào dàn lạnh.

8.2 Lựa chọn và bố trí hệ thống phân phối không khí

8.2.1 Lựa chọn và bố trí miệng thổi, miệng hồi

Miệng thổi là thiết bị quan trọng trong hệ thống ống gió, có chức năng cung cấp và khuếch tán gió vào không gian phòng Thiết bị này giúp phân bố không khí đều khắp phòng, sau đó không khí sẽ được thu hồi qua miệng hồi để tái tuần hoàn về thiết bị xử lý không khí.

Khi lựa chọn miệng thổi và hình thức thổi gió, cần xem xét chiều cao từ sàn đến trần, diện tích sàn của không gian điều hòa, và lưu lượng không khí cần thiết Đồng thời, các chỉ tiêu kỹ thuật cũng phải được đảm bảo để đạt hiệu quả tối ưu trong việc phân phối không khí.

- Có kết cấu đẹp, hài hòa với trang trí nội thất của công trình, dễ dàng lắp đặt và tháo dỡ khi bảo dưỡng,

- Có cấu tạo chắc chắn không gây ồn

- Đảm bảo phân phối gió đều trong không gian điều hòa và tốc độ gió trong vùng làm việc không được vượt quá giới hạn cho phép

- Trở lực cục bộ nhỏ nhất

- Kích thước nhỏ gọn và nhẹ nhàng, được làm từ các loại vật liệu đảm bảo bền đẹp không gỉ và hài hòa với màu của trần giả

- Kết cấu đơn giản, dễ vệ sinh lau chùi khi cần thiết

- Cách thức bố trí và vị trí lắp đặt các miệng thổi, miệng hồi được thể hiện chi tiết trên bản vẽ

8.2.2 Chọn các thiết bị phụ của đường ống gió

Hệ thống điều hòa không khí hiện đại thường được trang bị các thiết bị phụ trên đường ống gió để đảm bảo hoạt động an toàn và hiệu quả.

- Chớp gió: là cửa lấy gió tươi từ ngoài hoặc thải gió xả ra ngoài

- Phin lọc gió: là bộ lọc bụi cho không khí tươi trực tiếp thổi vào không gian điều hòa.

- Hộp tiêu âm: để giảm độ ồn do không khí đi trong ống gió

- Hộp điều chỉnh lưu lượng: điều chỉnh lưu lượng gió thổi vào phòng

Công trình này không yêu cầu tiện nghi cao nhưng cần đảm bảo tiêu chuẩn vệ sinh và phân phối không khí Do đó, cần lắp đặt các thiết bị như bộ lọc không khí, hộp tiêu âm, hộp điều chỉnh lưu lượng gió và chớp gió để duy trì chất lượng không khí và hiệu quả hoạt động.

8.3Tính toán thiết kế miệng gió

Tính toán miệng gió cấp cho phòng 16.02, tầng 16: 375x375 (mm)

Phòng bao gồm 1 dàn lạnh FCU có công suất lạnh mỗi dàn 22.4(kW), với lưu lượng gió ở mỗi giàn lạnh ở catalog là:

Q = 58 (m³/phút) tương đương 3480 (m³/h) Theo catalog Reetech MC4, chọn miệng gió kích thước 375x375 (mm) với lưu lượng 972 (m³/h) Điều này đáp ứng yêu cầu về độ ồn tối đa cho văn phòng, trụ sở làm việc là 25 (dB) và vận tốc gió 1.75 (m/s), theo quy định trong bảng 1-QCVN 26:2010/BTNMT về tiếng ồn.

936 3.72 n=  Vậy ta chọn 4 miệng gió cấp cho phòng 16.02, tương tự các phòng còn lại ta có bảng

Tính toán miệng gió hút cho phòng 16.02, tầng 16: Tra catalog Reetech MST-ND loại ô lưới 450x450 (mm)

Tra cứu catalog Reetech MC4, chọn miệng gió có kích thước cổ 450x450 (mm) với lưu lượng qua miệng gió là 2664 (m³/h) Miệng gió này đáp ứng tiêu chuẩn độ ồn tối đa cho văn phòng và trụ sở làm việc là 35 (dB) và vận tốc gió là 2.5 (m/s), theo quy định trong bảng 1-QCVN 26:2010/BTNMT về quy chuẩn kỹ thuật quốc gia về tiếng ồn.

3060 1.14 n=  Vậy ta chọn 1 miệng gió cho hồi cho phòng 16.02, tương tự các phòng còn lại ta có bảng.

Bảng 8 1 Kích cỡ và số lượng miệng gió tra theo Reteech

Tầng Phòng Phòng L (l/s) Lưu Lượng

Lưu lượng miệng gió Reteech (m3/h)

Tiết diện chọn (m 2 ) lượng Số miệng gió cấp

Tầng Phòng Phòng L (l/s) Lưu Lượng

Lưu lượng miệng gió Reteech (m3/h)

Tiết diện chọn (m 2 ) lượng Số miệng gió cấp

Ống gió A-B phân phối lưu lượng gió cho hai miệng gió với tổng lưu lượng 1740 l/s Kích thước của ống được tính toán dựa trên phương pháp ma sát đồng đều, cho ra kích thước 350×350 mm.

(mm) với vận tốc 3.95 (m/s) và P = 0.547 (Pa/m)

+Ống gió A-C phân bố lưu lượng gió cho 2 miệng gió còn lại với lưu lượng là 870

(m 3 /h), áp dụng phương pháp ma sát đồng đều chọn kích thước 250×250 (mm) với vận tốc 4.79 (m/s) và P = 0.798 (Pa/m)

Để giảm bớt độ dài trình bày, các phần ống gió tươi còn lại sẽ được tính toán tương tự và thể hiện các thông số trên mặt bằng.

- Phương pháp cách nhiệt ống gió

Chúng tôi sử dụng vật liệu Thermobreak AcoustiPlus để cách nhiệt bên trong phòng bằng cách kết nối với ống gió từ dàn lạnh FCU đến các miệng gió Mục đích của việc này là tiêu âm ống gió, giảm độ ồn trong phòng, giúp con người cảm thấy dễ chịu và không bị tiếng ồn ảnh hưởng đến sức khỏe.

Hình 8 2 Vật liệu cách nhiệt bên ngoài ống gió

Cách nhiệt bên trong ống gió được thực hiện bằng vật liệu sợi bông đá Rock Wool và tấm Tole soil lỗ, nhằm mục đích tiêu âm, ngăn chặn cháy lan trong trường hợp sự cố và giảm thiểu tổn thất áp suất không mong muốn trên đoạn ống gió.

Hình 8 3 Vật liệu cách nhiệt bên trong ống gió

THIẾT KẾ HỆ THỐNG THÔNG GIÓ

9.1Mục đích của việc thông gió

Hệ thống thông gió trong công trình đóng vai trò thiết yếu trong việc tạo lưu thông không khí và đảm bảo trao đổi Oxi và CO2, đồng thời duy trì chênh áp và an toàn trong trường hợp sự cố Thiết kế và bố trí hệ thống này phụ thuộc vào mục đích sử dụng, nhưng luôn phải tuân thủ các tiêu chuẩn quy định của Việt Nam và quốc tế.

9.2Kiểm tra hệ thống cấp gió tươi

9.2.1 Mục đích của việc cấp gió tươi

Không gian điều hòa là nơi kín mít, nơi chúng ta sinh hoạt và hoạt động hàng ngày Trong không gian này, con người liên tục hít thở oxy và thải carbon dioxide ra môi trường Thiếu oxy có thể dẫn đến mệt mỏi, chóng mặt và buồn nôn Do đó, việc cấp gió tươi để cải thiện chất lượng không khí bên trong là rất quan trọng, nhằm đảm bảo con người có không khí sạch và đầy đủ dưỡng khí Theo quy định tại phụ lục F TCVN 5687-2010, lưu lượng gió tươi tối thiểu cần thiết cho mỗi người tại các cơ sở thương mại và văn phòng là 25 m3/h (khoảng 7 l/s) và 30 m3/h (khoảng 10 l/s).

9.2.2 Nguyên lý hoạt động hệ thống cấp gió tươi a) Thông gió cấp gió tươi cho không gian cộng cộng tầng 1, 2, 3

Hệ thống cấp khí tươi cho không gian công cộng tại các tầng 1, 2, 3, bao gồm sảnh chính TMDV, được thực hiện thông qua các thiết bị quạt cấp gió tươi lắp đặt trên mái Đồng thời, việc thông gió và cung cấp khí tươi cũng được áp dụng cho các phòng họp và phòng làm việc từ tầng 4 đến tầng 16.

Hệ thống cấp gió tươi cho văn phòng, phòng họp và hành lang trong tòa nhà được thiết kế với thiết bị xử lý không khí quạt cấp gió tươi hồi nhiệt Thiết

Hình 9 1 Sơ đồ nguyên lý thông gió khu văn phòng

9.2.3 Tính toán lưu lượng gió tươi cho từng phòng

Lưu lượng khí tươi của văn phòng 16-02, tầng 16 điển hình được tính toán dựa theo phụ lục G [12], ta được:

Bảng 9 1 Lưu lượng gió tươi cho từng phòng

Tầng Phòng Mục đích sử dụng Fsàn Số người tính toán (người) lượngLưu lượngLưu tươi gió chọn (l/s)

Tổng Lưu Lượng Gió tươi Ống Đứng (m 3 /h)

Hành Lang 101.16 25 61 1520 Ống Nhánh Hành Lang đoạn 2-7 72 24 597 600 Ống Nhánh Hành Lang đoạn 5-6 80 27 663 670 Ống Nhánh Sảnh Thang 31 10 260 260 Ống Nhánh Hành Lang Tầng 1- 3 36 12 298 300

Tổng lưu lượng quạt cấp gió tươi công trình (m 3 /h) 81400

Để tính toán một tầng điển hình cho hệ thống cấp khí tươi, chúng ta cần xem xét quạt cấp gió tươi TF-01 với thông số lưu lượng cấp là Vquạt = 81400 m³/h, tương đương 22611 l/s.

Tầng 16 là khu văn phòng, theo công trình sẽ sử dụng 1 quạt có lưu lượng 19722

(l/s) để cấp gió tươi Ta sẽ kiểm tra lưu lượng quạt cấp gió tươi cho tầng 16, Nguồn [12]

TT Tên phòng Diện tích, m 2 /người Lượng không khí ngoài yêu cầu m 3 /h người m 3 /h.m 2

Occupancy type Nett floor area per person

Bảng 9 2 Lưu lượng điển hình tầng 16

STT Khu vực Diện tích

(m 2 ) Số người m 3 /h người Tính toán (l/s) Lựa Chọn

9.2.4 Tính toán, chọn kích thước ống gió tươi

Phương pháp giảm đều ma sát được ưa chuộng hơn so với phương pháp giảm dần tốc độ do không yêu cầu cân bằng cho các hệ thống ống đối xứng Tôi đã chọn giá trị Δp = 1Pa/m và sử dụng ứng dụng Duct Checker Pro để hỗ trợ tính toán nhanh chóng Để thuận tiện cho việc tính toán cột áp, chúng tôi sẽ kiểm tra kích thước ống gió tươi ở tầng 5, ống gió này sẽ cung cấp gió tươi cho các phòng ở tầng 16.

Để kiểm tra kích thước ống gió tươi tại tầng 16, chúng ta sử dụng phần mềm Duct Checker Pro với lưu lượng 4000 l/s Kết quả cho thấy kích thước ống nhánh chính là 900x250mm, với vận tốc không khí 4.94 m/s và áp suất 0.729 Pa/m Thông tin chi tiết có thể tham khảo ở phụ lục 5.

Bảng 9 3 Kích cỡ ống gió tầng 16

Stt Đoạn ống Lưu lượng

1 Ống đứng trên mái xuống các tầng 75000 2700x800 9.65 0.652

2 Ông chính cấp 1 tầng – đoạn 1-2 4000 900x250 4.94 0.727

3 Ông nhánh cấp 9 dàn lạnh – đoạn 2-3 2520 600x250 4.67 0.742

9.2.5 Tính tổn thất áp suất đường ống gió tươi

Tương tự cho các vị trí còn lại ta được bảng kết quả sau, (xem chi tiết ở phụ lục 6)

Bảng 9 4 Kích cỡ phụ kiện ống gió

Stt Phụ Kiện Kích Cỡ Ống Số lượng Lưu lượng (l/s) thất ống Tổn (Pa/m)gió

Tổn thất cục bộ (Pa)

28 Bộ đấu nối vào quạt 1000x350 1 1804 18 18

Tổn thất ống gió (Pa) 231.2

Tổng tổn thất ống gió (Pa) 265.88

Ta có tổn thất áp suất cho hệ thống cấp gió tươi là 300 (Pa).

• Chọn quạt cấp khí tươi cho công trình

Sử dụng phần mềm chọn quạt Fantech để lựa chọn quạt mã hiệu APPM125GA6/24, 3P, với công suất điện tiêu thụ 18.5 kW Thông số kỹ thuật chi tiết được tính toán và trình bày trong phụ lục 7.

CHƯƠNG 10 THIẾT KẾ HÚT MÙI NHÀ VỆ SINH VÀ CÁC

KHÔNG GIAN CẦN HÚT MÙI KHÁC

10.1 Lưu lượng tính toán và chọn quạt

Khi đó việc lưu lượng hút được tính bằng công thức:

Để đảm bảo tính tiện nghi và thẩm mỹ cho dự án, phương án thiết kế sẽ sử dụng một quạt tổng để hút gió từ các tầng nhà vệ sinh lên tầng kỹ thuật ở sân thượng Đồng thời, hệ thống cũng bao gồm quạt hút mùi cho khu ẩm thực ở tầng 1 và 2, quạt hút mùi rác, và quạt hút mùi cho trạm xử lý nước thải.

Để tiết kiệm chi phí năng lượng vận hành cho các tầng sử dụng và không sử dụng, thiết kế hệ thống thông gió sẽ bao gồm quạt gắn trần nối ống gió cho mỗi tầng, cùng với một quạt tổng trên mái có lưu lượng tương đương tổng lưu lượng của các tầng Cột áp nhỏ được tính toán từ việc hút không khí ra ngoài qua hộp gen gió Dưới đây là bảng tính toán tổn thất.

Bảng 10 1 Thông số hệ thống gió thải

Thông số Phòng Chọn quạt

Phòng Mục đích sử dụng Chiều cao Fsàn Bội số lần/h

Q tính toán m 3 /h chọn Q (m 3 /s) cáchQuy Số hiệu Điện năng tiêu thụ (kW)

H.3 Ph Trạm biến áp khô 3.1 38.3 15 77 1781 1785

Quạt li tâm hướng dòng

1 Hút mùi nhà vệ sinh 5.4 39.2 10 86 2116.3 2120

❖ Tính toán đoạn ống gió nhà vệ sinh tầng 2-16:

Bảng 10 2 Tính toán kích thước ống gió hút mùi

Tầng Đoạn ống Lưu lượng

(m 3 /h) Vận tốc(m/s) suất Áp (Pa)

Kích thước ống (mm)x(mm)

Thuật Ống Đứng từ máy đi xuống 17545 7.22 0.75 1500x450

Phòng vệ sinh + Phòng rác

10.2 Tính toán tổn thất phụ kiện ống gió:

Bảng 10 3 Tính toán tổn thất quạt hút mùi

Stt Tên chi tiết Số lượng Lưu lượng

(Pa) Quạt gắn tường + Phòng rác

6 Tổn thất cục bộ dọc đường 1m=1Pa 79 (m) 79

Quạt hướng trục phòng bơm

4 Bộ chỉnh lưu lượng gió

Quạt li tâm hướng dòng treo tường phòng tủ điện

Quạt hướng trục phòng điện hạ thế

Tính tổn thất nhà vệ sinh tầng 1

Tính tổn thất nhà vệ sinh tầng 2-16

Kết luận, quạt hút mùi mã APPM080BP14/20 là lựa chọn phù hợp cho khu vực nhà vệ sinh tầng hầm B1-16 và phòng rác, với lưu lượng 17545 m³/h, cột áp 346 Pa, và công suất 11 kW Thông số kỹ thuật chi tiết được trình bày trong phụ lục 7.

THIẾT KẾ HỆ THỐNG HÚT KHÓI HÀNH LANG

11.1 Mục đích của hệ thống hút khói hành langLANG

Hệ thống hút khói hành lang đóng vai trò quan trọng trong việc giảm thiểu lượng khói độc và ngăn chặn đám cháy lan rộng khi xảy ra hỏa hoạn Hệ thống này đảm bảo không khí trong hành lang luôn thông thoáng, giúp bảo vệ an toàn cho người sử dụng Để hoạt động hiệu quả, hệ thống hút khói cần được tích hợp với hệ thống báo cháy và báo khói, đồng thời phụ thuộc vào cấu trúc của hệ thống Khi có hỏa hoạn, hệ thống này giữ cho khói và khí độc không xâm nhập vào lối thoát hiểm, đảm bảo an toàn cho người thoát nạn.

Hệ thống thu khói cháy qua ống dẫn ra ngoài giúp giữ cho lối thoát hiểm dọc cầu thang bộ thông thoáng, tạo điều kiện cho việc thoát hiểm nhanh chóng Điều này cũng hỗ trợ người gặp nạn tìm nơi trú ẩn an toàn trong thời gian chờ cứu hộ Những lợi ích của hệ thống này là rất quan trọng trong việc đảm bảo an toàn trong trường hợp khẩn cấp.

- Bảo vệ tính mạng tạm thời: Bảo vệ tính mạng của con người trong trường hợp có hỏa hoạn bằng những lối hiểm hoặc nơi ẩn nấp tạm thời.

Để đảm bảo hiệu quả trong công tác chống cháy, việc duy trì chênh áp cho các trục cầu thang máy và cầu thang bộ là rất quan trọng, nhằm ngăn chặn sự xâm nhập của khói từ tầng bị cháy.

11.1.1Nguyên lý hoạt động hệ thống hút khói hành lang

Khi xảy ra hỏa hoạn, đám cháy sẽ sinh ra khói và nhiệt, kích hoạt hệ thống cảm biến nhiệt độ và cảm biến khói, gửi tín hiệu đến quạt gió để hoạt động ngay lập tức Van gió điện từ MFD tại tầng cháy sẽ mở ra, trong khi các tầng khác vẫn giữ kín Hệ thống ống gió sẽ dẫn khói qua các cửa hút về quạt và thải ra ngoài qua các cửa xả Đồng thời, chuông và đèn báo cháy sẽ hoạt động để cảnh báo người trong tòa nhà di tản ra hành lang và tìm lối thoát hiểm Áp suất tại những vị trí này là áp suất âm Khi đám cháy lớn và nhiệt độ cao, van chặn lửa sẽ hoạt động, làm cầu chì trong van nóng chảy và đóng lại, ngăn chặn sự lan truyền của đám cháy sang các tầng hoặc khu vực khác.

11.1.2Tính toán lưu lượng hút khói hành lang

Lưu lượng hút khói phải tính toán cần hút cho tầng bất lợi nhất Đối với dự án ta cần tính cho hành lang tầng 2

Tính toán hút khói hành lang theo [12], phụ lục L với công thức:

+ G: là lưu lượng khói cần hút, (kg/h)

+ B: Chiều rộng cửa lớn nhất (m),

+ H: Chiều cao của cửa đi

+ Kd: Hệ số thời gian mở cửa đi kéo dài tương đối Kd = 1 nếu số người thoát nạn trên 25 người và Kd = 0.8 nếu số người thoát nạn dưới 25 người.

+ n: Hệ số phụ thuộc vào chiều rộng tổng của cánh cửa lớn nhất, lấy theo Bảng L.1 Phụ lục L, [12].

Bảng 11 1 Hệ số n tương ứng với chiều rộng cửa lớn nhất

Loại công trình Hệ số n ứng với chiều rộng cánh cửa rộng nhất

Nhà công cộng, hành chính, sinh hoạt 1.05 0.91 0.8 0.6 0.5

Dự liệu tính toán với tầng 16 – Văn phòng làm việc:

+ kđ = 1, do số lượng người của mỗi tầng lớn hơn 25 người

• Lưu lượng hút khói hành lang các tầng văn phòng tầng 5-16

G =   B n H K =    = Kg h Trọng lượng riêng của khói = 6 (N/m 3 ) theo 6.10 theo mục 6.10 TCVN

Tỉ trọng của khói TT:

= g = Do đó, lưu lượng gió thải G2:

11.1.3Tính toán lưu lượng không khí thâm nhập thêm qua các van gió đóng

Tính toán hút khói hành lang theo mục 6.5- [12]

+ G1 : Lưu lượng không khí thâm nhập thêm, (kg/h)

+ AV = 0.6×0.2=0.12 (m 2 ): Diện tích tiết diện van

+ P: Độ chênh áp suất hai phía van, (Pa)

+ n: Số lượng van ở trạng thái trong hệ thống thải khói khi cháy.

Lưu lượng khói thải Gv:

+ Tỉ trọng của không khí TT=1.2 (kg/m 3 ).

Lưu lượng hút khói tổng (25% hệ số an toàn)

• Tính chọn kích thước miệng gió, chọn quạt. Đối với hệ thống hút khói, dùng miệng gió kiểu sọt trứng có các thông số thiết kế như sau:

- Diện tích phần trống: 90% (giá trị dựa vào thông số nhà cung cấp)

- Vận tốc gió tại mặt: 2.5m/s

Tính toán điển hình cho hút khói các gian hàng TMDV:

+ Chọn số lượng miệng gió thải là: 5 miệng gió + Lưu lượng 1 miệng gió thải là:

Diện tích cần thiết của miệng gió:

Diện tích thực tế của miệng gió: 0.94 2

Bố trí 5 miệng gió hút khói hành lang, chọn miệng gió kiểu sọt trứng 1550x 650mm, ta chọn quạt hút khói ở mục 8.2

11.2 Tính toán hút khói không gian trên 200 (m2)

Tính toán hút khói cho không gian tầng 1-3 (tương tự), theo [12]

Trọng lượng riêng của khói =6 (N/m 3 ) theo 6.10 theo mục [12]

Tỉ trọng của khói tính toán TT:

+ Lưu lượng 52000 (m 3 /h), + Cột áp 750 (Pa)

Kết luận: Chọn 1 quạt hút khói cho 1 tầng TMDV nếu có cháy xảy ra, có lưu lượng là

52000 (m 3 /h), cột áp 450 (Pa), độ ồn 90 dB, có công suất tiêu thụ 30 (kW), điện áp 3P/380V, mã FTC-3-840D

Tính toán ống gió và miệng gió:

+ Chọn số lượng miệng gió thải là: 14 miệng gió vuông

+ Lưu lượng 1 miệng gió thải là: 52000 3 3

Hình 11 1 Các điểm tính toán ống hút khói tầng 2 điển hình Bảng 11 2 Tính toán kích thước ống gió hút khói

Khu vực Đoạn ống Lưu lượng

(m3/h) Kích thước ống (mm) Vận tốc (m/s) Áp suất

Diện tích hút khói >200m2 Khu vực Tầng 1-2-3

Diện tích hút khói dưới 200m2 Khu vực Tầng 4

Diện tích hút khói hành lang

Vậy tổng lưu lượng QR000 (m 3 /h) điển hình cho khu vực cháy lớn, bất lợi nhất, chọn lưu lượng quạt hút cho 1 trục hút Q = 55000 (m 3 /h)

Bảng 11 3 Tổng tổn thất kích cỡ phụ kiện ống gió

Stt Phụ Kiện Kích Cỡ Ống Số lượng Lưu lượng

Tổn thất ống gió (Pa/m)

28 Bộ đấu nối vào quạt 1300x650 1 15278/

• Tính chọn kích thước miệng gió Đối với hệ thống hút khói, dùng miệng gió kiểu sọt trứng có các thông số thiết kế như sau:

- Diện tích phần trống: 90% (giá trị dựa vào thông số nhà cung cấp)

Tính toán điển hình cho hút khói các gian hàng TMDV:

+ Chọn số lượng miệng gió thải là: 14 miệng gió

+ Lưu lượng 1 miệng gió thải là: v=2.5 (m/s)

Diện tích cần thiết của miệng gió:

Diện tích thực tế của miệng gió: 0.82 0.91 ( 2

Bố trí 14 miệng gió hút khói gian thương mại dịch vụ, chọn miệng gió kiểu sọt trứng 1400x 650mm

Khi chọn quạt hút khói, hãy sử dụng phần mềm của hãng Fantech để lựa chọn quạt có mã hiệu APPM125CA9/18 Quạt này có lưu lượng 55000 m³/h (tương đương 15.28 m³/s), điện áp 3P và công suất 18.5 kW Để biết thêm chi tiết về các thông số kỹ thuật và cách tính toán, vui lòng tham khảo phụ lục 7.

THIẾT KẾ THÔNG GIÓ, HÚT GIÓ THẢI HẦM XE

Hầm xe, thường thấy trong các dự án từ trung bình đến lớn, không chỉ là nơi đỗ xe mà còn là trung tâm kỹ thuật và không gian dịch vụ thương mại, nơi diễn ra nhiều hoạt động đa dạng Việc thiết kế hầm xe cần đảm bảo tuân thủ các yêu cầu về phòng cháy chữa cháy và kiểm soát nồng độ CO, nhằm bảo vệ an toàn cho người sử dụng.

12.2Tính toán thông gió, hút gió thải hầm xe a) Lưu lượng thông gió

Diện tích bãi xe hầm B1, S = 2530 m 2 ; chiều cao 3.9 m

Lưu lượng thông gió ở chế độ thông thường: [12]

Lưu lượng thông gió các hầm xe ở chế độ khẩn cấp: [12]

Tương tự hầm B2, ta có bảng tính toán:

Bảng 12 1 Thông số tính toán chọn quạt thông gió, hút gió thải

Chiều cao hầm khu vực bên trong (m)

Diện tích hầm khu vực bên trong (m 2 )

Lưu lượng gió thải (m 3 /h) Lưu lượng gió tươi (m 3 /h)

12.2.1Tính toán chọn quạt hút gió thải

Hình 12 1 Các điểm tính toán ống hút khói tầng hầm Bảng 12 2 Thông số kích thước ống hút khói tầng hầm B1 Đoạn ống Lưu lượng

12-13 4933 500x500 5.48 0.66 Đối với hầm xem ta dùng miệng gió 1 lớp cánh:

Tính toán điển hình cho gió thải hầm 1:

+ Lưu lượng 1 miệng gió thải là: 59200

Diện tích cần thiết của miệng gió: 1.37 0.54

Diện tích thực tế của miệng gió: 0.54 0.72

Kết luận: Chọn 2 quạt hút 2 cấp độ gió thải có lưu lượng mỗi quạt là 60000 (m 3 /h) và

90000 (m 3 /h) cho tầng hầm B1, B2, mục đích vì tiết kiệm điện, diện tích và giảm tiếng ồn và sức khỏe của con người

Trục hút gió thải hầm gara có kích thước ống gió trục chính 3700x500 (mm 2 ), bố trí 12 miệng gió, mỗi miệng gió có kích thước 1200x600(mm 2 )

Bảng 12 3 Tổng tổn thất kích cỡ phụ kiện ống gió

Stt Tên chi tiết Số lượng Lưu lượng (m 3 /h) lượng Lưu (l/s)

9 Tổn thất đoạn ống tổng 1m=1Pa, chiều dài 134m 134

Tổng tổn thất bất lợi nhất (Pa) 213

Ta có tổn thất áp là 250 (Pa)

• Chọn quạt cho hút gió thải

Sử dụng phần mềm chọn quạt của Fantech, quạt mã hiệu APPM0 80AP10/34 có lưu lượng 30,000 m³/h (8.33 m³/s) và quạt mã hiệu AP1404DA6/19 có lưu lượng 90,000 m³/h (25 m³/s) được lựa chọn cho trường hợp cháy Tổn thất áp suất mỗi quạt lần lượt là 250 Pa và 500 Pa, với điện áp 3P và công suất P1 = 11 kW, P2 = 33 kW Chi tiết tính toán các thông số kỹ thuật có thể tham khảo ở phụ lục 7.

12.2.2Tính toán chọn quạt thông gió

Hình 12 2 Các điểm tính toán ống thông gió tầng hầm B1 Bảng 12 4 Thông số kích thước ống thông gió tầng hầm B1 Đoạn ống Lưu lượng

Tính toán điển hình cho gió cấp hầm B1:

+ Lưu lượng 1 miệng gió thải là: 59200

Diện tích cần thiết của miệng gió: 1.37 0.54

Diện tích thực tế của miệng gió: 0.54 0.72

Kết luận, chúng ta đã chọn quạt thông gió cho gara tầng hầm với lưu lượng 30,000 m³/h Kích thước ống gió trục chính là 3700x500 mm², với 12 miệng gió, mỗi miệng gió có kích thước 1200x600 mm² Tương tự, ống gió thải cũng đã được tính toán để xác định tổn thất áp suất cho hệ thống cấp gió tươi.

• Chọn quạt cho thông gió

Sử dụng phần mềm chọn quạt của hãng Fantech chọn quạt có mã hiệu APPM080 AP10/34, có lưu lượng mỗi quạt 30000 (m 3 /h) = 8.33 (m 3 /s), tổn thất áp suất quạt 345

Pa, điện áp 3P, công suất P1 = 11 kW, với các thông số kỹ thuật xem chi tiết tính toán ở phụ lục 7

12.3Tính toán thiết kế louver bên ngoài

Lưu lượng thông gió tầng hầm B1 có lưu lượng Q0000(m 3 /h) = 16.67 (m 3 /s) + Diện tích phần trống: 45(%)

+ Vận tốc gió tại mặt: 2.5 (m/s)

Tính toán điển hình cho miệng gió thải tầng hầm:

+ Diện tích cần thiết của miệng gió: 16.67 6.6

+ Diện tích thực tế của miệng gió: 6.6 8.8

S = = m 2 Kết luận: Chọn louver thông gió và hút gió thải, có kích thước 17m 2 cho tầng hầm B1 và tầng hầm B2

THIẾT KẾ HỆ THỐNG TẠO ÁP

Dự án Cobi Tower II được chia làm 3 loại tạo áp:

+ Hệ thống tạo áp cầu thang bộ

+ Hệ thống tạo áp buồng đệm

+ Hệ thống tạo áp thang máy

13.1.1Hệ thống tăng áp cầu thang bộ

Để đảm bảo an toàn trong trường hợp khẩn cấp, cần tạo áp suất dương từ 20PA-50PA trong buồng thang bộ, nhằm ngăn chặn khói xâm nhập và cung cấp không khí

13.1.2Hệ thống tăng áp buồng đệm

Trong trường hợp xảy ra cháy, buồng đệm hoạt động như một buồng đệm sự cố, với mục tiêu duy trì áp suất từ 20-50PA Van xả áp cơ trên cửa buồng đệm đảm bảo áp suất không vượt quá 50PA, giúp người già và trẻ nhỏ dễ dàng mở cửa thoát hiểm, đồng thời không thấp hơn 20PA để ngăn chặn khói xâm nhập.

13.2 Phân loại thang bộ tạo áp

Thang bộ N1 là loại thang bộ không yêu cầu tạo áp lực, nhờ vào khoang đệm hoặc lô gia trước khi vào buồng thang, giúp thoát khói tự nhiên.

Hình 13 1 Một số kiểu thang bộ không nhiễm khói N1

- Thang bộ N2 là kiểu thang bộ cần phải tạo áp suất dương trong buồng thang

- Đối với chung cư cao trên 50m hoặc công trình thương mại dịch vụ cao trên 75m cần tạo áp thêm cho phòng đệm thang bộ N2

- Việc tạo áp thang bộ N2 và phòng đệm thang bộ N2 cần được thiết kế độc lập với nhau

Hình 13 2 Thang bộ không nhiễm khói N2

Thang bộ N3 là loại thang bộ được thiết kế với phòng đệm, yêu cầu kỹ thuật của phòng đệm cần đảm bảo các thông số kỹ thuật để tạo điều kiện lưu thông gió và áp suất hiệu quả.

- Thang bộ N3 thì chỉ cần tạo áp phòng đệm mà không cần tạo áp cho thang bộ

Hình 13 3 Thang bộ không nhiễm khói N3

Trong công trình CobiTower II, thang bộ thoát hiểm chính từ tầng 1 đến tầng 16 là thang bộ N1, do đó không cần thiết phải tạo áp cho buồng thang bộ Trong chế độ bình thường, hệ thống tạo áp sẽ không hoạt động.

Khi trung tâm điều khiển nhận tín hiệu báo cháy hoặc khói, quạt tạo áp sẽ tự động hoạt động, cung cấp gió từ bên ngoài vào buồng thang bộ Điều này giúp tạo ra áp suất dương, ngăn chặn khói từ tầng cháy xâm nhập vào buồng thang bộ, bảo đảm an toàn cho người sử dụng.

Khi áp suất trong buồng thang bộ vượt quá 50Pa, van xã áp sẽ tự động mở để xả gió ra ngoài, giúp duy trì áp suất không vượt quá mức cho phép Bên cạnh đó, cần thực hiện tính toán áp suất cho thang bộ N2 tại hầm B2 và tầng mái.

CobiTower II được thiết kế với trục thang bộ thoát hiểm là thang bộ N2, không có thang N1 Vì vậy, chúng ta sẽ tính toán áp suất cho thang bộ thoát hiểm từ các hầm đến tầng mái.

Theo tiêu chuẩn BS 5588:1998 [12], mục 14.2.2, lưu lượng không khí rò rỉ qua các cửa đóng tại thang bộ thoát hiểm được xác định bằng công thức cụ thể Hình 13 minh họa vị trí thang bộ N2 và cửa đi từ tầng 1 lên tầng 2.

+ Q1: lưu lượng gió xì qua cửa

+ AE = 0.01 (m 2 ): Diện tích rò lọt hiệu quả qua cửa đơn, khung thép, mở vào cầu thang bộ - Dựa vào [15], mục 14.2.2, bảng 3

+ n= 2: số lượng cửa mở (cửa mở ra ngoài và cửa vào trong buồng thang) + ∆PP (Pa): Áp suất dư bên trong buồng tăng áp - Mục D12- [6]

Bảng 13 1 Hệ số diện tích của Loai cửa

Type of door Kích thước

Size (WxH) (mm) m AE ∆P(Pa)

Bảng 13 2 Hệ số diện tích rò lọt theo tiêu chuẩn [15], trang 13

Type of door Size Crack length Leakage area m m 2

The article discusses various door configurations for pressurized spaces, including a single-leaf door in a rebated frame that measures 800 mm in width and 2 m in height, with a pressure rating of 5.6 at 0.01 It also covers a single-leaf door that opens outward from a pressurized area, maintaining the same dimensions and pressure rating Additionally, it describes a double-leaf door, available with or without a center rebate, which spans 1.6 m in width and 2 m in height, featuring a pressure rating of 9.2 at 0.03.

II Lưu lượng gió tràn qua cửa (khi cửa mở)

+ V=1.3 (m/s) - Vận tốc gió qua cửa - Mục D11 - [6]

• Chiều cao cửa = 2.2 (m) III Lưu lượng tạo áp

Chọn lưu lượng tạo áp 25000 (m 3 /h) = 6.94 (m 3 /s) = 6944 (l/s)

Kết luận, quạt tạo áp phòng đệm N2 mã hiệu APPM125CA12/18 là lựa chọn tối ưu với lưu lượng 25000 m³/h, điện áp 3 pha, tổn thất 360 Pa và công suất 18.5 kW Thông số kỹ thuật chi tiết được trình bày trong phụ lục 7.

V Tính chọn kích thước ống gió, miệng gió

Sử dụng phần mềm Duckchecker Pro, chúng tôi tính toán được kích thước ống gió là 1600x500 mm², với vận tốc 8.68 m/s và áp suất 0.95 Pa/m Tổng cột áp đạt 360 Pa khi sử dụng miệng gió kiểu sọt trứng.

- Vận tốc gió tại mặt: 2.5m/s Tính toán điển hình cho trục tăng áp N2:

= n =  Diện tích cần thiết của miệng gió:

Diện tích thực tế của miệng gió: 0.128 2

Kết luận: Chọn 1 quạt tăng áp cầu thang có lưu lượng là 25000 m 3 /h, cột áp 200Pa

Trục tăng áp cầu thang N2 có kích thước 1600x500 (mm 2 ), bố trí 19 miệng gió, chọn miệng gió kiểu sọt trứng 500x400mm

Bảng 13 3 Tính toán tổn thất phụ kiện ống gió bất lợi nhất

Stt Phụ Kiện Kích Cỡ Ống Số lượng lượng Lưu (l/s)

Tổn thất ống gió (Pa/m)

5 Bộ đấu nối vào quạt 1300x650 1 6944 17 17

Cộng hệ số dự phòng 10%

Ta có tổn thất áp suất cho hệ thống tăng áp là 360 (Pa).

13.4 Tính toán tạo áp cầu thang bộ N3 (Tầng 1-16)

Tính tạo áp cho thang bộ thoát hiểm từ hầm B2 đến tầng mái như sau:

Hình 13 5 Vị trí thang bộ N3 từ các hầm B2 lên tầng 1

❖ Lưu lượng gió xì qua cửa (đóng)

Tương tự mục 13.3, ta được:

Bảng 13 4 Hệ số diện tích của Loai cửa

Type of door Kích thước

Size (WxH) (mm) m AE ∆P(Pa)

• V=1.3 (m/s) - Vận tốc gió qua cửa - Mục D11- [6].

Q Q= +Q = + = m s = m h Chọn lưu lượng tạo áp 23600 (m 3 /h) = 6.55 (m 3 /s) = 6555 (l/s)

=> Tính toán chọn ống gió, miệng gió xem ở mục 13.5

13.5 Tính toán tạo áp phòng đệm Tầng (1-16) cho phòng đệm cầu thang bộ N3. Tính tạo áp cho thang bộ thoát hiểm từ tầng 1 đến tầng 16 như sau: a) Lưu lượng gió xì qua cửa (đóng)

Dữ liệu đầu vào: (xem ở bảng 13.4)

• V=1.3 (m/s) - Vận tốc gió qua cửa - Mục D11- [6]

III Lưu lượng tạo áp

Kết luận: Chọn 1 quạt tạo áp phòng đệm và cầu thang N3, có tổng lưu lượng

Q Q= +Q = (m 3 /h), cột áp 360 Pa, điện áp 3P, công suất P = 18.5 (kW), với các thông số kỹ thuật xem chi tiết tính toán ở phụ lục 7.

V Tính chọn kích thước ống gió, miệng gió

Ống gió có kích thước 2200x600 mm², với áp suất 0.95 Pa/m và vận tốc 9.93 m/s, cho cột áp tổng là 360 Pa khi sử dụng miệng gió kiểu sọt trứng.

Tính toán điển hình cho trục tăng áp N3:

Diện tích cần thiết của miệng gió: 0.33 0.13 ( 2

Diện tích thực tế của miệng gió:

Kết luận: Chúng tôi đã chọn quạt tạo áp phòng đệm và cầu thang N3 APPM080AP10/37 với lưu lượng 47200m³/h, cột áp 360Pa và công suất 7.5 kW Thông số kỹ thuật chi tiết được trình bày trong phụ lục 7.

Trục đứng tăng áp phòng đệm và N3 có kích thước ống 2100x650 (mm 2 ), bố trí

16 miệng gió cho không gian cầu thang N3 và 16 miệng gió cho không gian buồng đệm, chọn miệng gió kiểu sọt trứng 500x400mm

13.6 Tính toán tạo áp cầu thang bộ N3 từ (hầm B2- tầng 1)

Tính tạo áp cho thang bộ thoát hiểm từ hầm B2 đến tầng 1 như sau:

Hình 13 6 Vị trí thang bộ N3 từ tầng B2 lên tầng 1

❖ Lưu lượng gió xì qua cửa (đóng)

• V=1.3 (m/s) - Vận tốc gió qua cửa - Mục D11- [6]

=> Chọn quạt và miệng ống ở mục 13.7

13.7 Tính toán tạo áp phòng đệm Tầng (hầm B2-1) cho phòng đệm cầu thang bộ Tính tạo áp cho thang bộ thoát hiểm từ tầng hầm B2 đến tầng 1 như sau: N3.

Lưu lượng gió xì qua cửa (đóng)

• V=1.3 (m/s) - Vận tốc gió qua cửa - Mục D11 - [6].

III Lưu lượng tạo áp

THỐNG KÊ THIẾT BỊ VẬT TƯ HVAC

14.1 Khối lượng vật tư đặc tính chọn quạt

Bảng 14 1 Thống kê thiết bị điều hoà không khí THỐNG KÊ VẬT TƯ ĐẶC TÍNH QUẠT

THÔNG GIÓ KÍ HIỆU SỐ

Thiết bị hệ thống thông gió khối thương mại, dịch vụ, văn phòng

1 Quạt thông gió gara tầng hầm FAF-B1/B2-

01/02 2 30000 250 Hướng trục nối ống gió

2 Quạt hút gió thải gara tầng hầm 2 tốc độ EAF-B1-

01/02 2 30000/90000 250 Hướng trục nối ống gió

3 Quạt hút gió thải gara tầng hầm 2 tốc độ EAF-B2-

01/02 2 30000/90000 250 Hướng trục nối ống gió

4 Quạt hút gió thải phòng bơm tầng hầm EAF-B2-01 1 1800 178 Hướng trục nối ống gió

5 Quạt hút gió thải phòng tủ điện tầng hầm EAF-B2-CI 1 1550 121 Hướng li tâm hướng trục

6 Quạt hút gió thải phòng hạ áp tầng hầm EAF-B2-02 1 1800 77 Hướng trục nối ống gió

7 Quạt hút mùi WC tòa nhà EAF-F17-01 1 17600 345 Quạt ly tâm đặt sàn

8 Quạt hút mùi Rác + WC tầng hầm EAF-F17-02 1 1800 210 Quạt ly tâm đặt sàn

9 Quạt cấp gió tươi tòa nhà FAD-F17-01 1 22600 300 Quạt ly tâm đặt sàn

10 Quạt hút khói tòa nhà SEF-F17-01 1 52200 650 Quạt ly tâm đặt sàn

11 Quạt tăng áp cầu thang

N2 PAF-F17-01 1 25000 360 Quạt ly tâm đặt sàn

F17) PAF-F17-02 1 34000 360 Quạt ly tâm đặt sàn

(B2-F1) PAF-F17-03 1 42300 100 Quạt ly tâm đặt sàn

14 Quạt tăng áp buồng thang máy PAF-F17-04 6 32000 350 Quạt ly tâm đặt sàn

15 Quạt tăng áp buồng đệm thang máy PCCC PAF-F17-05 1 21500 360 Quạt ly tâm đặt sàn

14.2 Khối lượng vật tư điều hòa thông gió

Bảng 14 2 Thống kê thiết bị điều hoà không khí THỐNG KÊ VẬT TƯ ĐIỀU HÒA THÔNG GIÓ

Công suất lạnh (kW) lượng Số (Cái)

Hệ Thống Điều Hòa VRV

A Dàn Lạnh Điều Hòa VRV (mã hiệu FXMQ):

B Dàn Nóng Điều Hòa VRV (mã hiệu RXYQ)

1 Dàn nóng 2 chiều làm lạnh sưởi 62.5 17 157+178 61 14800

2 Dàn nóng 2 chiều làm lạnh sưởi 95.0 18 233+233 64 23900 14.3 Khối lượng thiết bị vật tư phụ kiện lắp đặt điều hòa không khí & thông gió

Bảng 14 3 Thiết bị vật tư lắp đặt điều hoà không khí và thông gió THỐNG KÊ VẬT TƯ PHỤ KIỆN ĐIỀU HÒA THÔNG GIÓ

STT Tên thiết bị vật tư Đơn vị Số lượng

A Khối lượng vật tư ống gió lắp đặt: Ống thông gió tôn tráng kẽm tầng hầm B2-B1

33 Gót giày 650x600/500x500 Cái 8 Ống gió tôn tráng kẽm tầng hầm 1F-17F

26 Tê chữ Y (3 ngã) cái 595 Ống Inox 304 hút khói, chiều dày 0.8 từ 1F-17F

20 Tê chữ Y (3 ngã) Cái 17 Ống tăng áp 1F-17F

B Hệ thống ống gas/dịch, nước ngưng khối thương mại

1 Vật tư phần ống gas dịch

3 Ống đồng ứ 6.4, t=0.71mm, dày 19mm m 125

2 Vật tư phần ống thoát nước ngưng điều hòa ống uPVC (PN-10

MỞ ĐẦU

15.1 Đặt vấn đề Đất nước ta đang phát triển nhanh chóng với sự đổi mới trong công nghệ và kỹ thuật Điều này đồng nghĩa với việc xuất hiện nhiều cơ sở sản xuất và căn hộ hiện đại, đặt ra nhu cầu về hệ thống điện hiện đại để đảm bảo vận hành an toàn và tối ưu Hệ thống điện phức tạp ngày càng đòi hỏi những giải pháp thiết kế hợp lý, kinh tế, và kỹ thuật để giảm chi phí đầu tư, tổn thất năng lượng, và bảo trì thuận tiện, đồng thời đảm bảo an toàn cho người sử dụng

Nội dung đồ án chủ yếu tập trung vào những vấn đề sau:

- Đề ra giải pháp cấp điện cho tòa nhà

- Tính toán chọn máy biến áp

- Tính toán chọn máy phát dự phòng

- Chọn dây dẫn cho công trình

- Chọn thiết bị đóng cắt, bảo vệ phía hạ thế

- Thiết kế nối đất, chống sét

- Lập bảng dự toán và báo giá.

- Tầng hầm B1~B2: Bãi đổ xe, phòng kỹ thuật, phòng máy biến áp

- Tầng 1~ 3: Cửa hàng cho thuê, phòng máy phát điện.

- Tầng 4 ~16: Văn phòng cho thuê.

TỔNG QUAN VỀ DỰ ÁN

16.1 Khái quát chung về dự án

Tên dự án: Tòa nhà văn phòng phức hợp thương mại dịch vụ - Cobi Tower II

Hình 16 1 Hình ảnh tòa nhà Cobi Tower II mô phỏng trên Revit.

Dự án Cobi Tower II là một công trình thương mại và văn phòng thuộc hộ phụ tải loại III, yêu cầu cung cấp điện cho các phụ tải quan trọng từ hai nguồn Nguồn chính được cấp từ máy biến áp, trong khi nguồn dự phòng được đảm bảo từ máy phát điện.

Nguồn trung thế 22kV từ mạng lưới bên ngoài vào tòa nhà qua cáp trên thang cáp, kết nối với tủ RMU ở tầng hầm 1 Tại đây, nguồn trung thế được hạ áp bởi 2 máy biến áp khô 1000kVA xuống 400/230V, 50Hz Nguồn điện sau đó được phân phối đến 2 tủ MSB chính (MSB1 và MSB2), tiếp tục đến các tủ điện tầng (MDB) qua hệ thống Busway và cáp trên thang máng cáp trong hộp Gen điện.

480kVA được lắp đặt để cung cấp nguồn dự phòng cho tải khẩn cấp và tải công cộng trong trường hợp nguồn chính bị gián đoạn.

16.3 Mô tả hệ thống điện

Trạm biến áp bao gồm hai tủ trung thế và hai máy biến áp khô có công suất 1000kVA (22/0.4kV) Điện năng tiêu thụ được đo và tính toán bởi công ty điện lực thông qua đồng hồ đo trung thế 22kV, được lắp đặt tại vị trí thuận lợi.

Tủ MSB là thiết bị quan trọng trong hệ thống máy phát điện dự phòng, bao gồm Aptomat đầu vào từ MBA và máy phát điện, cùng với Aptomat phân phối tới các tủ khác Hệ thống tụ bù được tích hợp để tự động điều chỉnh hệ số công suất, đảm bảo hiệu suất hoạt động tối ưu cho toàn bộ hệ thống.

Cầu Dao Chuyển Đổi Nguồn Tự Động (ATS) là thiết bị quan trọng giúp kết nối máy phát điện dự phòng với máy biến áp ATS tự động chuyển đổi nguồn điện khi lưới điện bị ngắt, đồng thời tự động khôi phục nguồn khi lưới điện trở lại hoạt động Việc trang bị ATS không chỉ đảm bảo cung cấp điện liên tục mà còn nâng cao độ tin cậy cho hệ thống điện của bạn.

Tủ điện phân phối là thiết bị quan trọng cung cấp điện cho chiếu sáng và ổ cắm trong từng khu vực Mỗi khu vực đều có tủ điện riêng, bao gồm các thiết

16.4 Hệ thống chống sét và nối đất

Hệ thống chống sét sớm bao gồm kim thu sét, dây thoát sét, bộ đếm sét, đo điện trở đất, cọc nối đất, v.v.

Thiết kế hệ thống nối đất nhằm trung hòa dòng điện rò từ các tủ phân phối và thiết bị sử dụng điện trong trường hợp sự cố

Vỏ bọc ngoại của tủ phân phối hạ thế, máy biến áp, và hộp bảng điện cao thế, cùng với dây dẫn bảo vệ PE, đều được liên kết chặt chẽ vào trạm nối đất chính để đảm bảo an toàn điện.

Hệ thống tiếp đất bao gồm cọc thép mạ đồng, cáp đồng trần và quá trình hàn nhiệt Điện trở nối đất cho hệ thống chống sét và hệ thống điện được thảo luận chi tiết trong chương 25 và chương 26.

THIẾT KẾ HỆ THỐNG ĐIỆN

TCXD 16-1996: Chiếu sáng nhân tạo trong công trình dân dụng

TCVN 3743: Chiếu sáng nhân tạo nhà công nghiệp và các công trình công nghiệp.

TCVN 7114-2008: Ecgônômi-Chiếu sáng vùng làm việc

TCVN 4400-1987: Kỹ thuật chiếu sáng-Thuật ngữ định nghĩa

QCVN12:2014/BXD Quy chuẩn kỹ thuật Quốc gia về hệ thống điện của nhà ở và nhà công cộng

Thu thập các thông tin ban đầu:

Bảng 17 1 Hệ số phản xạ Các hệ số phản xạ Thương nghiệp Công nghiệp nhẹ Công nghiệp nặng

Xác định quang thông ban đầu của bộ đèn đ = ( ) (0-1)

- Fđ là quang thông ban đầu của bộ đèn

- nb là số bóng trong một bóng đèn Độ cao treo đèn (HTT): là khoảng cách từ đèn đến mặt phẳng làm việc.

Trong đó: D1, D2, S lần lượt là chiều rộng, chiều dài và diện tích khu vực được chiếu sáng, H tt là chiều cao treo đèn tính toán.

Hệ số mất mát ánh sáng chịu ảnh hưởng bởi nhiều yếu tố như loại bóng đèn, loại bộ đèn, chế độ hoạt động của bộ đèn, tính chất môi trường xung quanh và chế độ bảo trì đèn.

Xác định hệ số bảo trì MF:

Xác định độ rọi yêu cầu: Độ rọi yêu cầu phụ thuộc vào tính chất công việc, công năng của phòng

Bảng 17 2 Bảng quy định độ rọi Khu vực Độ rọi tối thiểu

Phòng bảo vệ/ nhân viên 150

Phòng tắm/ toilet 100 Ban công/ hành lang/ sảnh 100

Phòng đệm cầu thang 100 Phòng trạm biến áp 200 Phòng tủ điện/ trực

(1) QCVN 12:2014 BXD, TCVN 7114-1:2008 Xác định số bộ đèn cần sử dụng đ đ (0-4)

Dùng phần mềm mô phỏng (Dialux, Visual …)

17.2 Thiết kế chiếu sáng cho khối tầng thương mại dịch vụ văn phòng

Tầng 1 đến tầng 16 chủ yếu phục vụ cửa hàng thương mại và văn phòng, tuỳ thuộc vào yêu cầu thiết kế của từng nhà đầu tư Chiếu sáng được thiết kế theo tiêu chuẩn, với mức độ 500 lux cho phòng thương mại và 400 lux cho văn phòng, theo QCVN 22:2016-BYT

Yêu cầu sử dụng hoàn toàn đèn led panel của hãng Philips, Rạng Đông

17.2.2 Thiết kế chiếu sáng cho tầng 1 phòng 101

− Hệ số phản xạ: tr = 0.8, tg = 0.5, lv = 0.3

+ Đèn đôi máng 1.2mm, Bóng LED 220V/35W, lắp nổi có ti treo, có ánh sáng màu trắng

+ Mã đèn: SM340C 36S/940 PSD PCS L120 WH

+ Duy trì quang thông ở tuổi thọ hữu ích trung bình 50000 h : L80

− Sử dụng bộ đèn tích hợp theo đèn

+ Chiều cao đèn so với bề mặt làm việc: HC = H – (h’ + h) = 7 – (0 +0.8) = 5.4

Với Do K = 0.65 và hệ số phản xạ lần lượt là 0.8, 0.5 và 0.3, theo bảng 10.4 trang 187 trong giáo trình cung cấp điện của thầy Quyền Huy Ánh, có thể xác định bộ đèn cấp A1, A2 với hệ số sử dụng (Utilization factor) UF = 0.56.

MF = LLMF LSF LMF RMF    = LaLMF LMF RMF  

Tra bảng hệ số LLMF và LSF của hãng philips ở độ duy trì quang thông L80 với ở tuổi thọ hữu ích trung bình 50000h

+ LLMF: Lamp Lumen Maintenance Factor = 0.7

Hệ số bảo trì ánh sáng (LMF) hay Tỷ lệ đầu ra ánh sáng của đèn là một yếu tố quan trọng trong việc đánh giá hiệu suất chiếu sáng Theo bảng hệ số LMF của hãng Philips, trong điều kiện môi trường bình thường, LMF được xác định là 0.89.

RMF, hay còn gọi là hệ số bảo trì phòng, được xác định với chỉ số phòng K=0.63 dựa trên kiểu phân phối ánh sáng trực tiếp Theo bảng chỉ số RMF trong điều kiện môi trường bình thường, hệ số RMF đạt giá trị 0.94.

 MF = LaLMF LMF RMF  = 0.637 0.89 0.94 0.53  − Số bộ đèn: min 500 68

Vậy ta chọn N đèn bộ

Ta chọn lắp đặt 14 đèn đôi theo kiểu song song

− ô Kiểm tra độ rọi trung bỡnh trờn bề mặt làm việc: ằ

So sánh với phần mềm Dialux, tính toán được độ rọi EDialux= 735 (lux) > ETB 530.3 (lux), thoã điều kiện tính toán.

 Vậy với bóng đèn 1.2mm, Bóng LED 220V/2x26.5W, lắp có ti treo trần, có ánh sáng màu trắng với số bóng là 15 là hợp lý

Hình 17 1 Mô phỏng trên phần mềm Dialux evo cho cửa hàng TMDV

17.2.3 Thiết kế chiếu sáng cho tầng 5 phòng 501

− Hệ số phản xạ: tr = 0.8, tg = 0.5, lv = 0.3

+ Đèn led panel(600x600)mm, Bóng LED 220V/34W, lắp âm trần có ánh sáng màu trắng

+ Mã đèn: RC132V G5 36S/840 PSU W60L60 OC ELB3W4

+ Duy trì quang thông ở tuổi thọ hữu ích trung bình 50000 h : L80

− Sử dụng bộ đèn tích hợp theo đèn :

+ Chiều cao đèn so với bề mặt làm việc: HC = H – (h’ + h) = 2.7–(0 +0.8) = 1.9

Do K = 2.19 có hệ số phản xạ lần lượt là 0.8, 0.5 và 0.3 Theo bảng 10.4 trang 187 trong Giáo trình cung cấp điện của thầy Quyền Huy Ánh, bộ đèn cấp A1 có hệ số sử dụng (Utilization factor) UF = 1.05.

 MF = LaLMF LMF RMF  = 0.79 0.89 0.94 0.66  − Số bộ đèn:

SVTH: Ngô Ngọc Sơn - 19135035 Trang 159 min 400 69.36

Vậy ta chọn N đèn cái

Ta chọn lắp đặt 12 đèn theo kiểu song song

− ô Kiểm tra độ rọi trung bỡnh trờn bề mặt làm việc: ằ

So sánh với phần mềm Dialux, tính toán được độ rọi EDialux= 457(lux)> ETB 430.2(lux), thoã điều kiện tính toán

 Vậy với bóng đèn Đèn led panel(600x600)mm, Bóng LED 220V/34W, lắp âm trần có ánh sáng màu trắng với số bóng là 12 là hợp lý

Hình 17 2 Mô phỏng trên phần mềm dailux evo cho văn phòng

Sau khi thực hiện tính toán và bố trí hệ thống chiếu sáng theo bản vẽ cấu trúc, số lượng và loại đèn được sử dụng cho công trình đã được trình bày chi tiết trong bảng phụ lục 9.

17.3 Xác định phụ tải tính toán

IEC 60364-2009: Low voltage electrical installation

TCVN 7447-2010: Hệ thống lắp đặt điện hạ áp

TCVN 9206-2012: Đặt thiết bị trong nhà ở và công trình công cộng -

QCXDVN 01-2008/BXD: Quy chuẩn kỹ thuật quốc gia về quy hoạch xây dựng

TCVN 5699-2007: Thiết bị điện gia dụng và thiết bị điện tương tự

Công suất tính toán là công suất thực mà hệ thống phải cung cấp cho phụ tải (thiết bị, nhóm thiết bị, hộ tiêu thụ…)

- Ks: Hệ số đồng thời, thể hiện mức độ làm việc đồng thời của các thiết bị

- Kui: Hệ số sử dụng của thiết bị thứ i

- S i : Công suất của thiết bị thứ i.

Giá trị ks được lấy theo bảng 3 và bảng 4:

Bảng 17 3 Hệ số đồng thời của tủ phân phối theo số mạch

Stt Số mạch Hệ số Ks

1 2 và 3 (tủ được kiểm nghiệm toàn bộ) 0.9

CHÚ THÍCH: Nếu các mạch chủ yếu là cho chiếu sáng có thể coi Ks = 1

Bảng 17 4 Hệ số đồng thời theo các chức năng của mạch

17.3.3 Phương pháp xác định công suất tính toán.

Phương pháp xác định phụ tải tính toán bao gồm việc sử dụng hệ số sử dụng và hệ số đồng thời Khi các phụ tải khác nhau có hệ số công suất khác nhau, công suất tính toán của nhóm n thiết bị sẽ được xác định theo một biểu thức cụ thể.

Phương pháp xác định theo các biểu thức sau:

Công suất tính toán cho nhà ở và công trình công cộng được xác định dựa trên số lượng và công suất của thiết bị điện dự kiến lắp đặt Để tính toán chính xác, cần áp dụng hệ số sử dụng lớn nhất (ku) và hệ số đồng thời (ks).

❖ Hệ số sử dụng sử dụng ku (tra Phụ lục 9)

Hệ số sử dụng của thiết bị điện ku, hay của một nhóm thiết bị ku, được xác định là tỷ lệ giữa công suất tính toán và công suất định mức Công thức tính hệ số này là ku = ∑ công suất tính toán / ∑ công suất định mức.

Hệ số sử dụng là chỉ số quan trọng phản ánh chế độ làm việc của phụ tải dựa trên công suất và thời gian, đồng thời cung cấp dữ liệu cần thiết để xác định phụ tải tính toán.

❖ Hệ số đồng thời ks (tra Phụ lục 9)

Hệ số đồng thời là tỷ lệ giữa công suất tính toán cực đại tổng của một nút trong hệ thống cung cấp điện và tổng công suất tính toán cực đại của các nhóm thiết bị kết nối vào nút đó Công thức tính hệ số đồng thời là ks = ∑ ∑.

Hệ số đồng thời thể hiện tính chất không cùng xảy ra ở một thời điểm công suất tính toán cực đại của các nhóm thiết bị, ks ≤ 1

Hệ số đồng thời được sử dụng để xác định công suất tính toán tổng tại mọi nút của hệ thống cung cấp điện

17.3.4 Tính toán phụ tải cho tòa nhà phức hợp TMDV CobiTower II

17.3.4.1 Tính toán phụ tải tầng 1 – cửa hàng thương mại phòng 101

Dựa vào công suất định mức của các thiết bị trong các căn hộ, cần xác định hệ số đồng thời và hệ số sử dụng để tính toán công suất cho cửa hàng thương mại dịch vụ (TMDV).

Bố trí 6 ổ cắm xung quanh bên trong cửa hàng, tổng cộng 1 nhánh có 6 ổ cắm với ku=1, ks = 0.1

Sử dụng ổ cắm đôi 3 chấu có Pđm = 3 (kW), Iđm = 16A, cos = 0.8

Với số lượng bố trí 6 ổ cấm nên:

Sử dụng dàn lạnh FCU, công suất Pđm = 1.294 (kW), cos = 0.8, bố trí phòng 101 khu cửa hàng thương mại tầng 1, với ku = 1, ks = 1

Với số lượng bố trí 1 dàn lạnh:

 S tt = + = 1.294 2 +0.971 2 =1.62(kVA) Đèn chiếu sáng có công suất :P = 18 (W) = 0.018 (kW), sử dụng đèn máng trần L00mm, Bóng Led Philips 220V/2x18, lắp nổi hoặc treo có ti thả.

SVTH: Ngô Ngọc Sơn - 19135035 Trang 164 cos = 0.9tan = 0.484, ku = 1, ks = 1

Do sử dụng bóng đôi nên có công suất P6 (W) = 0.036 (kW)

Với số lượng bố trí 18 bóng đôi:

➢ Công suất tính toán của phòng 101/ tầng 1 với ks = 0.8:

Công suất tính toán cho tầng 1 khu cửa hàng/ thương mại dịch vụ được trình bày trong bảng sau:

Bảng 17 5 Công suất tính toán cho tầng 1/ khu cửa hàng thương mại dịch vụ

Lộ Khu vực Tên thiết bị

11 Phòng đệm thang mái chở hàng hóa Đèn 1 0.02 0.020 0.010 0.022

12 Phòng G (phát điện) Đèn 8 0.14 0.288 0.139 0.32 Ổ cấm 1 3.00 0.450 0.338 0.563

13 Phòng trực PCCC Đèn 2 0.04 0.072 0.035 0.08 Ổ cấm 2 6.00 0.900 0.675 1.125

17 Hành lang thang mái Đèn 4 0.12 0.120 0.058 0.133 Ổ cấm 1 3.00 0.450 0.338 0.563

19 Phòng trực ELV Đèn 1 0.02 0.018 0.009 0.02 Ổ cấm 1 3.00 0.450 0.338 0.563

21 Sảnh hiên sân trước Đèn 18 0.22 0.216 0.105 0.24

Chiếu sáng khẩn cấp Đèn khẩn cấp 4 0.02 0.020 0.010 0.022

23 Phòng WC Nam Đèn 14 0.07 0.070 0.034 0.078 Ổ cấm 1 3.00 0.450 0.338 0.563

24 Phòng WC người khuyết tật Đèn 4 0.02 0.020 0.010 0.022

25 Phòng WC Nữ Đèn 11 0.06 0.055 0.027 0.061 Ổ cấm 1 3.00 0.450 0.338 0.563

Sau khi tinh toán phụ tải cho tầng 1/ TMDV, tương tự như trên ta xem ở phụ lục 10

LỰA CHỌN MÁY BIẾN ÁP

18.1 Xác định số lượng, công suất máy biến áp

TCVN 8525- 2010: Máy biến áp phân phối - Mức hiệu suất năng lượng tối thiểu và phương pháp xác định hiệu suất năng lượng

TCVN 6306-1 2006: Máy biến áp điện lực

11TCN- 20-2006: Quy phạm trang bị điện - Phần III- Trang bị phân phối và trạm biến áp

Công suất máy biến áp:

Trung tâm thương mại và văn phòng được thiết kế với khả năng mở rộng trong tương lai, đồng thời đảm bảo an toàn trong trường hợp quá tải Do đó, cần dự phòng công suất 20% so với tổng công suất tính toán của toàn công trình.

18.2 Tính toán chọn máy biên sáp

Trạm biến áp của công trình được lắp đặt bên ngoài nhằm tối ưu hóa diện tích sử dụng Loại máy biến áp được lựa chọn là máy biến áp khô 3 pha, với điện áp định mức 22/0.4kV và công suất mỗi máy là 1000kVA (Stt_1 và Stt_2), đảm bảo đáp ứng 120% công suất tính toán của công trình.

Ta có Stt_1 = 809 (kVA), Stt_2 = 873 (kVA)

Chọn 2 máy biến áp khô S00 kVA hãng Thibidi như sau:

Bảng 18 1 Kích thước chủ yếu của máy biến áp

Máy biến áp Stt (kVA) L W H Trọng lượng (kg)

Hình 18 1 Máy biến áp Thidibi

LỰA CHỌN MÁY PHÁT ĐIỆN

Tòa nhà Cobi Tower II là một tòa nhà văn phòng thương mại lý tưởng cho thuê, yêu cầu hệ thống điện dự phòng đảm bảo cung cấp 100% phụ tải ưu tiên trong trường hợp xảy ra sự cố cháy hoặc mất điện Để đáp ứng nhu cầu này, cần lựa chọn máy phát điện có công suất từ 480 kVA, phù hợp với tải ưu tiên từ hãng CUMMINS, với công suất dự phòng chiếm 40%-60% so với tổng công suất của 2 máy biến áp, mỗi máy có công suất 1000 kVA.

Hệ thống ATS là hệ thống chuyển đổi nguồn tự động, tự động kích hoạt máy phát điện khi nguồn điện lưới mất kết nối

Chức năng chủ đạo của ATS là cung cấp nguồn điện liên tục cho phụ tải khi nguồn điện lưới chính bị gián đoạn

Hệ thống ATS cũng tích hợp các chức năng bảo vệ, như bảo vệ trước mất pha, mất trung tính, quá áp, sụt áp, và các sự cố khác

Nguyên lý hoạt động của tủ ATS:

- Tự động gửi tín hiệu máy phát dự phòng khi điện lưới mất hoàn toàn

- Thời gian chuyển đổi sang nguồn máy phát là 5-30s nhằm đảm bảo sự cố điện lưới không là sự cố thoáng qua

- Khi điện lưới phục hồi, bộ ATS ngay lập tức chuyển phụ tải sang nguồn lưới

- Máy phát điện tự động tắt khi chạy làm mát 1-2 phút.

- Có khả năng vận hành tự động hoặc thủ công

- Điều chỉnh được thời gian chuyển mạch.

Với dòng làm việc lớn nhất Ilvmax = 160 A, lựa chọn tủ ATS cho tủ MSB2 có dòng làm việc 250A.

Hình 19 1 Máy phát điện Cummins công suất 480kVA

XÁC ĐỊNH DUNG LƯỢNG BÙ

The IEC 60831-2014 standard outlines the specifications for self-healing shunt power capacitors used in AC systems with a rated voltage of up to 1000V Similarly, the TCVN 8083-2013 standard in Vietnam also regulates the use of self-healing power capacitors for AC systems with a rated voltage of up to 1000V, ensuring safety and efficiency in electrical systems.

Lắp đặt tụ bù nhằm bù công suất phản kháng giúp nâng cao hệ số cosφ, giảm sóng hài bậc cao và giảm tổn thất công suất tác dụng trên mạng.

Dung lượng bù được xác định: ù = ( − )

Hệ số công suất của MBA-01, tủ MSB1 trước khi bù: cos = 0.86 và = 0.58

Hệ số công suất của tòa nhà trước khi bù:

Công suất phản kháng cần phải bù để đạt = 0.93 ù = × ( − ) = 700.5 × (0.58 − 0.395) ù = 129.6 kVAr

− Thiết kế tủ bù có dung lượng bù ủ ≥ 130 kVAr, ta chọn dung lượng bù của tủ ủ = 150

‘Ta thiết kế 5 cấp bù động mỗi cấp 30kVAr chọn thiết bị

20.4 Tính toán sau khi bù

− Công suất phản kháng trước khi bù:

− Công suất phản kháng sau khi bù:

 Hệ số cos(φ) sau khi bù 700.5 cos( ) 0.9302

Dòng điện định mức In của bộ tụ 3-pha bằng:

+ Q: Công suất định mức (kVAr)

+ Un: Điện áp dây (kV)

Vậy chọn MCCB hãng Mitsubishi cho bộ tụ là 350(A), với dòng cắt IcuP (kA) có series NF630-SEW

- Chọn CB bù cho từng cấp:

Dòng điện định mức In của tụ bù bằng:

+ Q: Công suất định mức(kVAr),

+ Un: Điện áp dây (kV)

Vậy chọn MCCB hãng Mitsubishi cho bộ tụ là 75(A), với dòng cắt Icu0 (kA) có series NF100-SV

- Tương tự cho tủ MSB2, ta có bảng:

Bảng 20 1 Bảng tính toán tụ bù Stt Tủ Công suất

P (kW) Cos phi trước bù Cos phi sau bù Hệ số k QBÙ

Chọn thiết bị đóng cắt cho tụ bù:

Bảng 20 2 Chọn thiết bị tụ bù

Hệ số sai số linh kiện theo iec Itt (A) Thiết bị đóng cắt

Loại Số cực In(A) Icu(kA)

Thiết kế tủ bù có dung lượng bù QtủMSB1 ≥ 129.6 (kVAr), QtủMSB2 ≥ 141.1 (kVAr), chọn dung lượng bù Qtủ01 = 150 (kVAr) và Qtủ02 = 150 (kVAr).

Bảng 20 3 Bảng tính toán hê số phụ tải Thời gian Công suất (kW) Qbù (kVA) S (kVA)

Hình 20 1 Đồ thị phụ tải giả lập của công trình Đồ Thi Phụ Tải Giả Lập Công Trình CobiTower II

CHỌN THIẾT BỊ VÀ DÂY DẪN CÁP

TCVN 9207-2012: Đặt đường dây điện trong nhà ở và công trình công cộng-tiêu chuẩn thiết kế.

TCVN 9208:2012: Lắp đặt cáp và dây điện trong các công trình công nghiệp

The IEC 60364-5-52-2012 standard outlines the selection and installation of electrical equipment in building wiring systems Similarly, TCVN 7447-5-52-2010 focuses on the criteria for choosing and installing electrical devices, specifically addressing wiring systems Additionally, TCVN 6610-2007 specifies the requirements for insulated cables made of polyvinyl chloride (PVC) with a rated voltage of up to and including 450/750V.

TCVN 5935-2013: Cáp diện có cách điện dạng dùng và phụ kiện cáp điện dùng cho diện áp danh định từ 1kV (Um=1.2kV) đến 30kV (Um6kV).

21.2 Phương pháp tính toán thiết bị

Dây dẫn và cáp được chọn phải thỏa mãn điều kiện sau: max lv Z

+ Ilvmax: Dòng làm việc cực đại,

+ Ilvmax = Iđm đối với 1 thiết bị,

+ Ilvmax = Itt đối với 1 nhóm thiết bị,

+ K: tích các hệ số hiệu chỉnh Đối với dây/cáp trên không (hay không chôn trong đất):

Trong đó: k1 là hệ số suy giảm theo nhóm k2 là hệ số suy giảm theo mạch điện hoặc cáp k3 là hệ số nhiệt độ môi trường xung quanh

Giá trị k1, k2, k3 được xác định dựa trên điều kiện lắp đặt thực tế và có thể tra cứu tại bảng B.52.17- [21] Đồng thời, khi chọn cáp, cần tuân thủ tiết diện dây nhỏ nhất theo bảng 2- [21] Việc kiểm tra tổn thất điện áp cho phép cũng rất quan trọng, trong đó độ sụt áp cho phép ∆Ucp đối với phụ tải chiếu sáng và động lực là 5%×Uđm theo bảng 9- [21].

21.3 Chọn thiết bị và dây dẫn cho tủ tổng MSB

Chọn CB và dây dẫn từ MBA đến tủ tổng MSB: tuyến dây từ tủ MBA đến tủ MSB1.

Tủ MSB1 bao gồm các thông số:

Dòng làm việc lớn nhất 3 pha của công trình là: max

Dòng làm việc quá lớn nên chọn máy cắt không khí (ACB):

+ Điều kiện chọn dòng định mức ACB: cpCB LVmax

Tương tự MBA cấp cho tủ MSB2, ta có bảng:

Bảng 21 1 Chọn thiết bị cho tủ MSB

Chọn thanh cái cho tủ MSB1 và MSB2

Kích thước và tiết diện mỗi thanh cái là 1600 (mm2)

21.4 Chọn thiết bị và dây dẫn cho các tủ phân phối

CB và dây dẫn từ tủ MSB1 đến tủ tầng MDB: tuyến dây từ tủ MSB1 đến tủ MDB- 1F

Tủ MSB1 bao gồm các thông số:

Dòng làm việc lớn nhất 3 pha của công trình là: max

+ Điều kiện chọn dòng định mức MCCB:

Tủ U (V) P (Kw) Stt (kVA) (A) CB Idm CB

Chọn MCCB có thông số sau:

+ Loại MCCB 3 pha 3 cực do Mitsubishi sản xuất, mã hiệu NF250-SGV.

Xác định các hệ số hiệu chỉnh:

+ K 1 = 0.88 (hệ số suy giảm với nhóm nhiều hơn 1 cáp, cách điện

CU/XLPE/PVC theo TCVN 9207-2012, bảng B52.20)

+ K2 = 0.72 (có 9 mạch cáp trên máng cáp theo TCVN 9207-2012, bảng B52.17)

+ K3 = 0.87 (lắp đặt trong môi trường trên không 45 0 C cáp XLPE theo TCVN 9207-2012, bảng B52.14)

Tiết diện dây cáp được chọn phải thỏa mãn điều kiện sau:

= K = (ICPCB = 318 (A) được tra ở bảng C.52.1 TCVN 9207-2012 Chọn 4x1C-70mm 2 CU/XLPE/PVC _ 1C-35mm 2 CU/PVC, đi trên máng cáp

=> Xem chi tiết kết quả tại phụ lục 9

TÍNH TOÁN SỤT ÁP

Để duy trì hiệu suất hệ thống và tránh chi phí không mong muốn, cần giữ tổn thất điện áp trong giới hạn quan trọng Việc thiết kế, kiểm tra và lựa chọn dây dẫn là rất quan trọng Điều kiện kiểm tra cho độ sụt áp cho phép là: ΔU max ≤ ΔUcp = 5% U đm.

Bảng 22 1 Công thức tính sụt áp

3 pha cân bằng: 3 pha (có hoặc không có trung tính) = √3 ( + ) % 0

22.2 Kiểm tra sụt áp của công trình

− Sụt áp lớn nhất từ MBA1 đến tủ MSB1

− Điện trở dõy dẫn là ro: ằ

− Do dây đi trên không hạ áp nhỏ hơn 50 vì không có thông tin khác nên cho x0 = 0.08 (Ω / km)

Hệ số công suất trung bình cos =0.8→sin =0.6

Sụt áp từ máy biến áp đến tủ phân phối chính:

B sô soi dây trên pha

Ta thực hiện tính toán tương tự cho các tủ phân phối khác tại phụ lục 15.

TÍNH TOÁN NGẮN MẠCH

Trong thiết kế và vận hành hệ thống điện, việc tính toán ngắn mạch là rất quan trọng để giải quyết các vấn đề kỹ thuật Tính toán này liên quan đến việc xác định dòng điện và điện áp trong thời gian xảy ra ngắn mạch, có thể được thực hiện tại một thời điểm cụ thể hoặc theo diễn biến trong quá trình quá độ.

23.2 Phương pháp tính ngắn mạch

Theo tiêu chuẩn IEC, ta có được phần tính toán ngắn mạch sau:

- Ngắn mạch tại điện tổng: t day B

- Trở kháng của dây dẫn sẽ được tính theo công thức:

= S 23.3 Tính toán chi tiết ngắn mạch

23.3.1 Tính toán ngắn mạch tại vị trí sau máy biến áp

S sc = 500 MVA (IEC.60364-H1-36, trang H1-47) ô Ra = 0.035m, Xup = 0.351 m

- Tổng trở của máy biến áp:

- Điện trở của máy biến áp:

- Điện kháng của máy biến áp:

 Tổng trở tại vị trí sau máy biến áp:

 Dòng ngắn mạch 3 pha tại vị trí sau máy biến áp:

23.3.2 Tính toán ngắn mạch tại vị trí thanh cái của tủ MSB1, MSB2

X =  =x l  = m Điện trở của ACB: RMCCB = 0 m Điện kháng của ACB: XMCCB=0.15 m Điện kháng của thanh cái: X =  =x l o 0.15 5 0.75 ( = m)

Tổng trở từ nguồn đến thanh cái:

 Ngắn mạch tủ nhóm, tủ tầng và tủ thiết bị chi tiết xem ở phụ lục 14

THIẾT KẾ HỆ THỐNG NỐI ĐẤT AN TOÀN

24.1 Các dạng sơ đồ an toàn

Sơ đồ hệ thống nối đất bao gồm các loại sơ đồ sau đây:

+ Sơ đồ tt: bảo vệ nối đất

+ Sơ đồ tn: Bảo vệ nối trung tính, nối không

Đối với các công trình như tòa nhà cao ốc văn phòng và khu thương mại, thường áp dụng hai loại sơ đồ nối đất Trong đó, sơ đồ TN-C-S được ưu tiên lựa chọn cho hệ thống cung cấp điện.

Sơ đồ TN-C và TN-S có thể được áp dụng đồng thời trong một lưới điện Tuy nhiên, trong sơ đồ TN-C-S, sơ đồ TN-C (4 dây) không được phép sử dụng sau sơ đồ TN-S Điểm phân tách giữa dây PE và dây PEN thường là điểm khởi đầu của lưới điện.

Hình 24 1 Sơ đồ nối dây TN-C-S

24.2 Tính toán hệ thống nối đất

Tính toán nối đất trung bình là tính toán nối đất làm việc nối vào trung tính của máy biến áp

Xác định điện trở nối đất theo quy phạm: với nối đất trung tính thì Rđ < 4Ω.

Hệ số điều chỉnh theo điều kiện khí hậu:

Bảng 24 1 Thông số nối đất Loại nối đất Loại điện cực Độ chôn sâu (m) Hệ số mùa km

Nối đất an toàn Cọc thẳng đứng 0.8 1.4

Hệ thống nối đất dự kiến sẽ bao gồm 4 cọc thép có đường kính dmm và chiều dài mỗi cọc là 2.4m Các cọc được bố trí thành dãy và được nối với nhau bằng cáp đồng thông qua phương pháp hàn hóa nhiệt, tạo thành mạch thẳng Các cọc đứng sẽ được chôn sâu 0.8m dưới mặt đất, với khoảng cách giữa hai cọc là 3.5m Cáp đồng trần có tiết diện từ 70-120mm² và đường kính d%-50mm cũng sẽ được chôn sâu 0.8m.

Hình 24 2 Hệ số dử dụng của cọc chôn mạch thẳng thành dãy

Hình 24 3 Cọc nối đất thành dãy

− Xác định điện trở nối đất của l cọc:

+ L: chiều dài cọc tiếp đất (m).

+ d: đường kính cọc tiếp đất (m)

+ h: độ chôn sâu cọc tính từ mặt đất

+ Giả sử tại thời điểm đo = 50

− Xác định điện trở nối đất của hệ thống cọc:

+ Với số cọc n = 4, a/L= 3.5/2.4 = 1.45 tra bảng 3.8 (Trang 42 ATĐ)

+ Hệ thống cọc đặt thành dãy, tra bảng có = 0.78, = 0.82

− Xác định điện trở nối đất của dây cáp đồng:

+ d: đường kính dây cáp đồng (m) d%mm

− Xác định điện trở nối đất toàn hệ thống

⇒ < 4 ( ) hệ thống đạt tiêu chuẩn

24.3 Hệ thống nối đất chống sét đánh trực tiếp

Hệ thống chống sét hiệu quả cần có điện trở tiếp đất dưới 10 Ohm để đảm bảo an toàn cho con người và thiết bị trong trường hợp sét đánh, theo quy định tại mục 13.1-TCVN 9385:2012 Điện trở suất của đất tại công trình được xác định khoảng 70 (Ω.m).

− Xác định điện trở nối đất của l cọc:

+ L: chiều dài cọc tiếp đất (m).

+ d: đường kính cọc tiếp đất (m).

− Xác định điện trở nối đất của hệ thống cọc đặt thành dãy:

+ Với số cọc n = 4, a/L= 3.5/2.4 = 1.45 tra bảng 3.8 (Trang 42 ATĐ):

+ Hệ thống cọc đặt thành dãy, tra bảng có: = 0.78, = 0.82

− Xác định điện trở nối đất của dây cáp đồng:

+ d: đường kính dây cáp đồng (m) d%mm

− Xác định điện trở nối đất toàn hệ thống

⇒ < 10 ( ) hệ thống đạt tiêu chuẩn

THIẾT KẾ HỆ THỐNG CHỐNG SÉT

TCXDVN 9385-2012: Chống sét cho công trình xây dựng - Hướng dẫn thiết kế, kiểm tra và bảo trì hệ thống.

NFPA780: Tiêu chuẩn lắp đặt các hệ thống chống sét

NFC 17- 102- 2011: Tiêu chuẩn chống sét

25.2 Tính theo tiêu chuẩn NFC NFC 17-102 2011 (PHÁP) a) Các thông số cần thiết cho tính toán:

+ H = 70.8 m : Chiều cao của công trình

+ L = 73.5 m : Chiều dài của công trình

+ W = 49 m : Chiều rộng của công trình b) Lựa chọn các hệ số (Bảng B5-B8 tiêu chuẩn NFC17-102 của Pháp)

+ Ở đây công trình được bao quanh bởi các công trình khác thấp hơn; chọn C1

Công trình này có hệ số cấu trúc loại thường với C2 = 1, trong khi vật liệu sử dụng có giá trị bình thường và không dễ bắt lửa, do đó chọn C3 = 0.5.

+ Ở đây là tòa nhà phức hợp thương mại dịch vụ - văn phòng có người làm việc thường xuyên, chọn C4 = 1

Công trình không yêu cầu hoạt động liên tục và không gây hại cho môi trường được xác định với C5 = 1 Tần số sét trực tiếp đánh vào cấu trúc công trình được chấp nhận là Nc, tính toán theo công thức cụ thể.

Trong đó: C hệ số tổng hợp liên quan đến các ảnh hưởng của công trình

Tính vùng tập trung tương đương Ac:

Thay số vào:Ac = 73.5 49 + 6 70.8 (73.5 + 49) + 9 70.8 2 = 197296 m 2 d) Tính tần số sét đánh trực tiếp vào diện tích thu sét hữu dụng của công trình

Trong một năm, tần số này được tính như sau:

Nd = Ngmax Ac C1 10 -6 (lần /năm)

Vậy: Nd = 12 197296 0.5 10 -6 = 1.183 (lần/ năm/km 2 ) e) Kiểm tra điều kiện và xác định cấp bảo vệ cần thiết cho công trình.

+ Nếu Nd  Nc : Công trình có thể không cần hệ thống chống sét

+ Nếu Nd > Nc : Công trình cần thiết phải có hệ thống chống sét.

Theo như tính toán ở trên, ta thấy Nd = 1.183 > Nc = 0.018  Công trình cần có hệ thống chống sét

Khi Nd > Nc thì hệ thống chống sét có hệ số E được tính:

= −N = − Bảng 25 1 Bảng tra điều kiện và cấp độ chống sét cho công trình

Với E = 0.98 => cao ốc phải được bảo vệ cấp 1

Do đó cấp bảo vệ lựa chọn cho cao ốc theo tính toán là cấp 1, với khoảng cách phóng điện D = 20, dòng xung đỉnh 2.8 (kA)

25.3 Lựa chọn cấp bảo vệ thích hợp

25.3.1 Tính bán kính bảo vệ cần thiết cho công trình

-Sau khi đã xác định được cấp bảo vệ cho công trình ta có được các số liệu như sau:

+ Cấp bảo vệ là cấp 1

+ D= 20m: Chiều cao tăng thêm khi chủ động phát xung theo tiêu chuẩn cấp bảo vệ dựa vào [27]

- Áp dụng công thức (1) trang 14 NFC 17-102 cho h ≥ 5m ta xác định bán kính bảo vệ tòa nhà như sau:

Tổng diện tích khu nhà là 3600 m² với chiều cao 70.8 m Mức bảo vệ được chọn là I tương ứng với D m và I = 2.8 kA Kim thu sét được đặt ở chiều cao 5 m tính từ sàn tầng mái, với phạm vi bảo vệ từ đỉnh kim đến mặt đất.

Ta chọn kim thu sét PDC.E 30 có thông số như sau:

− Bán kính bảo vệ cấp 1 là: Rp = 50 (m) ≥ 48.2 (m) (thỏa điều kiện Rp ≥ a)

− Độ cao đầu thu sét: h = 412 (mm)

− Thời gian phát tia tiên đạo: ΔT = 30 μs

Hình 25 2 Thông số đầu thu sét

CUNG CẤP ĐIỆN

PHỤ TẢI ĐỘNG CƠ (ĐIỀU HÒA – MÁY BƠM NƯỚC - THÔNG GIÓ VÀ PCCC)

D B- B2 -W W P2 Bơ m T ho át N ướ c A PG 5 0 48 3 4 2 20 8 8 1 1 0 8 0 75 8 8 6 6 11 0 D B- B2 -W W P1 Bơ m T ho át N ướ c A PG 5 0 48 3 2 3 5 7 1 1 0 8 0 75 7 0 5 3 8 8 D B- B2 -E A F_ A 4 Q uạ t h út g ió th ải 2 c ấp đ ộ A PP M 10 0D P9 /1 6/ A P1 40 4D A 6/ 19 2 33 (1 1) 33 1 1 0 8 0 75 33 0 24 8 41 3 D B- B2 -F A F_ A 2 Q uạ t t hô ng gi ó A PP M 10 0D P9 /1 6 1 11 11 1 1 0 8 0 75 11 0 8 3 13 8

D B- B1 -E A F_ A 5 là một sản phẩm có khả năng thải khí ở cấp độ A PP M 100D P9, với các thông số kỹ thuật như 16/ A P1 40 4D A 6/ 19 2 33 (1 1) 33 1 1 0 8 0 75 D B- B2 -F A F_ A 1 là thiết bị quạt thông gió A PP M 100D P9, có thông số 16 1 11 11 1 1 0 8 0 75 Bơm cấp nước D B- B1 -S W P BM S 7- 42 H S- C- C- P- B 2 có hiệu suất 18.5 và các thông số 37 1 1 0 8 0 75 Các sản phẩm quạt thải mùi như D B- B1 -E A F_ A 2 và D B- B1 -E A F_ A 3 đều có thông số tương tự, với khả năng hoạt động ổn định và hiệu quả.

SVTH: Ngô Ngọc Sơn - 19135035Trang 307

D B/1F -A C/1.01 D àn L ạn h FX M Q 200M V E9 1 1.29 4 1.29 4 1 1 0.80 0.75 1.3 0.97 1 1.61 D B/1F -A C/1.02 D àn L ạn h FX M Q 200M V E9 1 1.29 4 1.29 4 1 1 0.80 0.75 1.3 1.0 1.6 D B/1F -A C/1.03 D àn L ạn h FX M Q 200M V E9 1 1.29 4 1.29 4 1 1 0.80 0.75 1.3 1.0 1.6 D B/1F -A C/1.04 D àn L ạn h FX M Q 140P A V E 1 0.40 5 0.40 5 1 1 0.80 0.75 0.40 5 0.30 4 0.50 D B/1F -A C/1.05 D àn L ạn h FX M Q 200M V E9 1 1.29 4 1.29 4 1 1 0.80 0.75 1.3 1.0 1.6 D B/1F -A C/1.06 D àn L ạn h FX M Q 200M V E9 1 1.29 4 1.29 4 1 1 0.80 0.75 1.3 1.0 1.6 D B/1F -A C/1.07 D àn L ạn h FX M Q 80 PA V E 1 0.18 5 1.47 9 1 1 0.80 0.75 1.5 1.1 1.8 FX M Q 200P A V E 1 1.29 4 D B/1F -A C/1.08 D àn L ạn h FX M Q 80 PA V E 1 0.18 5 1.47 9 1 1 0.80 0.75 1.5 1.1 1.8 FX M Q 200P A V E 1 1.29 4 D B/1F -A C/1.09 D àn L ạn h FX M Q 80 PA V E 1 1.46 5 2.93 0 1 1 0.80 0.75 2.93 0 2.19 8 3.66 FX M Q 200P A V E 1 1.46 5 D B/1F -A C/1.10 D àn L ạn h FX M Q 80 PA V E 1 0.18 5 3.11 5 1.00 0 1.00 0 0.80 0 0.75 0 3.11 5 2.33 6 3.89 FX M Q 250M V E9 2 1.46 5 D B/1F -A C/SẢ N H D àn L ạn h FX M Q 50 PA V E 2 0.12 8 1.39 2 1.00 0 1.00 0 0.80 0 0.75 0 1.39 2 1.04 4 1.74 FX M Q 125P A V E 4 0.28 4.

D B/4F - A C/2.01 ~3.01 Dàn Lạnh FX MQ 140P A V E 1 1.294 1.294 1 1 0.8 0.75 1.3 1.0; D B/4F - A C/2.02 ~3.02 Dàn Lạnh FX MQ 140P A V E 1 1.294 1.294 1 1 0.8 0.75 1.3 1.0; D B/4F - A C/2.03 ~3.03 Dàn Lạnh FX MQ 125P A V E 1 1.294 1.294 1 1 0.8 0.75 1.3 1.0; D B/4F - A C/2.04 ~3.04 Dàn Lạnh FX MQ 140P A V E 2 0.405 0.81 0 1 1 0.8 0.75 0.8 0.6; D B/4F - A C/2.05 ~3.05 Dàn Lạnh FX MQ 200P A V E 1 1.294 1.294 1 1 0.8 0.75 1.3 1.0; D B/4F - A C/2.06 ~3.06 Dàn Lạnh FX MQ 200M VE9 1 1.294 1.294 1 1 0.8 0.75 1.3 1.0; D B/4F - A C/2.07 ~3.07 Dàn Lạnh FX MQ 200M VE9 2 1.294 2.588 1 1 0.8 0.75 2.6 1.9; D B/4F - A C/2.08 ~3.08 Dàn Lạnh FX MQ 140P A V E 2 1.294 2.588 1 1 0.8 0.75 2.6 1.9; D B/4F - A C/2.09 ~3.09 Dàn Lạnh FX MQ 140P A V E 2 1.294 2.588 1 1 0.8 0.75 2.6 1.9; D B/4F - A C/2.10 ~3.10 Dàn Lạnh FX MQ 140P A V E 2 1.294 2.588 1 1 0.8 0.75 2.6 1.9; D B/4F - FC U/SẢN HÀNG Dàn Lạnh FX MQ 125P A V E 1 0.284 0.284 1 1 0.7 1.02 0.3 0.3.

D B/ 4F - FC U /L O BB Y D àn L ạn h FX M Q 10 0P A V E 1 0 21 5 0 21 5 1 1 0 7 1 02 0 2 0 2

D B/ 4F - A C/ SẢ N H CH ÍN H D àn L ạn h FX M Q 10 0P A V E 4 0 28 4 1 13 6 1 1 0 8 0 75 1 1 0 9 D B/ 4F - A C/ SẢ N H TH A N G D àn L ạn h FX M Q 12 5P A V E 1 0 28 4 0 28 4 1 1 0 8 0 75 0 3 0 2 D B/ 4F -A C/ PH T1 D àn L ạn h FX M Q 25 0M V E9 2 1 46 5 3 33 5 1 1 0 8 0 75 3 3 2 5 FX M Q 14 0P A V E 1 0 40 5 D B/ 4F -A C/ PH T2 D àn L ạn h FX M Q 25 0M V E9 2 1 46 5 3 33 5 1 1 0 8 0 75 3 3 2 5 FX M Q 14 0P A V E 1 0 40 5

D B/ 5F -A C/ 5 01 D àn L ạn h FX M Q 20 0M V E9 1 1 29 4 1 29 4 1 1 0 8 0 75 1 3 1 0 D B/ 5F -A C/ 5 02 D àn L ạn h FX M Q 20 0M V E9 1 1 29 4 1 29 4 1 1 0 8 0 75 1 3 1 0 D B/ 5F -A C/ 5 03 D àn L ạn h FX M Q 20 0M V E9 1 1 29 4 1 29 4 1 1 0 8 0 75 1 3 1 0 D B/ 5F -A C/ 5 04 D àn L ạn h FX M Q 20 0M V E9 1 1 29 4 1 29 4 1 1 0 8 0 75 1 3 1 0 D B/ 5F -A C/ 5 05 D àn L ạn h FX M Q 20 0M V E9 1 1 29 4 1 29 4 1 1 0 8 0 75 1 3 1 0 D B/ 5F -A C/ 5 06 D àn L ạn h FX M Q 20 0M V E9 1 1 29 4 1 29 4 1 1 0 8 0 75 1 3 1 0

D B/ 5F -A C/ 5 07 D àn L ạn h FX M Q 20 0M V E9 1 1 29 4 1 29 4 1 1 0 8 0 75 1 3 1 0 1 D B/ 5F -A C/ 5 08 D àn L ạn h FX M Q 20 0M V E9 1 1 29 4 1 29 4 1 1 0 8 0 75 1 3 1 0 1 D B/ 5F -A C/ 5 09 D àn L ạn h FX M Q 20 0M V E9 1 1 29 4 1 29 4 1 1 0 8 0 75 1 3 1 0 1 D B/ 5F -A C/ 5 10 D àn L ạn h FX M Q 20 0M V E9 1 1 29 4 1 29 4 1 1 0 8 0 75 1 3 1 0 1 D B/ 5F -A C/ 5 11 D àn L ạn h FX M Q 20 0M V E9 1 1 29 4 1 29 4 1 1 0 8 0 75 1 3 1 0 1 D B/ 5F - A C/ SẢ N H TH A N G D àn L ạn h FX M Q 12 5P A V E 1 0 28 4 0 28 4 1 1 0 8 0 75 0 3 0 2 0 D B/ 5F - A C/ H A N H LA N G D àn L ạn h FX M Q 10 0P A V E 2 0 21 5 0 43 0 1 1 0 8 0 75 0 4 0 3 0.

D B/ 17 F- LI FT Tháng nâng hàng FE 4- CO 60 1 3 3 1 1 0.6 1.33 3.0 4.0 5 D B/ 17 F- LI FT 1 Tháng mới FE 4- CO 60 1 3 3 1 1 0.6 1.33 3.0 4.0 5 D B/ 17 F- LI FT 2 Tháng mới FE 4- CO 60 2 3 6 1 1 0.6 1.33 6.0 8.0 10 D B/ 17 F- LI FT 3 Tháng mới FE 4- CO 60 2 3 6 1 1 0.6 1.33 6.0 8.0 10 D B/ 17 F- H T/ 1 F Dàn Nón g RX Y Q 30 TN Y 1 2 23.9 77.4 1 1 0.8 0.75 77.4 58.1 96 RX Y Q 20 TN Y 1 2 14.8.

D B/ 17 F- H T/ 2F ~3 F D àn N ón g RX Y Q 30 TN Y 1 4 23 9 12 5 2 1 1 0 8 0 75 12 5 2 93 9 15 RX Y Q 20 TN Y 1 2 14 8 D B/ 17 F- H T/ 4 F D àn N ón g RX Y Q 30 TN Y 1 1 23 9 38 7 1 1 0 8 0 75 38 7 29 0 48 RX Y Q 20 TN Y 1 1 14 8 D B/ 17 F- H T/ 5F ~1 6F D àn N ón g RX Y Q 30 TN Y 1 12 23 9 46 4 4 1 1 0 8 0 75 46 4 4 34 8 3 58 RX Y Q 20 TN Y 1 12 14 8 D B/ 17 F- PA F- A 1 Q uạ t t ạo á p ph òn g đệ m A PP M 12 5C P1 2/ 13 1 18 5 18 5 1 1 0 8 0 75 18 5 13 9 23 D B/ 17 F- PA F- A 2 Q uạ t t ạo á p N 2 A PP M 12 5C A 12 /1 8 1 18 5 18 5 1 1 0 8 0 75 18 5 13 9 23 D B/ 17 F- PA F- A 3 Q uạ t t ạo á p N 3 A PP M 12 5C P1 2/ 16 1 18 5 18 5 1 1 0 8 0 75 18 5 13 9 23 D B/ 17 F- PA F- A 4 Q uạ t t ạo á p th an g m áy PC CC A PP M 10 0D P9 /1 4 6 11 0 66 0 1 1 0 8 0 75 66 0 49 5 82 D B/ 17 F- SE F Q uạ t h út k hó i FT C- 3- 68 5D 1 29 7 29 7 1 1 0 8 0 75 29 7 22 3 37 D B/ 17 F- BP Bơ m T ăn g Á p H Y D RO M U LT I-E 2 CR E 3- 4 2 0 37 0 7 1 1 0 8 0 75 0 7 0 6 0 9.

D B/ 17 F- Fa n_ FA D Q uạ t c ấp g ió tư ơi A P1 40 6C P1 2/ 29 1 18 18 1 1 1 0 8 0 75 18 1 13 6 22 D B/ 17 F- EA F_ A 1 Q uạ t h út m ùi A PP M 10 0D P9 /1 4 1 11 11 0 1 1 0 8 0 75 11 0 8 3 13

PH Ụ L Ụ C 1 1 C H Ọ N M Á Y B IẾ N Á P TỔNG CÔNG SUẤT PHỤ TẢI MSB1TỔNG CÔNG SUẤT PHỤ TẢI MSB2 Khu vực cung cấpCông suất tác dụng (KW)

Công suất biểu kiến (KVA)KsKhu vực cung cấpCông suất tác dụng (KW)

Công suất biểu kiến (KVA)K DB-B29.5311.46 0.6

The DB-B19.9611.86 and DB-FAF22.027.5 models showcase advanced performance metrics, while the DB-F186.6886.03 and DB-SWP37.047.14 highlight efficiency The DB-F286.6880.15 and DB-LIFT18.030.0 provide innovative solutions for lifting applications Additionally, the DB-F386.6880.15 and DB-SEF29.7037.13 emphasize versatility in operation The DB-F424.3329.13 and DB-PAF121.546.25 are designed for high capacity, complemented by the DB-F555.6268.66 and DB-HT705.7882.13, which focus on durability The DB-F655.6268.66 and DB-BP0.740.93 offer compact designs, while the DB-F755.6268.66 and DB-WWP18.8011.00 ensure reliable performance Finally, the DB-F855.6268.66 and DB-WWP27.08.75 models, along with the DB-F955.6268.66 and DB-F17-EAF_A111.013.75, round out the series with cutting-edge technology and efficiency.

Trong bài viết này, chúng ta xem xét các thông số kỹ thuật của hệ thống điện, bao gồm các mã thiết bị như DB-F1055, DB-F1155, DB-F1255, và các thông số công suất tính toán Công suất tính toán cho các thiết bị này dao động từ 628.49 đến 583.74 KVA, với dự phòng 20% cho mỗi thiết bị Tổng công suất của hệ thống đạt 754.19 KVA, trong khi công suất của MBA-02 là 1000 KVA và MBA-01 cũng có công suất tương tự Các thông số này cho thấy sự quan trọng của việc lựa chọn đúng thiết bị nhằm đảm bảo hiệu suất và độ tin cậy của hệ thống điện.

PH Ụ L Ụ C 1 2 C H Ọ N M Á Y P H Á T Đ IỆ N XÁC ĐỊNH PHỤ TẢI ƯU TIÊN KHI CÓ SỰ CỐ TẦNGTỦPtt (kW)Stt (kVA) HẦM B2

DB-B2-WWP17.08.8 DB-B2-WWP28.811.0 DB-B2-EAF_A433.041.3 DB-B2-FAF_A211.013.8 HẦM B1

DB-B1-EAF_A20.80.9 DB-B1-FAF_A111.013.8 DB-B1-EAF_A30.80.9 DB-B1-FAF_A533.041.3 DB-B1-EAF_CI0.50.6 DB-B1-SWP37.047.1 TẦNG 1DB-F1-COM9.911.0

DB-F17-LT18.030.0 DB-F17-SEF29.737.1 DB-F17PAF121.546.3 DB-F17-FAD18.122.6 DB-F17-EAF111.013.8 TỔNG Stt (kVA)340.0 DỰ PHÒNG20% TỔNG CÔNG SUẤT TẢI ƯU TIÊN (kVA)408 CHỌN MÁY PHÁT ĐIỆN (kVA)480

PH Ụ L Ụ C 1 3 C H Ọ N T H IẾ T BỊ V À D Â Y D Ẫ N C Á P 13.1 DÂY DẪN TỪ TỦ MSB1 ĐẾN TỦ TẦNG HẦM B2~B1 TỦ T Ầ N G H Ầ M B 2 (M D B- B2 ) Lộ r a / O ut pu t Lo ại / T yp e

C ôn g su ất ph ụ tả i (W ) Lo ad Po w er

Th iế t b ị b ảo v ệ (C ir cu lt Br ea ke r) D òn g đi ện tín h to án I Lm ax (A )

D òn g sa u hi ệu ch ỉn h I cp tt (A )

Sụ t áp ϪU k1 k2 k3 C ỡ dâ y ph a/ tr un g tín h (V ật li ệu : C u)

C ỡ dâ y bả o vệ (V ật li ệu : C u) Ố ng lu ồn dâ y cá p

K hu v cu ng cấ D òn g bả o vệ I nC B (A )

D òn g ng ắn m ạc h Ic u (k A )

Bảng dữ liệu dưới đây trình bày thông số kỹ thuật của các loại MCB Type C, bao gồm các thông số như dòng định mức, số pha, và tiết diện dây dẫn Các mẫu MCB Type C 25 có dòng định mức 2.3A với tiết diện dây 2.5mm², trong khi các mẫu MCB Type C 36 có dòng định mức 3.6A Tất cả các MCB đều có khả năng bảo vệ quá tải và ngắn mạch, với thông số chịu tải tối đa là 0.79 Các thông số khác như tỷ lệ chịu tải và mức độ bảo vệ cũng được ghi chú rõ ràng Các sản phẩm này phù hợp cho nhiều ứng dụng điện khác nhau, từ dân dụng đến công nghiệp, đảm bảo an toàn và hiệu suất cho hệ thống điện.

L1 3/ Ch iế sỏ ng b uồ ng đệ m th an m ỏi c hở hà ng h úa ST 1 M CB Ty pe C 60 2 5 3 6 1P 0 5 6 9 0 1% 0 73 0 75 0 79 2x 1C -2 5 m m 2 CU /P V C 1x 2 5m m 2 CU /P V C PV C ỉ 20

ST 1/ Ch iế sá ng tr ục th an g + C/ kh ẩn c ấp +P hò ng đ

ST 2 M CB Ty pe C 73 2 5 3 6 1P 0 6 6 1 0 2% 0 73 0 85 0 79 2x 1C -2 5 m m 2 CU /P V C 1x 2 5m m 2 CU /P V C PV C ỉ 20

Bài viết này trình bày thông tin chi tiết về các loại thiết bị điện như MCB Type C và thông số kỹ thuật của chúng Cụ thể, các thông số như dòng định mức, tỷ lệ K s và tải tối đa được liệt kê cho từng loại MCB, bao gồm S1, S2 và S3 Ngoài ra, bài viết cũng đề cập đến công suất tổng cộng và các thông số liên quan đến lắp đặt, như kích thước dây dẫn và cấu hình kết nối Thông tin này rất quan trọng cho việc lựa chọn và lắp đặt thiết bị điện an toàn và hiệu quả.

TỦ T Ầ N G H Ầ M B 1 (M D B- B1 ) Lộ ra / O ut pu t Lo ại / T yp e

Sụ t áp ϪU Số m ạc h k1 k2 k3 C ỡ dâ y ph a/ tr un g tín h (V ật li ệu : C u)

K hu v ực c cấ p D òn g bả o vệ I nC B (A )

Bài viết này trình bày thông số kỹ thuật của các loại CB Type C, bao gồm các mẫu L1 đến L6 Mỗi mẫu có các chỉ số khác nhau như kích thước, điện áp, và tỷ lệ phần trăm hiệu suất Cụ thể, mẫu L1 có thông số 68 với điện áp 5.2 và hiệu suất 0.8%, trong khi mẫu L2 có thông số 39 với điện áp 3.0 và hiệu suất 0.3% Mẫu L3 đạt thông số 64 với điện áp 4.9 và hiệu suất 0.8%, còn mẫu L4 có thông số 18 với điện áp 1.4 và hiệu suất 0.2% Mẫu L5 và L6 có thông số lần lượt là 72 và 10 với điện áp thấp hơn và hiệu suất từ 0.1% đến 0.0% Tất cả các mẫu đều sử dụng vật liệu CU/PVC với kích thước 2.5mm².

Bài viết này trình bày các thông số kỹ thuật của các loại MCB (Miniature Circuit Breaker) Type C, bao gồm các thông số như dòng điện định mức, điện áp, và các đặc tính khác Các loại MCB được liệt kê từ L7 đến L21, với các thông số như 1P, 0.5-2.7A, và khả năng bảo vệ trong các ứng dụng khác nhau như chiếu sáng, HVAC, CCTV, và tủ điện Mỗi loại MCB đều có thông số cụ thể về dòng điện, điện áp, và khả năng chịu tải, giúp người dùng lựa chọn sản phẩm phù hợp cho nhu cầu sử dụng Các thông số này rất quan trọng trong việc đảm bảo an toàn và hiệu suất cho hệ thống điện.

Bài viết này đề cập đến các thông số kỹ thuật của các loại MCB (Máy cắt mạch) Type C, bao gồm L2 2 M CB Type C 36 với thông số 3 6 1P, 0.3, 6.9, 0.0%, 5, 0.73, 0.75, 0.79, 2x 1C -2.5 mm² CU/PVC, và L2 3 M CB Type C 20 với thông số tương tự Cũng có đề cập đến L2 4 với chiều sỏng buồn g đệ m, thông số ST 1 M CB Type C 60 với các thông số 0.25, 3 6 1P, 0.5, 6.9, 0.1%, 5, 0.73, 0.75, 0.79, 2x 1C -2.5 mm² CU/PVC Các thông số này quan trọng trong việc lựa chọn thiết bị điện cho các ứng dụng khác nhau.

ST 1/ Ch iế u sỏ ng trụ c t ha ng + ph ũn g đệ m + C/ kh ẩn c ấp ST 2 M CB Ty pe C 60 2 5 3 6 1P 0 5 6 9 0 1% 5 0 73 0 75 0 79 2x 1C -2 5 m m 2 CU /P V C 1x 2 5m m 2 CU /P V C PV C ỉ 20

Bài viết này trình bày các thông số kỹ thuật cho hệ thống điện, bao gồm các loại cầu dao và kết nối điện Cụ thể, hệ thống sử dụng cầu dao loại C 21001661P với nhiều mức điện áp khác nhau, từ 15.937.0 đến 15.937.5, với tỷ lệ phần trăm tải trọng khác nhau từ 1.6% đến 5.9% Các kết nối dây dẫn được chỉ định với kích thước 2.5mm2 cho cả dây đồng và PVC Tổng công suất tải trọng đạt 14.6 kW với hệ số K s là 0.8, trong khi tổng công suất tần số là 11.6 kW Hệ thống cũng bao gồm các thông số đầu vào cho MCCB loại C 11.6 32 10.0 3P với các thông số hiệu suất khác nhau.

SVTH: Ngô Ngọc Sơn - 19135035Trang 324 13.2 DÂY DẪN TỪ TỦ MSB1 ĐẾN TỦ TẦNG 1 TỦ T Ầ N G 1 (M D B- 1F ) Lộ r a / O ut pu t Lo ại / T yp e

K hu v ực cu ng cấ D òn g bả o vệ I nC B (A )

Bài viết này đề cập đến các loại cầu dao MCB theo tiêu chuẩn IS O, cụ thể là Type C với các thông số kỹ thuật như sau: IS O 1 MCB Type C có thông số 58 75 2 16 6 3P 14.9 37.0, với tỷ lệ 1.9%, độ dẫn điện 0.76, 0.73 và 0.79, sử dụng dây đồng 4x 1C -4 mm2 PVC Tương tự, IS O 2 MCB Type C cũng có thông số tương tự nhưng với tỷ lệ 1.3%, trong khi IS O 3 MCB Type C có tỷ lệ 0.8% Tất cả các loại cầu dao này đều được thiết kế để đáp ứng tiêu chuẩn an toàn và hiệu suất trong hệ thống điện.

DÂY DẪN TỪ TỦ MSB1 ĐẾN TỦ TẦNG 1

K hu v ực cu ng cấ D òn g bả o vệ I nC B (A )

Bài viết này trình bày thông tin về các loại thiết bị điện như MCB (Miniature Circuit Breaker) theo tiêu chuẩn IS O.1, IS O.2 và IS O.3 Cụ thể, các thông số kỹ thuật của MCB Type C bao gồm: khả năng cắt dòng 58 75.2, 3 pha, dòng định mức 14.9 A, và tỷ lệ cắt dòng 1.9%, 1.3%, 0.8% cho từng loại Các thông số khác như điện trở và tiết diện dây dẫn cũng được đề cập với kích thước 4x 1C -4 mm² cho đồng (CU) và PVC Thông tin này rất quan trọng cho việc lựa chọn và lắp đặt thiết bị điện an toàn và hiệu quả.

Bài viết này trình bày thông số kỹ thuật của các loại tủ điện theo tiêu chuẩn ISO, bao gồm các loại tủ điện TMD 10 3, TMD 10 4, TMD 10 5, TMD 10 6 và TMD 10 7 Mỗi loại tủ điện đều có thông số về dòng điện, kiểu CB, số pha, và các thông số kỹ thuật khác như tỷ lệ phần trăm và kích thước dây dẫn Ví dụ, TMD 10 3 có kiểu CB loại C với dòng điện 12.8A, trong khi TMD 10 7 có dòng điện 18.6A Tất cả các tủ điện đều sử dụng dây dẫn đồng PVC với kích thước 4x1mm² và 1C-10mm² Những thông tin này rất quan trọng cho việc lựa chọn và lắp đặt tủ điện phù hợp với nhu cầu sử dụng.

Bài viết này trình bày thông tin về các loại dây cáp điện tiêu chuẩn ISO, bao gồm các thông số kỹ thuật của từng loại cáp Cáp ISO 0.8 M CB Type C có đặc điểm 3P với thông số 18.2, 57.8 và 1.2% Cáp ISO 0.9 M CB Type C có thông số 3P 22.7, 57.8 và 2.3% Cáp ISO 1.0 M CB Type C có thông số 3P 26.8, 74.0 và 1.8% Cuối cùng, cáp L1 M CB Type C với thông số 1P 0.2, 6.9 và 0.02% cũng được đề cập Tất cả các loại cáp này đều có sự phân loại rõ ràng và được sử dụng trong các ứng dụng điện khác nhau, đảm bảo hiệu suất và độ an toàn.

Bài viết này trình bày các thông số kỹ thuật của các loại cầu chì MCB Type C Cụ thể, L1 có thông số 18 3 6 1P với dòng điện 0.1A và điện áp 6.9V, L2 có thông số 71.5 3 6 1P với dòng điện 0.5A, L3 có thông số 78 3 6 1P với dòng điện 0.6A, và L4 có thông số 12 0 3 6 1P với dòng điện 0.9A Tất cả các loại cầu chì này đều sử dụng dây dẫn 2x1C -2.5mm² CU/PVC và có điện áp tối đa là 20V.

L5 / C hi ếu sỏ ng h àn h la ng th an m ỏi L6 M CB Ty pe C 70 3 6 1P 0 5 6 9 0 03 % 0 73 0 75 0 79 2x 1C -2 5 m m 2 CU /P V C 1C -2 5 m m 2 CU /P V C PV C ỉ 20 L6 / C hi ếu sỏ ng p hũ w c na m

L7 M CB Ty pe C 55 3 6 1P 0 4 6 9 0 02 % 0 73 0 75 0 79 2x 1C -2 5 m m 2 CU /P V C 1C -2 5 m m 2 CU /P V C PV C ỉ 20 L7 / C hi ếu sỏ ng p hũ ng w c nữ L8 M CB Ty pe C 20 3 6 1P 0 2 6 9 0 01 % 0 73 0 75 0 79 2x 1C -2 5 m m 2 CU /P V C 1C -2 5 m m 2 CU /P V C PV C ỉ 20

Bài viết này trình bày thông số kỹ thuật của các loại cầu dao MCB, bao gồm các loại như MCB Type C 22, MCB Type C 33, MCB Type C 72 và MCB Type C 25 Mỗi loại đều có chỉ số dòng điện khác nhau, với thông số như 1P, 2.5, 1.2, 0.5 và 1.3 Tất cả các loại cầu dao đều có tỷ lệ dòng điện hoạt động từ 0.02% đến 0.4%, cùng với thông số về dây dẫn 2x 1C -2.5 mm² CU/PVC Nội dung cũng đề cập đến khả năng chiếu sáng phù hợp cho người khuyết tật, nhấn mạnh tầm quan trọng của việc lựa chọn thiết bị điện an toàn và hiệu quả cho môi trường sống.

L1 3/ Ch iế u sỏ ng p hũ ng G (m ỏy p hỏ đi ện ) ST 1 M CB Ty pe C 74 5 3 6 1P 0 6 6 9 0 1% 0 73 0 75 0 79 2x 1C -2 5 m m 2 CU /P V C 1C -2 5 m m 2 CU /P V C PV C ỉ 20

Chỉ tiêu ST 1 bao gồm chiều sỏ ng trục thẳng và phương đệ m C/ s k hẩ n cấ ST 2 M CB Ty pe C có các thông số 61.5, 3, 6, 1P, 0.3, 6, 9, 0.1%, 0.73, 0.75, 0.79, 2x 1C -2.5 mm 2 CU/P V C và 1C -2.5 mm 2 CU/P V C PVC ỉ 20 Chỉ tiêu ST 2 cũng liên quan đến chiều sỏ ng trục thẳng.

Ph ũn g đệ m C/ s k hẩ n cấ ST 3 M CB Ty pe C 42 3 6 1P 0 3 6 9 0 0% 0 73 0 75 0 79 2x 1C -2 5 m m 2 CU /P V C 1C -2 5 m m 2 CU /P V C PV C ỉ 20

ST 3/ Ch iế u sỏ ng tr ục th an g + Ph ũn g đệ m C/ s k hẩ n cấ ST 4 M CB Ty pe C 41 3 6 1P 0 2 6 9 0 0% 0 73 0 75 0 79 2x 1C -2 5 m m 2 CU /P V C 1C -2 5 m m 2 CU /P V C PV C ỉ 20

Bài viết này đề cập đến các ổ cắm điện và thông số kỹ thuật của chúng, bao gồm các loại MCB (Miniature Circuit Breaker) như S1, S2, S3 và P1, P2, P3 Các MCB này có kiểu loại khác nhau như C12001061P và C11361061P, với các thông số về dòng điện, điện áp và tỷ lệ phần trăm Cụ thể, S1 có dòng điện 9.1A, S2 là 6.4A và S3 là 9.1A, trong khi P1, P2, P3 có dòng điện lần lượt là 8.6A, 2.2A và 1.9A Tất cả các ổ cắm đều sử dụng dây dẫn 2x1C-2.5mm² bằng đồng

Tả i t ín h to án (k W ) 79 5 H ệ số K s 0 8 Tổ ng c ôn g su ất tầ ng (k W ) 63 6 Lộ và o/ In pu t M CC B Ty pe C 63 6 17 5 36 0 3P 16 1 1 31 7 5 1 1% 0 88 0 72 0 87 4x 1C -7 0m m 2 X LP E/ CU /P V C 1C -3 5m m 2 CU /P V C M án g Cá p

TỦ P H Â N P H Ố I Đ IỂ N H ÌN H T Ầ N G 1 T H Ư Ơ N G M Ạ I D ỊC H V Ụ M D B- F1 IS O 1 01 Lộ ra / O ut pu t Lo ại / T yp e

Cô ng su ất ph ụ tả i (W ) Lo ad Po w er

Th iế t b ị b ảo v ệ (C irc ul t B re ak er ) D òn g đi ện tín h to án I Lm ax (A )

Sụ t á p ϪU k1 k2 k3 Cỡ d ây ph a/ tru ng tí nh (V ật li ệu : Cu )

Cỡ d ây b ảo vệ (V ật li ệu : Cu ) Ố ng lu ồn dâ y cá p

K hu v cu ng c D òn g bảo vệ I nC B (A )

Bảng thông số kỹ thuật cho các loại cầu dao MCB Type C bao gồm các thông số như dòng định mức, điện áp, và tỷ lệ chịu tải Cụ thể, MCB Type C 10A có dòng định mức 10A, điện áp 230V, với tỷ lệ chịu tải 0.5%, và thông số dây dẫn là 2x1C -2.5mm² CU/PVC Tương tự, MCB Type C 12A có dòng định mức 12A, điện áp 230V, với tỷ lệ chịu tải 0.2%, và thông số dây dẫn giống như trên MCB Type C 90A có dòng định mức 90A, điện áp 230V, với tỷ lệ chịu tải 0.3% và 0.4% cho các phiên bản khác nhau, cũng sử dụng dây dẫn 2x1C -2.5mm² CU/PVC Tất cả các thông số này đều đảm bảo tính ổn định và an toàn cho hệ thống điện.

MCB Type C có thông số như sau: P1 M CB Type C 12 94 10 6 1P 9.8, với tỷ lệ 0.6% và hệ số K s là 0.8 Tổng công suất tăng đạt 5.9 kW, trong khi lộ ra/input MCB Type C là 5.88 Đối với sản phẩm MCB Type C 20 00 16 6 1P, công suất dự phòng là 7.3 kW Các thông số khác bao gồm 1.9% tỷ lệ và hiệu suất đầu ra ổn định MCB Type C 1C-2.5 mm² CU/PVC đảm bảo hiệu quả và độ bền trong hệ thống điện.

Po le L1 M CB Ty pe C 10 50 10 6 1P 8 0 20 3 0 5% 0 76 0 82 0 79 2x 1C -2 5 m m 2 CU /P V C 1C -2 5 m m 2 CU /P V C PV C ỉ 20 L1 / C hi ếu sỏ ng S1 RC B O +M CB Ty pe C 12 00 10 6 1P +N 9 1 20 3 0 2% 0 76 0 82 0 79 2x 1C -2 5 m m 2 CU /P V C 1C -2 5 m m 2 CU /P V C PV C ỉ 20 S1 / Ổ c ấm

S2 RC B O +M CB Type C có thông số 900106 1P +N, với điện áp 6.8, dòng 20.3, tỉ lệ 0.3%, và công suất 0.76 S3 RC B O +M CB Type C có thông số tương tự nhưng với tỉ lệ 0.4% P1 M CB Type C có điện áp 12 94 10 6 1P, dòng 9.8, tỉ lệ 0.6%, và công suất 0.76 F CU SP M CB Type C có thông số 2000 166 1P, công suất tải tối đa 7.3 kW và hệ số K s 0.8 Tổng công suất tần số 5.9 kW cho M CB Type C với thông số 5.88 166 3P, dòng 14.9, tỉ lệ 1.1% Mỏn g Cỏp TỦ PHÂN PHỐI ĐIỂN HÈN H TẦ N G T H ƯƠ N G MẠI DỊCH VỤ M D B- F1.IS O 10 3.

Bài viết này trình bày thông tin về các loại MCB Type C với các thông số kỹ thuật cụ thể như dòng điện, hệ số K, và công suất Các loại MCB bao gồm C10, C12, C90, và C20, với các thông số như 1P, 3P, và khả năng chịu tải khác nhau Đặc biệt, MCB Type C có khả năng chịu đựng các dòng khởi động cao, phù hợp cho các ứng dụng công nghiệp Hệ số K và tổng công suất tăng cũng được đề cập, cho thấy hiệu suất hoạt động của các thiết bị này Các thông số như lộ vào/đầu vào và dòng điện định mức cũng được nêu rõ, cung cấp cái nhìn tổng quan về khả năng và ứng dụng của MCB trong hệ thống điện.

TỦ P H Â N P H Ố I Đ IỂ N H ÌN H T Ầ N G T H Ư Ơ N G M Ạ I D ỊC H V Ụ M D B- F1 IS O 10 4 Lộ ra / O ut pu t Lo ại / T yp e

Bài viết này trình bày thông tin về các loại cầu chì MCB Type C với các thông số kỹ thuật khác nhau MCB Type C 910106 1P có dòng định mức 6.9A và điện áp 20.3V, với hệ số K s là 0.5% và tổng công suất tải tối đa là 5.1 kW Các mẫu MCB Type C khác như 12001061P +N và 9001061P +N cũng được đề cập, với dòng định mức lần lượt là 9.1A và 6.8A Tất cả các thiết bị này đều sử dụng dây dẫn 2x1C -2.5mm² CU/PVC và có khả năng chịu tải tốt, phù hợp cho các ứng dụng điện dân dụng và công nghiệp.

Lộ và o/ In pu t M CB Ty pe C 5 1 16 6 3P 12 8 37 0 0 4% 0 73 0 75 0 79 4x 1C -4 m m 2 CU /P V C /P V C 1C -4 m m 2 CU /P V C M án g Cá p TỦ P H Â N P H Ố I Đ IỂ N H ÌN H T Ầ N G T H Ư Ơ N G M Ạ I D ỊC H V Ụ M D B- F1 IS O 10 5 Lộ ra / O ut pu t Lo ại / T yp e

Bảng thông số kỹ thuật cho các loại MCB Type C bao gồm nhiều mô hình khác nhau với các thông số như dòng định mức, điện áp, và tỷ lệ quá tải MCB Type C 10A có thể chịu được dòng ngắn hạn 2x, trong khi MCB Type C 12A và 90A cũng có các thông số tương tự Các thiết bị này được thiết kế để bảo vệ mạch điện với khả năng chịu tải tối đa từ 6.8 đến 15.2 kW, tùy thuộc vào từng loại Hệ số K s cho thấy hiệu suất của các thiết bị này, với giá trị khoảng 0.8, đảm bảo tính ổn định và an toàn cho hệ thống điện.

Tổ ng c ôn g su ất tầ ng (k W ) 5 9 Lộ và o/ In pu t M CB Ty pe C 5 9 16 6 3P 14 9 37 0 0 6% 0 73 0 75 0 79 4x 1C -4 m m 2 CU /P V C /P V C 1C -4 m m 2 CU /P V C M án g Cá p

Bảng thông số kỹ thuật cho các loại MCB Type C bao gồm: MCB Type C 10A với dòng định mức 10A, điện áp 230V, và dòng ngắn mạch 6kA; MCB Type C 12A với dòng định mức 12A và tương tự các thông số khác; MCB Type C 90A với dòng định mức 90A, điện áp 230V, dòng ngắn mạch 6kA, và mức tiêu thụ năng lượng 0.3%; MCB Type C 12.94A với dòng định mức 12.94A và thông số tương tự; và cuối cùng là MCB Type C 20A với dòng định mức 20A và các thông số khác Tất cả các loại MCB này đều được thiết kế để bảo vệ mạch điện và đảm bảo an toàn cho hệ thống điện.

Tả i t ín h to án (k W ) 7 3 H ệ số K s 0 8 Tổ ng c ôn g su ất tầ ng (k W ) 5 9 Lộ và o/ In pu t M CB Ty pe C 5 9 16 6 3P 14 9 37 0 0 8% 0 73 0 75 0 79 4x 1C -4 m m 2 CU /P V C /P V C 1C -4 m m 2 CU /P V C M án g Cá p

Bài viết này trình bày các thông số kỹ thuật của các loại thiết bị điện như L1 M CB Type C và S1 RC BO +M CB Type C Các thông số quan trọng bao gồm dòng điện định mức, tỷ lệ % và kích thước dây dẫn Cụ thể, L1 M CB Type C có thông số 10 50 10 6 1P với dòng điện 8.0 và tỷ lệ 0.5% Trong khi đó, S1 RC BO +M CB Type C có dòng điện 9.1 với tỷ lệ từ 0.2% đến 0.6% Tất cả các thiết bị đều sử dụng dây dẫn 2x1C -2.5 mm² CU/PVC, cho thấy sự đồng nhất trong thiết kế và hiệu suất.

DÂY DẪN TỪ TỦ MSB1 ĐẾN TỦ TẦNG 2~TẦNG 3

C ỡ dâ y ph a/ tr un g tín h (V ật li ệu : C u)

Po le IS O 1 M CB Ty pe C 57 63 2 16 6 3P 14 6 37 0 2 3% 5 0 73 0 75 0 79 4x 1C -4 m m 2 CU /P V C/ PV C 1C -4 m m 2 CU /P V C PV C ỉ 20

IS O 1 / T đi ện TM D V 20 1~ 30 IS O 2 M CB Ty pe C 58 75 2 16 6 3P 14 9 37 0 1 9% 5 0 73 0 75 0 79 4x 1C -4 m m 2 CU /P V C/ PV C 1C -4 m m 2 CU /P V C PV C ỉ 20

IS O 5 M CB Ty pe C 60 43 2 16 6 3P 15 3 37 0 2 5% 6 0 76 0 73 0 79 4x 1C -4 m m 2 CU /P V C/ PV C 1C -4 m m 2 CU /P V C PV C ỉ 20

IS O 5 / T đi ện TM D V 20 5~ 30 5 IS O 6 M CB Ty pe C 58 75 2 16 6 3P 14 9 37 0 2 9% 6 0 76 0 73 0 79 4x 1C -4 m m 2 CU /P V C/ PV C 1C -4 m m 2 CU /P V C PV C ỉ 20

IS O 6 / T đi ện TM D V 20 6~ 30 6 IS O 7 M CB Ty pe C 81 18 4 25 6 3P 20 6 57 8 3 3% 6 0 76 0 73 0 79 4x 1C -1 0m m 2 CU /P V C/ PV C 1C - 10 m m 2 CU /P V C

IS O 7 / T đi ện TM D V 20 7~ 30 7 IS O 8 M CB Ty pe C 81 18 4 25 6 3P 20 6 57 8 2 0% 6 0 76 0 73 0 79 4x 1C -1 0m m 2 CU /P V C/ PV C

IS O 8 / T đi ện TM D V 20 8~ 30 8 IS O 9 M CB Ty pe C 81 18 4 25 6 3P 20 6 57 8 0 8% 5 0 73 0 75 0 79 4x 1C -1 0m m 2 CU /P V C/ PV C

IS O 9 / T đi ện TM D V 20 9~ 30 9 IS O 1 0 M CB Ty pe C 81 18 4 25 6 3P 20 6 57 8 1 4% 5 0 73 0 75 0 79 4x 1C -1 0m m 2 CU /P V C/ PV C

IS O 1 0/ đi ện TM D V 21 0~ 31 0 L1 M CB Ty pe C 20 3 6 1P 0 2 6 9 0 02 % 5 0 73 0 75 0 79 2x 1C -2 5 m m 2 CU /P V C

L1 / C hi ếu sá ng b uồ đệ m th an m ái c hở hà ng h óa L2 M CB Ty pe C 18 3 6 1P 0 1 6 9 0 00 % 5 0 73 0 75 0 79 2x 1C -2 5 m m 2 CU /P V C

L2 / C hi ếu sá ng p hò trự c EL V

L3 M CB Ty pe C 65 3 6 1P 0 5 6 9 0 1% 5 0 73 0 75 0 79 2x 1C -2 5 m m 2 CU /P V C 1C - 2 5m m 2 CU /P V C

PV C ỉ 20 L3 / C hi ếu sỏ ng h àn la ng 1 L4 M CB Ty pe C 91 3 6 1P 0 7 6 9 0 1% 5 0 73 0 75 0 79 2x 1C -2 5 m m 2 CU /P V C

PV C ỉ 20 L4 / C hi ếu sỏ ng h àn la ng 2 L5 M CB Ty pe C 29 9 3 6 1P 2 3 6 9 0 1% 5 0 73 0 75 0 79 2x 1C -2 5 m m 2 CU /P V C

L5 / C hi ếu sá ng h àn la ng 3 + hà nh la ng W C L6 M CB Ty pe C 40 3 3 6 1P 3 1 6 9 0 17 % 5 0 73 0 75 0 79 2x 1C -2 5 m m 2 CU /P V C

L6 / C hi ếu sá ng h àn la ng 4 L7 M CB Ty pe C 12 0 3 6 1P 0 9 6 9 0 00 % 5 0 73 0 75 0 79 2x 1C -2 5 m m 2 CU /P V C

L7 / C hi ếu sá ng h àn la ng th an m áy L8 M CB Ty pe C 65 3 6 1P 0 5 6 9 0 03 % 5 0 73 0 75 0 79 2x 1C -2 5 m m 2 CU /P V C

L8 / C hi ếu sá ng p hò w c na m L9 M CB Ty pe C 55 3 6 1P 0 4 6 9 0 02 % 5 0 73 0 75 0 79 2x 1C -2 5 m m 2 CU /P V C

L9 / C hi ếu sá ng p hò w c nữ ST 1 M CB Ty pe C 18 3 6 1P 0 1 6 9 0 0% 5 0 73 0 75 0 79 2x 1C -2 5 m m 2 CU /P V C

ST 1/ Ch iế sá ng tr ục th an g + Ph òn g đệ + C/ s k hẩ cấ p

ST 2 M CB Ty pe C 31 3 6 1P 0 2 6 9 0 0% 5 0 73 0 75 0 79 2x 1C -2 5 m m 2 CU /P V C

ST 2/ Ch sá ng tr ục th an g + Ph òn g đệ + C/ s k hẩ cấ p ST 3 M CB Ty pe C 31 3 6 1P 0 2 6 9 0 0% 5 0 73 0 75 0 79 2x 1C -2 5 m m 2 CU /P V C

ST 3/ Ch sá ng tr ục th an g + Ph òn g đệ + C/ s k hẩ cấ p S1 RC BO +M CB Ty pe C 1 5 10 6 1P +N 0 0 23 1 0 0% 5 0 73 0 75 0 79 2x 1C -2 5 m m 2 CU /P V C

PV C ỉ 20 S1 1/ ổ cắ S2 RC BO +M CB Ty pe C 60 0 6 6 1P +N 4 5 13 9 0 5% 5 0 73 0 75 0 79 2x 1C -2 5 m m 2 CU /P V C

PV C ỉ 20 S1 2/ ổ cắ S3 RC BO +M CB Ty pe C 90 0 10 6 1P +N 6 8 23 1 1 4% 5 0 73 0 75 0 79 2x 1C -2 5 m m 2 CU /P V C

PV C ỉ 20 S1 3/ ổ cắ P1 M CB Ty pe C 28 4 3 6 1P 2 2 6 9 0 1% 5 0 73 0 75 0 79 2x 1C -2 5 m m 2 CU /P V C

P1 / D àn lạ nh F CU Sả nh Th an g M áy P2 M CB Ty pe C 21 5 3 6 1P 1 6 6 9 0 1% 5 0 73 0 75 0 79 2x 1C -2 5 m m 2 CU /P V C

P2 / D àn lạ nh F CU H àn h La

SP 1 M CB Ty pe C 20 00 16 6 1P 15 2 SP 1/ D ph òn g SP 2 M CB Ty pe C 20 00 16 6 1P 15 2 SP 2/ D ph òn g Tả i tín h to án (k W ) 74 8 H ệ số K s 0 8 Tổ ng c ôn g su ất tầ ng (k W ) 59 8 Lộ và o/ In pu t M CC B Ty pe C 59 8 15 0 36 3P 15 1 5 27 2 1 1 0% 9 0 88 0 72 0 87 4x 1C -7 0m m 2 X LP E/ CU /P V C

TỦ P H Â N P H Ố I Đ IỂ N H ÌN H T Ầ N G 2 -3 T H Ư Ơ N G M Ạ I D ỊC H V Ụ D B -F 2- 3 IS O 2 01 Lộ ra / O ut pu t Lo ại / T yp e

Th iế t b ị b ảo v ệ (C irc ul t Br ea ke r) D òn g đi ện tín h to án I Lm ax (A )

Sụ t á p ϪU Số m ạc h k1 k2 k3 Cỡ d ây ph a/ tru ng tí nh (V ật li ệu : Cu )

Cỡ d ây bả o vệ (V ật li ệu : Cu ) Ố ng lu ồn dâ y cá p

K hu v ực cu ng c D òn g bả o vệ I nC B (A )

Po le L1 M CB Ty pe C 45 5 6 6 1P 3 4 12 2 0 2% 3 0 76 0 82 0 79 2x 1C -2 5 m m 2 CU /P V C 1x 2 5m m 2 CU /P V C PV C ỉ 20 L1 / C hi sỏ ng L2 M CB Ty pe C 45 5 6 6 1P 3 4 12 2 0 2% 3 0 76 0 82 0 79 2x 1C -2 5 m m 2 CU /P V C 1x 2 5m m 2 CU /P V C PV C ỉ 20 L2 / C hi sỏ ng

Bài viết này đề cập đến các thông số kỹ thuật của các loại MCB (Miniature Circuit Breaker) Type C, bao gồm các thông số như dòng định mức, điện áp, hệ số K, và tổng công suất tải MCB Type C S1 có dòng định mức 12A, điện áp 400V, với hệ số K là 0.8 và tổng công suất tải 5.8kW Tương tự, MCB Type C S2 và S3 cũng có các thông số tương tự nhưng với các giá trị khác nhau về dòng định mức và điện áp MCB P1 có dòng định mức 12A và tổng công suất tải 7.2kW Ngoài ra, bài viết còn đề cập đến các chi tiết về lắp đặt và cấu hình của hệ thống điện, cùng với các yêu cầu về vật liệu như dây dẫn và vỏ bọc PVC.

Bài viết này trình bày thông tin chi tiết về các loại MCB (Miniature Circuit Breaker) Type C với các thông số kỹ thuật khác nhau Các loại MCB như L1, L2, S1, S2, S3, P1, và F được mô tả với các thông số như dòng định mức, điện áp, tỷ lệ bảo vệ, và diện tích đầu nối MCB Type C L1 có dòng định mức 52A, điện áp 400V, và tỷ lệ bảo vệ 0.3% Các loại S1, S2, và S3 đều có dòng định mức 900A, với các thông số tương tự P1 có dòng định mức 129A, trong khi F có dòng định mức 200A, cho thấy sự đa dạng trong khả năng chịu tải của các thiết bị này Tổng công suất tải tớn là 5.9 kW, với hệ số K s là 0.8, phù hợp cho các ứng dụng công nghiệp Các thông số này cung cấp cái nhìn tổng quan về khả năng và hiệu suất của các MCB Type C trong hệ thống điện.

Bài viết này trình bày các thông số kỹ thuật của các loại cầu dao MCB Type C với nhiều mức công suất khác nhau Các thông số bao gồm dòng điện, điện áp, hệ số K, và tổng công suất tải MCB Type C 52 5 6 6 1P có dòng điện 4.0A, điện áp 12.2V, và hệ số K là 0.3% Các biến thể khác như MCB Type C 12 00 10 6 1P +N và MCB Type C 90 0 10 6 1P +N cũng được đề cập với các thông số tương ứng Đặc biệt, MCB Type C 20 00 16 6 1P có tổng công suất tải 7.3 kW và hệ số K là 0.8, cho thấy khả năng chịu tải mạnh mẽ Các thông số này rất quan trọng trong việc lựa chọn thiết bị phù hợp cho các ứng dụng điện khác nhau.

Lộ và o/ In pu t M CB Ty pe C 5 9 16 6 3P 14 9 37 0 1 9% 5 0 73 0 75 0 79 4x 1C -4 m m 2 CU /P V C/ PV C 1C -4 m m 2 CU /P V C M án g Cá p TỦ P H Â N P H Ố I Đ IỂ N H ÌN H T Ầ N G 2 -3 T H Ư Ơ N G M Ạ I D ỊC H V Ụ D B -F 2- 3 IS O 2 04 Lộ ra / O ut pu t Lo ại / T yp e

Bảng thông số kỹ thuật cho các loại MCB (Miniature Circuit Breaker) bao gồm các mẫu như L1, L2, S1, S2, S3 và P1 MCB Type C 63A có dòng điện định mức 6A với thông số kỹ thuật như 4.8, 12.2, 0.3%, 0.76, 0.82 và 0.79, sử dụng dây đồng 2.5mm² PVC Các mẫu S1, S2, S3 có thông số tương tự với dòng điện định mức 10A, 6.8 và 0.3% cho S2, 0.4% cho S3 MCB Type C 40A có thông số 3.1, 8.1, 0.2% cho mẫu P1 Tất cả các mẫu đều sử dụng dây đồng 2.5mm² PVC, đảm bảo an toàn và hiệu suất trong các ứng dụng điện.

Bài viết này cung cấp thông tin chi tiết về các thông số kỹ thuật của MCB Type C, bao gồm các chỉ số như công suất, hệ số K, và các thông số liên quan đến lộ ra và lộ vào Cụ thể, MCB Type C có tổng công suất tần số 5.7 kW, với hệ số K là 0.8 Các thông số khác như độ dày dây dẫn và loại dây cũng được nêu rõ, cùng với các tiêu chuẩn ISO liên quan Thông tin này rất quan trọng cho việc lựa chọn và sử dụng thiết bị điện một cách hiệu quả và an toàn.

Po le L1 M CB Ty pe C 63 0 6 6 1P 4 8 12 2 0 3% 3 0 76 0 82 0 79 2x 1C -2 5 m m 2 CU /P V C 1x 2 5m m 2 CU /P V C PV C ỉ 20 L1 / C hi sỏ ng L2 M CB Ty pe C 63 0 6 6 1P 4 8 12 2 0 3% 3 0 76 0 82 0 79 2x 1C -2 5 m m 2 CU /P V C 1x 2 5m m 2 CU /P V C PV C ỉ 20 L2 / C hi sỏ ng S1 RC BO +M CB Ty pe C 12 00 10 6 1P +N 9 1 20 3 0 2% 3 0 76 0 82 0 79 2x 1C -2 5 m m 2 CU /P V C 1x 2 5m m 2 CU /P V C PV C ỉ 20 S1 / Ổ cấ

Bài viết cung cấp thông tin chi tiết về các loại MCB Type C với các thông số kỹ thuật như công suất, hệ số K, và thông số đầu vào/đầu ra Các loại MCB Type C được phân loại theo mã S2, S3 và P1, với các thông số như dòng điện định mức và tỷ lệ phần trăm công suất Đặc biệt, MCB Type C có khả năng chịu tải cao, với tổng công suất lên đến 6.0 kW và hệ số K là 0.8 Các thông số khác như tiết diện dây dẫn và cấu trúc lắp đặt cũng được đề cập, giúp người dùng hiểu rõ hơn về ứng dụng và hiệu suất của từng loại MCB trong hệ thống điện.

Po le L1 M CB Ty pe C 52 5 6 6 1P 4 0 12 2 0 3% 3 0 76 0 82 0 79 2x 1C -2 5 m m 2 CU /P V C 1x 2 5m m 2 CU /P V C PV C ỉ 20 L1 / C hi sỏ ng

Bài viết này đề cập đến các thông số kỹ thuật của MCB Type C, bao gồm các thông số như dòng điện định mức, số pha, và tiết diện dây dẫn Cụ thể, MCB Type C có các chỉ số như 12A, 16A và 20A với các thông số về điện áp và hệ số K Các thông số này ảnh hưởng đến khả năng bảo vệ và hiệu suất của thiết bị trong hệ thống điện Ngoài ra, bài viết cũng nhấn mạnh tầm quan trọng của việc chọn đúng loại MCB để đảm bảo an toàn và hiệu quả trong việc phân phối điện năng Các thông số kỹ thuật chi tiết giúp người dùng dễ dàng lựa chọn sản phẩm phù hợp với nhu cầu sử dụng của mình.

Bài viết này trình bày các thông số kỹ thuật của các loại MCB (Miniature Circuit Breaker) Type C, bao gồm các chỉ số như dòng định mức, điện áp, và tỷ lệ cắt Các loại MCB được phân loại theo các mã như L1, L2, S1, S2, S3, P1, P2, và SP, với thông số dòng từ 10A đến 20A, điện áp 230V, và tỷ lệ cắt từ 0.2% đến 0.6% Mỗi loại MCB có cấu hình dây đồng (CU) với kích thước 2.5mm², đảm bảo tính ổn định và an toàn trong hệ thống điện Những thông số này rất quan trọng cho việc lựa chọn MCB phù hợp với nhu cầu sử dụng và bảo vệ thiết bị điện.

H ệ số K s 0 8 Tổ ng c ôn g su ất tầ ng (k W ) 8 1 Lộ và o/ In pu t M CB Ty pe C 8 1 25 6 3P 20 6 57 8 2 7% 5 0 73 0 75 0 79 4x 1C -1 0m m 2 CU /P V C/ PV C

M án g Cá p TỦ P H Â N P H Ố I Đ IỂ N H ÌN H T Ầ N G 2 -3 T H Ư Ơ N G M Ạ I D ỊC H V Ụ D B -F 2- 3 IS O 2 08 Lộ ra / O ut pu t Lo ại / T yp e

Bài viết này trình bày thông số kỹ thuật của các loại thiết bị điện, bao gồm các kiểu MCB và RCBO Cụ thể, MCB Type C 980106 1P có thông số 7.4, 20.3, 0.5% và dòng điện định mức 2.5mm² Tương tự, các thiết bị RCBO Type C 12001061P + N với thông số 9.1, 20.3 có các tỷ lệ khác nhau 0.2%, 0.4%, và 0.6% cho các ổ cắm S1, S2 và S3 Tất cả các thiết bị đều sử dụng dây đồng 2.5mm² PVC, đảm bảo tính an toàn và hiệu suất cao trong ứng dụng.

Bài viết này tập trung vào thông số kỹ thuật của các loại cáp và hệ thống PV Cụ thể, nó đề cập đến các thông số như M CB Type C, công suất tối đa, hệ số K s và tổng công suất tần số Các thông số kỹ thuật như 2.5mm² CU/PVC và 10.1 kW cho thấy hiệu suất và khả năng chịu tải của hệ thống Ngoài ra, các thông số về độ bền và hiệu suất làm việc của cáp cũng được nhấn mạnh, bao gồm tỷ lệ phần trăm và các chỉ số hiệu suất khác Việc hiểu rõ các thông số này là rất quan trọng để đảm bảo hiệu quả và an toàn trong việc lắp đặt và sử dụng hệ thống điện.

M án g Cá p TỦ P H Â N P H Ố I Đ IỂ N H ÌN H T Ầ N G 2 -3 T H Ư Ơ N G M Ạ I D ỊC H V Ụ D B -F 2- 3 IS O 2 09 Lộ ra / O ut pu t Lo ại / T yp e

Po le L1 M CB Ty pe C 98 0 10 6 1P 7 4 20 3 0 5% 3 0 76 0 82 0 79 2x 1C -2 5 m m 2 CU /P V C 1x 2 5m m 2 CU /P V C PV C ỉ 20 L1 / C hi sỏ ng L2 M CB Ty pe C 98 0 10 6 1P 7 4 20 3 0 5% 3 0 76 0 82 0 79 2x 1C -2 5 m m 2 CU /P V C 1x 2 5m m 2 CU /P V C PV C ỉ 20 L2 / C hi sỏ ng

Bài viết này trình bày các thông số kỹ thuật của các loại MCB (Miniature Circuit Breaker) kiểu C, bao gồm S1, S2, S3 và P1, P2, với các thông số như dòng điện định mức, tỷ lệ tải tối đa, và cấu hình dây dẫn MCB kiểu C có khả năng chịu tải từ 10.6A đến 20.6A, với các thông số về điện áp và hệ số K được nêu rõ Các thông số này rất quan trọng để đảm bảo an toàn và hiệu suất cho hệ thống điện Ngoài ra, bài viết cũng đề cập đến tổng công suất tải và cách lắp đặt dây dẫn cho các thiết bị điện.

Các thông số kỹ thuật của sản phẩm bao gồm: Po le L1 M CB Ty pe C 98 0 10 6 1P 7 4 20 3 0 5% 3 0 76 0 82 0 79 2x 1C -2 5 m m 2 CU /P V C 1x 2 5m m 2 CU /P V C PV C ỉ 20 L1 / C hi sỏ ng, tương tự cho L2, S1, S2, S3, P1, P2 và SP Cụ thể, sản phẩm có công suất tối đa là 20 kW, hiệu suất chuyển đổi năng lượng là 98%, và kích thước của sản phẩm là 2x 1C -2 5 mm 2 CU /P V C 1x 2 5 mm 2 CU /P V C PV C ỉ 20.

H ệ số K s 0 8 Tổ ng c ôn g su ất tầ ng (k W ) 8 1 Lộ và o/ In pu t M CB Ty pe C 8 1 25 6 3P 20 6 57 8 2 7% 5 0 73 0 75 0 79 4x 1C -1 0m m 2 CU /P V C/ PV C

C ỡ dâ y ph a/ tr un g tín h (V ật li ệu : C u)

C ỡ dâ y bả o vệ (V ật liệ u : C u) Ố ng lu ồn dâ y cá p

Po le D B1 M CB Ty pe C 45 48 16 6 3P 11 5 37 0 0 5% 5 0 73 0 75 0 79 4x 1C -4 m m 2 CU /P V C/ PV C

D B 1/ T ủ đi Ph òn g hộ i t hả 40 1 D B2 M CB Ty pe C 45 48 0 16 6 3P 11 5 37 0 0 2% 5 0 73 0 75 0 79 4x 1C -4 m m 2 CU /P V C/ PV C

1C -4 m m 2 CU /P V C M án g Cá p D B 2/ T ủ đi Ph òn g hộ i t hả 40 1 D B3 M CB Ty pe C 37 00 0 16 6 3P 9 4 37 0 0 5% 5 0 73 0 75 0 79 4x 1C -4 m m 2 CU /P V C/ PV C 1C -4 m m 2 CU /P V C M án g Cá p D B 3/ T ủ đi Ph òn g hộ i t hả 40 1 D B4 M CB Ty pe C 45 48 0 16 6 3P 11 5 37 0 1 0% 5 0 73 0 75 0 79 4x 1C -4 m m 2 CU /P V C/ PV C

1C -4 m m 2 CU /P V C M án g Cá p D B 6/ T ủ đi Ph òn g hộ i t hả 40 2 L1 M CB Ty pe C 20 3 6 1P 0 2 6 9 0 02 %

PV C ỉ 20 L1 / C hi ếu sỏ bu ồn g đệ m

SVTH: Ngô Ngọc Sơn - 19135035Trang 360 th an g m ái c hà ng h óa L2 M CB Ty pe C 18 3 6 1P 0 1 6 9 0 00 %

L2 / C hi ếu sá ph òn g trự c EL V L3 M CB Ty pe C 18 3 6 1P 0 1 6 9 0 01 %

PV C ỉ 20 L3 / C hi ếu sỏ hà nh la ng 1 L4 M CB Ty pe C 32 5 3 6 1P 0 2 6 9 0 01 %

L4 / C hi ếu sá hà nh la ng 2 W C L5 M CB Ty pe C 14 6 3 6 1P 1 1 6 9 0 06 %

L5 / C hi ếu sá hà nh la ng th an g m ái L6 M CB Ty pe C 22 4 3 6 1P 1 7 6 9 0 20 %

PV C ỉ 20 L6 / C hi ếu sỏ sả nh 1 L7 M CB Ty pe C 33 6 3 6 1P 2 5 6 9 0 23 %

PV C ỉ 20 L9 / C hi ếu sỏ ph ũn g w c na L1 0 M CB Ty pe C 55 3 6 1P 0 4 6 9 0 02 %

PV C ỉ 20 L1 0/ C hi ếu sỏ ng p hũ ng w nữ ST 1 M CB Ty pe C 24 5 3 6 1P 0 2 6 9 0 0% 5 0 73 0 75 0 79 2x 1C - 2 5m m 2 CU /P V C

PV C ỉ 20 ST 1/ Ch iế u sỏ ng tr ục th

+ Ph òn g đệ m C/ s k hẩ n cấ ST 2 M CB Ty pe C 18 3 6 1P 0 1 6 9 0 0% 5 0 73 0 75 0 79 2x 1C - 2 5m m 2 CU /P V C

ST 2/ Ch iế u sá ng tr ục th + C/ s k hẩ n cấ S1 RC BO +M CB Ty pe C 90 0 10 6 1P + N 6 8 23 1 0 7% 5 0 73 0 75 0 79 2x 1C - 2 5m m 2 CU /P V C

PV C ỉ 20 S1 /ổ c ắm S2 RC BO +M CB Ty pe C 60 0 6 6 1P + N 4 5 13 9 0 5% 5 0 73 0 75 0 79 2x 1C - 2 5m m 2 CU /P V C

PV C ỉ 20 S2 /ổ c ắm P1 M CB Ty pe C 56 8 6 6 1P 4 3 13 9 0 2% 5 0 73 0 75 0 79 2x 1C - 2 5m m 2 CU /P V C

PV C ỉ 20 P1 / D àn lạ nh FC U S ản h P2 M CB Ty pe C 56 8 6 6 1P 4 3 13 9 0 2% 5 0 73 0 75 0 79 2x 1C - 2 5m m 2 CU /P V C

PV C ỉ 20 P2 / D àn lạ nh FC U S ản h P3 M CB Ty pe C 28 4 3 6 1P 2 2 6 9 0 1% 5 0 73 0 75 0 79 2x 1C - 2 5m m 2 CU /P V C

Bài viết này trình bày thông tin về sản phẩm PV Cỉ 20 P3, bao gồm các thông số kỹ thuật như MCB Type C 2000 166 1P 15.2 cho SP 1 và SP 2 Dự phòng tải tốn kém (kW) là 33.9 với hệ số K s là 0.8 Tổng công suất (kW) đạt 27.1, trong khi MCB Type C có công suất 27.1, 80, 25.0 và 3P là 68.7 Các chỉ số hiệu suất như 1.3%, 90.88, 0.72 và 0.87 cũng được đề cập trong tài liệu.

TỦ P H Â N P H Ố I Đ IỂ N H ÌN H T Ầ N G 4 P H Ò N G H Ộ I T H Ả O D B -F 4- D B1 Lộ ra / O ut pu t Lo ại / T yp e

Cỡ d ây ph a/ tru ng tí nh (V ật li ệu : Cu )

Po le L1 M CB Ty pe C 42 0 6 6 1P 3 2 12 2 0 2% 3 0 76 0 82 0 79 2x 1C - 2 5m m 2 CU /P V C

PV C ỉ 20 L1 / C hi ếu sỏ S1 RC BO +M CB Ty pe C 60 0 6 6 1P + N 4 5 12 2 0 1% 3 0 76 0 82 0 79 2x 1C - 2 5m m 2 CU /P V C

PV C ỉ 20 S1 / Ổ cấ m S2 RC BO +M CB Ty pe C 60 0 6 6 1P + N 4 5 12 2 0 2% 3 0 76 0 82 0 79 2x 1C - 2 5m m 2 CU /P V C

PV C ỉ 20 S3 / Ổ cấ m P1 M CB Ty pe C 14 65 16 6 1P 11 1 32 5 0 5% 3 0 76 0 82 0 79 2x 1C - 2 5m m 2 CU /P V C

SP M CB Ty pe C 20 00 16 6 1P 15 2 SP / D ự ph òn Tả i tín h to án (k W ) 5 7 H ệ số K s 0 8 Tổ ng cô ng su ất tầ ng (k W ) 4 5 Lộ và o/ In pu t

M CB Ty pe C 4 5 16 6 3P 11 5 37 0 0 4% 5 0 73 0 75 0 79 4x 1C -4 m m 2 CU /P V C/ PV C

1C -4 m m 2 CU /P V C M án g Cá p TỦ P H Â N P H Ố I Đ IỂ N H ÌN H T Ầ N G 4 P H Ò N G H Ộ I T H Ả O D B -F 4- D B2 Lộ ra / O ut pu t Lo ại / T yp e

S2 RC BO +M CB Ty pe C 60 0 6 6 1P + N 4 5 12 2 0 2% 3 0 76 0 82 0 79 2x 1C - 2 5m m 2 CU /P V C

Bài viết này đề cập đến thông số kỹ thuật của hệ thống PV C ỉ 20 P1 / D àn L FC U SP M CB Ty pe C 20 00 16 6 1P, với công suất dự phòng 5.7 kW và hệ số K s 0.8 Tổng công suất tầ ng đạt 4.5 kW Các thông số đầu vào của M CB Ty pe C 4.5 16 6 3P là 11.5, 37.0 và 0.4% Hệ thống này sử dụng 4x 1C -4 mm² CU/PV C và 1C -4 mm² CU/PV C Mỏn g Cỏ p Tủ phân phối điện được thiết kế với 4 phần, đảm bảo hiệu suất hoạt động và an toàn trong quá trình sử dụng.

Bài viết này đề cập đến thông số kỹ thuật của hệ thống PV, với các chi tiết như PV C ỉ 21 P1, D àn L FC U SP M CB Ty pe C 20 00 16 6 1P 15.2 SP và dự phòng tải tối đa 4.6 kW Hệ số K s là 0.8, tổng công suất tần số đạt 3.7 kW Đối với đầu vào, M CB Ty pe C có thông số 3.7 16 6 3P 9.4, với hiệu suất 0.3% và các thông số khác như 5 0.73 0.75 0.79 Các thông số liên quan đến dây dẫn là 4x 1C -4 mm2 CU/PV C và PV C 1C -4 mm2 CU/PV C Mỏn g Cỏp.

TỦ P H Â N P H Ố I Đ IỂ N H ÌN H T Ầ N G 4 P H Ò N G H Ộ I T H Ả O D B -F 4- D B4 Lộ ra / O ut pu t Lo ại / T yp e

PV C ỉ 20 S3 / Ổ cấ m P1 M CB Ty pe C 14 65 16 6 1P 11 1 32 5 0 5% 3 0 76 0 82 0 79 4x 1C -6 m m 2 CU /P V C 1C -6 m m 2 CU /P V C PV C ỉ 25 P1 / D àn L FC U SP M CB Ty pe C 20 00 16 6 1P 15 2 SP / D ự ph ũn Tả i tớn h to ỏn (k W ) 5 7

H ệ số K s 0 8 Tổ ng cô ng su ất tầ ng (k W ) 4 5 Lộ và o/ In pu t

S3 RC BO +M CB Ty pe C 60 0 6 6 1P + N 4 5 12 2 0 3% 3 0 76 0 82 0 79 2x 1C - 2 5m m 2 CU /P V C

PV C ỉ 20 P1 / D àn L FC U SP M CB Ty pe C 20 00 16 6 1P 15 2 SP / D ự ph ũn Tả i tớn h to ỏn (k W ) 5 7 H ệ số K s 0 8 Tổ ng cụ ng su ất tầ ng (k W ) 4 5 Lộ và o/ In pu t

Sụ t áp ϪU Số m ạc h k1 k2 k3 Cỡ d ây ph a/ tru ng tí nh (V ật li ệu : Cu )

PV C ỉ 20 P1 / D àn L FC U SP M CB Ty pe C 20 00 16 6 1P 15 2 SP / D ự ph ũn Tả i tớn h to ỏn (k W ) 4 6 H ệ số K s 0 8 Tổ ng cụ ng su ất tầ ng (k W ) 3 7 Lộ và o/ In pu t

DÂY DẪN TỪ TỦ MSB1 ĐẾN TỦ TẦNG 5~TẦNG 16

Sụ t áp ϪU Số m ạc h k1 k2 k3 C ỡ dâ y ph a/ tr un g tín h (V ật li ệu : C u)

C ỡ dâ y bả o vệ (V ật liệ u : C u) Ố ng lu ồn dâ y cá p

K hu v ực c cấ p D òn g bả o vệ I nC B (A )

Po le D B1 M CB Ty pe C 53 61 6 16 6 3P 13 6 37 0 1 2% 6 0 76 0 73 0 79 4x 1C -4 m m 2 CU /P V C/ PV C

D B1 / T ủ đi O ffi ce 5 01 ~1 6 01 D B2 M CB Ty pe C 54 70 4 16 6 3P 13 9 37 0 0 8% 6 0 76 0 73 0 79 4x 1C -4 m m 2 CU /P V C/ PV C

D B7 M CB Ty pe C 54 43 2 16 6 3P 13 8 37 0 0 7% 6 0 76 0 73 0 79 4x 1C -4 m m 2 CU /P V C/ PV C 1C - 4m m 2 CU /P V C M án g Cá p D B7 / T ủ đi O ffi ce 5 07 ~1 5 07 D B8 M CB Ty pe C 54 43 2 16 6 3P 13 8 37 0 0 2% 6 0 76 0 73 0 79 4x 1C -4 m m 2 CU /P V C/ PV C

D B9 / T ủ đi O ffi ce 5 09 ~1 5 09 D B1 0 M CB Ty pe C 54 43 2 16 6 3P 13 8 37 0 0 7% 6 0 76 0 73 0 79 4x 1C -4 m m 2 CU /P V C/ PV C

D B1 0/ T ủ đi O ffi ce 5 10 ~1 5 10 D B1 1 M CB Ty pe C 55 24 8 16 6 3P 14 0 37 0 1 1% 5 0 73 0 75 0 79 4x 1C -4 m m 2 CU /P V C/ PV C 1C - 4m m 2 CU /P V C

M án g Cá p D B1 1/ T ủ đi O ffi ce 5 11 ~1 5 11 L1 M CB Ty pe C 20 3 6 1P 0 2 6 9 0 02 % 5 0 73 0 75 0 79 2x 1C -2 5 m m 2 CU /P V C

L1 / C hi ếu sá ng b uồ ng đệ m th an g m ch ở hà ng h óa L2 M CB Ty pe C 18 3 6 1P 0 1 6 9 0 00 % 5 0 73 0 75 0 79 2x 1C -2 5 m m 2 CU /P V C

L2 / C hi ếu sá ng p hò ng trự c EL V L3 M CB Ty pe C 16 9 3 6 1P 1 3 6 9 0 07 % 5 0 73 0 75 0 79 2x 1C -2 5 m m 2 CU /P V C

L3 / C hi ếu sá ng h àn h la + W C L4 M CB Ty pe C 12 0 3 6 1P 0 9 6 9 0 05 % 5 0 73 0 75 0 79 2x 1C -2 5 m m 2 CU /P V C

PV C ỉ 20 L4 / C hi ếu sỏ ng h àn h la th an g m ỏi

PV C ỉ 20 L5 / C hi ếu sỏ ng p hũ ng na m L6 M CB Ty pe C 55 3 6 1P 0 4 6 9 0 02 % 5 0 73 0 75 0 79 2x 1C -2 5 m m 2 CU /P V C 1C - 2 5m m 2 CU /P V C

PV C ỉ 20 L6 / C hi ếu sỏ ng p hũ ng nữ ST 1 M CB Ty pe C 24 5 3 25 1P 0 2 6 9 0 0% 5 0 73 0 75 0 79 2x 1C -2 5 m m 2 CU /P V C

ST 1/ Ch iế u sá ng tr ục th an g + Ph đệ m + C /s kh ẩn c ấp ST 2 M CB Ty pe C 18 3 20 1P 0 1 6 9 0 0% 5 0 73 0 75 0 79 2x 1C -2 5 m m 2 CU /P V C

ST 2/ Ch iế u sá ng tr ục th an g + Ph đệ m + C /s kh ẩn c ấp S1 RC BO +M CB Ty pe C 60 0 6 6 1P +N 4 5 13 9 0 5% 5 0 73 0 75 0 79 2x 1C -2 5 m m 2 CU /P V C

PV C ỉ 20 S1 /ổ c ắm S2 RC BO +M CB Ty pe C 90 0 10 6 1P +N 6 8 23 1 0 7% 5 0 73 0 75 0 79 2x 1C -2 5 m m 2 CU /P V C

PV C ỉ 20 S2 /ổ c ắm P1 M CB Ty pe C 43 0 6 6 1P 3 3 13 9 0 3% 5 0 73 0 75 0 79 2x 1C -2 5 m m 2 CU /P V C 1C - 2 5m m 2 CU /P V C

PV C ỉ 20 P1 / D àn lạ FC U H àn h La ng P2 M CB Ty pe C 28 4 3 6 1P 2 2 6 9 0 1% 5 0 73 0 75 0 79 2x 1C -2 5 m m 2 CU /P V C

P2 / D àn lạ FC U S ản h Th an g M áy SP 1 M CB Ty pe C 20 00 16 6 1P 15 2 SP 1/ D ự ph òn g

SP 2/ D ự ph òn g Tả i t ín h to án (k W ) 66 6 H ệ số K s 0 8 Tổ ng C /s tầ ng (k W ) 53 3 Lộ và o/ In p ut M CC B Ty pe C 53 3 15 0 36 3P 13 5 0 27 2 1 0 9% 9 0 88 0 72 0 87 4x 1C -7 0m m 2 X LP E/ CU /P V C

TỦ P H Â N P H Ố I O FF IC E TẦ N G 1 5~ 16 (D B -5 F ~ D B- 16 F) R oo m 1 5 01 ~1 6 01 Lộ ra / O ut pu t Lo ại / T yp e

Cỡ d ây bả o vệ (V ật liệ u : Cu ) Ố ng lu ồn dâ y cá p

K hu v ực c un cấ p D òn g bảo vệ I nC B (A )

Po le L1 M CB Ty pe C 40 8 6 6 1P 3 1 12 2 0 2% 3 0 76 0 82 0 79 2x 1C -2 5 m m 2 CU /P V C 1C - 2 5m m 2 CU /P V C

PV C ỉ 20 L1 / C hi ếu sỏ S1 RC BO +M CB Ty pe C 12 00 10 6 1P +N 9 1 20 3 0 2% 3 0 76 0 82 0 79 2x 1C -2 5 m m 2 CU /P V C

S2 RC BO +M CB Ty pe C 90 0 10 6 1P +N 6 8 20 3 0 3% 3 0 76 0 82 0 79 2x 1C -2 5 m m 2 CU /P V C 1C - 2 5m m 2 CU /P V C

PV C ỉ 20 S2 / Ổ cấ m S3 RC BO +M CB Ty pe C 90 0 10 6 1P +N 6 8 20 3 0 4% 3 0 76 0 82 0 79 2x 1C -2 5 m m 2 CU /P V C

PV C ỉ 20 S3 / Ổ cấ m P1 M CB Ty pe C 12 94 10 6 1P 9 8 20 3 0 6% 3 0 76 0 82 0 79 2x 1C -2 5 m m 2 CU /P V C

Bài viết này đề cập đến thông số kỹ thuật của hệ thống PV C ỉ 20 P1 / D àn L FC U SP M CB Ty pe C 20 00 16 6 1P, với công suất đầu vào là 6.7 kW và hệ số K s là 0.8 Tổng công suất tần số đạt 5.4 kW, cùng với lộ vào/ đầu vào M CB Ty pe C 5.4 16 6 3P Hệ thống này có hiệu suất hoạt động là 1.0%, với các thông số khác như 50.73, 0.75, 0.79 và sử dụng dây dẫn 4x 1C -4 mm² CU/PV C/PV C.

L1 M CB Ty pe C 54 4 6 6 1P 4 1 12 2 0 3% 3 0 76 0 82 0 79 2x 1C -2 5 m m 2 CU /P V C 1C - 2 5m m 2 CU /P V C

PV C ỉ 20 S1 / Ổ cấ m S2 RC BO + M CB Ty pe C 90 0 10 6 1P +N 6 8 20 3 0 3% 3 0 76 0 82 0 79 2x 1C -2 5 m m 2 CU /P V C

PV C ỉ 20 S3 / Ổ cấ m P1 M CB Ty pe C 12 94 10 6 1P 9 8 20 3 0 6% 3 0 76 0 82 0 79 2x 1C -2 5 m m 2 CU /P V C 1C - 2 5m m 2 CU /P V C

PV Cỉ 20 P1/Dàn LFCU SP MCB Type C 20001661P 15.2 SP/Dự phòng Tải tối đa (kW) 6.8, Hệ số Ks 0.8, Tổng công suất tầ ng (kW) 5.5 Lộ vào/Input MCB Type C 5.5 1663P 13.9 37.0 0.7% 50 0.730.75 0.794x1C-4mm2 CU/PVC/PVC 1C-4mm2 CU/PVC Mỏ ng Cỏ p.

Po le L1 M CB Ty pe C 54 4 6 6 1P 4 1 12 2 0 3% 3 0 76 0 82 0 79 2x 1C -2 5 m m 2 CU /P V C

PV C ỉ 20 L1 / C hi ếu sỏ S1 RC BO +M CB Ty pe C 12 00 10 6 1P +N 9 1 20 3 0 2% 3 0 76 0 82 0 79 2x 1C -2 5 m m 2 CU /P V C 1C - 2 5m m 2 CU /P V C

PV C ỉ 20 P1 / D àn L FC U SP M CB Ty pe C 20 00 16 6 1P 15 2 SP / D ự ph ũn Tả i t ớn h to ỏn (k W ) 6 8 H ệ số K s 0 8

Tổ ng cô ng su ất tầ ng (k W ) 5 5 Lộ và o/ In p ut M CB Ty pe C 5 5 16 6 3P 13 9 37 0 0 9% 5 0 73 0 75 0 79 4x 1C -4 m m 2 CU /P V C/ PV C

1C - 4m m 2 CU /P V C M án g Cá p TỦ P H Â N P H Ố I O FF IC E TẦ N G 1 5~ 16 (D B -5 F ~ D B- 16 F) R oo m 1 5 04 ~1 6 04 Lộ ra / O ut pu t Lo ại / T yp e

P1 M CB Ty pe C 12 94 10 6 1P 9 8 20 3 0 6% 3 0 76 0 82 0 79 2x 1C -2 5 m m 2 CU /P V C 1C - 2 5m m 2 CU /P V C

PV C ỉ 20 P1 / D àn L FC U SP M CB Ty pe C 20 00 16 6 1P 15.2 SP có công suất dự phòng tải tối đa là 6.7 kW với hệ số K s là 0.8 Tổng công suất tầ ng đạt 5.4 kW, lộ vào/ đầu vào M CB Ty pe C là 5.4 16 6 3P, với thông số 13.6 và 37.0 Tỷ lệ hiệu suất là 1.2%, với các giá trị 0.73, 0.75 và 0.79 cho các thông số khác nhau Sử dụng dây dẫn 4x 1C -4 mm² CU/P V C/PV C.

M án g Cá p TỦ P H Â N P H Ố I O FF IC E TẦ N G 1 5~ 16 (D B -5 F ~ D B- 16 F) R oo m 1 5 05 ~1 6 05 Lộ ra / O ut pu t Lo ại / T yp e

Dự án PV C ỉ 20 P1/D àn L FC U SP M CB Ty pe C 20 00 16 6 1P 15 có tổng công suất tải 6.9 kW và hệ số K s là 0.8 Tổng công suất tầ ng đạt 5.5 kW với đầu vào M CB Ty pe C 5.5 16 6 3P 14.0 Tỷ lệ hiệu suất là 1.3% và các thông số điện áp là 50, 73, 0.75, 0.79 với dây dẫn 4x1C -4 mm² CU/PV C Thiết kế hệ thống được lắp đặt tại Tầng 1, văn phòng từ phòng 15.06 đến 16.06.

K hu v ực c cấ p D òn g bảo vệ I nC B (A )

PV C ỉ 20 P1 / D àn L FC U SP M CB Ty pe C 20 00 16 6 1P 15.2 SP / D ự ph ũn Tả i t ớn h to ỏn (k W) 6.8 H ệ số K s 0.8 Tổ ng cụ ng su ất tầ ng (k W) 5.4 Lộ và o/ In p ut M CB Ty pe C 5.4 16 6 3P 13.8 37.0 0.9% 5 0.73 0.75 0.79 4x 1C -4 m m 2 CU /P V C/ PV C.

M án g Cá p TỦ P H Â N P H Ố I O FF IC E TẦ N G 1 5~ 16 (D B -5 F ~ D B- 16 F) R oo m 1 5 08 ~1 6 08 Lộ ra / O ut pu t Lo ại / T yp e

Sụ t á p ϪU Số m ạc h k1 k2 k3 Cỡ d ây ph a/ tru ng tí nh (V ật li ệu : C u)

Cỡ d ây bả o vệ (V ật liệ u: C u) Ố ng lu ồn dâ y cá p

P1 M CB Ty pe C 12 94 10 6 1P 9 8 20 3 0 6% 3 0 76 0 82 0 79 2x 1C -2 5 m m 2 CU /P V C 1C - 2 5m m 2 CU /P V C

Bài viết này đề cập đến thông số kỹ thuật của hệ thống PV Cỉ 20 P1 / Dàn LFC U SP MCB Type C 20001661P 15.2 SP Hệ thống có công suất dự phòng tải tối đa là 6.8 kW và hệ số K s là 0.8 Tổng công suất tần số là 5.4 kW, với đầu vào MCB Type C 5.4 1663P Hệ thống này hoạt động hiệu quả với tỷ lệ 0.2%, cho thấy sự ổn định trong hoạt động với các thông số 50.73, 0.75, và 0.79 Dây dẫn sử dụng là 4x1C -4 mm² CU/PV C/PV C.

PV C ỉ 20 P1 / D àn L FC U SP M CB Ty pe C 20 00 16 6 1P 15.2 SP / D ự ph Tả i t ớn h to ỏn (kW) 6.8, với hệ số K s 0.8 Tổ ng cụ ng su ất tầ ng (kW) đạt 5.4 Lộ và o/ Input M CB Ty pe C 5.4 16 6 3P 13.8 37.0 0.5% 5 0.73 0.75 0.79 4x 1C -4 mm² CU /PV C/PV C.

PV C ỉ 20 P1 / D àn L FC U SP M CB Ty pe C 20 00 16 6 1P 15.2 SP / Dự ph ũn Tải t ớn h to ỏn (kW) 6.8, Hệ số K s 0.8, Tổ ng cụ ng su ất tầ ng (kW) 5.4 Lộ và o/ Input M CB Ty pe C 5.4 16 6 3P 13.8 37.0 0.5% 5 0.73 0.75 0.79 4x 1C -4 mm² CU / PV C / PV C 1C - 4mm² CU / PV C.

PV C ỉ 20 S2 / Ổ cấ m S3 RC BO +M CB Ty pe C 90 0 10 6 1P +N 6 8 20 3 0 4% 3 0 76 0 82 0 79 2x 1C -2 5 m m 2 CU /P V C 1C - 2 5m m 2 CU /P V C

Sụ t á p Ϫ U Số m ạc h k1 k2 k3 C ỡ dâ y ph a/ tr un g tín h (V ật li ệu : C u)

Po le L1 M CB Ty pe C 36 3 6 1P 0 3 6 8 0 02 % 4 0 73 0 77 0 79 2x 1C -2 5 m m 2 CU /P V C 1C - 2 5m m 2 CU /P V C

L1 / C hi ếu sá ng h àn la ng p hò kỹ th uậ t L2 M CB Ty pe C 18 3 6 1P 0 1 6 8 0 00 1% 4 0 73 0 77 0 79 2x 1C -2 5 m m 2 CU /P V C

L2 / C hi ếu sá ng p hò trự c EL V L3 M CB Ty pe C 54 3 6 1P 0 4 6 8 0 03 % 4 0 73 0 77 0 79 2x 1C -2 5 m m 2 CU /P V C

L3 / C hi ếu sá ng th an m ái k ỹ th uậ t 1 L4 M CB Ty pe C 18 3 6 1P 0 1 6 8 0 00 7% 4 0 73 0 77 0 79 2x 1C -2 5 m m 2 CU /P V C

L4 / C hi ếu sá ng th an m ái k ỹ th uậ t 2 S1 RC BO +M CB Ty pe C 75 0 6 6 1P 5 7 13 5 0 5% 4 0 73 0 77 0 79 2x 1C -2 5 m m 2 CU /P V C

PV C ỉ 20 S1 /ổ c ắm S2 RC BO +M CB Ty pe C 75 0 6 6 1P 5 7 13 5 0 5% 4 0 73 0 77 0 79 2x 1C -2 5 m m 2 CU /P V C

SP M CB Ty pe C 20 00 16 6 1P 15 2 D ự ph SP M CB Ty pe C 20 00 16 6 1P 15 2 D ự ph Tả i t ín h to án (k W ) 5 6 H ệ số K s 0 8 Tổ ng c ôn g su ất tầ ng (k W ) 4 5 Lộ và o/ In pu t

M CC B Ty pe C 4 5 16 7 5 3P 11 4 28 6 4 5% 7 0 88 0 73 0 87 4x 1C -2 5 m m 2 X LP E/ CU /P V C

DÂY DẪN TỪ TỦ MSB2 ĐẾN TỦ ĐỘNG CƠ -THIẾT BỊ

K hu v ực c un cấ p D òn g bả o vệ I nC B (A )

Po le P1 M CC B Ty pe C 30 00 10 7 5 3P 7 6 20 8 0 22 % 0 79 0 77 0 79 4x 1C -2 5 m m 2 X LP E/ CU /P V C 1C - 2 5m m 2 CU /P V C M án g Cá p P1 / T ha ng m ch ở ng ườ i 1 P2 M CC B Ty pe C 30 00 10 7 5 3P 7 6 20 8 0 22 % 0 79 0 77 0 79 4x 1C -2 5 m m 2 X LP E/ CU /P V C

Máng cáp P2 tháng mười có các thông số kỹ thuật như sau: M CB loại C 2000 166 1P 15.2 SP với mạch chiếu sáng 1 SP và mạch chiếu sáng 2 Tải tổng là 10.0 kW với hệ số K s là 1.0, tổng công suất tần số (kW) cũng là 10.0.

M CC B Ty pe C 10 0 32 7 5 3P 25 3 69 0 9 9% 0 73 0 73 0 87 4x 1C -1 0m m 2 X LP E/ CU /P V C

TỦ P H Â N P H Ố I D À N N Ó N G V R V / D B -V R V Lộ ra / O ut pu t Lo ại / T yp e

K hu v ực c cấ p D òn g bả o vệ I N cb (A )

D òn g ng ắn m ạc h Ic u (K a)

Po le P1 M CC B Ty pe C 77 40 0 20 0 36 3P 19 6 0 48 2 2 0 14 % 0 7 0 75 0 79 4x 1C -1 50 m m 2 X LP E/ CU /P V C 1C - 75 m m 2 CU /P V C

M án g Cá p P1 / D àn n tầ ng 1 P2 M CC B Ty pe C 62 60 0 17 5 36 3P 15 8 5 42 1 9 0 12 % 0 7 0 75 0 79 4x 1C -1 20 m m 2 X LP E/ CU /P V C

M án g Cá p P2 / D àn n tầ ng 2 P3 M CC B Ty pe C 62 60 0 17 5 36 3P 15 8 5 42 1 9 0 12 % 0 7 0 75 0 79 4x 1C -1 20 m m 2 X LP E/ CU /P V C

M án g Cá p P3 / D àn n tầ ng 3 P4 M CC B Ty pe C 38 70 0 10 0 36 3P 98 0 24 1 1 0 07 % 0 7 0 75 0 79 4x 1C -5 0m m 2 X LP E/ CU /P V C

M án g Cá p P4 / D àn n tầ ng 4 P5 M CC B Ty pe C 38 70 0 10 0 36 3P 98 0 24 1 1 0 07 % 0 7 0 75 0 79 4x 1C -5 0m m 2 X LP E/ CU /P V C 1C - 25 m m 2 CU /P V C

M án g Cá p P7 / D àn n tầ ng 7

P8 M CC B Ty pe C 38 70 0 10 0 36 3P 98 0 24 1 1 0 07 % 0 7 0 75 0 79 4x 1C -5 0m m 2 X LP E/ CU /P V C 1C - 25 m m 2 CU /P V C

M án g Cá p P8 / D àn n ón tầ ng 8 P9 M CC B Ty pe C 38 70 0 10 0 36 3P 98 0 24 1 1 0 07 % 0 7 0 75 0 79 4x 1C -5 0m m 2 X LP E/ CU /P V C

1C - 25 m m 2 CU /P V C M án g Cá p P9 / D àn n ón tầ ng 9 P1 0 M CC B Ty pe C 38 70 0 10 0 36 3P 98 0 24 1 1 0 07 % 0 7 0 75 0 79 4x 1C -5 0m m 2 X LP E/ CU /P V C

M án g Cá p P1 0/ D àn n tầ ng 1 0 P1 1 M CC B Ty pe C 38 70 0 10 0 36 3P 98 0 24 1 1 0 07 % 0 7 0 75 0 79 4x 1C -5 0m m 2 X LP E/ CU /P V C

M án g Cá p P1 1/ D àn n tầ ng 1 1 P1 2 M CC B Ty pe C 38 70 0 10 0 36 3P 98 0 24 1 1 0 07 % 0 7 0 75 0 79 4x 1C -5 0m m 2 X LP E/ CU /P V C 1C - 25 m m 2 CU /P V C

M án g Cá p P1 5/ D àn n tầ ng 1 5 P1 6 M CC B Ty pe C 38 70 0 10 0 36 3P 98 0 24 1 1 0 07 % 0 7 0 75 0 79 4x 1C -5 0m m 2 X LP E/ CU /P V C 1C - 25 m m 2 CU /P V C

M án g Cá p P1 6/ D àn n tầ ng 1 6 SP M CB Ty pe C 20 00 16 6 1P 15 2 SP / M ạc h đi kh iể n Tả i t ín h to án (K w ) 70 7 7 H ệ số K s 0 8

Tổ ng C /s tầ ng (K w ) 56 6 2 Lộ và o/ In pu t A CB Ty pe C 56 6 2 16 00 65 3P 14 33 7 34 51 1 8 4% 0 73 0 73 0 87 4x (5 x1 C - 24 0m m 2) X LP E/ CU /P V C

M án g Cá p TỦ P H Â N P H Ố I Q U Ạ T H Ú T K H Ó I D B -S EF Lộ ra / O ut pu t Lo ại / T yp e

K hu v ực c un cấ p D òn g bả o vệ I N cb (A )

Po le P1 M CC B Ty pe C 24 20 0 75 25 3P 61 3 12 2 6 0 97 % 0 88 0 88 0 79 4x 1C -2 5m m 2 X LP E/ CU /P V C

M án g Cá p SE F- 17 F/ Q hú t k hó i P2 M CC B Ty pe C 55 00 16 7 5 3P 13 9 26 2 0 22 % 0 88 0 88 0 79 4x 1C -2 5 m m 2 X LP E/ CU /P V C

Mán g Cá p SE F-17 F/Q hú t k hó i SP M CB Ty pe C có thông số kỹ thuật 20 00 16 6 1P 15.2 SP và mạc h đi kh iể n tài t ín h toán (K w) 31.7 Hệ số K s đạt 1.0 với tổng công suất tầ ng (K w) là 31.7 Lộ vào M CC B Ty pe C có thông số 31.7 10 0 25.0 3P 80.3, với hiệu suất 21 5.7 5.4% và hệ số 0.73 Các thông số 0.73 và 0.87 cùng với kích thước 4x 1C 50 mm 2 X LP E/CU/P VC cũng được đề cập.

In pu t TỦ P H Â N P H Ố I Q U Ạ T TĂ N G Á P D B -P A F1 Lộ ra / O ut pu t Lo ại / T yp e

PA F- 1- 17 F Tă ng á p bu đệ m P2 M CC B Ty pe C 18 50 0 63 18 3P 46 8 10 3 0 0 02 % 0 88 0 88 0 79 4x 1C -1 6m m 2 X LP E/ CU /P V C 1C - 16 m m 2 CU /P V C

M án g Cá p PA F- 2- 17 F Tă ng áp th an g N 2 P3 M CC B Ty pe C 18 50 0 63 18 3P 46 8 10 3 0 0 02 % 0 88 0 88 0 79 4x 1C -1 6m m 2 X LP E/ CU /P V C

PA F- 3- 17 F Tă ng áp th an g N 3 SP M CB Ty pe C 20 00 16 6 1P 15 2 SP / M ạc h đi kh iể n Tả i tín h to án (K w ) 57 5 H ệ số K s 1 0 Tổ ng C/ s tầ ng (K w ) 57 5 Lộ và o/ In pu t

M CC B Ty pe C 57 5 15 0 36 3P 14 5 6 32 3 5 3 6% 0 73 0 73 0 87 4x 1C -9 5m m 2 X LP E/ CU /P V C

TỦ P H Â N P H Ố I B Ơ M T Ă N G Á P D B -B P Lộ ra / O ut pu t Lo ại / T yp e

Po le P1 M CC B Ty pe C 37 0 3 7 5 3P 0 9 4 9 0 01 % 0 88 0 88 0 79 4x 1C -2 5 m m 2 X LP E/ CU /P V C

M án g Cá p P1 / Bơ m t áp P2 M CC B Ty pe C 37 0 3 7 5 3P 0 9 4 9 0 01 % 0 88 0 88 0 79 4x 1C -2 5 m m 2 X LP E/ CU /P V C

Mán g Cá p P2/Bơ m t áp dự ph òn SP M CB Ty pe C 20001661P15.2 với thông số Tải tín h toán (K w) là 2.7 và Hệ số K s 1.0 Tổng C/ s tầ ng (K w) đạt 2.7, với Lộ vào/Input M CC B Ty pe C 2.7, 10, 7.5, 3P 6.9, và 21.6 Tỷ lệ 2.7% và các chỉ số 0.73, 0.73, 0.87 được xác định với kích thước 4x1C -2.5 mm2 cho X LP E/CU/P V C.

TỦ P H Â N P H Ố I B Ơ M T H O Á T N Ư Ớ C B Ể TỰ H O Ạ I D B -W W P1 Lộ ra / O ut pu t Lo ại / T yp e

Mạng cáp P1/Bơm chì bể phốt P2 MCC B Type C 3500 107.5 3P 8.9 16.30, với thông số 0.14%, 0.88, 0.88, 0.79, sử dụng cáp 4x1C - 2.5mm² LPE/CU/PVC và 1C - 2.5mm² CU/PVC Mạng cáp P2/Bơm chì bể phốt – phòng SP MCB Type C 2000 166 1P 15.2 SP, với mạch điều khiển tải tín dụng (kW) 9.0 và hệ số Ks 1.0 Tổng công suất tải (kW) là 9.0, cùng với lộ vào/Input.

M CC B Ty pe C 9 0 25 7 5 3P 22 8 53 9 8 9% 0 73 0 73 0 87 4x 1C -6 m m 2 CU /P V C/ PV C 1C -6 m m 2 CU /P V C M án g Cá p

TỦ P H Â N P H Ố I B Ơ M C Ấ P N Ư Ớ C S IN H H O Ạ T D B -S W P Lộ ra / O ut pu t Lo ại / T yp e

Máng cáp P1 và bơm nước sinh học P2 là những thiết bị quan trọng trong hệ thống quản lý nước Máng cáp loại C 18 50 0 có thông số kỹ thuật 63 18 3P với hiệu suất 46.8 kW và tỷ lệ tải 0.15% Bên cạnh đó, máng cáp P2 và bơm nước sinh học P2 cũng có vai trò tương tự trong việc đảm bảo dòng chảy ổn định Bơm loại C 20 00 16 6 1P với công suất 15.2 kW và hệ số K s 1.0 cho tổng công suất 39.0 kW, hỗ trợ hiệu quả trong quá trình vận hành.

M CC B Ty pe C 39 0 10 0 36 0 3P 98 8 21 5 7 7 6% 0 73 0 73 0 87 4x 1C -5 0m m 2 X LP E/ CU /P V C

TỦ P H Â N P H Ố I Q U Ạ T C Ấ P G IÓ T Ư Ơ I V À O P H Ò N G D B -F A D Lộ ra / O ut pu t Lo ại / T yp e

Po le P1 M CC B Ty pe C 18 10 0 50 18 3P 45 8 81 7 0 01 % 0 88 0 88 0 79 4x 1C -1 0m m 2 X LP E/ CU /P V C

P1 / Q uạ t gi ó tư ơi ph òn g SP M CB Ty pe C 20 00 16 6 1P 15 2 SP / M ạc h đi kh iể n Tả i tín h to án (K w ) 20 1 H ệ số K s 1 0 Tổ ng C/ s tầ ng (K w ) 20 1 Lộ và o/ In pu t

M CC B Ty pe C 20 1 63 18 0 3P 50 9 13 5 9 0 3% 0 73 0 73 0 87 4x 1C -2 5m m 2 X LP E/ CU /P V C

TỦ P H Â N P H Ố I B Ơ M T H O Á T N Ư Ớ C S À N G A R A / D B -W W P2 Lộ ra / O ut pu t Lo ại / T yp e

Po le P1 M CC B Ty pe C 44 00 16 7 5 3P 11 1 26 2 0 08 % 0 88 0 88 0 79 4x 1C -2 5 m m 2 X LP E/ CU /P V C 1C - 2 5m m 2 CU /P V C M án g Cá p P1 / B ơm th nư ớc P2 M CC B Ty pe C 44 00 16 7 5 3P 11 1 26 2 0 08 % 0 88 0 88 0 79 4x 1C -2 5 m m 2 X LP E/ CU /P V C

P2 / B ơm th nư ớc – ph òn g SP M CB Ty pe C 20 00 16 6 1P 15 2 SP / M ạc h đi kh iể n Tả i tín h to án (K w ) 10 8 H ệ số K s 1 0 Tổ ng C/ s tầ ng (K w ) 10 8 Lộ và o/ In pu t

M CC B Ty pe C 10 8 32 7 5 3P 27 3 69 0 7 1% 0 73 0 73 0 87 4x 1C 10 m m 2 X LP E/ CU /P V C

TỦ P H Â N P H Ố I M Ù I N H À V Ệ SI N H D B -E A F_ A 1 Lộ ra / O ut pu t Lo ại / T yp e

Po le P1 M CC B Ty pe C 11 00 0 32 10 3P 27 9 52 3 0 19 % 0 88 0 88 0 79 4x 1C -6 m m 2 X LP E/ CU /P V C 1C -6 m m 2 CU /P V C M án g Cá p

P1 / Q uạ t m ùi nh à sin h tò a nh à SP M CB Ty pe C 20 00 16 6 1P 15 2 SP / M ạc h đi kh iể n Tả i tín h to án (K w ) 13 0 H ệ số K s 1 0 Tổ ng C/ s tầ ng (K w ) 13 0 Lộ và o/ In pu t

M CC B Ty pe C 13 0 40 10 0 3P 32 9 86 3 8 6% 0 73 0 73 0 87 4x 1C -1 0m m 2 X LP E/ CU /P V C

TỦ P H Â N P H Ố I H Ú T M Ù I P H Ò N G B Ơ M D B -E A F_ A 2 Lộ ra / O ut pu t Lo ại / T yp e

P1 / Q uạ t h út m ùi p hò ng bơ m SP M CB Ty pe C 20 00 16 6 1P 15 2 SP / M ạc h đi kh iể n Tả i t ín h to án (K w ) 2 75 H ệ số K s 1 0 Tổ ng C /s tầ ng (K w ) 2 75 Lộ và o/ In pu t

M CC B Ty pe C 2 75 10 7 5 3P 7 0 21 6 2 7% 0 73 0 73 0 87 4x 1C -2 5 m m 2 X LP E/ CU /P V C

TỦ P H Â N P H Ố I H Ú T M Ù I P H Ò N G T Ủ Đ IỆ N D B -E A F_ A 3 Lộ ra / O ut pu t Lo ại / T yp e

P1 / Q uạ t m ùi p hò ng th ế SP M CB Ty pe C 20 00 16 6 1P 15 2 SP / M ạc h đi kh iể n Tả i tín h to án (K w ) 2 75 H ệ số K s 1 0 Tổ ng C/ s tầ ng (K w ) 2 75 Lộ và o/ In pu t

TỦ P H Â N P H Ố I H Ú T G IÓ T H Ả I H Ầ M D B- EA F_ A 4 Lộ ra / O ut pu t Lo ại / T yp e

Po le P1 M CC B Ty pe C 33 00 0 10 0 36 3P 83 6 16 3 5 0 35 % 0 88 0 88 0 79 4x 1C -3 5m m 2 X LP E/ CU /P V C

P1 / Q uạ t gi ó th ải tầ hầ m – g ar a SP M CB Ty pe C 20 00 16 6 1P 15 2 SP / M ạc h đi kh iể n Tả i tín h to án (K w ) 35 0 H ệ số K s 1 0 Tổ ng C/ s tầ ng (K w ) 35 0 Lộ và o/ In pu t

M CC B Ty pe C 35 0 10 0 36 0 3P 88 6 21 5 7 0 3% 0 73 0 73 0 87 4x 1C -5 0m m 2 CU /P V C/ PV C

TỦ P H Â N P H Ố I H Ú T G IÓ T H Ả I H Ầ M D B- EA F_ A 5 Lộ ra / O ut pu t Lo ại / T yp e

Po le P1 M CC B Ty pe C 33 00 0 10 0 36 3P 83 6 16 3 5 0 35 % 0 88 0 88 0 79 4x 1C -3 5m m 2 X LP E/ CU /P V C 1C - 16 m m 2 CU /P V C

Mán g Cá p P1 / Quạt gió thải tầ hầ m là một sản phẩm thuộc gara SP MCB Type C 20001661P 15.2 SP, với mạch điều khiển tài tín h toán (kW) đạt 35.0 Hệ số K s là 1.0, tổng công suất tầ ng (kW) cũng đạt 35.0, phù hợp cho các ứng dụng yêu cầu hiệu suất cao.

M CC B Ty pe C 35 0 10 0 36 0 3P 88 6 21 5 7 0 3% 0 73 0 73 0 87 4x 1C -5 0m m 2 CU /P V C/ PV C

TỦ P H Â N P H Ố I T H Ô N G G IÓ H Ầ M D B- FA F_ A 1 Lộ ra / O ut pu t Lo ại / T yp e

Po le P1 M CC B Ty pe C 11 00 0 32 7 5 3P 27 9 52 3 0 12 % 0 88 0 88 0 79 4x 1C -6 m m 2 X LP E/ CU /P V C 1C -6 m m 2 CU /P V C M án g Cá p

Quạt thổi gió tần hầm gara B1 SP MCB Type C 20001661P có công suất 15.2 SP/M và tải tín hiệu (kW) là 13.0 Hệ số K là 1.0, tổng công suất tần (kW) đạt 13.0, với lối vào/input được thiết kế hiệu quả.

M CC B Ty pe C 13 0 40 7 5 3P 32 9 86 3 0 1% 0 73 0 73 0 87 4x 1C -1 0m m 2 CU /P V C/ PV C 1C - 10 m m 2 CU /P V C

TỦ P H Â N P H Ố I T H Ô N G G IÓ H Ầ M D B- FA F_ A 2 Lộ ra / O ut pu t Lo ại / T yp e

Bài viết đề cập đến các thông số kỹ thuật của sản phẩm Po le P1 M CC B Type C với các giá trị như 11.00, 32.7, và 27.9, cùng với hệ số K s là 1.0 Sản phẩm này có công suất tải tính toán là 13.0 kW và tổng công suất là 13.0 kW Ngoài ra, các thông số về mạch điều khiển và lộ vào/input cũng được nêu rõ, giúp người đọc hiểu rõ hơn về khả năng hoạt động và ứng dụng của thiết bị trong môi trường thực tế.

M CC B Ty pe C 13 0 40 7 5 3P 32 9 86 3 0 1% 0 73 0 73 0 87 4x 1C -1 0m m 2 CU /P V C/ PV C

TỦ P H Â N P H Ố I H Ú T M Ù I P H Ò N G H Ạ T H Ế D B -E A F_ C I Lộ ra / O ut pu t Lo ại / T yp e

Po le P1 M CC B Ty pe C 45 0 3 7 5 3P 1 1 4 9 0 02 % 0 88 0 88 0 79 4x 1C -2 5 m m 2 X LP E/ CU /P V C 1C - 2 5m m 2 CU /P V C

M án g Cá p P1 / Q uạ t gi ó th ải p hò tủ đ iệ n SP M CB Ty pe C 20 00 16 6 1P 15.2 SP có mạc h đi kh iể n với tài tín h toán (kW) là 2.45, hệ số K s là 1.0, và tổng công suất tầ ng (kW) cũng là 2.45 Thông tin lộ vào/ Input được cung cấp để người dùng dễ dàng tham khảo.

TỦ P H Â N P H Ố I T H A N G M Á Y L IF T1 , P C C C (D B/ 17 F) Lộ ra / O ut pu t

K hu v cu ng c D òn g bả o vệ I nC B (A )

Po le P1 M CC B Ty pe C 30 00 10 7 5 3P 7 6 20 8 0 22 % 2 0 79 0 77 0 79 4x 1C -2 5 m m 2 X LP E/ CU /P V C

P1 / T ha m ái c hở ng ườ i 1 PC CC SP M CB Ty pe C 20 00 16 6 1P 15 2 SP / M ạc đi ều k hi Tả i t ín h to án (k W ) 5 0 H ệ số K s 1 0 Tổ ng C/ s tầ ng (k W ) 5 0 Lộ và o/ In pu t

M CC B Ty pe C 5 0 16 7 5 3P 12 7 34 5 4 9% 7 0 73 0 73 0 87 4x 1C -4 m m 2 X LP E/ CU /P V C

TỦ P H Â N P H Ố I Q U Ạ T TẠ O Á P TH A N G M Á Y D B -P A F2 Lộ ra / O ut pu t

Sụ t á p ϪU Số m ạc h k1 k2 k3 Cỡ d ây ph a/ tru ng tí nh (V ật li ệu : C u)

Cỡ d ây bả o vệ (V ật liệ u: C u) Ố ng lu ồn dâ y cá p

K hu v ực cu ng c ấp D òn g bả o vệ I nC B (A )

Po le P1 M CC B Ty pe C 11 00 0 32 10 3P 27 9 52 3 0 01 % 2 0 88 0 88 0 79 4x 1C -4 m m 2 X LP E/ CU /P V C

PA F- P1 -1 Tă ng á p th an g m ái PC CC P2 M CC B Ty pe C 11 00 0 32 10 3P 27 9 52 3 0 01 % 2 0 88 0 88 0 79 4x 1C -4 m m 2 X LP E/ CU /P V C 1C - 4m m 2 CU /P V C M án g Cá p

PA F- P2 -1 Tă ng á p th an g m ái ch ở kh ác P3 M CC B Ty pe C 11 00 0 32 10 3P 27 9 52 3 0 01 % 2 0 88 0 88 0 79 4x 1C -4 m m 2 X LP E/ CU /P V C

PA F- P5 -1 Tă ng á p th an g m ái ch ở kh ác

P6 M CC B Ty pe C 11 00 0 32 10 3P 27 9 52 3 0 01 % 2 0 88 0 88 0 79 4x 1C -4 m m 2 X LP E/ CU /P V C

PA F- P6 -1 là một thiết bị tăng áp thang máy với mã sản phẩm C 2000 166 1P 15.2 Thiết bị này có công suất tải tính toán đạt 68.0 kW và hệ số K s là 1.0 Tổng công suất sàn của thiết bị cũng là 68.0 kW, với lối vào/đầu vào được thiết kế để đáp ứng nhu cầu sử dụng.

M CC B Ty pe C 74 8 20 0 36 0 3P 18 9 4 43 1 4 19 7 % 7 0 73 0 73 0 87 4x 1C -1 20 m m 2 X LP E/ CU /P V C

DÂY DẪN TỪ TỦ MSB1 ĐẾN TỦ CHIẾU SÁNG CÔNG CỘNG

Sụ t áp ϪU Số m ạc h k1 k2 k3 Cỡ d ây ph a/ tru ng tí nh (V ật li ệu : C u)

Po le L1 M CB Ty pe C 98 65 5 63 10 1P 74 7 12 1 7 0 7% 3 0 7 0 85 0 87 2x 1C -2 5m m 2 CU /P V C 1x 16 m m 2 CU /P V C M án g Cá p

L1 /C hi ếu sỏ kh ẩn c ấp th nạ n L2 M CB Ty pe C 21 6 3 6 1P 1 6 5 8 0 1% 3 0 7 0 85 0 87 2x 1C -2 5 m m 2 CU /P V C 1x 2 5m m 2 CU /P V C PV C ỉ 20

L2 /C hi ếu sỏ sõ n m ỏi h iờ tầ ng 1 P1 M CB Ty pe C 20 00 16 6 1P 15 2 30 9 1 3% 3 0 7 0 85 0 87 2x 1C -2 5 m m 2 CU /P V C 1x 2 5m m 2 CU /P V C PV C ỉ 21

Tải ưu tiểu dành cho tủ tầng SP 1 M CB Type C 20001661P15.2 SP 1 và dự phòng SP 2 M CB Type C 20001661P15.2 SP 2 Tải tín hiệu toán (kW) là 16.1 với hệ số K s là 0.8 Tổng công suất tầng (kW) đạt 12.9 Lộ vào/Input.

M CC B Ty pe C 12 9 25 7 5 3P 23 0 0 49 8 2 5% 3 0 77 0 75 0 87 4x 1C -4 m m 2 X LP E/ CU /P V C 1C -4 m m 2 CU /P V C M án g Cá p

PH Ụ L Ụ C 1 4 T ÍN H T O Á N N G Ắ N M Ạ C H TÍ N H T O Á N N G Ắ N M Ạ C H M BA 1 TỚ I T Ủ Đ IỆ N S T T M Ô T Ả R (m Ω ) X (m Ω ) R t ( m Ω ) X t ( m Ω ) 3- ph a Is c( k A ) 1 H ệ t hố ng tr un g áp P sc = 50 0 M V A R m v= 0 03 5 X m v= 0 35 1 1 54 10 9 4 22 0 0 1

M áy b iế n áp (M BA ) R tr = 1 50 8 X tr = 10 5 84 T yp e = K hô (I E C ) (I E C ) R m v+ R tr X m v+ X tr

P ri m = 22 kV U 20 = 42 0 V Pn = 10 00 kV A U sc = 6 % P cu = 85 50 W 1

Từ M BA đ ến A C B R c= 0 11 71 9 X c= 1 65 1 1 66 12 5 86 19 1 L = 5 m R c= R v x L X c= X v x L R m v+ R tr + R c X m v+ X tr +X c R v = 0 03 12 5 m Ω /m X v = 0 08 m Ω /m 1 A C B R d = 0 X d = 0 15 1 66 12 7 36 18 9 A C B -1 = 16 00 (I E C ) (I E C ) R m v+ R tr +R c+ R d X m v+ X tr + X c+ X d

M ai n b us b ar R d' = 0 X d '= 0 75 1 66 13 4 86 17 8 L = 5 m (I E C ) (I E C ) R m v+ R tr +R c + R d+ R d' X m v+ X tr +X c +X d+ X d' 2 Từ M SB 1 đế n D B -F 17 R c' = 17 4 1 X c'= 0 00 17 5 8 13 4 9 1 4 2 Từ M SB 1 đế n D B -F 16 R c' = 1 6 X c'= 0 4 3 3 13 8 9 17 3 D B -F 16 D B -F 16 -D B 1 R c' = 20 9 3 X c'= 0 0 21 2 5 13 8 9 1 1 3 D B -F 16 D B -F 16 -D B 2 R c' = 13 6 4 X c'= 0 0 13 9 6 13 8 9 1 7 3 D B -F 16 D B -F 16 -D B 3 R c' = 18 5 0 X c'= 0 0 18 8 2 13 8 9 1 3 3 D B -F 16 D B -F 16 -D B 4 R c' = 25 7 9 X c'= 0 0 26 1 1 13 8 9 0 9 3 D B -F 16 D B -F 16 -D B 5 R c' = 25 7 9 X c'= 0 0 26 1 1 13 8 9 0 9 3 D B -F 16 D B -F 16 -D B 6 R c' = 18 5 0 X c'= 0 0 18 8 2 13 8 9 1 3 3 D B -F 16 D B -F 16 -D B 7 R c' = 11 2 1 X c'= 0 0 11 5 3 13 8 9 2 1 3 D B -F 16 D B -F 16 -D B 8 R c' = 39 2 X c'= 0 0 42 4 13 8 9 5 4 3 D B -F 16 D B -F 16 -D B 9 R c' = 11 2 1 X c'= 0 0 11 5 3 13 8 9 2 1 3 D B -F 16 D B -F 16 -D B 10 R c' = 11 3 0 X c'= 0 0 11 6 2 13 8 9 2 1 3 D B -F 16 D B -F 16 -D B 11 R c' = 18 5 9 X c'= 0 0 18 9 1 13 8 9 1 3 2 Từ M SB 1 đế n D B -F 15 R c' = 1 6 X c'= 0 4 3 3 13 8 9 17 3 D B -F 15 D B -F 15 -D B 1 R c' = 20 9 3 X c'= 0 0 21 2 5 13 8 9 1 1 3 D B -F 15 D B -F 15 -D B 2 R c' = 13 6 4 X c'= 0 0 13 9 6 13 8 9 1 7 3 D B -F 15 D B -F 15 -D B 3 R c' = 18 5 0 X c'= 0 0 18 8 2 13 8 9 1 3 3 D B -F 15 D B -F 15 -D B 4 R c' = 25 7 9 X c'= 0 0 26 1 1 13 8 9 0 9 3 D B -F 15 D B -F 15 -D B 5 R c' = 25 7 9 X c'= 0 0 26 1 1 13 8 9 0 9 3 D B -F 15 D B -F 15 -D B 6 R c' = 18 5 0 X c'= 0 0 18 8 2 13 8 9 1 3 3 D B -F 15 D B -F 15 -D B 7 R c' = 11 2 1 X c'= 0 0 11 5 3 13 8 9 2 1 3 D B -F 15 D B -F 15 -D B 8 R c' = 39 2 X c'= 0 0 42 4 13 8 9 5 4 3 D B -F 15 D B -F 15 -D B 9 R c' = 11 2 1 X c'= 0 0 11 5 3 13 8 9 2 1 3 D B -F 15 D B -F 15 -D B 10 R c' = 11 3 0 X c'= 0 0 11 6 2 13 8 9 2 1 3 D B -F 15 D B -F 15 -D B 11 R c' = 18 5 9 X c'= 0 0 18 9 1 13 8 9 1 3 2 Từ M SB 1 đế n D B -F 5 R c' = 1 6 X c'= 0 4 3 3 13 8 9 17

The data presented includes various measurements from the D B -F series, indicating values for R c' and X c' across different iterations For instance, in the D B -F 4 category, R c' values range from 4.5 to 340.7, while X c' remains consistently at 0.0 Similarly, in the D B -F 3 category, R c' values vary from 1.6 to 456.8, again with X c' at 0.0 The D B -F 2 and D B -F 1 categories show consistent R c' values of 1.6, with X c' also maintaining at 0.4 Detailed measurements are provided for each ISO standard within the D B -F series, highlighting the precision and consistency of the data collected.

3 D B -F 1 D B -F 1- IS O 1 0 R c' = 17 6 1 X c'= 0 0 50 3 3 13 8 9 0 5 3 D B -F 1 D B -F 1- C O M R c' = 19 4 3 X c'= 0 0 52 1 6 13 8 9 0 5 2 Từ M SB 1 đế n D B -B 2 R c' = 20 0 X c'= 0 0 21 7 13 4 9 9 5 2 Từ M SB 1 đế n D B -B 1 R c' = 19 4 X c'= 0 0 21 0 13 4 9 9 7 TÍ N H T O Á N N G Ắ N M Ạ C H M BA 2 TỚ I T Ủ Đ IỆ N S T T M Ô T Ả R (m Ω ) X (m Ω ) R t ( m Ω ) X t ( m Ω ) 3- ph a Is c( kA ) 1 H ệ t hố ng tr un g áp P sc = 50 0 M V A R m v= 0 03 5 X m v= 0 35 1 2 57 16 9 5 14 1 0 1

M áy b iế n áp (M BA ) R tr = 2 53 3 X tr = 16 6 T yp e = K hô (I E C ) (I E C ) R m v+ R tr X m v+ X tr

P ri m = 22 kV U 20 = 42 0 V Pn = 10 00 kV A U sc = 6 % P cu = 85 50 W 1

Từ M BA đ ến A C B R c= 0 11 71 9 X c= 0 4 2 69 17 3 51 13 8 L = 5 m R c= R v x L X c= X v x L R m v+ R tr +R c X m v+ X tr +X c R v = 0 03 12 5 m Ω /m X v = 0 08 m Ω /m

Bài viết này trình bày các thông số kỹ thuật liên quan đến hệ thống điện, bao gồm các giá trị R và X cho các thành phần khác nhau từ M SB 2 đến D B -F -L IF T Các thông số như R c' và X c' được liệt kê cho từng kết nối, với các giá trị cụ thể như R c' = 278.6 và X c' = 0.0 cho nhiều điểm đến Các thông số này được sử dụng để tính toán điện trở và phản kháng trong hệ thống, đảm bảo hoạt động hiệu quả và an toàn Các thông số khác nhau như R m v+, R tr, R d, và R d' cũng được đề cập, cùng với các giá trị cụ thể cho từng kết nối, cho thấy sự đa dạng trong thiết kế và cấu hình của hệ thống điện.

2 Từ M SB 2 đế n D B -E A F _A 4 R c' = 1 8 X c'= 0 3 4 4 18 5 6 12 7 2 Từ M SB 2 đế n D B -E A F _A 5 R c' = 3 4 X c'= 0 6 6 1 18 8 5 12 2 2 Từ M SB 2 đế n D B -F A F _A 1 R c' = 8 8 X c'= 0 0 11 5 18 2 5 11 3

Bảng số liệu cung cấp thông tin chi tiết về các vị trí và thông số kỹ thuật của cáp điện trong hệ thống điện Các thông số bao gồm tiết diện cáp (mm2), chiều dài (m), dòng điện (IB, A), hệ số công suất (cosφ), hệ số công suất phản kháng (sinφ), điện trở (Ro, mΩ), và phản kháng (Xo, mΩ) Đặc biệt, bảng còn ghi nhận sự sụt áp (∆U, V) và tỷ lệ sụt áp (%) cho từng đoạn kết nối từ MBA đến MSB và các tủ điện phân phối (DB) Những thông tin này rất quan trọng để đảm bảo hiệu suất và an toàn trong hệ thống điện.

Dữ liệu được trình bày từ DB-F2 đến DB-F5 cho thấy các thông số kỹ thuật chi tiết, bao gồm các chỉ số như ISO, độ bền, và các yếu tố khác liên quan đến hiệu suất Các thông số từ DB-F2 đến DB-F5 cho thấy sự thay đổi trong các giá trị như sức chịu tải và độ ổn định, với các mã số tương ứng và giá trị cụ thể được ghi lại Mỗi nhóm dữ liệu đều có các chỉ số riêng biệt, thể hiện sự phát triển và cải tiến trong thiết kế sản phẩm Các thông số này là rất quan trọng để đảm bảo chất lượng và hiệu suất của các sản phẩm trong ngành công nghiệp.

Bảng dữ liệu dưới đây trình bày các thông số kỹ thuật cho các phiên bản DB-F5, DB-F6 và DB-F7 Mỗi phiên bản có các chỉ số như giá trị trung bình, độ lệch chuẩn và các thông số khác, cho thấy hiệu suất và tính ổn định của từng phiên bản Cụ thể, DB-F5 có các thông số từ 412.45 đến 428.65, trong khi DB-F6 và DB-F7 cũng có các giá trị tương tự, với độ lệch chuẩn ổn định khoảng 0.60 Các thông số này giúp đánh giá chính xác hiệu quả hoạt động của từng phiên bản trong hệ thống.

Dữ liệu từ bảng DB-F7 đến DB-F10 cho thấy các thông số kỹ thuật của từng mục, bao gồm các chỉ số như 12.10, 12.11, 13MSB1, và các biến thể DB-F8 và DB-F9 Các thông số này bao gồm các giá trị như 420.65, 428.65, 412.45, và các chỉ số khác liên quan đến hiệu suất, với các thông số ổn định như 0.80, 0.60, và 0.06 Những giá trị này cung cấp cái nhìn tổng quan về hiệu suất và sự ổn định của các mục trong từng bảng, từ DB-F7 đến DB-F10.

Bảng dữ liệu dưới đây trình bày các thông số kỹ thuật của từng mô-đun DB-F10, DB-F11 và DB-F12 Mỗi mô-đun bao gồm các chỉ số như giá trị, tần số, và các thông số khác Đặc biệt, các mô-đun DB-F10 từ DB1 đến DB10 có giá trị dao động từ 412.45 đến 428.65, với tần số khoảng 13.78 đến 13.99 Tương tự, mô-đun DB-F11 và DB-F12 cũng có các thông số tương tự, cho thấy sự đồng nhất trong thiết kế và hiệu suất Các thông số này rất quan trọng để đảm bảo hiệu quả hoạt động của hệ thống.

Dữ liệu từ các bảng DB-F12, DB-F13 và DB-F14 cho thấy các thông số như giá trị, nhiệt độ, độ ẩm và các chỉ số khác Các giá trị trong từng bảng được tổ chức theo thứ tự từ DB1 đến DB11, với các chỉ số ổn định và nhất quán Các thông số này có thể được sử dụng để phân tích hiệu suất và điều kiện hoạt động của hệ thống Việc theo dõi các thông số này là cần thiết để đảm bảo hiệu quả và an toàn trong các ứng dụng công nghiệp.

Dữ liệu từ bảng DB-F15 đến DB-F16 cho thấy các thông số kỹ thuật của từng bộ phận, bao gồm trọng lượng, kích thước và các chỉ số hiệu suất Cụ thể, các thông số như trọng lượng dao động từ 412.45 đến 428.65, kích thước chiều dài từ 13.58 đến 13.99, và các chỉ số hiệu suất ổn định ở mức 0.60 Bảng MSB1 đến MSB2 cung cấp thêm thông tin về các thiết bị nâng và VRV, với trọng lượng và thông số kỹ thuật tương ứng Những dữ liệu này rất quan trọng cho việc đánh giá và tối ưu hóa hiệu suất của hệ thống.

The data presented includes various entries labeled as MSB2, each associated with specific database codes such as DB-SEF, DB-PAF_A1, and DB-EAF_A1 through DB-FAF_A2 Each entry contains numerical values indicating parameters like quantity, weight, and additional metrics, which are consistently formatted The entries range from 1 to 40, showcasing a structured dataset that reflects diverse aspects of these database categories, emphasizing the importance of accurate data management and analysis in optimizing performance across various applications.

PH Ụ L Ụ C 1 6 T ÍN H T O Á N B U SW A Y C H O T Ò A N H À Tính toán Busway tòa nhà STTPhụ tảiCông suất yêu cầu (kW)

Hệ số đồng thời và công suất tính toán (kW) là yếu tố quan trọng trong thiết kế hệ thống điện Dòng điện tính toán (A) cần được xác định chính xác để chọn thiết bị đóng cắt phù hợp như ACB và MCCB Ví dụ, Busway Al 630A 3P với 100% N và 50% E có thể được sử dụng cho máy phát điện MSB-01, trong khi Busway Al 400A 3P với 100% N và 50% E là lựa chọn cho MSB-02 Đối với MCCB, chọn loại 250A với Isc 6Ka là cần thiết Việc lựa chọn khay cáp cũng rất quan trọng, với các vị trí như Cable tray MSB1 và MSB2, cũng như cáp trục đứng MSB2 để đảm bảo hiệu suất tối ưu cho hệ thống điện.

MFD-MSB2Busway-1600A- MSB1 - DB300x100600x100 MSB2-DB-600x100 -800x100

Bài viết này trình bày thông tin về hệ thống phân phối điện MSB1 - MDB với các chi tiết cụ thể về kích thước và cấu hình của busway và tủ phân phối (MDB - DB) ở các tầng khác nhau Tầng 1 sử dụng busway 630A với kích thước 600x100, trong khi các tầng từ 2 đến 4 cũng áp dụng busway 630A nhưng có sự thay đổi về kích thước tủ phân phối Các tầng 5 đến 16 tiếp tục sử dụng busway 630A với kích thước 400x100, và tầng 17/ST không được đề cập chi tiết.

MSB1 - DBBusway-630A- MSB2 - DB300x100400x100 DB (MSB2)300x100200x100

Định dạng
Số trang	451
Dung lượng	12,2 MB

Thiết Kế Hệ Thống Mep Tòa Nhà Phức Hợp Văn Phòng (Bản Vẽ + Excell Tính Toán Liên Hệ Sđt 0855386840_Tặng Kèm Full Revit 3 Hệ).Pdf

GIỚI THIỆU TỔNG QUAN VỀ DỰ ÁN

Sự cần thiết của đề tài

Mục tiêu của đề tài

Đối tượng và phạm vi nghiên cứu

Nội dung thực hiện

Yêu cầu thiết kế

Ý nghĩa khoa học và thực tiễn

Vị trí địa lý và điều kiện tự nhiên ở khu tòa nhà phức hợp

Cơ sở hạ tầng

CẤP THOÁT NƯỚC

THIẾT KẾ HỆ THỐNG CẤP NƯỚC LẠNH

THIẾT KẾ HỆ THỐNG THOÁT NƯỚC

THỐNG KÊ THIẾT BỊ VẬT TƯ CẤP THOÁT NƯỚC

ĐIỀU HÒA KHÔNG KHÍ

TỔNG QUAN ĐIỀU HÒA KHÔNG KHÍ VÀ THÔNG GIÓ

THIẾT KẾ TẢI LẠNH CÔNG TRÌNH

THÀNH LẬP VÀ TÍNH TOÁN SƠ ĐỒ ĐIỀU HÒA KHÔNG KHÍ

CHỌN MÁY THIẾT BỊ VÀ BỐ TRÍ HỆ THỐNG ĐIỀU HÒA KHÔNG KHÍ

THIẾT KẾ HỆ THỐNG ĐƯỜNG ỐNG DẪN KHÔNG KHÍ, DẪN NƯỚC

THIẾT KẾ HỆ THỐNG THÔNG GIÓ

THIẾT KẾ HỆ THỐNG HÚT KHÓI HÀNH LANG

THIẾT KẾ THÔNG GIÓ, HÚT GIÓ THẢI HẦM XE

THIẾT KẾ HỆ THỐNG TẠO ÁP

THỐNG KÊ THIẾT BỊ VẬT TƯ HVAC

MỞ ĐẦU

TỔNG QUAN VỀ DỰ ÁN

THIẾT KẾ HỆ THỐNG ĐIỆN

LỰA CHỌN MÁY BIẾN ÁP

LỰA CHỌN MÁY PHÁT ĐIỆN

XÁC ĐỊNH DUNG LƯỢNG BÙ

CHỌN THIẾT BỊ VÀ DÂY DẪN CÁP

TÍNH TOÁN SỤT ÁP

TÍNH TOÁN NGẮN MẠCH

THIẾT KẾ HỆ THỐNG NỐI ĐẤT AN TOÀN

THIẾT KẾ HỆ THỐNG CHỐNG SÉT

CUNG CẤP ĐIỆN

PHỤ TẢI ĐỘNG CƠ (ĐIỀU HÒA – MÁY BƠM NƯỚC - THÔNG GIÓ VÀ PCCC)

DÂY DẪN TỪ TỦ MSB1 ĐẾN TỦ TẦNG 1

DÂY DẪN TỪ TỦ MSB1 ĐẾN TỦ TẦNG 2~TẦNG 3

DÂY DẪN TỪ TỦ MSB1 ĐẾN TỦ TẦNG 4

DÂY DẪN TỪ TỦ MSB1 ĐẾN TỦ TẦNG 5~TẦNG 16

DÂY DẪN TỪ TỦ MSB1 ĐẾN TỦ TẦNG 17

DÂY DẪN TỪ TỦ MSB2 ĐẾN TỦ ĐỘNG CƠ -THIẾT BỊ

DÂY DẪN TỪ TỦ MSB1 ĐẾN TỦ CHIẾU SÁNG CÔNG CỘNG