Đồ án tốt nghiệp
Động cơ không đồng bộ ba pha lồng sóc
LỜI MỞ ĐẦU
Đồ án tốt nghiệp là mốc quan trọng đề kiêm tra khả năng nhận thức của mỗi sinh viên đối với những kiến thức đã được giảng dạy trong nhà trường Đồng thời nó còn đánh giá khả năng áp dụng lý thuyết dé phân tích tổng hợp Giải quyết các bài toán kỹ thuật trong thực tế Khi làm đồ án tốt nghiệp sinh viên có quyền trao đổi ,học hỏi , nghiên cứu và trau dồi thêm kiến thức
Nhận thức tầm quan trọng đó em đã làm việc với tinh thần nghiêm túc vận
dụng những kiến thức của bản thân ,những ý kiến đóng góp của bạn bè và đặc biệt là sự chỉ bảo của các thầy cô trong khoa để hoàn thành đồ án tốt nghiệp
nay
“Thiết kế động cơ không đồng bộ 3 pha rô to lồng sóc”
Em đã dùng phương pháp lập trình Pascal để giải quyết bài toán Để giải quyết bài toán em đã chia ra thành các unit nhỏ để tiện cho việc tính toán
Do điều kiện thời gian có hạn cũng như những kiến thức thực tế còn hạn chế nên trong đồ án chắc chắn còn nhiều thiếu sót , em mong nhận được sự góp
ý của thầy cô và bạn bè để có thê hoàn thiện được đồ án cũng như hoàn thiện
được kiến thức của mình nhằm có thê phục vụ tốt hơn sau khi ra trường
Qua đồ án tốt nghiệp này em xin chân thành cảm ơn đến cô giáo TS
Nguyễn Hồng Thanh người đã hết lòng hướng dẫn và giúp đỡ chúng em trong
quá trình học tập trong trường và trong suốt thời gian làm đồ án tốt nghiệp vừa qua ,qua đây em cũng gửi lời cảm ơn đến các thầy ,cô trong bộ môn đã giúp đỡ chúng em hoàn thành đồ án này
Trang 3
CHƯƠNG 1
GIỚI THIỆU VÈ ĐƠNG CƠ KHƠNG ĐỊNG BỘ 3 PHA
+ Giới thiệu chung về động cơ không đồng bộ 3 pha
1.1 Khái quát về động cơ không đồng bộ 3 pha
Trong quá trính khai thác và sử dụng tải nguyên thiên nhiên phục vụ cho nền kinh tế quốc dân , không thê không nói đến sự biến đổi năng lượng từ dạng nay sang dạng khác Trong đó , động cơ điện là thiết bị biến đổi từ điện năng thành cơ năng có vai trò rất to lớn trong sản xuất công nghiệp „nông nghiệp , dân dụng và rất nhiều lĩnh vực khác
Hiện nay , động cơ điện được sử dụng rộng rãi chiếm tỷ lệ rất cao với mức
công suất nhỏ từ vài chục W đến mức công suất trung bình hàng trăm KW Với những ưu điểm nỗi bật của nó như : giá thành hạ ( chỉ bằng 1/6 động cơ điện 1
chiều ) ,làm việc tin cậy chắc chắn ,hiệu suất cao Đặc biệt đối với động cơ
điện không đồng bộ rô to lồng sóc có kết rô to rất đơn giản và vận hành thuận tiện Ngoài ra động cơ không động bộ còn dùng trực tiếp lưới điện xoay chiều 3
pha nên không cần trang bị thêm thiết bị biến đổi kèm theo đỡ phức tạp cho hệ
thống Các lĩnh vực ứng dụng của động cơ không đồng bộ như :trong công nghiệp thường dùng làm nguồn lực cho máy cán thép loại vừa và nhỏ ,cho các máy công cụ của các nhà máy công nghiệp nhẹ Trong hầm mỏ dùng làm máy tời hay quạt gió Trong nông nghiệp dùng trong các trạm bơm hay máy gia công nông sản phẩm Trong đời sống sinh hoạt hàng ngày ,động cơ điện không
đồng bộ cũng chiếm một vị trí quan trong lam qut gió ,máy bơm nước ,tủ lạnh „điều hoà nhiệt độ Tóm lại cùng với sự phát triển của nền sản xuất điện khí
hoá và tự động hoá thì phạm vi ứng dụng của động cơ không đồng bộ ngày
càng được cải thiện và mở rộng
Với những ưu điểm nỗi bật của động cơ không đồng bộ thì việc ứng đụng nó trong những lĩnh vực của cuộc sống ngày càng được phát triển và cải tiễn mọi
mặt
Trang 4
Đồ án tốt nghiệp MỤC MỤC CHƯƠNG I: CÁC THÔNG SỐ ĐỊNH MỨCC -s2-ccssseccssssecssssse 1 2 Tốc độ đồng bộ -22-2+t2EVE++++EEE2211122221111222111112211111122111111222111122111110 22111 re §
Dòng điện định mức (pha) - - 2 scôâ<e+<cô-ô - - Error! Bookmark not defined
CHNG II: KÍCH THƯỚC CHỦ YÊU ERROR! BOOKMARK NOT
DEFINED
ern
nw
FY
Công suất tính toán Error! Bookmark not defined
Đường kính Stato Error! Bookmark not defined Bước cực
Chiều dài tính toán lõi lõi sắt Stato(la) on)
Chiều dài thực của Stato Error! Bookmark not defined
So sánh phương án Error! Bookmark not defined Số rãnh Stato o.eeeecscscssssesssssssssececeeceeeeeceseeeeeessssssssssssssssssnssssssssnsnsssssnsessesssssesssesesseeeceesceeeeeee 9 ước rãnh SAO + - + The 10 Số thanh dẫn tác dụng của một rãnh -:-++£+vv++etttrrxerstrrrxerrerrrrrrrrrrrrsrrrrss e, TÚ
Số vòng dây nói tiếp của một pha dây quấn Stato -cc+++++eerrrrrrrrrrrrrrrrree TÔ)
Tiết điện và đường kính đây -+:©vvz+ttvvxrretrrrxrrretrrrrererrrrrrrrrrrrrrrrrrrrrrcsrrs.ve, TÔ
Tính lại mật độ dòng điện trong dây dẫn Stato Error! Bookmark not defined
Kiểu dây quắn 2ccccccccrttttttrrttrrrrrrrrrrrrrrrrrrrrrrrrrrrrrrrrrrLÏ
Từ thông khe hở không khí . ¿- - - + + + #E*E‡k£kEEeEEkekekrrrrrkrkeerrrrkrrrrrerereeerree TÚ Mật độ từ thông khe hở không khí - - ¿5+ + S*‡*‡k‡kekeEerrkrketsrrerrrrrreerrrereee Z2
Xác định sơ bộ chiều dài răng Stafo 555cc tre Ï2
Xác định sơ bộ chiều cao gông : 55cSvvecertrrtrrrrrrrrrrrrrrrrrrrrrrrr T3
Kích thước răng, rãnh và cách điện rãnh - - + * + + ket tre 13 Chiều Tộng răng S{A{O + kê tàng TT TT TH TT TH ng tre 16
Chiều cao gông từ StafO 222sccc2vvtrttttrrrrrrrttrrrrrrrrrrrrrrrrrrrrrrrrrrrrrrrree T7
Khe hở không khí - ¿+ + + xxx k1 TT HH ng terererkrkerrree LÊ,
CHUONG IV: THIET KE DAY QUÁN RÃNH VÀ GÔNG RÔTO 18 24 25 26 21 Số rãnh RôtO -trrrtrttrrrrtrtrtriiiriiiiirrrrrrrrrrrrrrrrrrrrrrrrrrrrrrrrrrrrrrrre, TB
Đường kính ngồi R.Ơ(O - ¿+ + Sex rrrrrrrrrrrrrerrreeree TẾ Đường kính trục R.Ô(O - ¿6 + + SSSkkvkH ng rrrrrrrrrrrerrrrrre TẾ, Đước răng RÔ(O - 6 + tê nàng rrrrrrerrrrrrrrerrrere TẾ,
Trang 5
28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39
Xác định sơ bộ chiều rộng ring Roto Xác định sơ bộ chiều cao gông từ Rôto Dòng điện trong thanh dẫn Rôto
Dòng điện trong vành ngắn mạch 555ccccccttttttttrteerrrrrrrrrrrrrrrrrrrrrrrrrree, TØ
Tiết diện thanh dẫn : tt treo TỢ
Tiết diện vành ngắn ¡1U 011 Kích thước răng, rãnh RÔfO - ¿+ + + EEk*kEkeEeEeEkrkeketrrkrkrkrkrrrrrkeerkerrereeereeeecece2 Vành ngắn Tnạch s «5s sesseseeseeeeeeeeseeseeeeexee ĐEFOF! Bookmark not defined II: (0iác 180A Tính các kích thước thực tẾ 2 se + s9EEE£EEEEEEEEEkEEketEkeerkeerkterkkerrkertkrrrkrrrkrrrserseeru Í Chiều cao gơng RơtO 222 ©22222+9EE22222222111212221111122111111171111122211111 111112 22211 Xe 22 Độ nghiêng rãnh StaO 25525222 S42 929 1239211321413 1311111111112111 1111111 c1 22 CHƯƠNG IV: TÍNH TỐN MẠCH TỪ - ss©ccssseccsssseeesssseeesee 24Ẩ 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 Hệ số khe hở không khí Sức từ động trên khe hở không khí 24
Mật độ từ thông ở răng Stato
Cường độ từ trường trên răng S{a{O - ¿+ + St kh HH 2) Sức từ động trên răng S(A{O ¿+ ST HT go corocĐỐ)
Mật độ từ thơng trên răng JRƠ(O - ¿5+ SE TH TH ngoc lO
Cường độ từ trường trung bình trên răng Rôto Error! Bookmark not defined Sức từ động trên răng R.Ô(O ¿- 5+ Sàn rerecroc ĐỘ,
Hệ số bão hoà TẶN, HT“ TT TT TH TT TH TH th truc
Mật độ từ thông trên gông SfAfO ¿- - - + SĐT TH HH truc Cường độ từ trường trên gông S{a(O - - - + 5s 11k TT ng re Ê
Chiều dài mạch từ gông từ StafO -222222222222222211112221111127211112221111 121112 1111 ce 27
Sức từ động trên gông SAfO - - 5+ ST TH TH già 27 Mật độ từ thông trên gông R.ÔfO + S11 Tnhh TC, Cường độ từ trường trên gơng RƠ(O - - c5 + kh ri.)
Chiều dài mạch từ gơng từ StafO 2222+©222222222111122221112271111112221111.111112 2111 Xe 28
Sức từ động trên gông SAfO - - 5+ St TH TH HH Hư 28
Sức từ động tổng [081810 00 Hệ số bão hoà toàn ¡19 0117 QO Dòng điện từ hoá - ¿+ + «St TT TT TT TT Tàn nhe 2)
CHƯƠNG V: THAM SÓ CỦA ĐỘNG CƠ ĐIỆN . -sccoe‹secoc.e 2)
60 Chiều dài phần đầu nối đây quấn Stato -2¿-©2222c+222vvveetcvvverrerrrrerrerrrreeccrrr 2Ø
Trang 6
Đồ án tốt nghiệp 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 Chiều dai phan dau nói của dây quan Stato khi ra khỏi lõi sắt „30
Chiều dài trung bình 1/2 vòng đây của day quan Stato
Chiều dai dây quấn của 1 pha Stato
Điện trở tác dụng của dây quấn StafO -2+:+++2222+++vvvtrt22221E11111 1111 ri 30 Điện trở tác dụng của dây quấn RôtO -:++++++++++*9121212272727.111.1.11.11rrrr 31
Hệ số quy đổi điện trở Rôto về Stafo tt
Điện trở Rôto sau khi quy đổi về Stato ::: 255ccvveeerrirrrrtrrrrrrrrrrrrrrrrii 32
HE 86 tir tn Stato cssssssssssssesssssessssssssssssseeeceeeesssssnussssssssseseeeeeeesesssssssssssssssseeeeseesessesnnnsssssens D2
Điện kháng tản day quan Stato sssesscsccssssssseeseseccesssssnnsseecsecesnssnneeeeseceeessnnnenseessecessnnnneeeeeee 34
Hệ số từ dẫn tản Rôôto chi Ổ
Điện kháng tản dây quấn Rôtto -2222222+++2222222221221112222111111111 1.11111 re Điện kháng tản Rôto đã quy đổi về Stato -::::-ccccvveerrrirrrrtttrrrrrrrrrrrrreeooo.Ö 7
Điện kháng hỗ cảm (Khi không xét rãnh nghiêng) . 5c 22vvvtrtrrrrrrrrrrrrerrrr 37
Điện kháng tản khí xét đến rãnh TnghiÊNng + sàng ngu
CHƯƠNG VI: TỒN HAO TRONG THÉP VÀ TÓN HAO CƠ 39 75 76 I Tổn hao chính trong thép 77 IL 78 79 1H 80 81 82 83 84 85 86
Trọng lượng răng StafO c5 22t 2x 1111111111111 rrrrrrrrcee 2Ơ) Trọng lượng gơng từ Sta(O - nen 0 111rrrrr 39
Tổn hao cơ bản trong lõi Ca
Tổn hao phụ trong thép StatO -22-22©E++e+EEE+EeeEEEEEetEEEkeerrrrrrrrrrrrke 40
Tổn hao bề mặt trên răng S{a{O . ¿- 5S 4, Tén hao đập mạch trên răng SfafO - ¿- + + kh TT TH nh nhu Al
tổn hao phụ trong Rôfo - Error! Bookmark not defined
Tén hao bề mặt trên răng Rôto -:cc-c Error! Bookmark not defined Tổn hao đập mạch trong răng Rôto : -22555ccvcccetrttrtrrteerrrrrrrrrrrrrrrrrrrrrrrrreeeoo.42 Tổng tổn hao trong thép lúc không tải -. -:¿¿-22222+vv222++2EEEEEEEYvrrrrtrrtrrrrrrrrrrrree 43
Tén hao đồng trong dây quấn bì 1 Tổn Ha0 CO .cssssssscssssseccssssseccsssssscccsssussccssssveccesssuscesssssseccessuussessssusccesssusssssssusecsesssucsesssusecesssuees 44
Tổng tổn hao của tồn máy khi khơng tải Error! Bookmark not defined
Hiệu suất của động CƠ - càng ereererrrrerrrerreerrererere.SHẨ-
CHƯƠNG VII: ĐẶC TÍNH LÀM VIỆC . «-cccessecccsseesssseeeoex TỔ
87 88 89
S6 ligu dinh mite viét ra tir bang tren .sesecsecesssssssssseessesseessessnsssssssssssseeeeeseesesennnnsssssssseees 48
Hệ số trượt ứng VOI Mynay! sssssseeescsssseesesssseesssssseesssssseeeessseeeees Tor! Bookmark not defined
BOi $6 mOmen CUC ai cceecssessssesssssesssssessssesssssesessecssssesssseessssecssseessssecsssseesssesssssesssseeessseeese4®
Trang 7
CHƯƠNG VIII: ĐẶC TÍNH MỞ MÁY csscccssssccsssseesssseeeeoex 49) 90 91 92 93 94
Tham số động cơ điện khi xét đến hiệu ứng mặt ngoài của dòng điện (&;i s=1)
Tham số của động cơ khi xét hiệu ứng mặt ngoài dòng điện và sự bão hoà từ trường tan
Dòng điện mở máy khi SÌ . - - ¿+ + + + EkEk£EEk E1 Tà TH nh nh nh ghe
Bội số dòng điện mở máy + ©2++++2EE++++22EE++++2222211112271111127111112211122 27112 re
Bội số mômen mở THẦYY TH TT TT TT TT TH trà CHƯƠNG IIX: TÍNH TỐN NHIỆTT «- esscccssseersssseessssseeooe 58 95 96 97 98 99
100 Độ tăng nhiệt của vỏ máy với môi trường
101 Độ tăng nhiệt của dây quấn Stato với môi trường 102 Độ tăng nhiệt của của lõi sat Stato
Nhiệt trở trên mặt lõi sắt StatO 22: 22222222222 222211222221111222111112221111 221111 re Nhiệt trở phần đầu nối của đây quấn Stato .- 2 -22++222+++2EEEYverttEvvvrrrrrrrrrrrrrrrei
Nhiệt trở đặc trưng độ cho độ chênh nhiệt giữa không khí nóng bên trong máy và vỏ máy
Nhiệt trở bề mặt ngoài vỏ máy
Nhiệt trở trên lớp cách điện
CHƯƠNG IX: TRỌNG LƯỢNG VẬT LIEU TÁC DỤNG 6Š
103 Trọng lượng thép Sillic cần chuẩn bị sẵn 52222222222 104 Trọng lượng đồng của dây quấn Sfato ++++++++++t*1211222121E.1.1rrrrri 105 Trọng lượng nhơm RRƠ(O - ¿+ 225% SE S*2E£EE£EEEEE2 1111111111111
Trang 8Đồ án tốt nghiệp
Phan 1: TONG QUAN
CHUONG 1
GIOI THIEU CHUNG VE MAY DIEN
Trong quá trình khai thác và sử dụng các tài nguyên thiên nhiên phục vụ cho nền kinh tế quốc dân không thể không nói đến sự biến đổi năng lượng từ dạng này sang dạng khác các máy thực hiện sự biến đổi cơ nằng thành điện năng
hoặc ngược lai gọi là các máy điện
Các máy điện biến đổi cơ năng thành điện năng được gọi là máy phát điện
và các máy biến đổi điện năng thành cơ năng thì được gọi là các động cơ điện Các máy điện đều có tính thuận nghịch, nghĩa là chúng đều có thể biến đôi năng lượng theo hai chiều Nếu đưa cơ năng vào phần quay của máy điện thì nó
sẽ làm việc ở chế độ máy phát còn nếu đưa điện năng vào thì phần quay của máy điện sẽ sinh ra công cơ học
Máy điện là một hệ thống điện từ gồm có mạch từ và mạch điện liên quan
đến nhau Mạch từ gồm có các bộ phận dẫn từ và khe hở không khí Mạch điện
gồm hai hoặc nhiều dây quấn có thể chuyên động tương đối với nhau cùng các bộ phận mang chúng
Máy điện dùng làm máy biến đổi năng lượng là phần tử quan trọng nhất của
bat cứ thiết bị điện năng nao Nó được sử dụng rộng rãi trong công nghiêp,
nông nghiệp, giao thông vận tải, các hệ điều khiển và tự động điều chỉnh, khống chế
Sự biến đối điện cơ, cơ điện trong máy điện dựa trên nguyên lý về cảm ứng điện từ Nguyên lý này cũng đặt cơ sở cho sự làm việc của các bộ phận biến đổi cảm ứng dùng để biến đổi điện năng với những giá trị của thông số này (điện áp, dòng điện) thành điện năng với những giá trị của thông số khác
Trang 9
THIET KE DONG CO KHONG DONG BO 3 PHA
CHUONG I: CAC THONG SO DINH MUC - Céng suat dinh mite: Pan =11 KW
- Dién ap dinh mirc: Usm =380/220 V - Té dau day: Y/A
- Tan sé lam viée: f=50 Hz -_ Số đôi cực: 2p =4 - _ Kiểu máy: kín, tự làm mát bằng quạt gió - _ Chế độ làm việc liên tục -_ Cấp cách điện: cấp B — Tốc độ đồng bộ - £ 60 Từ công thức: p= SH hp "`1 Ny P 2
2 Đường kính ngoai Stato
V6i 2p=4va Pdm=1 1 Kw ,tra bảng IV.1 phụ lục IV ta có chiều cao tâm trục
h=160 mm
Theo bang 10-3 ta có đường kính ngoài stato theo tiêu chuẩn Dn=27,2 cm
3 Đường kính trong stato
Theo bảng 10-2,với SỐ cực 2p=4 ta có Kp=0,64-0,68,do đó đường kính trong
Trang 10Đồ án tốt nghiệp 4 Công suất tính toán k,/P„ — 097511 P= =e Nam *©OSD jy, 0,875.0,87 =14,09(KW) Trong đó:
Ke =f(p) được tra trong hình 10-2 trang 231 TKMĐ- Trần Khánh Hà Với p=2 ta tra được kẹ =0,975
5 Chiều dài tính toán lõi sắt Stato(;)
-_ Sơ bộ chọn
œạ =0,64 :hệ số cung cực từ ky =1,11: hệ số dạng sóng
kạạ =0,92 : chọn day quan 1 lớp, bước ngắn - Theo hình 10-3a trang 234 TKMĐ- Tần Khánh Hà,
Với Dn=27,2 cm ta tra được: A=330 A/cm mật độ tự cảm khe hở không khí: Bạ =0,76 T _ 6,1.107.P' _ 6,1.107.14,09 ở; k,k„.A.B,.D”.n 0,64.1,11.0,92.330.0,76.187.1500 >I; = 10,8 (cm) lấy chuẩn lạ =1 lem 1, =1;=11 (cm)
Do lỏi sắt ngắn nên làm thành một khối
Trang 118 10 11 12 13 Dòng điện pha định mức P.10° 11.10° 'Z—— ——=——=2194 3.U,zjcoso 3.220.0,875.0,87 Số rãnh stato
Chọn số rãnh mỗi pha trên một cực q¡=4
Khi đó số rãnh của stato là : Z, =6.p.q, = 6.2.4= 48rãnh Bước rãnh Stato Z.D _z.18 t= = =1,178 (cm)= 11,78(mm) Số thanh dẫn tác dụng của một rãnh uy, = 2b - 3361 T8:Í 17 (thanhdlin) Lam 21,9
Ta chon u=18 ranh
Trong dé: a¡: số nhánh song song, chọn ai =1 A =330 (A/cm) : da chon 6 muc 5
Số vòng dây nối tiếp của một pha dây quấn Stato
W,= Pay = 244° = 144(vong)
Tiết diện và đường kính dây
S.= sứ Trong đó: a¡ =1 số nhánh song song
nị: số sợi dây ghép song song, chọn nị =2 J: mat d6 dong dién day quan Stato
Theo phy luc IV, Bang IV,1 trang 464 Gido trinh thiết kế máy điện- Trần
Khánh Hà (ấn bản mới): Dãy công suất chiều cao tâm trục của động cơ không
đồng bộ Rôto lồng sóc, kiểu kín TCVN-1987-94 cách điện cấp B Céng suat P=11 (KW), s6 d6i cuc 2p =4=> h=160 (mm)
Trang 12
Đồ án tốt nghiệp Theo hình 10-4,chọn tích số AJ=1810 A/cm.mm? AD 1810 n2) => mật độ dòng điện: J, = — = A 330 Voytiét diện sơ bộ của đây dẫn stato là: I, 21 ` = = = 1,99 (mnr a,J,n, 1.5,5.2 (nr)
Theo phy luc VI ,bang VI-1 chon day quan trang men PETV co duéng
kinh d/d.g=1,6/1,685(mm ) có tiết diện bằng S¡=2,23 ( mmẺ ) 14 Kiểu dây quấn
Chọn dây quấn 1 lớp bước đủ với y=10
Vì U=220(V) và chiều cao tâm trục của máy h<=160(mm) nên ta có thể chọn dây quấn một lớp đồng tâm đặt vào rãnh 1/2 kín
y_10_
= hệ số bước đủ : @=”=-— =1
z 10
15 Hệ số dây quấn
-_ Hệ số dây quấn bước đủ: Ky, = s5 2] = sua] =1
kre sin(g,.@/2) _ sin(4.30/2) Hệ số quấn Tải: : =—
q,-sin(a/2) 4.sin30/2) = 0,958 Trong đó q¡=4;
œ=p.360/Z4=2.360/48=15"
- _ Hệ số dây quan Stato: Kdq; =Ky, Kr =1.0,958=0,958 16 Từ thông khe hở không khí
Trang 13Kdq¡ =0,958chọn ở mục15 17 Mật độ từ thông khe hở không khí B= ø.10° — 0,007.10! œgzl, 0,64.1414.11 =0,703(7) Trong đó: =0,007 T xác định ở mục l6 œạ =0,64 hệ số cung cự từ, xác định ở mục 6 + =14,14 (cm) xác định ở mục 5 15 =11(cm) xac định ở mục 7
Kiểm tra :A=1,2%<5%
Nhận xét:Sai số A là hoàn toàn chấp nhận được
Sai số B,=7,5%>5%
Nhận xét:Do sai số 8; >5% nên nó vượt quá giá trị cho phép Dé hiéu
chỉnh lại trị số này cho thích hợp thì ta phải giảm hệ số Kdq¡ bằng cách sử
dụng đây quấn bước ngắn với y=10 ,B=0,833
Ky, = Sil 2 2) = Sil 2 0833] = 0,966 kE sin(g,.@/2) _ sin(4.30/2) : =—D =0,958 4,.sin(/2) 4.sin(30/2) Kdq¡ =Ky; Kr =0,966.0,958=0,925 K;Uj„„ — — 0975220 = OKs, fW,Kdg, 4.1,11.50.144.0,925 = 0,00725 (Wb) 4 4 = 9.10" _ 0,00725.10* _ 9 a3¢7) B asl; 0,64.1414.11 =— Sa
Sai số B,=3,9%<5% Vậy sai số này là chấp nhận được
Trang 14Đồ án tốt nghiệp
Bạ =0,73 (7) xác định ở mục 17
B”z¡: mật độ từ thông răng Stato, theo bảng 11-2 trang 270 Giáo trình
thiết kế máy điện-Trần Khánh Hà, với răng có cạnh song song thì Bz¡=1,7 +1,85 (cm), ta chọn sơ bộ B°z¡ =l,8 (7)
Ke): hệ số ép chặt của lõi sat Stato, ta chon Ke, =0,95
19 Xác định sơ bộ chiều cao gông
— Ø.10° _ 0/00725.10
=_# 2.B.1.K¿ 2.1511.095 =2 em) =23 =23(mm) gl
Trong đó: Bg): mat d6 tir thong géng Stato,
Trang 16Đồ án tốt nghiệp
+ Chiều cao rãnh Stato:
h,= 2Ð, ~D)-h'g, = 212- 18)— 2,3 = 2,3(em) = 23(mm)
h’g; =2,3(cm) chiéu cao géng, tính ở mục 19
D, =27,2 (cm) duong kinh ngoai Stato, tinh 6 muc 4 D=18 (cm) đường kính trong Stato, tính ở mục 4 + Chiều cao thực của răng Stafo: hzi = he — hại = 23 — 0,5 = 22,5 (mm) + Bề rộng rãnh Stato: Chọn bề rộng miệng rãnh Stato là bạ¡ =3,2 (mm) =0,32 (cm) hy =0,5 (mm) =0,05 (cm) - Chiéu rong ranh Stato phía đáy tròn nhỏ: _ a(D+2h,)—b',,Z, (18+ 2.0,05) — 0,5.48 Z,-z 48—-z - d, = 0,82(cm) - Chiéu rong ranh Stato phía đáy tròn lớn: de z(D,~2h'„)—b'¡‹2¡ — z(21/2—2.2,3)—0,5.48 =l(cm ' Z, +a 4847 (cm)
Trong đó: D =18 (cm) đường kinh trong Stato, tinh 6 muc 4 Dạ =27,2 (cm) đường kinh ngoai Stato
h”gị =2,3 (cm) chiều cao gông Stato, tính ở mục 19
b°z¡ = 0,5 (em) chiều rộng răng Stato, tính ở mục 19
Z¡ = 48 (rãnh) tính ở mục
Trang 17
Theo bảng VIII-I ở phụ lục VIII chiều dày cách điện rảnh là c=0,5mm của nêm là c`= 0,4zn
* Tinh hé sé lap day ka:
_Dién tich của rãnh (trừ nêm): 8,2 a(d; +43), d +d 2 ——Ì= d 2(8,2' +10") , 8.2410 =) = 187, )=187,58mm" § 2 (ha 2) 8 2 trong đó h,, =h,, —0,5d,—h41 = 2,3 —0,5.1—0,05 = 1,75(cm) S,= (17,5-
Diện tích lớp cách điện: Chọn tổng chiều dày cách điện: C = 0,5(mm)
Chiều dày cách điện giữa 2 lớp: C?= 0,4 (mm) Sia - +2.h„ +(đ, rdyfera de 8,2 0,4 = 39,6mm 2 = [= +2.17,5+(8/2+ I0 |05 + _ Diện tích có ích của rãnh: S, =S’, - Sea= 187,58-39,6=148 (mm”) -_ Hệ số lấp day ranh Stato: 2 2 - kẹ= mu, da, _ 2.18.1,685" _ 0,7< 0,75 S 148
Nhận xét: Với hệ số lắp đầy như trên là đạt yêu cầu kỹ thuật đặt ra
21 Chiều rộng răng Stato
- _ Chiều rong rang Stato phía đáy rãnh phẳng:
Trang 18Đồ án tốt nghiệp _ t{D+2(hy + hz) bạ = ZI Z, Bina 1 _ (18 + 2.(0,05 +1,75)) ~1=0,46 (mm) 48 > - Chiéu rong rang Stato trung binh: b, _ ba a - 0,42+0,46 - 0,44(cm)
22 Chiều cao gông từ Stato
Đối với động cơ có đáy rãnh Stato phẳng, theo công thức 4- 46a trang 67, Giáo trình TKMĐ- Trần Khánh Hà ta có: D,-D 1 gl 2 -h, +>d, = 772718 43,1 1 1,8(cm) 2 2 = 18(mm) Trong đó: hại =2,3 (cm) tính ở mục 20 23 Khe hở không khí
Khí chọn khe hở không khí ồ ta cố gắng lấy nhỏ để cho dòng điện không tải nhỏ và coso cao, Nhưng khe hở không khí nhỏ sẽ khó khăn trong việc chế tạo và quá trình làm việc của máy: Stato rat dé cham voi Réto (sát cốt), làm tăng thêm tồn thất phụ, điện kháng tản tạp của động cơ cũng tăng lên,
Theo công thức 10-21 trang 253, Giáo trình TKMĐ- Trần Khánh Hà, đối
với loại Động cơ có công suất không lớn P=1 1K) <20 (KW), 2p=4ta có:
Do đó ta có ở = 0,43(mm) suy ra chọn ở = 0,5(mm)
Trang 19
24
CHUONG IV: THIET KE DAY QUAN RANH VA GONG ROTO
Số rãnh Rôto
Thiết kế Rôto lồng sóc đúc nhôm, chọn số rãnh Rôto theo bảng 4- 2 trang 23, Giáo trình Động cơ không đồng bộ- phối hợp giữa số rãnh Stato và số rãnh Rôto của máy điện không đồng bộ Rôfo lồng sóc: 2p =4 rãnh Rôto nghiêng,
động cơ làm việc ở điều kiện bình thường: 25 26 21 28 Z2 = 40(rãnh), Đường kính ngồi Rơto D’= D -2.6 = 18-2.0,05=17,9(cm) = 179(mm) Trong đó: D=l8§(em) đường kính trong stato =0,05(cm) khe hở không khí, tính ở mục 23 Đường kính trục Rôto d, = 0,3.D= 0,3 18=5,4(cm)=54(mm) Bước răng Rôto _—#,D'_ z.17,9 ?Z 2 40 f, =1,4 (cm) = 14(mm)
Xác định sơ bộ chiều rộng răng Rôto
Theo công thức 4- 22 trang 62, Giáo trình TKMĐ- Trần Khánh Hà:
Trang 20Đồ án tốt nghiệp Bz;¿: mật độ từ cảm trong răng Rôto, theo bảng 1 I- 2 trang 270, Giáo trình TKMĐ- Trần Khánh Hà, gia tri Bz =1,7 + 1,85 (7), ta chọn Bạ; = 1,8 (7) = =0,62(cm)= 6,2 22 B,,l,k¿„ L8110,95 ` em)= 62mm) 29 Dòng điện trong thanh dẫn Réto 2.m, Wk, Lg = Ly = ky Lay z “ 2.3.144.0,925 = 0,9.21,9,23:144.0.925 =394(4) Trong đó: kaại =0,925 xác định ở mục 15 W¡ =144 xác định ở mụcI2 Z2 =40 (rãnh) xác định ở mục 24 m¡ =3 số pha của dây quấn Stato
kị =Ñcoso): là hệ số dòng điện, được tra trong hình 10- 5
trang 244, Giáo trình TKMĐ- Trần Khánh Hà, ứng với cos@a„ =0,875 thì kị=0,9 30 Dòng điện trong vành ngắn mạch Theo công thức 5- 10 Tr77 Giáo trình TKMĐ ta có: 1 = 495 1 =1259(A) 2.sin 2sinT2 › 40 1ý =lạ
31 Tiết điện thanh dẫn bằng nhôm
Với thanh dẫn nhôm thì J,q=2,5 + 3,5 (A/mm’) ta chọn so b6: J.q=3 (A/mm?)
Tiết điện thanh dan: 5’, = - = = =131,3(mnr)
32 Tiét dién vanh ngan mach
- Chon so b6 mat d6 dòng điện trong vành ngan mach: Jy =2,4 (A/mm?)
Trang 21
_ Ty _ 1259 To a = 524,6 (mm?)
33 Kích thước răng, rãnh Rôto
Trang 23
- _ Bề rộng răng Rôto chỗ hẹp nhất: — #Á(D+d,;ư„—2.h¿;) 2{17,9 + 0,72 — 2.183) b= Z2 Z, flea) gs z2 40 ~0,51 = 0,62 (mm ( ) - _ Bề rộng răng Rơto chỗ rộng nhất: b= zÍD con -2h„)_ dạ = z4 “07 ~2.0,5)_ 0/72 =0,621(mm) 2 Trong đó: Z¿ =40 (ãnh) xác định ở mục 24 D’=17,9 (cm) xac dinh ở mục 25 đ;2max = 7,2 (mm) xac dinh 6 muc 34 dyamin =5,1 (mm) xac định ở mục 34 hy =0,5 (mm) chon 6 muc 34 - Bér6ng trung bình của răng Rôto: ; 3, _ 0,62 +0,621 bạụy =2 Ta - SG ĐÉẾ” = 0 6as(em)
37 Chiều cao gông Rôto
Đối với động cơ loại rãnh có đáy tròn, số đôi cực 2p=4, theo công thức 6- 51b tr 68- Giáo trình TKMĐ ta có: h Pay tọa g2 _-12=54_; +2051 = 4,3(cm) = 43(mm) Trong đó: dị=5,lmm : đường kính đáy tròn Rôto chỗ nhỏ nhất, xác định ở trên hy =20 (mm): chiều cao của rãnh Rôto, xác định ở trên 38 Độ nghiêng rãnh Stato
Để giảm bớt biên độ của các sóng bậc cao, ta có thể làm rãnh Stato, Rôto nghiêng, với cách dùng rãnh nghiêng ta sẽ có nghiều kiểu phối hợp rãnh Stato
và Rôto, lấy độ nghiêng băndf một bước rãnh stato
Trang 25
CHƯƠNG IV: TÍNH TỐN MẠCH TỪ 39 Hệ số khe hớ không khí —s , Trong d6: b4; =3,2 (mm) la miéng ranh Stato 1M - Phia Stato: £5, = tị = 11,78 (mm) bước rãnh Stato,mục 10 5 =0,5 (mm) khe hở không khí, mục 23 Theo công thức 6- L1 Tr 67 Giáo trình TKMĐ: bạ 2 32 2 Oo 0,7 vas 4 = =36 54 ba 5+ 3,2 6 0,5 t, 1,178 > Thay số vào ta được: k;, = t,-v.d 1178—3,6.0,05 =e t, - Phia Roto: ksy =7— so 2 — Vp Trong đó: V„= = =0,57 to = 14 (mm) tinh ở mục 27 th a] t,-Vv,5 14-0,57.0,5 => ks = 1,02 => ks =kg1,kg2 = 1,02.1,18 = 1,2
40 Sức từ động trên khe hở không khí
Mạch từ có 2 đoạn qua khe hở không khí, bề rộng của khe hở không khí
theo hướng hướng kính, theo công thức 4- 18 Tr 62 Giáo trình TKMĐ:
Fs = 1,6.K5,Bg 5.10‘=1,6.0,73.1,2.0,0510* = 729,6 (4)
Trong đó: Bạ =0,73 (7) mật độ từ thông khe hở không khí, tính ở mục 17 & =0,05 (cm) bề rộng khe hở không khí, chọn ở mục 23
Trang 26
Đồ án tốt nghiệp
41 Mật độ từ thông ở răng Stato
(tính lại việc chọn Bz; =1,85 T( 6 muc 18), Theo công thức 4- 22 Tr 62 Giáo trình TKMĐ: - -Baiyfi _ 0,73.11.1178 _ ? b1 k¿, 05.11.0495 1,85(7) Trong đó: Bạ= 0,73 (7) tính ở mục 17 tị = 1,178 (cm) tính ở mục 10 bz; =0,5 (cm) tinh 6 mục 21 kc¡ =0,95 chọn ở mục 18
42 Cường độ từ trường trên răng Stato
Hz, =f(Bz¡), giá trị của Hz¡ được tra trong phụ luc V- 6 Trang 367 Giáo
trình TKMĐ: Bảng và đường cơng từ hố
Với Bz¡ =1,85 (7), ta dùng phương pháp nội suy từ 2 giá trị lân cận, tra bảng V-6 cho loại tôn Silic 312
* Nội dung của phương pháp nội suy:
Giả sử có 3 điểm cùng nắm trên một đường cong từ hoá, có toạ độ như hình vẽ:
Ta đã biết trước toạ độ của 2 điiểm: H
Điểm 1(B¡,H¡) 3
Điểm 3(B;,H;) H,
Điểm 2(B;,H;=?)
Ta cần tìm trị số Hạ của điểm 2, khi ta đã có các giá tri: By, Bs, Hi, Hs
Trang 27B Bị B; Bạ H Hy, H, =? Hạ 5, -8, H,=H, +(H, “He _B 3 Đị Áp dụng phương pháp nội suy trên để tim Hz; tai gi tri Bz: =1,85 (7) B 1,8 1,85 1,9 H 17,7 21,45 25,2 Hạ, =17/7+(25/2— 177) 5 1S =2145 lx ) 43 Sức từ động trên răng Stato Fy, =2.h’z1.Hz) =2.2,267.21,45 = 97,25 (A) Trong do: h’z; =22,67 (mm) =2,267 (cm), tính ở mục 20
44 Mật độ từ thông trên răng Rôto
Trang 28Đồ án tốt nghiệp
Trong đó:
h”z¿ =h„;-d/3=3-5,1/3=1,83 (cm), là chiều cao rãnh Rôto tính ở mục 37
47 Hệ số bão hoà răng
Tinh lại hệ số bão hoà răng đã chọn sơ bộ ở mục 6, theo công thức 4- 81 Tr72 Giáo trình TKMĐ: _ Fy + Fy ty — 129,6+91,25+53,43 _ k 2 F, 729,6 1,2 Trong d6: F3 = 729,6 (A) tinh 6 muc 41 Fz¡ = 97,25 (4) tính ở mục 44 Fz¿ = 53,43 (4) tính ở mục 4
48 Mật độ từ thông trên gông Stato
(tính lại việc chọn sơ bộ ở mục 19) ®œ.10° _ 0,00725.10! eo WMerdy ey, — 2.2,3.11.0,95 = 15 (T) Trong đó: ® = 0,00725 (7) tính ở mục l6 1, =11 (cm) tinh 6 mục 7 kc¡ =0,95 chọn ở mục 18 hg; =2,3(cm) tinh 6 muc 22
49 Cường độ từ trường trên gong Stato
Tra bảng từ hóa ở phụ lục V-9 ta được:H;¡=6,3 A/cm
50 Chiều dài mạch từ gông từ Stato
Trang 2952 Mật độ từ thông trên gông Rôto 1,5(T) — ®100_ 0/00725.10% _ #2 2h „l,k¿„ 2.2/3.11.0,95 Trong đó: ® = 0,00725 (7) tính ở mục 16 1, =11(cm) tinh 6 mục 28
key =0,95 chon 6 muc 28
hy) =23 (mm) = 2,3 (cm) tinh 6 muc 38
53 Cường độ từ trường trên gông Rôto
Tra đường cong và bảng từ hóa ở phụ lục V-9, dùng phương pháp nội suy
ta được:
V6i By=1,5 (T) ta tính được:
H = 6,3(A/em)
54 Chiéu dai mach tir gong tir Stato
Theo céng thirc 4- 53 Tr 68 Gido trinh TKMD: _ xÍd, +h„„} _ z(5,4+2,3) ? 2p 22 =6,04(cm) Trong đó: d, =5,4 (cm) đường kính trục Rôto, tính ở mục 26 hy = 2,3 (cm) tính ở mục 38 55 Sức từ động trên gông Stato Ea =L„z.Hga=6,04.6,3=38 (A) 56 Sức từ động tổng của toàn mạch Theo công thức 4- 82 Tr 73 Giáo trình TKMĐ Fs = Fp + Fz + Fz; + Foi + Foo
Trong d6: Fs; = 729,6 (A) Suc tir dong khe hở không khi, tinh 6 muc 41 Fz¡ = 97,25 (4) Sức tir dong trén rang Stato, tinh 6 nuc 44 Fy = 53,43 (A) Sức từ động trên răng Rôto, tính ở nục 47
Egị¡ =123,1 (4) Sức từ động trên gông Stato, tính ở nục 52
Fyo = 38 (A) Sức từ động trên gông Rôto, tính ở nục 56
Trang 30
Đồ án tốt nghiệp Thay số vào ta được: Fs = 729,6+ 97,25 + 53,43 + 123,1+ 38 = 1041,38 (4) 57 Hệ số bão hoà toàn mạch tỳ _ 1041,38 =143 “729/6 58 Dòng điện từ hoá + Theo công thức 4- 83 Tr 73 Giáo trình TKMĐ: 1, - PF _ 210413 _ 5,79(A) 0,9.,W, 44, 0,9.3.144.0,925
Trong d6: Fs =1041,38 (A) tinh 6 muc 57
W=144(vong) sé vong day cua day quan Stato, tính ở mục 12
kagi =0,925 hé sé day quan Stato, tinh ở mục 15
+ Dòng điện từ hoá tính theo don vi phan trăm:
1% = FH 100% = aT 100% =26,4%
ldm 9:
Trong d6: Igm=21,9 (A) dòng điện đực mức, tính ở mục 2
Nhận xét: Với động cơ không đồng bộ có 2p=4 thì 7% =(30%-35%) Do vậy
giá trị 7% trên là có thể chấp nhận được
CHƯƠNG V: THAM SO CUA ĐỘNG CƠ ĐIỆN 59 Chiều dài phần đầu nối dây quấn Stato
Theo công thức 3- 29 và 3- 30 Tr 49 Giáo trình TKMĐ ta có:
Trang 31
lạ =Kai.1yị + 2Bị
Trong đó:
Kại, Bị được tra trong bảng3- 4 Tr 49 Giáo trình TKMĐ, đối với loại động
cơ 2p=4, phần đầu nối không băng cách điện ta có: Kại =1,3 và Bị = 1,0 (cm)
- z(p +h
yl 2} là bề rộng trung bình của phần tử (theo công thức 3- 30)
1
Trong đó:
D= 18 (em) đường kính trong Stato, tính ở mục 4 hại =2,3 (cm) chiều cao rãnh Stato, tính ở mục 20 Z¡ =7.2 số rãnh Stato, tính ở mục 9 Thay số vào ta được: _ z(D+ï„)y _ z{I8+ 2,3)10 yo 7? 48 = 13,28 (cm) Từ đó ta có: lạ = Kai.1yị + 2Bị =l1,3.13,28 + 2.1 = 19,264(cm)
60 Chiều dài phần đầu nối của dây quấn Stato khi ra khỏi lõi sắt Chiều dài trung bình 1⁄4 vòng dây của dây quán Stato l2 = lị + lại = 11 +19,264= 30,264 (cm) 61 Chiều dài dây quấn của 1 pha Stato lị =2.W¡.li2.102 =2.144.30,264.102 = 87,16 (m) 62 Điện trở tac dung cia day quan Stato R= Posi ths Trong đó:
Trang 32Đồ án tốt nghiệp ! 1 87,16 => R, = 1 = Pola a, 5, 46°2.1.199 Pippy —— = 2? =0,476(2 (9) Tính theo đơn vị tương đối: Ro = Betitm 0476219 _ 9 g4rq U, 220 63 Điện trở tác dụng của dây quấn Rôto + Điện trở thanh dẫn: 1102 1 11.107 Ry = Py w= Pa Š„ r = 23° 112 = 4,27.10% (Q) , 1 Trong đó: Plas) = 53 ~ 930435 bm2⁄) l;= 11 (em) chiều dài lõi sắt Rôto, tính ở mục 28 Sz =112 (mm?) diện tích rãnh Rôfo, tính ở mục 36 Dy 107
* Dién tro vanh ngan mach: R, = py Z,S,
Trong đó: Dy = 15,§ (em) đường kính trung bình của vành ngắn mạch D' = 17,9 (cm) đường kính ngồi Rơto, tính ở mục 25
Sy = 432 (mm?) diện tích vành ngắn mạch, tính ở mục 35
Z.D„.10) — 1 7.15,8.107 =— =1,25.10°°(Q) Z,S, 23` 40432
Ry = Pa
* Dién tro Roto:
Trang 3364 Hệ số quy đối điện trớ Rôto về Stato
Theo công thức 5- 16 Tr77 Giáo trình TKMĐ ta có: _ 4m, ky, _ 43 (66.0,925)” Z; 72 = 784,65 65 Điện trở Rôfo sau khi quy đối về Stato R*; =y.Rạ = 784,65.0,486.10' =0,0381 (42) Tính theo đơn vị tương đối: Re Ry Lim _ 9,0381.83,73 _ 0.0145 eu dm 220 , 66 Hệ số từ tản rãnh Stato
+ Hệ số từ tản rãnh Stato: Theo công thức 5- 23 Tr79 Giáo trình TKMĐ Đối với rãnh nửa kín, hình quả lê, dây quấn 2 lớp bước ngắn:
Ay = ih ky dam can + a ek, Trong đó: Các kích thước như hình vẽ
bạ = Ðaimin =dị=6 (0n) bề rộng rãnh Stato phía miệng rãnh (mục 20)
Trang 34Đồ án tốt nghiệp _ 33,76 Ayes 7 0,90625 + (0.785 _ 95 _ 2,2 | 055 2.7 7 3 Joss = 1,983
67 Hệ số từ dẫn tan tap Stato
Theo công thức 5- 39 Tr 82 Giáo trình TKMĐ ta có „ =0,9 ok; a Trong đó: +_ tị =13,3 (mm) bước rãnh Stato, tính ở mục 10 +_ q¡ =4 tính ở mục 9 + kạạ =0,925 tính ở mục 15
+ Oy: Tra trong bảng 5- 2a Tr 86 với qị =4; bước rút ngắn của dây quấn theo
Trang 35tị = 13,3 (cm) 5 =0,7 (cm) + ks=1,15 tinh 6 muc 40 Thay số vào ta được: 13,3.(4.0,925)° 0,88.0,999 Ay = 0,9 0,7.1,15 .0,0062 = 1,233
68 Hệ sô từ tản đầu nôi
Theo công thức 5- 44 Tr83 đối với dây quấn 2 lớp at =0,34.7' (lai - 0,64.B.1) ỏ = 0,34 (25,81 - 0,64.0,833.16) =1,27 Trong đó: lại =25,81 (cm) chiều dài phần đầu nối đây quấn Stato (mục 40) B = 0,833 tinh 6 muc 15 t = 16 (cm) tinh 6 muc 5 69 Téng hé sé tir din tan XÀI =Àn + Au + Aa = 1,983+1,233+1,27 = 4,486
70 Điện kháng tản dây quấn Stato
Trang 36Đồ án tốt nghiệp 71 Hệ số từ dẫn tăn rãnh Réto + Hệ số từ dẫn tản ở rãnh Rôto: loại rãnh hình quả lê0 Theo công thức 5- 30 Tr80 ta có: Trong đó: k=1 S„; =166,3 mm?) điện túch rãnh Rôto (mục 36)
b= đ;ạmạy =6 (mm) bề rộng rãnh Rôto phía miệng rãnh (mục 34)
hị= hạ - 0,1.đd = 30 -0,1.6 =29,4 (œj) chiều cao rãnh Rôto (mục 34) hy=1mm,by =1,5 (mm) an =| 2481-2) 066-25 [ne Thay sd: ~” | 3.6 \ 8.1663 2.6) 15 = 2,569 72 Hé sé tir tan tap Roto Theo công thức 5- 40 Tr 83 An - " Feo Kay Ø, 5k, Trong đó: tạ =16,73 (mm) tính ở mục 27 Đối với dây quấn Rôto lồng sóc thì: Z, 51 = 32p 3.6 = = 3,167 va kago = 1; Pr =]
với Rôto to lồng sóc rãnh nửa kín thì kạ ~ l ©»: được tra trong bảng 5- 2c Tr87
Trang 371,02—0,82 19 1000, =102— —” “(~-3) 20, 6 6 =0,92 1,673.(3,167 1 .0,0092 =1,726 0,07.1,15 Thay số ta được: 2„ = 0,9 73 Hệ số từ dẫn tản phần đầu nối:
Theo cơng thức 5- 45 Tr§4, với Rôto lồng sóc đúc nhôm, vòng ngắn mạch
coi ở liền, sát với đầu lõi sắt Rôto: 4„; = 2, log 2
Z, 15 a+2b
Trong đó:
Dy = 27,4 (em) đường kính trung bình của vành ngắn mạch (mục65)
lạ” = lạ =18,5 (cm) đối với Rôto lồng sóc không có rãnh thông gió A= 2.sin =? = 2.sin 23 57 2 ay =3 (cm) va by =2 (cm) kich thước vành ngắn mach, tính ở mục 35 2,3.D, 1 4,7.D, — 2,3.27,4 1 4,7.27,4 =0,717 7 10; = Ze at2b =) 83422 Thay sé: 4,, = s7.185{2sin 2 57 74 Hệ số từ tản do rãnh nghiêng 2 2 „ =0/5.4„ bn | „ 0,5.1,64/ 133 ty 1,673 = 0,518 75 Hệ số từ dẫn Rôto XÀ¿ =À¿ + Min + hao Hn =2,569 + 1,726 + 0,717 +0,518 = 5,444
76 Điện kháng tản dây quấn Rôto
Trang 38Đồ án tốt nghiệp =4.10(@) 77 Điện kháng tắn Rôto đã quy đổi về Stato X'; =y.X¿ =784,65.4.10' =0,314 (€2) 4.m, Âm, Kaa } 2
Trong đó: z= = 784,65 là hé sé quy déi điện trở Rôto về
Stato tinh 6 muc 66
78 Tính theo đơn vị tương đối xt = Aotian „ 0314/8373 _ 012 U, 220 79 Điện kháng hỗ cảm (Khi không xét rãnh nghiêng) _U,-1,X, _ 220-28,72.0,253 12 Tụ 28,72 =7,407(Q)
Trong đó: U¡ =220 (7) điện áp pha đặt vao day quan Stato
Iụ =28,72 (4) dòng điện từ hoá, tính ở mục 59
X¡ =0,253 ((2) Điện kháng tản dây quấn Stato, tính ở mục 69
Trang 39Tra bảng 5- 3 Tr91, Giáo trình TKMĐ ta xác định được trị số của ơn =1,05 (ơ,: là hệ số rãnh nghiêng) X? in = On, X1 =1,05,0,9307 = 0,9772 (Q) X? on =On,X’2 = 1,05,0,5737 = 0,6024 (Q) 83 Tinh lai tri s6 kp _U,=1,.X; _ 220 -28,72.0,253 k : U, 220 =0,97
Trị số này không sai khác nhiều so với trị số kg =0,975 đã chọn sơ bộ ở mục 3,