(Đồ án hcmute) chung cư aview 2

BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP NGÀNH CNKT CƠNG TRÌNH XÂY DỰNG CHUNG CƯ AVIEW GVHD: TS NGUYỄN SỸ HÙNG SVTH : NGUYỄN KHÁNH TRUNG S K L0 0 Tp Hồ Chí Minh, tháng 6/2017 TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP CHUNG CƯ AVIEW GVHD: TS NGUYỄN SỸ HÙNG SVTH: NGUYỄN KHÁNH TRUNG Tp Hồ Chí Minh, tháng 06/2017 LỜI CẢM ƠN Đối với mỗi sinh viên ngành Xây dựng, luận văn tốt nghiệp chính là cơng việc kết  thúc q trình học tập ở trường đại học, đồng thời mở ra trước mắt mỗi người một hướng  đi mới vào cuộc sống thực tế trong tương lai. Thơng qua q trình làm luận văn đã tạo điều  kiện để em tổng hợp, hệ thống lại những kiến thức đã được học, đồng thời thu thập bổ sung  thêm những kiến thức mới mà mình cịn thiếu sót, rèn luyện khả năng tính tốn và giải quyết  các vấn đề có thể phát sinh trong thực tế, đồ án tốt nghiệp như cơng trình đầu tiên mà sinh  viên tự tay thiết kế dưới sự hướng dẫn của Thầy hướng dẫn để chuẩn bị tốt cho cơng việc  khó khăn ở nơi làm việc tránh sự bỡ ngỡ với cơng việc phải tự mình hồn thành.  Trong suốt khoảng thời gian thực hiện luận văn của mình, em đã nhận được rất nhiều  sự chỉ dẫn, giúp đỡ tận tình của Thầy hướng dẫn cùng với q Thầy Cơ. Em xin gửi lời cảm  ơn chân thành, sâu sắc nhất của mình đến q thầy cơ. Những kiến thức và kinh nghiệm mà  các thầy cơ đã truyền đạt cho em là nền tảng, chìa khóa để em có thể hồn thành luận văn  tốt nghiệp này.  Mặc dù đã cố gắng hết sức nhưng do kiến thức và kinh nghiệm cịn hạn chế, do đó  luận văn tốt nghiệp của em khó tránh khỏi những thiếu sót, kính mong nhận được sự chỉ  dẫn của q Thầy Cơ để em cũng cố, hồn hiện kiến thức của mình hơn.  Cuối cùng, em xin chúc q Thầy Cơ thành ln dồi dào sức khỏe để có thể tiếp tục  sự nghiệp truyền đạt kiến thức cho thế hệ sau.          Em xin chân thành cám ơn.      TP.HCM, ngày 20 tháng 06 năm 2017 Sinh viên thực hiện          NGUYỄN KHÁNH TRUNG 1      CAPSTONE PROJECT’S TASK Name’s student : NGUYEN KHANH TRUNG  Student ID         : 11149156  Sector    Advisor       : Construction Engineering Technology   : Msc. NGUYEN SY HUNG  Start date           : 12/02/2017  Project’s Name:        Finish date: 20/06/2017  Input Data:  Architectural Profile (provided by Advitor)  Soil Profile (provided by Advitor)  The contents of capstone project:  Architecture     Illustrate architectural drafts again (0%)  Structure     Modeling, anlysis and design typical floor     Calculate, design staircase     Modeling, calculation, design of frame 4 and frame D     Foundation: Bored piles     Excavation   Product    01 Thesis and 01 Appendix      21 drawing A1 (5 Architecture, 16 Structures)  Ho Chi Minh, June 20th, 2017 HEAD OF FACULTY  ADVITOR              2    MỤC LỤC LỜI CẢM ƠN 1  CAPSTONE PROJECT’S TASK 2  CHƯƠNG 1:  TỔNG QUAN .9    GIỚI THIỆU CHUNG 9  1.1.1.  Tên dư án  9  1.1.2.  Quy mơ cơng trình  9  1.1.3.  Địa điểm xây dựng   10  CHƯƠNG 2:  CƠ SỞ VÀ VẬT LIỆU THIẾT KẾ 11    GIẢI PHÁP THIẾT KẾ 11  2.1.1.  Cơ sở thiết kế   11  2.1.2.  Các quy phạm tiêu chuẩn dùng để thiết kế   13  2.1.3.  Phần mềm ứng dụng  13    VÂT LIỆU SỬ DỤNG 14  2.2.1.  Bê tông  . 14  2.2.2.  Cốt thép   14  2.2.3.  Lớp bê tông bảo vệ   14    TẢI TRỌNG TÁC ĐỘNG 15  2.3.1.  Tĩnh tải tác động lên cơng trình   15  2.3.2.  Hoạt tải  . 15  2.3.3.  Tải trọng gió  . 15  2.3.4.  Tính tốn tải trọng động đất   22  CHƯƠNG 3:  THIẾT KẾ SÀN TẦNG ĐIỂN HÌNH 25    TỔNG QUAN 25    TẢI TRỌNG TÁC DỤNG LÊN SÀN 25  3.2.1.  Tĩnh tải  . 25  3.2.2.  Hoạt tải  . 27    SỬ DỤNG SAFE TÍNH TỐN - THIẾT KẾ SÀN TẦNG ĐIỂN HÌNH 27  3.3.1.  Kiểm tra độ võng sàn   29  3.3.2.  Tính tốn cốt thép sàn  . 30  CHƯƠNG 4:  TÍNH TOÁN - THIẾT KẾ CẦU THANG .32    MẶT BẰNG CẦU THANG 32    THƠNG SỐ TÍNH TOÁN 32  4.2.1.  Kích thước sơ bộ  . 32  4.2.2.  Tải trọng   33  4.2.3.  Hoạt tải  . 34  4.2.4.  Tổng tải trọng   34    SƠ ĐỒ TÍNH VÀ NỘI LỰC 35  4.3.1.  Sơ đồ tính   35  4.3.2.  Mơ hình phân tích 2D  . 35    TÍNH TỐN BỐ TRÍ CỐT THÉP .36      4.4.1.  Tính tốn cốt thép  . 36  4.4.2.  Kiểm tra khả năng chịu cắt của bản thang  37  4.4.3.  Kiểm tra độ võng bản thang   37  CHƯƠNG 5:  TÍNH TỐN – THIẾT KẾ HỆ KHUNG .39    MỞ ĐẦU 39    CHỌN SƠ BỘ TIẾT DIỆN DẦM, VÁCH 39    TÍNH TOÁN TẢI TRỌNG 40    TẢI TRỌNG VÀ CÁC TỔ HỢP TẢI TRỌNG 40    KIỂM TRA CHUYỂN VỊ ĐỈNH CƠNG TRÌNH VÀ DAO ĐỘNG 41  5.5.1.  Kiểm tra chuyển vị đỉnh của cơng trình  . 41  5.5.2.  Kiểm tra dao động của cơng trình   42    NHẬN XÉT KẾT QUẢ NỘI LỰC .42    TÍNH TỐN CỐT THÉP .47  5.7.1.  Tính tốn thiết kế dầm tầng điển hình (tầng 7)   47  5.7.2.  Tính tốn cốt thép vách  . 51  5.7.3.  Tính tốn cốt thép cột   56  CHƯƠNG 6:  TÍNH TỐN – THIẾT KẾ MÓNG 62    SỐ LIỆU ĐỊA CHẤT CƠNG TRÌNH 62    PHƯƠNG ÁN MÓNG CỌC KHOAN NHỒI 62  6.2.1.  Kích thước cọc   62  6.2.2.  Sức chịu tải của cọc khoan nhồi   63  6.2.3.  Thiết kế móng M1  . 71  6.2.4.  Thiết kế móng M2  . 78  6.2.5.  Thiết kế móng lõi thang M3   85  TÀI LIỆU THAM KHẢO .94      DANH MỤC BẢNG BIỂU Bảng 1.1 – Qui mơ xây dựng cơng trình   10 Bảng 2.1 – Diện tích và chiều cao của các tầng   11 Bảng 2.2 - Lớp bê tông bảo vệ kết cấu bê tông cốt thép trong đất   14 Bảng 2.3 - Lớp bê tông bảo vệ kết cấu bê tông cốt thép không tiếp xúc với đất   14 Bảng 2.4 - Dung trọng vật liệu (DL)   15 Bảng 2.5 -  Hoạt tải (LL) tác dụng lên cơng trình   15 Bảng 2.6 - Bảng tầng số dao động riêng   17 Bảng 2.7 – Thơng số tính tốn thành phần gió động  . 19 Bảng 2.8 – Giá trí tính tốn thành phần gió động theo phương X   20 Bảng 2.9 – Giá trí tính tốn thành phần gió động theo phương X   21 Bảng 2.10 - Bảng giá trị của tham số mơ tả các phổ phản ứng đàn hồi.   24 Bảng 3.1 - Tải trọng khu vực phịng khách phịng ăn phịng ngủ tầng điển hình  . 26 Bảng 3.2 - Tải trọng khu vực phịng vệ sinh tầng điển hình   26 Bảng 3.3 - Tải trọng khu vực tầng hầm   26 Bảng 3.4 - Hoạt tải phân bố trên sàn.   27 Bảng 3.5 - Tính tốn cốt thép sàn   31 Bảng 4.1 - Tĩnh tải chiếu nghỉ   33 Bảng 4.2 - Chiều dày tương đương của các lớp cấu tạo   34 Bảng 4.3 - Tĩnh tải bản thang   34 Bảng 4.4 - Tổng tải trọng tính tốn   34 Bảng 4.5 - Kết quả tính tốn cốt thép cầu thang  . 36 Bảng 5.1 – Các trường hợp tải trọng . 40 Bảng 5.2 – Các tổ hợp tải trọng   41 Bảng 5.3 - Điều kiện và phương tính tốn   57 Bảng 5.4 - Hệ số chuyển đổi mo  . 57 Bảng 5.5 - Nội lực cột C44 . 59 Bảng 6.1 – Đặc trưng cơ lí đất nền   62 Bảng 6.2 – Hệ số tỉ lệ từng lớp đất   63 Bảng 6.3 – Kết quả xác định thành phần kháng của đất trên thành cọc khoan nhồi   65 Bảng 6.4 – Xác định thành phần kháng của đất trên thành cọc  68 Bảng 6.5 – Xác định thành phần kháng của đất trên thành cọc  70 Bảng 6.6 – Tổng hợp sức chịu tải của cọc khoan nhồi   70 Bảng 6.7 – Kết quả các giá trị Pmax, Pmin móng M1   73 Bảng 6.8 - Giá trị tiêu chuẩn tổ hợp TH09   74     Bảng 6.9 – Kết quả tính thép móng M1   78 Bảng 6.10 – Kết quả các giá trị Pmax, Pmin móng M2  . 80 Bảng 6.11 - Giá trị tiêu chuẩn tổ hợp TH09   81 Bảng 6.12 – Kết quả tính thép móng M2   85 Bảng 6.13 - Giá trị tiêu chuẩn tổ hợp TH07   87 Bảng 6.14 – Kết quả tính lún móng lõi thang M3   90 Bảng 6.15 – Kết quả tính thép móng M3   93 Bảng 6.16 – Kiểm tra kết quả tính thép phần khơng có hố pít   93         DANH MỤC HÌNH ẢNH Hình 1.1 – Mơ hình tịa nhà   9 Hình 2.1 - Đồ thị xác định hệ số động lực i   18 Hình 3.1 - Các lớp cấu tạo sàn   25 Hình 3.2 - Mơ hình sàn trong SAFE  . 28 Hình 3.3 - Biểu đồ moment theo phương X   28 Hình 3.4 - Biểu đồ moment theo phương Y   29 Hình 3.5 - Độ võng của sàn xuất từ SAFE   30 Hình 4.1 - Mặt bằng cầu thang  . 32 Hình 4.2- Các lớp cấu tạo bảng thang và chiếu nghỉ  . 33 Hình 4.3- Sơ đồ tính vế thang 2   35 Hình 4.4- Biểu đồ Moment vế thang 2  36 Hình 4.5- Lực cắt vế thang  . 37 Hình 5.1 – Mơ hình khơng gian 3D   39 Hình 5.2 - Biểu đồ momen khung trục 2   43 Hình 5.3 - Biểu đồ lực cắt khung trục 2   44 Hình 5.4 - Biểu đồ lực dọc khung trục 2   45 Hình 5.5 - Biểu đồ momen dầm  . 46 Hình 5.6 - Lực dọc trong ETABS   46 Hình 5.7 - Momen tại vị trí giao nhau giữa dầm và vách   47 Hình 5.8 – Mặt bằng dầm tầng 7   47 Hình 5.9 – Chia vách thành các phần tử nhỏ   52 Hình 5.10– Vùng biên chịu moment  . 53 Hình 6.1 – Biểu đồ xác định hệ số    68 Hình 6.2 – Biểu đồ xác định hệ số N’q theo Berezantzev (1961)  . 69 Hình 6.3 – Biểu đồ xác định hệ số    70 Hình 6.4 – Mặt bằng bố trí móng cọc khoan nhồi   71 Hình 6.5 - Mặt bằng bố trí móng M1   72 Hình 6.6 - Khối móng quy ước cho móng M1   74 Hình 6.7 – Mặt cắt tháp xun thủng móng M1   77 Hình 6.8 – Kết quả phản lực đầu cọc móng M1   77 Hình 6.9 – Moment phương X và phương Y trong móng M1   78 Hình 6.10 - Mặt bằng bố trí móng M2   79 Hình 6.11 - Khối móng quy ước cho móng M2   81     Hình 6.12 – Mặt cắt tháp xun thủng móng M2   84 Hình 6.13 – Kết quả phản lực đầu cọc móng M2   84 Hình 6.14 – Moment phương X và phương Y trong móng M2  . 85 Hình 6.15 - Mặt bằng bố trí móng M3   86 Hình 6.16 – Kết quả phản lực đầu cọc móng lõi thang M3  . 87 Hình 6.17 - Khối móng quy ước cho móng lõi thang M3   88 Hình 6.18 – Tháp xun thủng móng lõi thang M3   91 Hình 6.19 – Moment phương X và phương Y trong móng M3  . 92            n  1.15 : hệ số tầm quan trọng cơng trình (mục 7.1.11 TCVN 10304-2014)  Kiểm tra áp lực đất tác dụng mũi cọc Chọn trường hợp tính tốn: sử dụng giá trị truyền tải xuống móng với giá trị lực dọc  tt N max ứng với giá trị tiêu chuẩn. Gần đúng lấy  N = N max /1.15   Bảng 6.11 - Giá trị tiêu chuẩn tổ hợp TH09   Móng   Pier  Load  Ntc(kN)  M2  P21  TH09  -13458.61  Mtcx(kN.m)  Mtcy(kN.m)  -29.22  -196.96  - Xác định kích thước khối móng quy ước:   Góc ma sát trung bình:  tb   i hi  28.47  tb  7.12    hi   Hình 6.11 - Khối móng quy ước cho móng M2  Diện tích đáy khối móng quy ước tính theo cơng thức: Aqu = Lqu  Bqu  Bqu   39  tan(7.12)   13.82 (m)   Lqu   39  tan(7.12)   13.82 (m)   A qu  Bqu  Lqu  13.82 13.82  191(m ) Trọng lượng khối móng quy ước:  Wqu = Bqu  Lqu  H qu   tb  13.82  13.82  4110  78879.86  kN    Tải trọng quy về đáy khối móng quy ước:  N dtc = N tc + Wqu = 13458.61+ 78879.86 = 92338.47  kN    tc M tc xd = M x = 29.22  kN.m    tc M tc yd = M y = 196.96  kN.m  81      Độ lệch tâm do moment:  ex    ey  M tc xd N dtc M tc yd N dtc    29.22  0 (m) 92338.47   Bỏ qua ảnh hưởng của moment  196.96   0 (m) 92338.47 Áp lực đất dưới nền đáy móng:    Ptbtc  N dtc 92338.47   483.47 (kN/m )    A qu 13.822 Sức chịu tải tiêu chuẩn của đất nền dưới đáy móng theo Điều 4.6.9, TCVN 9362:2012:  R tc  m1  m A  b   II  B  h   '  D  c II   II  h  (Cơng thứ 16 TCVN 9362-2012)  k tc   Trong đó:    - m1 và m2: Lần lượt là hệ số điều kiện làm việc của đất nền và hệ số điều kiện làm  việc của nhà hoặc cơng trình có tác dụng qua lại với nền, tra Bảng 15 theo Điều  4.6.10 TCVN 9362:2012, đất mịn no nước  m1 = 1, m2 = 1;  - ktc: Hệ số độ tin cậy tra theo Điều 4.6.11 TCVN 9362–2012, các đặc trưng tính tốn  lấy trực tiếp từ các bảng thống kê  ktc = 1;  - A, B, D: Các hệ số khơng thứ ngun lấy theo Bảng 14, TCVN 9362:2012, phụ  thuộc vào góc ma sát trong II = 28.47o  A = 1.102, B = 5.085, C = 7.53;  - b: bề rộng móng  - h: Chiều cao của khối móng quy ước, h = 44.0 (m)  - II: Dung trọng lớp đất từ đáy khối móng qui ước trở xuống, vì lớp đất dưới mực  nước ngầm nên II = 10 (kN/m3).  - II’: Dung trọng các lớp đất từ đáy khối móng qui ước trở lên   'II = 3.5×9.7 + 39×10 = 9.97 kN/ m ;  3.5 + 39   - cII: Giá trị lực dính đơn vị nằm trực tiếp dưới đáy móng, c = 6.26 (kN/m2);  - ho: Chiều sâu đến nền tầng hầm, ho = h – htđ;  - htđ: Chiều sâu đặt móng kể từ nền tầng hầm bên trong nhà có tầng hầm  h td = h1 + h ×  kc  'II = 39 + 0.3× 25 = 39.75  m  9.97   h = h- h td = 44.00 - 39.75 = 4.25  m  (Công thứ 16 TCVN 9362-2012)  82      - h1: Chiều dày lớp đất phía trên đáy móng, h1 = 39.0 (m);  - h2: Chiều dày của kết cầu sàn tầng hầm, h2 = 0.3 (m);  - kc: Trọng lượng thể tích của kết cấu sàn tầng hầm, kc = 25 (kN/m3);  Vậy sức chịu tải tiêu chuẩn của đất nền dưới đáy móng là:    R tc  11 1.102 13.82 10  5.085  44  9.97  4.25  6.26  10  4.25    2367.09  (kN/m ) Kiểm tra áp lực nền dưới đáy móng:    Vì  Ptbtc  483.47  (kN/m )  R tc  2367.09 (kN/m )   nền  dưới  mũi  cọc  làm  việc  trong giai đoạn đàn hồi. Do đó có thể tính móng theo mơ hình bán khơng gian đàn hồi.  Tính lún cho nhóm cọc Chia lớp đất dưới mũi cọc thành nhiều phân lớp có chiều dày hi=0.5m. Tính  ứng suất  gây lún cho đến khi nào thỏa điều kiện σibt ≥ 5 σigl (vị trí ngừng tính lún) với:  0bt  Wqu Aqu  92338.47 13.82  483.47 (kN/m )   ibt  (ibt1)   i h i Trong đó:  - igl  k 0i  gl (i 1) : Ứng suất gây lún tại đáy lớp thứ “i”  - koi: Hệ số tra bảng C.1, TCVN 9362:2012, phụ thuộc vào tỉ số Lqu/Bqu và Z/Bqu  gl  N tc 13458.61   70.47 (kN/m )   A qu 13.82 Ta có:  i bt i gl  483.47  6.86    Khơng cần tính lún cho móng  70.47 Kiểm tra xun thủng cho đài móng M2   83        Hình 6.12 – Mặt cắt tháp xun thủng móng M2   Nhận xét: Với góc lan tỏa ứng suất 45o ta thấy tháp xun thủng hình thành từ mép cột  phủ đầu qua cọc, nên đài móng được xem là tuyệt đối cứng  Điều kiện chống nén  thủng (chọc thủng đài bởi cột) được đảm bảo.  Thiết kế cốt thép cho đài móng M2 Độ cứng lị xo cọc phụ thuộc vào đất nền và cọc, khơng phụ thuộc vào tải trọng truyền  vào nên khơng cần tính tốn lại, lấy trực tiếp độ cứng lị xo đã tính ở móng M1    k c  232666  kN / m      Hình 6.13 – Kết quả phản lực đầu cọc móng M2   Nhận xét: Giá trị Pmax và Pmin thu được từ mơ hình và kết quả tính tay gần tương đương  nhau, do đó có thể sử dụng phần mềm SAFE để tính tốn nội lực cho đài móng M2.  Nội lực để tính tốn cốt thép cho đài móng được lấy từ các dải Strip chia đều kín đài  móng trong mơ hình.  84      Hình 6.14 – Moment phương X và phương Y trong móng M2  Tính tốn cốt thép:  Chọn agt lớp dưới agt.d =  angàm + 20 =  200 + 20 = 220 (mm)  Chọn agt lớp trên agt.t = 45 (mm)    h  H d  a gt   m  M R b bh 02       2 m   As  R b bh Rs Bảng 6.12 – Kết quả tính thép móng M2  M  h0  (kN.m)  (m)  Lớp dưới  793.32  1.78  0.015  12.44  16a160  12.57  -407.53  1.955  0.006  5.46  16a200  10.05  Lớp dưới  2564.14  1.78  0.049  40.62  28a150  41.05  Lớp trên  0.003  2.73  16a200  10.05  Vị trí  Phương X  Phương Y  Lớp trên    -208.66  1.955    As_yc  (cm2/m)  Bố trí cốt thép  As_tk  (cm2/m)    6.2.5 Thiết kế móng lõi thang M3 Kiểm tra điều kiện tải tác dụng lên đầu cọc Lực dọc lớn nhất tác dụng lên móng M3: Ntt = -52487.89 (kN)   - Sơ bộ số lượng cọc:   Sức chịu tải cọc sử dụng:  R cd  4653.32 (kN)    n coc = 1.2× N tt 52487.89 = 1.2× = 13.53   N cd 4653.32 85           +   Do chưa tính trọng lượng đài cọc và khối đất dấp trên đài cũng như ảnh hưởng  của hệ số nhóm, ta chọn số cọc là 20 cọc.   Chọn kích thước đài cọc và bố trí như sau:   Khoảng  cách  giữa  2  tim  cọc  s = 3d = 2.4 m ,  khoảng  cách  từ  tim  cọc  đến  mép  đài  s = d = 0.8 m      Hình 6.15 - Mặt bằng bố trí móng M3   Do sự bố trí cọc trong đài móng lõi thang rất phức tạp, nên việc tính tốn kiểm tra thủ  cơng gặp nhiều khó khăn, mặt khác sự tin cậy của mơ hình phân tích đã được kiểm  chứng bởi những mơ hình đơn giản đã so sánh đối chiếu ở trên nên việc tính tốn móng  lõi thang sẽ được thực hiện với sự hỗ trợ của phần mềm SAFE v12.3.0.    86        Hình 6.16 – Kết quả phản lực đầu cọc móng lõi thang M3  Kiểm tra.  Pmax = 4087.64  kN  < N td =   0 1.15 R cd = × 4653.32 = 4653.32  kN    n 1.15 Vậy thỏa điều kiện cọc không bị phá hủy  Pmin = 1411.38  kN         Vậy thỏa điều kiện cọc chịu nhổ.  Với:   : hệ số điều kiện làm việc (lấy bằng 1 đối với cọc đơn, bằng 1.15 trong móng nhiều  cọc).   n  1.15 : hệ số tầm quan trọng cơng trình (mục 7.1.11 TCVN 10304-2014)  Kiểm tra áp lực đất tác dụng mũi cọc Chọn trường hợp tính tốn: sử dụng giá trị truyền tải xuống móng với giá trị lực dọc  tt N max ứng với giá trị tiêu chuẩn. Gần đúng lấy  N = N max /1.15   Bảng 6.13 - Giá trị tiêu chuẩn tổ hợp TH07   Móng   Pier  Load  Ntc(kN)  M3  CORE1  TH07  -45641.65  Mtcx(kN.m)  Mtcy(kN.m)  232.45  -545.23  - Xác định kích thước khối móng quy ước:   Góc ma sát trung bình:  tb   i hi  28.47  tb  7.12    hi 87        Hình 6.17 - Khối móng quy ước cho móng lõi thang M3  Diện tích đáy khối móng quy ước tính theo cơng thức: Aqu = Lqu  Bqu  Bqu   39  tan(7.12)  8.8  18.54 (m)   Lqu   39  tan(7.12)  11.2  20.92 (m)   A qu  Bqu  Lqu  18.54  20.92  387.86(m ) Trọng lượng khối móng quy ước:  Wqu = Bqu × Lqu × H qu   tb  18.54  20.92  4110  159021.29  kN    Tải trọng quy về đáy khối móng quy ước:  N dtc = N tc + Wqu = 45641.65 +159021.29 = 204662.94  kN    tc M tc xd = M x = 202.13  kN.m    tc M tc yd = M y = 474.11 kN.m  Độ lệch tâm do moment:  ex    ey  M tc xd N dtc M tc yd N dtc    202.13  0 (m) 204662.94   Bỏ qua ảnh hưởng của moment  474.11   0 (m) 204662.94 Áp lực đất dưới nền đáy móng:    Ptbtc  N dtc 204662.94   373.13(kN/m )    A qu 23.42 88      Sức chịu tải tiêu chuẩn của đất nền dưới đáy móng theo Điều 4.6.9, TCVN 9362:2012:  R tc  m1  m A  b   II  B  h   '  D  c II   II  h  (Công thứ 16 TCVN 9362-2012)  k tc   Trong đó:    - m1 và m2: Lần lượt là hệ số điều kiện làm việc của đất nền và hệ số điều kiện làm  việc của nhà hoặc cơng trình có tác dụng qua lại với nền, tra Bảng 15 theo Điều  4.6.10 TCVN 9362:2012, đất mịn no nước  m1 = 1, m2 = 1;  - ktc: Hệ số độ tin cậy tra theo Điều 4.6.11 TCVN 9362–2012, các đặc trưng tính tốn  lấy trực tiếp từ các bảng thống kê  ktc = 1;  - A, B, D: Các hệ số khơng thứ ngun lấy theo Bảng 14, TCVN 9362:2012, phụ  thuộc vào góc ma sát trong II = 28.47o  A = 1.102, B = 5.085, C = 7.53;  - b: bề rộng móng   - h: Chiều cao của khối móng quy ước, h = 44.0 (m)  - II: Dung trọng lớp đất từ đáy khối móng qui ước trở xuống, vì lớp đất dưới mực  nước ngầm nên II = 10 (kN/m3).  - II’: Dung trọng các lớp đất từ đáy khối móng qui ước trở lên   'II = 3.5×9.7 + 39×10 = 9.97 kN/ m ;  3.5 + 39   - cII: Giá trị lực dính đơn vị nằm trực tiếp dưới đáy móng, c = 6.26 (kN/m2);  - ho: Chiều sâu đến nền tầng hầm, ho = h – htđ;  - htđ: Chiều sâu đặt móng kể từ nền tầng hầm bên trong nhà có tầng hầm  h td = h1 + h ×  kc  'II = 39 + 0.3× 25 = 39.75  m  9.97   h = h- h td = 44.0 - 39.75 = 4.25  m  (Cơng thứ 16 TCVN 9362-2012)  - h1: Chiều dày lớp đất phía trên đáy móng, h1 = 39 (m);  - h2: Chiều dày của kết cầu sàn tầng hầm, h2 = 0.3 (m);  - kc: Trọng lượng thể tích của kết cấu sàn tầng hầm, kc = 25 (kN/m3);  Vậy sức chịu tải tiêu chuẩn của đất nền dưới đáy móng là:    R tc  1 1.102  23.42 10  5.085  44  9.95  4.25  6.26  10  4.25    2226.46  (kN/m ) Kiểm tra áp lực nền dưới đáy móng:  89      Vì  Ptbtc  373.13  (kN/m )  R tc  2226.46  (kN/m )   nền  dưới  mũi  cọc  làm  việc    trong giai đoạn đàn hồi. Do đó có thể tính móng theo mơ hình bán khơng gian đàn hồi.  Tính lún cho nhóm cọc Chia lớp đất dưới mũi cọc thành nhiều phân lớp có chiều dày hi=0.5m. Tính  ứng suất  gây lún cho đến khi nào thỏa điều kiện σibt ≥ 5 σigl (vị trí ngừng tính lún) với:  0bt  ibt Wqu  Aqu  (ibt1) 204662.94 23.42  373.13(kN/m )    i hi Trong đó:  - igl  k 0i  gl (i 1) : Ứng suất gây lún tại đáy lớp thứ “i”  - koi: Hệ số tra bảng C.1, TCVN 9362:2012, phụ thuộc vào tỉ số Lqu/Bqu và Z/Bqu  gl   N tc 45641.65   83.21(kN/m )   A qu 23.422 Theo điều C.1.6, TCVN 9362:2012, độ lún của nền được tính theo phương pháp cộng  tác dụng:  = 0.8  n S    i 0 gl  h i Ei    (Cơng thức C.5 TCVN 9362-2012)  Bảng 6.14 – Kết quả tính lún móng lõi thang M3  Lớp  Lớp  đất  phân  tố   thứ  "i"  0  3  Bề  dày  hi  Z  (m)  Z/B  k0  0  1  i  σibt  σigl  E  S  (kN/m3)  (kN/m2)  (kN/m2)  (MPa)  (m)  10.2  373.13  83.21  51.2  0.000000  (m)     0  1  0.5  0.5  0.021  0.996  10.2  378.23  82.88  51.2  0.000648  2  0.5  0.042  0.991  10.2  383.33  82.13  51.2  0.000642  3  0.5  1.5  0.063  0.987  10.2  388.43  81.06  51.2  0.000633  4  0.5  0.084  0.983  10.2  393.53  79.69  51.2  0.000623  5  0.5  2.5  0.105  0.979  10.2  398.63  78.01  51.2  0.000609  1  2    Vậy dừng tính lún tại lớp phân tố thứ 11 có:  σibt = 398.63 (kN/m2) ≥ 5  σigl = 5  78.01 = 390.05 (kN/m2)  90      Tổng độ lún:    S = 0.003155 (m) = 0.3155 (cm)