!"#$ %&'( ) * $ +, $ -ϕ $% --δ / 0 1"2 34') . $ +5678 !"#$+9% $%+9%:((#$;;;<;=<=7=; >"?@8 'A##$;;- /BCD@-2 , $ )E'& !"#FF$GH7'I6A' J8KL M <:6N$4?@84O":P " /$Q2 7R6- S +"TUF7'6'V<4WX8 4' -=R Y 8F(V6'68! !8- /BCD@-Z2 !"##$%&'( ')*"+, P * &-. 3:6N$44O":$GH7'"I6A'L " 7R 6-=R[!3XV\6HR6]=;;;- ."I6A'J8KJ6":<L " "6) 9-0- ^- 2-/ pss s s HJm b ϕ φ = 34') D " )_7D`aXJ6":/2 2/b- ∑ + = lL F b s / 2) M/2)_7"( ∑/2)c_7d?"(de'f? "(d_7g-Zh_4HD`aXi "6) 2/km nL F B = =) j+k"":J6-":668"-bDl-5 4'( D " j " +-h("N$4?@84O":<$GH7'#D_ YJ6":(X8<(DI78T<7m66< YdTF$74D`<_DG- /BCD@-h2 jn " /o27H4D`J6":<&'4I"4D`J69p^q TdIH&'#- L(m) Z(m) h n h 1 Zc L= ∑ l i l n l 2 l 1 Zn h 2 Z2 Z1 /012+, +3*4 H4D`J6?"(&'( ) M / 2 / 2 n M − + + + + + = 34') < <r< )6'Hfqs8Q4O4tu"'6'qJ6 : < <r< )f6dqs8- H4D`J6":J69p^Y$q&'( ) " / 2 / 2 n M − + + + + + = 34')dA < vw6g4'( n M xX8 7":AI4H":#- [_7?"(7H":y$gd"6) Cống Lý trình Zc (m) Zi (m) hi (m) (m) (hn-1+hn)ln JL( ) C1 Km0 +161 38 38 0 0 0 40 2 110.96 221.92 42 4 163.74 982.44 15.96 C2 Km0 + 646.32 41.5 41.5 0 0 0 42 0.5 46.5 23.25 44 2.5 50.84 152.52 46 4.5 53.38 373.66 48 6.5 52.45 576.95 50 8.5 58.07 871.05 52 10.5 59.92 1138.48 30.4 C3 Km1 + 239.03 35.5 35.5 0 0 0 36 0.5 51.67 25.84 38 2.5 120.75 362.25 40 4.5 214.74 1503.18 42 6.5 393.05 4323.55 44 8.5 159.96 2399.4 46 10.5 296.16 5627.04 48 12.5 113 2599 9.25 C4 Km1 + 901.7 36.73 36.73 0 0 0 38 1.27 40 50.8 40 3.27 43.5 197.49 42 5.27 44.12 376.78 44 7.27 43.29 542.86 46 9.27 49.2 813.77 48 11.27 48.69 1000.09 50 13.27 47.5 1165.65 41.46 C5 Km2 + 475.61 30 30 0 0 0 32 2 122 244 34 4 106.07 636.42 36 6 208.23 2082.3 38 8 290.11 4061.54 40 10 152.51 2745.18 42 12 220.66 4854.52 12.1 Cống Lý trình Zc (m) Hi(m) l(m) (hn- 1+hn)ln Js( ) Js,tb C1 Km0 +161 38 0 0 0 2 26.15 52.3 4 32.61 195.66 6 34.24 342.4 8 31.79 445.06 10 26.78 482.04 12 27.87 613.14 66.17 68.42 0 0 0 2 30.56 61.12 4 28.1 168.6 6 31.81 318.1 8 31.71 443.94 10 29.46 530.28 12 25.6 563.2 66.38 0 0 0 2 31.77 63.54 4 28.43 170.58 6 25.35 253.5 8 23.1 323.4 10 21.29 383.22 12 21.6 475.2 72.7 C2 Km0 + 646.32 41.5 0 0 0 2 29.39 58.78 4 28.59 171.54 6 29.45 294.5 8 24.87 348.18 10 16.73 301.14 12 16.46 362.12 72.58 74.09 0 0 0 2 27.65 55.3 4 25.47 152.82 6 25.21 252.1 8 26.71 373.94 10 26.17 471.06 12 30.3 666.6 75.59 C3 Km1 + 239.03 35.5 0 0 0 2 26.27 52.54 4 27.26 163.56 6 31.6 316 8 30.8 431.2 10 25.77 463.86 12 24.47 538.34 71.18 75.51 0 0 0 2 83.95 167.9 4 69 414 6 32.04 320.4 8 38.47 538.58 10 40.56 730.08 12 81.06 1783.32 33.21 0 0 0 2 26.43 52.86 4 22.1 132.6 6 16.23 162.3 8 16.2 226.8 10 17.26 310.68 12 18.93 416.46 94.85 0 0 0 2 28.59 57.18 4 22.43 134.58 6 25 250 8 14.6 204.4 10 20.8 374.4 12 15.69 345.18 84.53 0 0 0 2 32.68 65.36 4 18.06 108.36 6 14.78 147.8 8 13.53 189.42 10 13.14 236.52 12 14.97 329.34 93.77 C4 Km1 + 901.7 36.73 0 0 0 2 30.54 61.08 4 23.94 143.64 6 21.43 214.3 8 20.96 293.44 10 23.45 422.1 12 24.99 549.78 79.77 95.65 0 0 0 2 17.89 35.78 4 16.85 101.1 6 16.28 162.8 8 16.18 226.52 10 15.34 276.12 12 19.39 426.58 118.28 0 0 0 2 18.78 37.56 4 17.48 104.88 6 22.42 224.2 8 27.53 385.42 10 32.51 585.18 12 36.19 796.18 88.9 C5 Km2 + 475.61 30 0 0 0 2 34.07 68.14 4 22.13 132.78 6 20.5 205 8 17.64 246.96 10 18.07 325.26 12 18.99 417.78 80.85 71.25 0 0 0 2 34.47 68.94 4 29.8 178.8 6 33.67 336.7 8 42.7 597.8 10 34.42 619.56 12 34.11 750.42 58.33 0 0 0 2 30.17 60.34 4 31.19 187.14 6 30.15 301.5 8 26.99 377.86 10 24.84 447.12 12 22.34 491.48 67.96 0 0 0 2 22.07 44.14 4 22.57 135.42 6 24.9 249 8 32.01 448.14 10 36.49 656.82 12 28.88 635.36 77.84 !"#$ ! "#$% & '()* + , - ()*, . /01 23 4567 ()*, 89 : ; / (<*, (*, [ z{^ 5 6 7 [ z{^9^-0 6 7 8 78 [0 z{05-0 5 8 58 6 5 [9 z{5-Z 5 6 8 [h z{9Zh-^ 8 8 7 7 87 %&'()*+$ ! "#$% & '()* + , - ()*, ; / (*, = (>, = . (>, [ z{^ 5 6 h-5^ 78 [ z{^9^-0 6 7 78 0-9 6 [0 z{05-0 5 8 58 5 5-h 6 [9 z{5-Z 5 8 9-9^ 7 [h z{9Zh-^ 8 8 87 - 6 ",-'./!"#$ ! "#$% & ; / (*, * / = . (>, - ? (**, @ 9 A ! *0B τ /2 (?&C#, [ z{^ 78 5 5 :;;; D4 [ z{^9^-0 78 6 7 7 :;;; +E6 [0 z{05-0 5 6 8 6 :;;; 64 [9 z{5-Z 8 7 5 :;;; 5 [h z{9Zh-^ 87 6 8 :;;; 5F 5/) < *,!$=>?@AB ?$3*4C . M 10 19 19 M $ M n / 2 Φ = ϕ 34') +Z("N$44'"(xRQ<?"( _d<a6'<Y(Dl$|- /BCD@-^2 n M )HJ6?"(/o2 M)_7?"(/2 ! "#$% & ()*, l = (>, '()* + , - ? (**, @ [ z{^ 6 6 656 5 F6E [ z{^9^-0 6 757 6 7 6EE [0 z{05-0 58 6 5 8 F56 [9 z{5-Z 6 678 5 +F [h z{9Zh-^ 8 6 67 8 4G !'!*,=+D & . , $% $GH7'R6<:6N$4?@84O":P " 7 "I6A'J8K?"(L M -}d4I, ~% 464'D7-0"6) ! "#$% & A !*0B H /2 (?&C#, @ I?J [ z{^ :;;; 8 57 4FE [ z{^9^-0 :;;; 7 77 4+ [0 z{05-0 :;;; 56 4G [9 z{5-Z :;;; 6 5 466 [h z{9Zh-^ :;;; 65 4+ !'!*,E & . ! "#$% & I ?J - ? (**, '()* + , K L ? (* F M/, [ z{^ 57 5 E4 [ z{^9^-0 7 6 +EG [0 z{05-0 8 5 +55 [9 z{5-Z 5 FDF [h z{9Zh-^ 8 F4G +<NO P QRI +&STU P 9V*W:X P 33YB3 ! •?@84'R8H7'_"XN$4- 4?&'O€3[=\h5pb^<qR"m67<<0'€H +-Zhk-_76h+-Zh70+ - [q7&'dFH?@8(d$<Ddd$68d$- \<€H!TdI&'FH(d$-34:$dD< 4O:((7:7$'$U$FF&'FHDdd$7d$ !@D@'"cIJ67(#a6_:- qfN4(q@8a6(d$<@84'xm6 7'$@H'@4Dl • :7g-h- 34'FF"gDH<6"mGD@46qTdI@K'dJ6 4?-‚mG'Am6) E'A:/'A;2):|<fDd<&'A6 8< E'AYD/'A;;2)7&'A?@8- [...]... tối thiểu của mỗi phương án như sau: Cống C1 C2 C3 Lý trình Km0 + 300.00 Km0 + 915.81 Km1 + 700.00 Hp% (m) Ф (m) lgc (m) ht - min (m) 0.4lgc (m) 1.5 1.5 1.5 1.5 4.5 4.5 4.5 1.53 1.47 1.27 1.8 1.8 1.8 1.42 1.12 4.3 XÁC ĐỊNH KHẨU ĐỘ CẦU NHỎ A CẦU 1 : 1 Lưu lượng tính toán Xây dựng cầu tại lý trình Km1 + 239.03 Lưu lượng tính toán Qp% = 27.17m3/s Trong tính toán sơ bộ, mặt cắt lòng sông... 40.30 m2 m1 Chu vi ướt của mặt cắt ngang dòng chảy: χδ = h δ ( 2 1 + m1 + 1 + m 2 2 ) Diện tích ướt của mặt cắt ngang dòng chảy: 1 2 h δ ( m1 + m 2 ) 2 ωδ = Chiều rộng mặt thoáng của dòng chảy: Bδ = (m1 + m2 )hδ Bán kính thủy lực của mặt cắt ngang dòng chảy: Rδ = ωδ χδ Hệ số Chezy Cδ = 1 y Rδ n Với: n là hệ số nhám của lòng dẫn Số mũ y tính theo công thức của Viện sĩ N.N Pavlopxki: y = 2.5... độ cầu không lớn hơn 10m Với chiều dài cầu và khẩu độ tính toán như trên, ta sử dụng giải pháp chấp nhận lòng sông bị xói lở đi một chiều sâu nhất định và thay vào đó là tăng chiều cao của mố cầu B CẦU 2 : 1 Lưu lượng tính toán Xây dựng cầu tại lý trình Km2 + 475.61 Lưu lượng tính toán Qp% = 30.9m3/s Trong tính toán sơ bộ, mặt cắt lòng sông lấy gần đúng trên mặt cắt dọc tuyến... 30.60 m2 30.90 29.80 33.80 38.70 38.40 40.00 m1 24.08 χδ = h δ ( 2 1 + m1 + 1 + m 2 2 ) Diện tích ướt của mặt cắt ngang dòng chảy: 1 2 h δ ( m1 + m 2 ) 2 ωδ = Chiều rộng mặt thoáng của dòng chảy: Bδ = (m1 + m 2 )hδ Bán kính thủy lực của mặt cắt ngang dòng chảy: Rδ = ωδ χδ Hệ số Chezy Cδ = 1 y Rδ n Với: n là hệ số nhám của lòng dẫn Số mũ y tính theo công thức của Viện sĩ N.N Pavlopxki: y = 2.5... tốc dòng chảy Hd1 (m) 2.08 m1 m2 Vo = Q p% ω (m ) 2 17.74 19.67 80.93 ωo , sai số cho phép ∆H = H − H0 ≤ 5% H hk (m) α Vk=Vcp (m/s) g(m/s2) Ψ Qp (m3/s) Hd2 (m) 1.41 1.1 3.1 9.81 0.9 27.17 2.07 Tính toán được vận tốc dòng chảy dưới cầu V0 = 0.34m/s Mức nước dâng trước cầu Hd = 2.07m tương ứng với ∆H =0.483% 5 Xác định khẩu đôÔ cầu thi công ∆H d (%) 0.483 Vo (m/s) 0.34 0.88H 0.5m 1m K Ltc B 0.88.H.1.5... công khi có xét đến cấu tạo mố và gối cầu lấy như sau: Lc = b + 2 × m × 0,88H + 3,5 = 4.82 + 2 ×1.5 × 0.88 × 2.07 + 3.5 = 13.78m Chọn chiều dài dầm cầu: L = 14.0m 6 Xác định chiều cao nền đường đầu cầu tối thiểu so với đáy sông: min H mnd = max ( H + 0,5m; H + had ) Chiều dày các lớp kết cấu áo đường Chiều cao nước dâng trước cầu: had = 0.72m Hd = 2.07m min ⇒ H mnd = max ( 2.07 +... không dưới cầu đối với sông có cây trôi: ∆ ≥ 1.5m Chọn ∆ = 2m Chiều cao của kết cấu nhịp cầu : K = 0.045x14 + 0.2 + 0.08 = 0.91 m min ⇒ H cau = 0.88 × 2.07 + 2 + 0.91 = 4.73m Các giá trị đã tính toán ở trên dùng trong thiết kế mặt cắt dọc của tuyến đường, việc chú ý nhiều đến các yêu cầu cảnh quan và các chỉ tiêu kỹ thuật cao sẽ gia tăng khối lượng đào đắp 8 Gia cố thượng và hạ lưu... bằng 0.4l gc, với lgc là chiều dài đoạn gia cố ở hạ lưu cống Gia cố hạ lưu cống là một công việc rất quan trọng, vì dòng nước ở hạ lưu rẽ sang 2 bên sinh ra dòng chảy xiết và tạo ra bước nhảy thủy lực chéo góc với tim công trình Trong trường hợp chảy tự do, dòng nước khi thoát ra khỏi cống chảy với tốc độ cao ở vùng sau công trình Tốc độ tăng gấp khoảng 1.5 lần Do đó, phải thiết kế hạ lưu... dòng chảy hk - Sau khi xây dựng cầu, mặt cắt ngang lòng sông có dạng hình thang m = 1.5 là mái dốc của mặt cắt ngang hình thang b (m) là bề rộng đáy của mặt cắt hình thang Bk (m) chiều rộng mặt thoáng của dòng chảy vk = vcp = 3.1 m/s vận tốc cho phép không gây ra xói lở lòng sông ε = 0.9 hệ số co hẹp dòng chảy khi có nón đất ở mố cầu ¼ - Giá trị độ dốc phân giới được xác định theo các biểu... dòng chảy hk - Sau khi xây dựng cầu, mặt cắt ngang lòng sông có dạng hình thang m = 1.5 là mái dốc của mặt cắt ngang hình thang b (m) là bề rộng đáy của mặt cắt hình thang Bk (m) chiều rộng mặt thoáng của dòng chảy vk = vcp = 3.1 m/s vận tốc cho phép không gây ra xói lở lòng sông ε = 0.9 hệ số co hẹp dòng chảy khi có nón đất ở mố cầu ¼ - Giá trị độ dốc phân giới được xác định theo các biểu