Danh Phan Trang Nhi ĐH GTVT ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD ThS PHAM NGỌC BẢY PHỤ LỤC 5 TÍNH TOÁN BẢN MẶT CẦU SVTH NGUYỄN CÔNG TRỌNG MSSV 5951010203 Trang 1 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD ThS PHAM NGỌC BẢY MỤC LỤC 1 1 C[.]
ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: ThS PHAM NGỌC BẢY PHỤ LỤC TÍNH TỐN BẢN MẶT CẦU SVTH: NGUYỄN CƠNG TRỌNG MSSV:5951010203 Trang: ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: ThS PHAM NGỌC BẢY MỤC LỤC 1.1 Cấu tạo mặt cầu .3 1.2 Tính nội lực mặt cầu 1.2.1 Diện tích tiếp xúc vệt bánh xe .3 1.2.2 Tính nội lực hẫng 1.2.2.1 Xác định diện tích tiếp xúc vệt bánh xe 1.2.2.2 Xác định tải trọng tác dụng lên hẫng 1.2.2.3 Tổng hợp nội lực tác dụng lên hẩng 1.2.3 Tính nội lực mặt cầu phía 1.2.3.2 Xác định tải trọng tác dụng mặt cầu phía 1.2.3.3 Tính tốn nội lực mặt cầu phía 1.3 Bố trí cốt thép mặt cầu 1.3.1 Bố trí cốt thép phía mặt cầu theo phương ngang cầu 1.3.2 Bố trí cốt thép phía mặt cầu theo phương ngang cầu 1.4 Kiểm tóan theo TTGH CĐ 10 1.4.1 Công thức kiểm toán .10 1.4.2 Tính cho mặt cắt chịu momen dương lớn 11 1.4.3 Tinh cho mặt cắt gối phần mặt cầu phía 12 1.4.4 Tính cho mặt cắt ngàm hẫng 14 1.5 Kiểm toan theo TTGH SD 15 1.5.1 Tính cho mặt cắt nhịp mặt cầu phía 16 1.5.2 Tính cho mặt cắt gối mặt cầu phía 16 1.5.3 Tính cho mặt cắt ngàm hẫng .16 DANH MỤC HÌNH ẢN SVTH: NGUYỄN CƠNG TRỌNG MSSV:5951010203 Trang: ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: ThS PHAM NGỌC BẢY Hình 1.1 Diện tích tiếp xúc vệt bánh xe .3 Hình 1.2 Sơ đồ tính hẫng .4 Hình 1.3 Sơ đồ tính mặt cầu phía .7 Hình 1.4 Bố trí cốt thép phía mặt cầu DANH MỤC BẢNG BIỂ SVTH: NGUYỄN CÔNG TRỌNG MSSV:5951010203 Trang: ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: ThS PHAM NGỌC BẢY Bảng 1.1 Tổng hợp tải trọng tĩnh tải hoạt tải Bảng 1.2 Nội lực momen tác dụng cra hoạt tải tĩnh tải Bảng 1.3 Tổng hợp nội lực ngàm Bảng 1.4 Nội lực mặt cầu phía .8 SVTH: NGUYỄN CÔNG TRỌNG MSSV:5951010203 Trang: ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP 1.1 Cấu tạo mặt cầu GVHD: ThS PHAM NGỌC BẢY Chiều dày bêtông mặt cầu, ts = 200mm Cấu tạo lớp phủ mặt cầu: + Lớp bê tạo dốc: = 0.07m + Lớp phòng nước: = 0.004m + Lớp bê tông bảo vệ: = 0.03m + Lớp bê tông Asphalt: = 0.05m + Tổng chiều dày lớp phủ mặt cầu hmc = 0.154 m + Trọng lượng riêng trung bình lớp phủ mặt cầu: γ a = 23,2 kN/m3 1.2 Tính nội lực mặt cầu 1.2.1 Diện tích tiếp xúc vệt bánh xe Diện tích bánh xe có lốp đơn kép giả thiết hình chữ nhật có chiều rộng 510mm chiều dài xác định theo công thức sau: L=2.28 ×1 0−3 × γ × ( 1+ ℑ ) P ( mm ) P 510 mm 45o 45o lop phu 45o 45o tim ban L 510 Hình 1.2.1.1.a.1.1.1 Diện tích tiếp xúc vệt bánh xe Trong đó: + γ : Hệ số tải trọng hoạt tải, γ = 1.75 + (1 + IM) = 1.33: Hệ số xung kích + P: Áp lực bánh xe: Với xe tải thiết kế Với xe hai trục thiết kế P =72500 N P = 55000 N Với xe tải thiết kế: L = 2.28×10-3×1.75×1.33×72500 = 361.59 mm Với xe hai trục : L = 2.28×10-3×1.75×1.33×55000 = 274.31 mm SVTH: NGUYỄN CÔNG TRỌNG MSSV:5951010203 Trang: ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP 1.2.2 Tính nội lực hẫng GVHD: ThS PHAM NGỌC BẢY 1.2.2.1 Xác định diện tích tiếp xúc vệt bánh xe Tính cho 1m chiều rộng Hoạt tải sử dụng để tính tốn mặt cầu là: HL - 93 (AASHTO) 0,3 m xo 45 a2 a1 b2 b1 45 Hình 1.2.2.1.a.1.1.1 Sơ đồ tính hẫng Diện tích tiếp xúc vệ bánh xe: + Theo phương ngang cầu: b2 = 510 mm + Theo phương dọc cầu: a2 = L Với xe tải thiết kế: a2 = L = 361.59 mm Với xe hai trục : a2 = L = 274.31 mm Tải trọng bánh xe truyền theo góc 45o truyền đến tim Diện tích phân bố áp lực bánh xe: + Bề rộng: b1 = b2 + 2.H + Chiều dài a1 = a2+ 2.H 2 Với H= t s +hmc = 200+154=254 mm Do đó: b1 = 510 + 2×254 = 1058 mm a1 = 361.59 + 2×254 = 909.59 mm, với xe tải thiết kế a1 = 274.31+ 2×254 = 822.31 mm, với xe tải hai trục SVTH: NGUYỄN CÔNG TRỌNG MSSV:5951010203 Trang: ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP Chiều rộng làm việc a: a = a1 + 2×xo GVHD: ThS PHAM NGỌC BẢY Trong đó: xo : Khoảng cách từ mép vệt bánh xe đến đường ngàm xo = de - blc - 300 - bw/2 + b1/2 = 1250- 500 – 300 – 200/2 + 1058/2 = 879 mm => a = 909.59 + 2×879 = 2667.59 mm, với xe tải thiết kế a = 822.31+ 2×879 = 1580.31 mm, với xe tải hai trục 1.2.2.2 Xác định tải trọng tác dụng lên hẫng a Tĩnh tải tác dụng lên hẫng Tĩnh tải tác dụng cho dải rộng b = 1m bao gồm: + Trọng lượng thân mặt cầu (Tải trọng phân bố đều) DC1 = γ c×ts×b = 23,2×0.2×1 = 4,64 kN/m + Trọng lượng lan can (Lực tập trung) DC2 = qlc.b Với: qlc: Trọng lượng lan can đải 1m chiều dài dầm qlc = 0.1 + 4.36 = 4.46 kN/m Do đó: DC2 = 4.460×1 = 4.46 kN DC2 đặt cách ngàm khoảng x = de - bw/2 - blc /2= 1250-200/2-500/2 =900 mm + Trọng lượng lớp phủ mặt cầu: DW = γ a.hmc.b = 23,2×0.154×1 = 3,57 kN/m b Hoạt tải tác dụng lên hẫng Xe hai trục xe tải thiết kế: P + Tải trọng phân bố bánh xe: p= a b + Tính cho 1m chiều rộng bản: P.b 72500 ×1000 Với xe tải thiết kế: ptruck =a b =2667.59 ×1058 =25.69 kN /m Với xe hai trục: ptendem = P.b 55000× 1000 = =20.15 kN /m a b1 2580.31× 1058 Theo lý thuyết có tải trọng người, thực tế xe người xếp tải, nên bỏ qua tải trọng người Do chiều dài hẫng nhỏ 1.8m nên xếp bánh xe tải thiết kế trục 72.5kN SVTH: NGUYỄN CÔNG TRỌNG MSSV:5951010203 Trang: ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP 1.2.2.3 Tổng hợp nội lực tác dụng lên hẩng GVHD: ThS PHAM NGỌC BẢY Bảng 1.2.2.3.a.1.1.1.1 Tổng hợp tải trọng tĩnh tải hoạt tải Hoạt tải Tĩnh tải Tải trọng Kí hiệu DC1 DC2 DW Giá trị 4,64 4.46 ptruck Đơn vị kN/m kN kN/m Loại tải trọng Phân bố Tập trung Phân bố Vị trí tác dụng tải trọng Trên chiều dài 1.25 Cách ngàm 0.9 Trên chiều dài 0.75 Đơn vị m m m 25.69 kN/m Phân bố Trên chiều dài 0.879 m ptandem 20.15 kN/m Phân bố Trên chiều dài 0.879 m Bảng 1.2.2.3.a.1.1.1.2 Nội lực momen tác dụng cra hoạt tải tĩnh tải Tải Hệ số 1+IM Mômen TC Mômen TT DC1 DC2 DW ptruck ptandem 1.25 1.5 1.5 1.75 1.75 1.25 1.25 3.91 4.32 1.13 9.92 7.78 4.88 6.48 1.69 21.71 17.03 Đơn vị kNm kNm kNm kNm kNm Bảng 1.2.2.3.a.1.1.1.3 Tổng hợp nội lực ngàm Nội lực TTGH SD TTGH CĐ Đơn vị Mơ men 19.28 34.76 kN.m 1.2.3 Tính nội lực mặt cầu phía Điều kiện áp dụng: Bản kê hai cạnh Tỷ kệ hai cạnh ≥ 1,5 Nhịp (theo phương ngang) ≤ 4600mm xếp bánh xe xe tải thiết kế, trục 72.5kN Không xếp xe hai trục tải trọng Nhịp (theo phương ngang) ≥ 4600mm xếp bánh xe xe tải thiết kế, trục 72.5kN tải trọng Kiểm tra điều kiện: S = 2000 2200=1533.33 mm 3 P 72500 × 1000 = =40.88 kN/m a b1 1676.26 × 1058 1.2.3.3 Tính tốn nội lực mặt cầu phía Để tính nội lực kê hai cạnh, ta tính nội lực dầm giản đơn, nhân với hệ số điều chỉnh Mômen tiêu chuẩn mặt cắt nhịp dầm giản đơn: SVTH: NGUYỄN CÔNG TRỌNG MSSV:5951010203 Trang: ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: ThS PHAM NGỌC BẢY M tc0 = ( DC + DW ) Lb p b1 b + Lb − ( ) ( 4,640+3,57 ) × 2.30 40.88 ×1.058 1.058 ¿ + 2.3− =25.10 kN m ( ) Mơmen tính tốn nhịp dầm giản đơn: M tt0 = ¿ ( 1.25 DC+ 1.5 DW ) Lb2 1.75(1+ ℑ) p b1 b + Lb − ( ) ( 1.25× 4,64+ 1.5× 3,57 ) ×2.3 02 1.75 ×1.33 × 40.88× 1.058 1.058 + 2.30− ( ) = 49.99 kN.m Xác định hệ số điều chỉnh sau: M goi =−0.8 M o M g =0.5 M oNếu hb t s = ≤ h h Trong đó: + Mgoi: Mơmen mặt cắt gối kê hai cạnh + Mg: Mômen mặt cắt nhịp kê hai cạnh + ts: Chiều dày mặt cầu + h: Chiều cao dầm chủ Nội lực mặt cầu phía trong: Bảng 1.2.3.3.a.1.1.1.1 Nội lực mặt cầu phía Trạng thái giới hạn TTGHSD TTGHCĐ NL kê hai cạnh Nội lực dầm giản đơn M0tc M0tt 25.1 50 Mgoi =-0.8xM0 Mg = 0.5xM0 Đơn vị -20.1 -35 12.551 24.996 kN.m kN.m 1.3 Bố trí cốt thép mặt cầu 1.3.1 Bố trí cốt thép phía mặt cầu theo phương ngang cầu Mặt cắt tính tốn: + Chiều rộng: b = 1000mm + Chiều cao: h = ts =200mm Sử dụng cốt thép thường ASTM A706M D14 có: SVTH: NGUYỄN CƠNG TRỌNG MSSV:5951010203 Trang: 10 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP + Đường kính f = 14 mm GVHD: ThS PHAM NGỌC BẢY + Diện tích thanh: Av =154 mm2 + Giới hạn chảy cốt thép: fy = 420Mpa Chọn chiều dày lớp bê tông bảo vệ cốt thép là: 50mm Lượng cốt thép chọn dựa vào mô men uốn nhịp TTGHCĐ có giá trị : Mumax = 25.00 kN.m As M u max f y ds Diện tích cốt thép cần thiết: Trong đó: ds: Là khoảng cách từ trọng tâm cốt thép chịu kéo đến thớ chịu nén bê tông, ds = ts – 50 = 200 - 50 = 150mm => As 25.00 106 397mm 420.150 n= Số cốt thép cần thiết: A s 397 = =2.58 A v 154 => Chọn nd = @200mm, với As = 6x154 = 924 mm2 Hình 1.3.1.1.a.1.1.1 Bố trí cốt thép phía mặt cầu 1.3.2 Bố trí cốt thép phía mặt cầu theo phương ngang cầu Mặt cắt tính toán: + Chiều rộng: b = 1000mm + Chiều cao: h = ts =200mm Sử dụng cốt thép thường ASTM A706M D16 có: + Đường kính f = 16 mm + Diện tích thanh: Av =199 mm2 + Giới hạn chảy cốt thép: fy = 420Mpa SVTH: NGUYỄN CÔNG TRỌNG MSSV:5951010203 Trang: 11 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: ThS PHAM NGỌC BẢY Chọn chiều dày lớp bê tông bảo vệ cốt thép là: 50mm Lượng cốt thép chọn dựa vào mô men TTGHCĐ lấy giá trị lớn giá trị sau: + Mơmen vị trí ngàm hẫng: Mngam = 34.76 kN.m + Mơmen vị trí gối kê hai cạnh: Mgoi = 34.99 kN.m => Mumax = 34.99 kN.m As M u max f y ds' Diện tích cốt thép cần thiết: Trong đó: d s : Là khoảng cách từ trọng tâm cốt thép chịu kéo đến thớ chịu nén ' ' ngồi bê tơng, d s = ts – 50 = 200 - 50 = 150mm 34.99×106 As = =555.46 mm 420×150 n= Số cốt thép cần thiết: A s 555.46 = =2.79 Av 199 ' Chọn ntr = @200mm với A s = 6x 199 = 1194 mm2 1.4 Kiểm tóan theo TTGH cường độ 1.4.1 Cơng thức kiểm tốn Tính sức kháng mơmen: a f.M n f.A s f y d s 2 Trong đó: + f : Là hệ số sức kháng, f = 0.9 + Mn: Mômen kháng danh định + As : Là diện tích cốt thép + ds: Là khoảng cách từ trọng tâm cốt thép chịu kéo đến mép mặt cắt + a : Chiều cao vùng chịu nén thực tế bê tông: a = β1.c + c: Khoảng cách từ thớ chịu nén ngồi tới trục trung hịa Kiểm toán theo trạng thái hạn cường độ: SVTH: NGUYỄN CÔNG TRỌNG MSSV:5951010203 Trang: 12 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP Mr = f.Mn ≥ i M u max GVHD: ThS PHAM NGỌC BẢY R D .I M u max Trong đó: + R : Hệ số xét đến tính dư, kê cạnh R = 0.95 R = 1.05 với hẫng + I : Hệ số xét đến tầm quan trọng khai thác, I = 1.05 + D : Hệ số xét đến tính dư, kê cạnh D = 0.95 Với kê cạnh: i R D .I 0.95 0.95 1.05 0.948 Với hẫng: i R D .I 1.05 0.95 1.05 1.05 Kiểm tra hàm lượng cốt thép: c 0.42 d + Lượng cốt thép tối đa: e + Lượng cốt thép tối thiểu: As f c' min 0.03 b.d fy 1.4.2 Tính cho mặt cắt chịu momen dương lớn Mặt cắt chịu mô men dương lớn nhất: Mặt cắt nhịp sơ đồ kê hai cạnh có Mumax = 25.00 kN.m Mặt cắt kiểm toán mặt cắt chữ nhật: + Chiều cao: h = ts = 200mm + Bề rộng: b = 1000mm ' A s Giả định chảy, ta có: c ASf y A'sf'y 0.85 1 f cs' b Trong đó: ' A s + As, : Diện tích cốt thép chịu kéo, chịu nén (mm2) ' ' f f cs + : Cường độ chịu nén bêtông bản, cs =30MPa + 1 : Hệ số chuyển đổi biểu đồ ứng suất theo quy định: SVTH: NGUYỄN CÔNG TRỌNG MSSV:5951010203 Trang: 13 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP 1 Do đó: Thay số: GVHD: ThS PHAM NGỌC BẢY f 0.85 0.05 1 0.85 0.05 c 30 ' cs 28 28 0.836 924 420 1194 420 5.32mm 0.85 0.836 30 1000 cs ' s A s f y = 0.85 f b a + A E s Ta có: Trong đó: ' với 28 f cs 56Mpa ' => A s chưa chảy c d 0.003 ' s c + Es: Mô đun đàn hổi thép, Es = 200000MPa + a: Chiều cao vùng chịu nén bêtông bản, a = β1.c ' + d s : Khoảng cách từ trọng tâm cốt thép chịu nén đến đến mép ' mặt cắt, d s 50mm Thay số, giải phương trình bậc với ẩn c, ta có: c = 34.01 mm Do đó: a = 0.836×34.01 = 28.43 mm Mômen kháng danh định: a 28.43 f.M n f.A s f y d s 0.9 924 420 150 2 = 52.70 ×1 06 N.mm = 52.70 kN.m > Mumax = 25.00 kN.m => Đạt - Kiểm tra hàm lượng cốt thép: + Lượng cốt thép tối đa: c 34.01 0.22 0.42 de 150 => Đạt + Lượng cốt thép tối thiểu: SVTH: NGUYỄN CÔNG TRỌNG MSSV:5951010203 Trang: 14 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: ThS PHAM NGỌC BẢY As 924 0.0062 b.d 1000.150 f c' 30 min 0.03 0.03 0.0021 fy 420 => => Đạt 1.4.3 Tinh cho mặt cắt gối phần mặt cầu phía Mơmen dương lớn mặt cắt gối: Mumax = 34.99 kN.m Mặt cắt kiểm toán mặt cắt chữ nhật: + Chiều cao: h = ts = 200mm + Bề rộng: b = 1000mm ' A s Giả định chảy, ta có: c ASf y A'sf'y 0.85 1 f cs' b Trong đó: ' + As, A s : Diện tích cốt thép chịu nén, chịu kéo (mm2) ' ' + f c : Cường độ chịu nén bêtông bản, f cs =30MPa + 1 : Hệ số chuyển đổi biểu đồ ứng suất theo quy định: Thay số: Ta có: c 1194 420 924 420 0.85 0.836 30 1000 5.32mm c d s' 5.32 50 0.03 'x 0.003 0.003 c 5.32 fy 420 'y 0.0021 E s 200000 'x 'y As' => chưa chảy cs ' s A s f y = 0.85 f b a + A E s Ta có: Trong đó: c d 0.003 ' s c + Es: Mô đun đàn hổi thép, Es = 200000MPa SVTH: NGUYỄN CÔNG TRỌNG MSSV:5951010203 Trang: 15 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: ThS PHAM NGỌC BẢY + a: Chiều cao vùng chịu nén bêtông bản, a = β1.c ' + d s : Khoảng cách từ trọng tâm cốt thép chịu nén đến đến mép ' mặt cắt, d s 50mm Thay số, giải phương trình bậc với ẩn c, ta có: c = 28.92 mm Do đó: a = 0.836x28.92 = 24.18mm Mômen kháng danh định: a 24.18 f.M n f.A s f y d 0.9 1194 420 150 2 ¿ 62.24 ×1 06 N mm=62.24 kN m > Mumax = 34.99 => Đạt Kiểm tra hàm lượng cốt thép: + Lượng cốt thép tối đa: c 28.92 0.19 0.42 de 150 => Đạt + Lượng cốt thép tối thiểu: As 796 0.005 b.d 1000.150 f cs' 30 min 0.03 0.03 0.0021 fy 420 => min => Đạt 1.4.4 Tính cho mặt cắt ngàm hẫng Mặt cắt chịu mômen dương lớn mặt cắt ngàm: Mumax = 34.76 kN.m Mặt cắt kiểm toán mặt cắt chữ nhật: + Chiều cao: h = ts = 200mm + Bề rộng: b = 1000mm ASf y A'sf'y c ' b ' 0.85 f A cs Giả định s chảy, ta có: Trong đó: ' + As, A s : Diện tích cốt thép chịu nén, chịu kéo (mm2) ' ' + fc : Cường độ chịu nén bêtông bản, f cs =30MPa + 1 : Hệ số chuyển đổi biểu đồ ứng suất theo quy định: SVTH: NGUYỄN CÔNG TRỌNG MSSV:5951010203 Trang: 16 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP c Thay số: Ta có: GVHD: ThS PHAM NGỌC BẢY 1194 420 924 420 0.85 0.836 30 1000 5.32mm c d s' 5.32 50 0.03 ' x 0.003 0.003 c 5.32 fy 420 'y 0.0021 Es 200000 => 'x 'y A s' chưa chảy As f y = 0.85 fcs Ta có: Trong đó: c ds' b a + A ' E 0.003 s s c + Es: Mô đun đàn hổi thép, Es = 200000MPa + a: Chiều cao vùng chịu nén bêtông bản, a = β1.c ' + d s : Khoảng cách từ trọng tâm cốt thép chịu nén đến đến mép ' mặt cắt, d s 50mm Thay số, giải phương trình bậc với ẩn c, ta có: c = 60.23 mm Do đó: a = 0.836x60.23 =50.36mm Mơmen kháng danh định: a 50.36 f.M n f.As f y d 0.9 1194 420 150 2 = 93.89 ×1 06 N.mm = 93.89 kN.m > Mumax =34,76 => Đạt Kiểm tra hàm lượng cốt thép: + Lượng cốt thép tối đa: c 60.23 0.40 0.42 de 150 => Đạt + Lượng cốt thép tối thiểu: SVTH: NGUYỄN CÔNG TRỌNG MSSV:5951010203 Trang: 17 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP A 1194 s 0.013 b.d 1000.150 f' 30 min 0.03 cs 0.03 0.0021 fy 420 GVHD: ThS PHAM NGỌC BẢY => min => Đạt 1.5 Kiểm toán theo TTGH SD Kiểm toán theo trạng thái giới hạn sử dụng kiểm tốn nứt bêtơng Cơng thức kiểm tra: fct ≤ 0.8 fr Trong đó: + fr: Cường độ chịu kéo uốn bêtông f r 0.63 f cs' 0.63 30 3.45MPa + fct: Ứng suất kéo thớ mặt cắt nguyên f ct Ma y t Ig Nếu fct > 0.8fr, mặt cắt bị nứt Kiểm soát điều kiện hạn chế bề rộng vết nứt: Z f s f sa min ;0.6f y 1/3 (d c A) 1.5.1 Tính cho mặt cắt nhịp mặt cầu phía Mơ men uốn lớn mặt cắt nhịp sơ đồ kê hai cạnh có: Mu = 12.55 kN.m Mặt cắt kiểm toán mặt cắt chữ nhật: + Chiều cao: h = ts = 200mm + Bề rộng: b = 1000mm Xác định fct: Ma M a 12.55 106 f ct yt 1.88MPa Ig b h 1000 2002 Ta có: fct = 1.88 MPa < 0.8 3.45 = 2.76 MPa => Mặt cắt chưa bị nứt 1.5.2 Tính cho mặt cắt gối mặt cầu phía Mơmen uốn mặt cắt gối kê hai cạnh: Mu = 20.08 kN.m Mặt cắt kiểm toán mặt cắt chữ nhật: SVTH: NGUYỄN CÔNG TRỌNG MSSV:5951010203 Trang: 18 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP + Chiều cao: h = ts = 200mm GVHD: ThS PHAM NGỌC BẢY + Bề rộng: b = 1000mm Xác định fct: f ct + Ma M a 20.08 106 yt 3.01MPa Ig bh 1000 2002 - Ta có: fct = 3.01 MPa > 0.8 fr = 0.8 3.45 = 2.76MPa => Mặt cắt bị nứt => Phải kiểm soát điều kiện hạn chế bề rộng vết nứt 1.5.3 Tính cho mặt cắt ngàm hẫng Mơmen uốn mặt cắt ngàm hẫng: Mu = 19.28 kN.m Mặt cắt kiểm toán mặt cắt chữ nhật: + Chiều cao: h = ts = 200mm + Bề rộng: b = 1000mm Xác định fct: + Ma M a 19.28 106 f ct y t 2.89MPa Ig bh 1000 2002 Ta có: fct = 2.89 MPa > 0.8 fr = 0.8 3.45 = 2.76MPa => Mặt cắt bị nứt => Phải kiểm soát điều kiện hạn chế bề rộng vết nứt SVTH: NGUYỄN CÔNG TRỌNG MSSV:5951010203 Trang: 19