50569 06 dam chinh1 cvdjt 20131213090938

DỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: NGUYỄN TRƯỜNG TRUNG CHƯƠNG III TÍNH TOÁN DẦM CHÍNH I SỐ LIỆU BAN ĐẦU: Chiều dài toàn dầm: L = 39 m Khoảng cách đầu dầm đến tim gối: a = 0.4 m Khẩu độ tính toán: Ltt = L - 2* a = 38.2 m Tải trọng thiết kế + HL93 + Người 3kPa Mặt xe chạy B1 = 9.00 m Lề người B2 = 1.20 m Lan can B3 = 0.30 m Tổng bề rộng cầu B = B1 + 2(B2 + B3) = 12.00 m Dạng kết cấu nhịp: Cầu dầm nhịp giản đơn Dạng mặt cắt: Super T Vật liệu kết cấu: BTCT dự ứng lực Công nghệ chế tạo: Căng trước Cấp bêtông: Dầm chủ: f'c1 = 50 MPa Bản mặt cầu: f'c2 = 35 MPa γc1 = Tỉ trọng bêtông: Dầm: 25 KN/m3 γc2 = Bản: 25 KN/m3 Loại cốt thép DƯL: tao thép sợi xoắn đường kính: D = Cường độ chịu kéo tiêu chuẩn fpu = 1860 MPa Thép thường: G60 fu = 620 MPa Tiêu chuẩn thiết kế: 22TCN 272 - 05 9000 1200 2% 1700 1700 2% 300 200600 610 200600 610 1200 15.2 mm 1320 SV: NGÔ ANH TUẤN 2340 2340 2340 Trang 157 2340 1320 MSSV: 103105059 DỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: NGUYỄN TRƯỜNG TRUNG II SỐ LIỆU THIẾT KẾ: II.1 Kích thước mặt cắt ngang cầu: Số lượng dầm chủ: Khoảng cách hai dầm chủ Bố trí dầm ngang vị trí gối: Số lượng dầm ngang Phần cánh hẫng Chiều dày trung bình Nb S = = daàm 2340 mm Nn = (Nb - 1)*2 = daàm Sh = (B - (N - 1)S)/2 = 1320 mm ts = 200 mm Lớp phòng nước t1 Lớp bê tông atphalt t2 II.2 Thiết kế dầm chủ: Chiều dài dầm chủ: Khoảng cách đầu dầm đến tim gối: Chiều dài tính toán dầm chủ: = = 70 Ld a Ltt = = = mm mm 39000 mm 400 mm 38200 mm MẶT CẮT NGANG GIỮA NHÒP b2/2 b2/2 b6/2 b6/2 30x30 b5 75x100 b7 10 H b8 b3 10 h3 h2 h1 b5 1 h6 h5 h4 b4 b1 Chiều cao dầm: Chiều cao cánh dầm Chiều cao vút trên: Chiều cao sườn Chiều cao vút dưới: Chiều cao bầu dưới: Bề rộng bầu dầm dưới: SV: NGÔ ANH TUẤN H H' h1 h2 h3 h'3 h4 h5 h6 b1 b'1 = = = = = = = = = = = 1700 800 100 75 975 1525 290 50 210 700 883 mm mm mm mm mm mm mm mm mm mm mm Trang 158 MSSV: 103105059 DỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: NGUYỄN TRƯỜNG TRUNG b2 b'2 b3 b4 b5 b6 b7 b8 Bề rộng sườn: Bề rộng cánh trên: = = = = = = = = 2300 1210 100 226 700 900 100 80 Tỷ lệ vút sườn: 1:10 Chiều cao toàn dầm(cả mặt cầu): h = H + ts = 1900 b2 mm mm mm mm mm mm mm mm H' H 10 b7 10 h2 75x100 h'3 h1 b'2 = 1210 800 b1 900 1700 Tim gèi 400 1200 Đoạn cắt khấc: SV: NGÔ ANH TUAÁN Lck = 900 mm Trang 159 MSSV: 103105059 DỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: NGUYỄN TRƯỜNG TRUNG Đoạn dầm đặc: Lđ = 1200 mm III TÍNH TOÁN ĐẶC TRƯNG HÌNH HỌC CỦA DẦM SUPER T III.1 Tính đặc trưng hình học dầm Super T: - Xét mặt cắt đặc trưng gồm: xo + Mat cắt gối: = 0.00 m x1 + Mặt cắt vị trí dv (0.72h): = 1.37 m h = 1900 mm, chieàu cao dầm kể mặt cầu x2 + Mặt cắt không dính bám 1: = 3.00 m x + Mặt cắt không dính bám 2: = 6.00 m x4 + Mặt cắt Ltt/4: = 9.55 m x5 + Mặt cắt Ltt/2: = 19.1 m III.1.1 Xét mặt cắt gối: Ta qui đổi thành mặt cắt chữ T sau: MẶT CẮT QUY ĐỔI H' = 800 H' = 800 b'2 = 1210 bqñ = 971 b'1 = 883 hbd = 650 150 b'2 = 1210 Chiều cao dầm: H' = 800 mm Diện tích phần gạch chéo: Ao.1 = 181000 mm2 Bề rộng cánh dầm: b'2 = 1210 mm Chiều cao cánh dầm: hqđ = Ao1/b'2 = 150 mm Diện tích bầu dầm: Ao.2 = 631250 mm2 Chiều cao bầu dầm: hbd = H' - hqđ = 650 mm Bề rộng bầu dầm quy đổi: bqđ = Ao2/hbd = 971 mm Diện tích mặt cắt quy đổi: Ao = Ao1 + Ao2 = 812250 mm2 Momen tónh tiết diện biên dưới: Sb0 = hqđ*b'2*(H' - hqđ/2) + bqđ*hbd*hbd/2 = 336549070.2 mm3 Momen tónh tiết diện biên trên: St0 = hbd*bqđ*(hbd/2 + hqđ) + h qđ*b'2*hqđ/2 = 313250929.8 mm3 Khoảng cách từ trục trung hoà đến biên dưới: Ybo = S bo/Ao = 414.34 mm Khoảng cách từ trục trung hoà đến biên treân: Yto = S to/Ao = 385.66 mm Momen quan tính tiết diện trục trung hoà: Io = b qñ*hbd3/12 + bqñ*hbd*(Ybo - hbd/2)2 + b'2*hqñ3/12 + b'2*hqđ*(Yto - hqđ/2)2 SV: NGÔ ANH TUẤN Trang 160 MSSV: 103105059 DỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: NGUYỄN TRƯỜNG TRUNG Io = 22703568664 mm4 III 1.2 Xét mặt cắt vị trí dv(0.72h) tiết diện đặc: Ta qui đổi thành mặt cắt chữ T sau: Chiều cao dầm: H = 1700 mm b2 = 2300 H = 1700 b2 = 2300 MẶT CẮT QUY ĐỔI b1 = 700 h1bd = 1574 h1qđ = 126 MẶT CẮT NGANG ĐOẠN DẦM ĐẶC b1qđ = 920 Diện tích phần gạch chéo: A1.1 = 290000 mm2 Bề rộng cánh dầm: b2 = 2300 mm Chiều cao cánh dầm: h1qđ = A1.1/b2 126 mm Diện tích bầu dầm: A1.2 = 1448750 mm2 Chiều cao bầu daàm: h1bd = H - h 1qd = 1574 mm Bề rộng bầu dầm quy đổi: b1qđ = A1.2/h1bd = 920 mm Diện tích mặt cắt quy đổi: A1 = A1.1 + A1.2 = 1738750 mm2 Momen tónh tiết diện biên dưới: Sb1 = h1qđ*b2*(H - h1qđ/2) + b1qđ*h1bd*h1bd/2 = 1614820652 mm3 Momen tónh tiết diện biên trên: St1 = h1bd*b1qđ*(h1bd/2 + h1qđ) + h1qđ*b2*h1qđ/2 = 1341054347.8 mm3 Khoảng cách từ trục trung hoà đến biên dưới: Yb1 = S b1/A1 = 928.73 mm Khoảng cách từ trục trung hoà đến biên trên: Yt1 = S t1/A1 = 771.27 mm Momen quan tính tiết diện trục trung hoà: I1 = b 1qñ*h1bd3/12 + b1qñ*h1bd*(Yb1 - h1bd/2)2 + b2*h1qñ3/12 + b2*h1qñ*(Yt1 - h1qđ/2)2 I1 = 2.99866E+11 mm4 III 1.3 Xét mặt cắt vị trí Ltt/2: + Diện tích phần gạch chéo: A2.1 = 121700 mm2 b2qđ Chiều rộng cánh trên: = 1100 mm Chiều cao cánh trên: h2qđ = A2.1/b2qđ = 111 mm + Diện tích phần bầu dâm: A2.2 = 205127 mm2 SV: NGÔ ANH TUẤN Trang 161 MSSV: 103105059 DỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: NGUYỄN TRƯỜNG TRUNG Chiều rộng bầu dầm: b1 h3qđ = A2.2/b1 Chiều cao bầu dầm: + Diện tích sườn dầm: A2.3 h4qđ Chiều cao sườn dầm: Chiều rộng sườn dầm: b4qđ= A2.3/h4qđ MẶT CẮT NGANG GIỮA NHỊP = = = = = 700 mm 293 mm 286000 mm2 1296 mm 221 mm MẶT CẮT QUY ĐỔI 2300 b1 = 700 700 h2qđ = 111 b4qđ = 221 h3qñ = 293 h4qñ = 1296 1700 H = 1700 b2qđ = 1100 Diện tích mặt cắt quy ñoåi: A2 = A2.1 + A2.2 + A2.3 = 612827 mm2 Momen tónh tiết diện biên dưới: Sb2 = h2qñ*b2qñ*(H - h2qñ/2) + b4qñ*h4qñ*(h3qñ + h4qñ/2) + b1*h3qđ*h3qđ/2 = 499396354.5 mm3 Momen tónh tiết diện biên trên: St2 = h2qđ*b2qđ*h2qđ/2 + b4qđ*h4qđ*(h2qđ + h4qđ/2) + b1*h3qđ*(H - h3qđ/2) = 542409545.5 mm3 Khoảng cách từ trục trung hoà đến biên dưới: Yb2 = S b2/A2 = 814.91 mm Khoảng cách từ trục trung hoà đến bieân treân: Yt2 = S t2/A2 = 885.09 mm Momen quan tính tiết diện trục trung hoà: I1 = b 2qñ*h2qñ3/12 + b2qñ*h2qñ*(Yt2 - h2qñ/2)2 + b4qñ*h4qñ3/12 + + b4qñ*h4qñ*(Yt2 - (h4qñ/2+ h2qñ)2 + b1*h3qñ3/12 + b1*h3qñ*(Yb2 - h3qđ/2)2 = 2.21637E+11 mm4 Bảng giá trị đặc trưng hình học mặt cắt Mặt cắt Ai (mm2) Sbi(mm3) Sti(mm3) Ybi.mm Yti.mm x0 812250.0 336549070.2 313250929.8 414.3 385.7 x1 1738750.0 1614820652.2 1341054347.8 928.7 771.3 x2 612827.0 499396354.5 542409545.5 814.9 885.1 x3 612827.0 499396354.5 542409545.5 814.9 885.1 x4 612827.0 499396354.5 542409545.5 814.9 885.1 x5 612827.0 499396354.5 542409545.5 814.9 885.1 SV: NGÔ ANH TUẤN Trang 162 Ii(mm4) 22703568664 299865539544 221637228025 221637228025 221637228025 221637228025 MSSV: 103105059 DỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: NGUYỄN TRƯỜNG TRUNG III.1.4 Các đặt trưng vật liệu: - Tao thép dầm chủ dùng tao có đường kính 15.2mm, cấp 270(1860MPa) Cường độ chịu kéo fpu = 1860 Mpa = 1860000 KN/m2 (TCN 5.4.4.1) Cường độ chảy fpy = 0.9*fpu = 1674 Mpa = 1674000 KN/m2 (TCN 5.4.4.1) Troïng lượng riêng thép γs = 7850 Kg/m3 = 78.5 KN/m3 Modun đàn hồi Es = 197000 Mpa = 197000000 KN/m2 - Bêtông dầm 28 ngày tuổi (Cấp 50) Cường độ chịu nén f'c = 50 Mpa = 50000 KN/m2 Trọng lượng riêng bêtông γc = 2500 Kg/m3 = 25 KN/m3 Modun đàn hồi E = 0.043 * y 1c * f c' = 38006.99 Mpa (TCN 5.4.2.4-1) - Bêtông BMC 28 tuổi (Cấp 30) Cường độ chịu nén f'c = 30 Mpa = 30000 KN/m2 Trọng lượng riêng bêtông yc = 2500 Kg/m3 = 25 KN/m3 Modun đàn hồi E = 0.043 * y 1c * f c' = 29440.09 Mpa - Bêtông nhựa Trọng lượng riêng bêtông nhựa γf = 2250 Kg/m3 = 22.5 KN/m3 IV TÍNH HỆ SỐ PHÂN BỐ NGANG: IV.1 Hệ số làn: - Một thiết kế: nlan = 1.0 Hệ số làn: m = 1.2 - Hai thiết kế: nlan = 2.0 Hệ số làn: m = 1.0 IV.2 TÍNH HỆ SỐ PHÂN BỐ NGANG: IV.2.1 Hệ số phân bố dầm trong: * Hệ số phân bố momen: - Phạm vi áp dụng: - Kiểm tra hệ số phân bố thỏa mãn tiêu chuẩn 22TCN272-05 phạm vi áp dụng SV: NGÔ ANH TUẤN Trang 163 MSSV: 103105059 DỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: NGUYỄN TRƯỜNG TRUNG 1800mm ≤ S ≤ 3500mm Số liệu chọn S 450mm ≤ H ≤ 1700mm H 6000mm ≤ Ltt ≤ 43000mm Ltt Nb >= Nb ==> Số liệu chọn thoả mãn điều kiện - Một thiết kế chịu tải 0.25 0.35  S   S H  ginM −1 =  = 0.318014     910   Ltt  - Hai nhiều hai chịu taûi: ginM −  S  =   1900  0.6 * Hệ số phân bố lực cắt: - Với laøn thiết kế chịu tải:  S H     Ltt  0.6  S  H g inV −1 =      3050   Ltt  = 2340 mm = 1700 mm = 38200 mm = 5.0 daàm 0.125 = 0.541651 0.1 = 0.625 - Với hai hay nhieàu laøn thiết kế chịu tải: 0.1 0.8  S  H  0.750 = ginV −2 =      2250   Ltt  - Kiểm tra hệ số phân bố thỏa mãn tiêu chuẩn 22TCN272-05 phạm vi aùp dụng 1800mm ≤ S ≤ 3500mm Số liệu chọn S = 2340 mm 450mm ≤ H ≤ 1700mm H = 1700 mm 6000mm ≤ Ltt ≤ 43000mm Ltt = 38200 mm Nb >= Nb = 5.0 dầm ==> Số liệu chọn thoả mãn điều kiện IV.2.2 Hệ số phân bố dầm biên: * Hệ số phân bố momen: - Với thiết kế chịu tải: Dùng phương pháp đòn bẩy Tung độ đường ảnh hưởnh điểm: y1 = 1.38 y2 = 0.70 y3 = 0.43 y4 = 0.00 + Với xe tải thiết kế: 120 gTr = m(y3+y4)/2 = 0.2568 + Với tải trọng người đi: Bề rộng lề hành: b = 1.2 m gPL = m*(y1 + y2)*b/(2*b) = 1.25 + Với tải trọng laøn: Y1 glan = m(S -660)*y2/(2*3000) = 0.2352 - Với hai nhiều thiết kế chịu tải: TẢI TRỌNG LÀN g exM − = eg inM − SV: NGOÂ ANH TUẤN Trang 164 MSSV: 103105059 DỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: NGUYỄN TRƯỜNG TRUNG e = 0.97 + - * - - de 8700 de - khoảng cách tim dầm biên đến mép bó vóa Ta có: de = 120 Phạm vi áp dụng: 0mm ≤ de ≤ 1400mm Số liệu thiết kế: de = 120 thỏa 1800mm < S ≤ 3500mm S = 2340 mm Choïn gexM -2 = ginM-2 = 0.54 Hệ số phân bố lực cắt: Với thiết kế chịu tải: dùng phương pháp đòn bẩy, kết tính ỡ gTr = 0.2568 gPL = 1.25 glan = 0.235 Với hai nhiều hai lan thiết kế chịu taûi: d   g exV − = g inV −  0.8 + e  3050   - Phạm vi áp dụng: 0mm ≤ de ≤ 1400mm Số liệu thiết kế: 1800mm < S ≤ 3500mm Chọn gexV-2 = ginV-2 = 0.750 de S Bảng kết tính hệ số phân bố Hệ số Số Dầm Truck Lane phaân bố chất tải 0.318 0.235 Moment 0.542 0.282 0.625 0.235 Lực cắt 0.750 0.282 = = 120 thoûa 2340 mm Dầm bieân Truck PL 0.257 1.248 0.542 1.248 0.257 1.248 0.750 1.248 Lane 0.235 0.235 0.235 0.235 V XÁC ĐỊNH NỘI LỰC TẠI CÁC MẶT CẮT ĐẶC TRƯNG V.1 Xác định tónh tải: V.1.1 Tónh tải dầm chủ: + Xét đoạn dầm cắt khấc Diện tích mặt cắt ngang: Ao = 0.812 m2 γc Tỉ trọng bêtông dầm chủ: = 25 KN/m3 Chiều dài đoạn cắt khấc: Lk = 0.85 m Trọng lượng đoạn dầm: DCdo = Ao*γc*Lk = 17.26031 KN + Xét đoạn dầm đặc: Diện tích mặt cắt ngang: A1 = 1.73875 m2 Lđ = Chiều dài đoạn dầm ñaëc: 1.2 m DC d1 = A1*γc*Lñ = 52.1625 KN SV: NGÔ ANH TUẤN Trang 165 MSSV: 103105059 DỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: NGUYỄN TRƯỜNG TRUNG + Xét đoạn dầm lại: Diện tích mặt cắt ngang: A2 = 0.612827 m2 DCd = A2*γc*(L - (L k + Lñ) = 566.0989 KN + Xét vách ngăn (3 vách): Bề dầy trung bình vách ngăn: btb = (150 + 430)/2 = 0.29 m DCvn = γc*(A1 - A2)*btb*3 = 24.489 KN A1 = 1.7388 m2, diện tích mặt cắt ngang đoạn dầm đặc A2 = 0.6128 m2, diện tích mặt cắt ngang dầm Tónh tải dầm chủ coi tải trọng rải suốt chiều dài dầm: DCdc = (DCd0 + DCd1+ DCd + DCvn)/L = 16.9233 KN/m V.1.2 Tónh tải mặt cầu: Dầm giữa: DCbmg = γc*S*ts = 11.7 KN/m Dầm biên: DCbmb = γc*(S/2 + Sh)*ts = 12.45 KN/m V.1.3 Tónh tải dầm ngang: Số dầm ngang: Nn = 8.0 dầm (tính nhịp) Số dầm chủ: Nb = 5.0 dầm (tính nhịp) Diện tích dầm ngang: Sdn = 0.91472 m2 tdn = bề dầy dầm ngang: 0.3 m (Sdn ×t dn )×N n DC dn = γ c × = 0.287347 KN/m N b ×L tt V.1.4 Tónh tải ván khuôn lắp ghép: Chiều dài đoạn lắp ván khuôn Lvk = L - 2*(L k + Lđ) = 34.9 m DCvk = γc*b6*tvk*Lvk/L = 0.604038 KN/m b6 = 0.9 m, chiều rộng ván khuôn tvk = 0.03 m, chiều dày ván khuôn V.1.5 Tỉnh tải lan can, tay vịn: Tónh tải tác dụng xuống tường chắn gồm lan can, tường chắn: DLlcan = 6.24 KN/m Tónh tải tác dụng xuống bó vóa gồm lề hành, bó vóa DLbv = 2.944 KN/m V.1.6 Trọng lượng lớp phủ mặt cầu tiện ích công cộng: - Chiều rộng tính toán: bf = 2340 mm + Lớp bêtông Atphalt dày b1: 70 mm Trọng lượng riêng bêtông Atphalt: γ1 = 22.5 KN/m3 + Lớp phòng nước dày b2: mm γ2 = 15 KN/m3 + Lớp tạo dốc ngang dày trung bình b3: 10.0 mm γ3 = 25 KN/m3 DWl = b1*bf*γ1 + b2*bf*γ2 + b3*bf*γ3 = 4.914 KN/m SV: NGÔ ANH TUẤN Trang 166 MSSV: 103105059 DỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: NGUYỄN TRƯỜNG TRUNG Bảng giá trị diện tích đường ảnh hưởng momen mặt caét Mặt cắt Momen Đường ảnh hưởng Mặt cắt Ltt (m) xi (m) Ltt -xi (m) 38.2 0.00 38.2 38.2 1.37 36.8 25 38.2 3.00 35.2 53 38.2 6.00 32.2 97 38.2 9.55 28.7 137 38.2 19.10 19.1 182 ΩM Bảng giá trị diện tích đường ảnh hưởng lực cắt mặt cắt Lực cắt Ltt -xi Ltt xi (m) (m) (m) 38.2 0.00 38.2 Đường ảnh hưởng Ω(+) Ω(-) ΩV 38.2 19.10 0.00 19.10 1.32 36.9 17.80 0.02 17.78 38.2 3.00 35.2 16.22 0.12 16.10 38.2 6.00 32.2 13.57 0.47 13.10 38.2 9.55 28.7 10.74 1.19 9.55 38.2 19.10 19.1 4.78 4.78 0.00 97 1634.8 1202.7 27.758 58.35 1215.3 438.18 137 2315.2 1703.2 39.3 82.6 1721.1 620.5 182 3086.9 2270.9 52.4 110.2 2294.8 827.4 V.3.3 Xác định nội lực mặt cắt tỉnh tải: Thiên an toàn ta lấy tải trọng tác dụng lên dầm biên để tính Bảng giá trị momen tỉnh tải mặt cắt Tải trọng kết cấu Dầm chủ Bản mặt cầu Dầm ngang Ván khuôn Lan can + tay vịn Lớp phủ mặt cầu SV: NGÔ ANH TUẤN Momen tỉnh tải kết cấu: M = D*ΩM (KN.m) Mặt cắt Giá trị ΩV D.(KN/m) 0.0 25 53 16.923 0.00 426.35 893.6 12.450 0.00 313.65 657.4 0.287 0.00 7.24 15.2 0.604 0.00 15.22 31.9 12.581 0.00 316.95 664.3 4.536 0.00 114.28 239.5 Trang 169 MSSV: 103105059 DỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: NGUYỄN TRƯỜNG TRUNG Bảng giá trị lực cắt tỉnh tải mặt cắt Lực cắt tỉnh tải kết cấu: V = D*ΩV (KN) Mặt cắt Giá trị Tải trọng kết cấu ΩM D.(KN/m) 19.10 17.78 16.10 Dầm chủ 16.923 323.24 300.90 272.5 Bản mặt cầu 12.450 237.80 221.36 200.4 Dầm ngang 0.287 5.49 5.11 4.6 Ván khuôn 0.604 11.54 10.74 9.7 Lan can + tay vòn 12.581 240.29 223.69 202.5 86.64 80.65 73.0 Lớp phủ mặt cầu 4.536 13.10 221.7 163.1 3.8 7.9 164.8 59.4 9.55 161.6 118.9 2.7 5.8 120.1 43.3 0.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 V.3.4 Xác định nội lực mặt cắt hoạt tải: a Momen tải trọng xe thiết kế, xe hai trục, tải trọng người gây Momen tải trọng xe thiết kế: Momen tải trọng xe thiết kế: M llTr = Y1P1 + Y2 P2 + Y3 P3 M llTa = Y1P1 + Y2 P2 Momen tải trọng thiết kê: Momen tải trọng ngwời bộ: MP = wP ΩM M l = wlΩ M Y1, Y2, Y3, tung độ đường ảnh hưởng tải trọng bánh xe P1, P2, P3 Wl, Wp, tải trọng xe thiết ké tải trọng người ΩM, diện tích đường ảnh hưởng mặt cắt xét Bảng giá trị momen xe tải thiết kế mặt cắt Mặt cắt Đường ảnh hưởng SV: NGÔ ANH TUẤN P3 P2 P3 P2 P1 P1 P3 P2 P2 P3 P3 P1 P1 P2 P1 Xe tải thiết kế P2 P1 Y3 KN (KN) 0.00 35 145.0 MllTr P3 (KN) (KNm) 145 Y1 Y2 0.00 0.00 1.01 1.17 1.32 35 145.0 145 396 2.09 2.43 2.76 35 145.0 145 826 3.71 4.38 5.06 35 145.0 145 1499 5.01 6.09 7.16 35 145.0 145.0 2097 7.40 9.55 7.40 35 145.0 145 2717 Trang 170 MSSV: 103105059 DỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: NGUYỄN TRƯỜNG TRUNG Bảng giá trị momen tải trọng người Măït cắt ΩM 0.00 25 53 97 137 182 9.3 9.3 9.3 9.3 9.3 9.3 Wl.(KN/m) 3.6 3.6 3.6 3.6 3.6 3.6 Wp.(KN/m) Ml.(KN.m) 0.0 234.3 491.0 898.4 1272.3 1696.4 Mp.(KN.m) 0.0 90.7 190.1 347.8 492.5 656.7 Baûng giá trị momen xe hai trục thiết kế mặt cắt Mặt cắt Đường ảnh hưởng Y1 0.00 P1 P2 P1 P2 P1 P2 P1 P2 P1 P2 Xe hai trục thiết keá MllTa P1 P2 Y2 (KN) (KN) (KNm) 0.00 110.0 110.0 0.0 1.32 1.28 110.0 110.0 285.5 2.76 2.67 110.0 110.0 597.8 5.06 4.87 110.0 110.0 1091.9 7.16 6.86 110.0 110.0 1542.8 8.95 9.55 110.0 110.0 2035.0 b Lực cắt tải trọng xe thiết kế, xe hai trục, tải trọng người gây Lực cắt tải trọng xe thiết kế: Lực cắt tải trọng xe thiết kế: VllTr = Y1P1 + Y2 P2 + Y3 P3 VllTa = Y1P1 + Y2 P2 Lực cắt tải trọng thiết kê: Lực cắt tải trọng ngwời bộ: Vl = w l Ω V VP = w P Ω V SV: NGÔ ANH TUẤN Trang 171 MSSV: 103105059 DỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: NGUYỄN TRƯỜNG TRUNG Bảng giá trị lực cắt xe tải thiết kế mặt cắt Mặt cắt Đường ảnh hưởng P3 P2 P1 P3 P2 P1 P3 P2 P1 P3 P2 P3 P2 P1 P1 P3 P2 P1 Xe tải thiết kế P2 P1 Y3 KN (KN) P3 (KN) VllTr (KN) 35 145.0 145 301 0.965 35 145.0 145 290 0.809 0.921 35 145.0 145 275 0.618 0.730 0.843 35 145.0 145 250 0.525 0.637 0.750 35 145.0 145.0 220 0.275 0.387 0.500 35 145.0 145 138 Y1 Y2 0.775 0.887 1.000 0.740 0.853 0.696 Bảng giá trị lực cắt tải trọng người Măït cắt ΩV 19.10 17.80 16.22 13.57 10.74 9.3 9.3 9.3 9.3 9.3 Wl.(KN/m) 4.5 4.5 4.5 4.5 4.5 Wp.(KN/m) Vl.(KN) 177.6 165.6 150.8 126.2 99.9 Vp.(KN) 86.0 80.1 73.0 61.1 48.3 Mặt cắt SV: NGÔ ANH TUẤN 4.78 9.3 4.5 44.4 21.5 Bảng giá trị lực cắt xe hai trục thiết kế mặt cắt Xe hai trục thiết kế P1 P2 Đường ảnh hưởng Y1 Y2 (KN) (KN) P1 P2 P1 P2 P1 P2 P1 P2 P1 P2 P1 P2 Trang 172 VllTa (KN) 1.00 0.97 110.0 110.0 216.54 0.97 0.93 110.0 110.0 208.94 0.92 0.89 110.0 110.0 199.27 0.84 0.81 110.0 110.0 181.99 0.75 0.72 110.0 110.0 161.54 0.50 0.47 110.0 110.0 106.54 MSSV: 103105059 DỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: NGUYỄN TRƯỜNG TRUNG V.3.5 Tổ hợp nội lực mặt cắt hoạt tải (xét đến hệ số phân bố tải trọng): a Momen hoạt tải sinh ra: + Đối với dầm biên: Bảng tổng hợp momen xe tải thiết kế xe hai trục thiết kế Mặt cắt M (tiêu chuẩn)KN.m Mll.Tr Mll.Ta (1) (2) 0.0 0.0 396 285 826 598 1499 1092 2097 1543 2717 2035 M(xeùt hệ số gM)KN.m Hệ số gM Mll.Tr (1)*gM 0.00 214.26 447.31 811.67 1135.67 1471.53 0.542 0.542 0.542 0.542 0.542 0.542 Mll.Ta (2)*gM 0.00 154.62 323.80 591.45 835.63 1102.26 Bảng tổng hợp momen tải trọng tải trọng người Mặt cắt M (tiêu chuẩn)KN.m Ml MP (1) (2) 0.00 0.00 234.30 90.70 491.04 190.08 898.38 347.76 1272.27 492.49 1696.37 656.66 Hệ số gMl gMp 0.235 0.235 0.235 0.235 0.235 0.235 1.248 1.248 1.248 1.248 1.248 1.248 M(xeùt hệ số gM)KN.m Ml MP (1)*gMl (2)*gMp 0.00 0.00 55.11 113.19 115.49 237.22 211.30 434.00 299.24 614.63 398.99 819.51 MIITr, MIITa, Ml, Mp, momen xe tải, xe hai trục, tải trọng người gây gMTr,Ta, gMl, gMp, hệ số phân bố tải trọng theo momen xe tải thiêt kế, tải trọng làn, tải người + Đối với dầm trong: Mặt cắt SV: NGÔ ANH TUẤN Bảng tổng hợp momen hoạt tải sinh M (tiêu chuaån)KN.m Hệ số Mll.Tr Mll.Ta Ml gMl gMTr,Ta (1) (2) (3) (a) (b) 0.0 0.0 0.0 0.235 0.542 395.6 285.5 234.3 0.235 0.542 825.8 597.8 491.0 0.235 0.542 1498.5 1091.9 898.4 0.235 0.542 2096.7 1542.8 1272.3 0.235 0.542 2716.8 2035.0 1696.4 0.235 0.542 Trang 173 M(xeùt hệ số gM)KN.m Mll.Tr Mll.Ta Ml (1)*(b) (2)*(b) (3)*(a) 0.00 0.00 0.00 214.26 154.62 55.11 447.31 323.80 115.49 811.67 591.45 211.30 1135.67 835.63 299.24 1471.53 1102.26 398.99 MSSV: 103105059 DỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: NGUYỄN TRƯỜNG TRUNG MIITr, MIITa, Ml, Mp, momen xe tải, xe hai trục, tải trọng người gây gMTr,Ta, gMl, gMp, hệ số phân bố tải trọng theo momen xe tải thiêt kế, tải trọng làn, tải người b Lực cắt hoạt tải sinh ra: + Đối với dầm biên: Bảng tổng hợp lực cắt xe tải thiết kế xe hai trục thiết kế Mặt cắt V (tiêu chuẩn)KN Vll.Tr Vll.Ta (1) (2) 300.80 216.54 289.57 208.94 275.27 199.27 249.75 181.99 219.55 161.54 138.30 106.54 V(xeùt hệ số gM)KN Vll.Tr Vll.Ta (1)*gV (2)*gV 225.60 162.41 217.17 156.71 206.45 149.45 187.31 136.49 164.66 121.16 103.72 79.91 Hệ số gV 0.750 0.750 0.750 0.750 0.750 0.750 Bảng tổng hợp lực cắt tải trọng tải trọng người Mặt cắt V (tiêu chuẩn)KN Vl VP (1) (2) 177.63 85.95 165.57 80.11 150.83 72.98 126.21 61.07 99.92 48.35 44.41 21.49 Hệ số gVl gVp 0.235 0.235 0.235 0.235 0.235 0.235 1.248 1.248 1.248 1.248 1.248 1.248 V (xeùt hệ số gM)KN Vl VP (1)*gVl (2)*gVP 41.78 107.27 38.94 99.98 35.47 91.08 29.69 76.22 23.50 60.34 10.44 26.82 + Đối với dầm trong: Mặt cắt SV: NGÔ ANH TUẤN Bảng tổng hợp lực cắt hoạt tải sinh V (tiêu chuaån)KN Hệ số Vll.Tr Vll.Ta Vl gVl gTr,Ta (e) (1) (2) (3) (d) 300.80 216.54 177.63 0.235 0.750 289.57 208.94 165.57 0.235 0.750 275.27 199.27 150.83 0.235 0.750 249.75 181.99 126.21 0.235 0.750 219.55 161.54 99.92 0.235 0.750 138.30 106.54 44.41 0.235 0.750 Trang 174 V(xeùt hệ số g)KN Vll.Tr Vll.Ta Vl (1)*(e) (2)*(e) (3)*(d) 225.60 162.41 41.78 217.17 156.71 38.94 206.45 149.45 35.47 187.31 136.49 29.69 164.66 121.16 23.50 103.72 79.91 10.44 MSSV: 103105059 DỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: NGUYỄN TRƯỜNG TRUNG Từ bảng tổ hợp nội lực hoạt tải sinh cho thấy tổ hợp xe tải thiết kế + tải trọng + người tổ hợp khống chế để tính toán + Đối với dầm biên: * Momen họat tải sinh ra: MLL = Mll.Tr*1.25 + ML + Mp * Lực cắt hoạt tải sinh VLL = Vll.Tr*1.25 +VL + Vp (1.25 hệ số xung kích, người tải trọng không xét hệ số xung kích) Bảng tổng hợp nội lực hoạt tải khống chế sinh Mặt cắt Mll.Tr 0.0 214.3 447.3 811.7 1135.7 1471.5 Momen (KN.m) Ml Mp 0.0 55.1 115.5 211.3 299.2 399.0 0.0 113.2 237.2 434.0 614.6 819.5 MLL Vll.Tr 0.00 436.12 911.85 1659.89 2333.46 3057.91 225.60 217.17 206.45 187.31 164.66 103.72 Lực cắt (KN) Vl Vp VLL 41.78 107.27 38.94 99.98 35.47 91.08 29.69 76.22 23.50 60.34 10.44 26.82 431.04 410.39 384.62 340.04 289.66 166.92 + Đối với dầm trong: (không xét người bộ) * Momen họat tải sinh ra: MLL = Mll.Tr*1.25 + ML * Lực cắt hoạt tải sinh VLL = Vll.Tr*1.25 +VL (1.25 hệ số xung kích, tải trọng không xét hệ số xung kích) Mặt cắt Bảng tổng hợp nội lực hoạt tải khống chế sinh Momen (KN.m) Lực cắt (KN) Mll.Tr Ml MLL Vll.Tr Vl VLL 0.0 0.0 0.00 225.60 41.78 323.78 214.3 55.1 322.93 217.17 38.94 310.41 447.3 115.5 674.63 206.45 35.47 293.54 811.7 211.3 1225.88 187.31 29.69 263.83 1135.7 299.2 1718.83 164.66 23.50 229.33 1471.5 399.0 2238.40 103.72 10.44 140.10 V.3.6 Tổ hợp nội lực mặt cắt tỉnh tải: + Đối với dầm biên: MDC ,VDC : momen vaø lực cắt sinh do: + + + + SV: NGÔ ANH TUẤN Dầm chủ Bản mặt cầu Dầm ngang Ván khuôn lắp ghép Trang 175 MSSV: 103105059 DỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: NGUYỄN TRƯỜNG TRUNG + Vách ngăn Lan can tay vịn MDW ,VDW : momen lực cắt sinh do: + + Gờ chắn + Lớp phủ mặt cầu tiện ích khác Bảng tổng hợp nội lực tỉnh tải sinh Mặt Momen Lực cắt MDC MDW VDC VDW cắt 326.930 0.000 0.000 578.056 304.336 762.462 431.223 538.107 275.579 1597.978 903.764 487.262 224.229 2504.077 1215.299 339.580 163.465 4140.329 2341.634 289.028 0.000 5520.439 3122.178 0.000 + Đối với dầm trong: MDC ,VDC : momen lực cắt sinh do: + MDW ,VDW : momen vaø lực cắt sinh do: + + + + + Daàm chủ Bản mặt cầu Dầm ngang Ván khuôn lắp ghép Vách ngăn Lớp phủ mặt cầu tiện ích khác Bảng tổng hợp nội lực tỉnh tải sinh Mặt Momen Lực cắt MDC MDW VDC VDW cắt 0.00 86.638 0.000 578.056 80.650 762.462 114.276 538.107 73.030 1597.978 239.501 487.262 59.422 2923.573 438.178 396.468 43.319 4140.329 620.542 289.028 0.000 5520.439 827.389 0.000 V.3.7 Tổ hợp nội lực mặt cắt tỉnh tải hoạt tải: a Hệ số tải trọng: TTGH Cường độ1 Sử dụng Mỏi SV: NGÔ ANH TUẤN Thống kê hệ số tải trọng tổ hợp Hệ số tải trọng DC DW LL Bản thân KC Lớp phủ, khác (Hoạt tải xe) 1.25 1.5 1.75 1 0.75 Trang 176 IM (Xung kích) 1.25 0.75 MSSV: 103105059 DỒ ÁN TỐT NGHIỆP b * * + GVHD: NGUYỄN TRƯỜNG TRUNG Thống kê hệ số sức kháng Loại sức kháng Hệ sốsức kháng Uốn (Φf) Cắt (Φv) Gối (Φb) Neo chịu cắt (Φsc) 0.85 Hệ số điều chỉnh tải trọng η = ηd*ηr*ηl ≥ 0.95 Thống kê hệ số điều chỉnh tải trọng Cường độ Sử dụng Hệ số dẻo ηd 0.95 1.0 Hệ số dư thừa ηr 0.95 1.0 Hệ số tải trọng ηI 1.05 KAD η 1.0 1.0 Tổ hợp tải trọng: Trạng thái giới hạn cường độ: Momen tỉnh tải hoạt tải gây ra: M = 1.25*MDC + 1.5*MDW + 1.75*MLL Lực cắt tỉnh tải hoạt tải gây ra: V = 1.25*VDC + 1.5*VDW + 1.75*VLL Đối với dầm biên: Mỏi 1.0 1.0 KAD 1.0 Bảng tổng hợp nội lực hoạt tải tỉnh tải sinh (TTGHCÑ) Momen (KN.m) Lực cắt (KN) MDC MDW MLL VDC VDW VLL M 0.00 0.0 0.0 0.0 578.06 326.93 431.04 2363.12 762.5 431.2 436.1 538.11 304.34 410.39 4948.85 1598.0 903.8 911.8 487.26 275.58 384.62 7857.85 2504.1 1215.3 1659.9 339.58 224.23 340.04 12771.42 4140.3 2341.6 2333.5 289.03 163.46 289.66 16935.15 5520.4 3122.2 3057.9 0.00 0.00 166.92 V 1967.29 1847.32 1695.54 1355.89 1113.39 292.10 + Đối với dầm trong: Bảng tổng hợp nội lực hoạt tải tỉnh tải sinh (TTGHCÑ) Mặt Momen (KN.m) Lực cắt (KN) MDC MDW MLL VDC VDW VLL M cắt 0.00 0.0 0.0 0.0 578.06 86.64 323.78 1689.62 762.5 114.3 322.9 538.11 80.65 310.41 3537.32 1598.0 239.5 674.6 487.26 73.03 293.54 6457.03 2923.6 438.2 1225.9 396.47 59.42 263.83 9114.18 4140.3 620.5 1718.8 289.03 43.32 229.33 12058.83 5520.4 827.4 2238.4 0.00 0.00 140.10 V 1419.13 1336.83 1232.32 1046.41 827.58 245.17 Mặt cắt SV: NGÔ ANH TUẤN Trang 177 MSSV: 103105059 DỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: NGUYỄN TRƯỜNG TRUNG Trạng thái giới hạn sử dụng: * Momen tỉnh tải hoạt tải gây ra: M = 1.0*MDC + 1.0*MDW + 1.0*MLL * Lực cắt tỉnh tải hoạt tải gây ra: V = 1.0*VDC + 1.0*VDW + 1.0*VLL + Đối với dầm biên: Bảng tổng hợp nội lực hoạt tải tỉnh tải sinh (TTGHSD) Mặt Momen (KN.m) Lực cắt (KN) MDC MDW MLL VDC VDW VLL M cắt 0.00 0.0 0.0 0.0 578.06 326.93 431.04 1629.81 762.5 431.2 436.1 538.11 304.34 410.39 3413.59 1598.0 903.8 911.8 487.26 275.58 384.62 5379.26 2504.1 1215.3 1659.9 339.58 224.23 340.04 8815.42 4140.3 2341.6 2333.5 289.03 163.46 289.66 11700.52 5520.4 3122.2 3057.9 0.00 0.00 166.92 V 1336.03 1252.83 1147.46 903.85 742.16 166.92 + Đối với dầm trong: Bảng tổng hợp nội lực hoạt tải tỉnh tải sinh (TTGHSD) Mặt Momen (KN.m) Lực cắt (KN) MDC MDW MLL VDC VDW VLL M cắt 0.00 0.0 0.0 0.0 578.06 86.64 323.78 1199.67 762.5 114.3 322.9 538.11 80.65 310.41 2512.11 1598.0 239.5 674.6 487.26 73.03 293.54 4587.64 2923.6 438.2 1225.9 396.47 59.42 263.83 6479.70 4140.3 620.5 1718.8 289.03 43.32 229.33 8586.23 5520.4 827.4 2238.4 0.00 0.00 140.10 V 988.47 929.17 853.83 719.72 561.67 140.10 Trạng thái giới hạn mỏi phá hoại giòn: * Tải trọng tính mõi xe tải thiết kế trục quy định Điều 3.6.1.2.2, với khoảng cách không đổi 9m trục 145KN Khi phải xét hệ số phân bố ngang cho thiết kế SV: NGÔ ANH TUẤN Trang 178 MSSV: 103105059 DỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: NGUYỄN TRƯỜNG TRUNG + Đối với dầm biên: Bảng tổng hợp giá trị momen xe tải thiết kế với khoảng cách trục sau 9m sinh Mặt cắt Đường ảnh hưởng P3 P2 P3 P1 P2 P1 P3 P2 P3 P2 P3 P1 P2 P1 P1 Y1 Y2 0.00 0.00 Xe tải thiết kế P2 P3 P1 Y3 KN (KN) (KN) 0.00 35 145.0 145.0 0.87 1.00 1.32 35 145.0 145.0 0.257 94.1 1.87 2.23 2.76 35 145.0 145.0 0.257 202.9 3.52 4.32 5.06 35 145.0 145.0 0.257 380.9 5.12 6.55 7.16 35 145.0 145.0 0.257 556.6 7.40 9.55 5.05 35 145.0 145.0 0.257 610.2 hệ số MllTr gM (KNm) 0.257 0.0 Bảng tổng hợp giá trị lực cắt xe tải thiết kế với khoảng cách trục sau 9m sinh Xe tải thiết kế Mặt hệ số VllTr P2 P3 Đường ảnh hưởng P1 Y1 Y2 Y3 cắt KN (KN) gM (KNm) (KN) P3 P2 P3 P1 P2 P3 P2 P3 P3 P1 P1 P2 P2 P1 P1 P3 P2 P1 0.65 0.76 1.00 35 145.0 145.0 0.257 71.6 0.62 0.73 0.97 35 145.0 145.0 0.257 68.7 0.57 0.69 0.92 35 145.0 145.0 0.257 65.0 0.49 0.61 0.84 35 145.0 145.0 0.257 58.4 0.40 0.51 0.75 35 145.0 145.0 0.257 50.7 0.15 0.26 0.50 35 145.0 145.0 0.257 29.8 + Đối với dầm trong: SV: NGÔ ANH TUẤN Trang 179 MSSV: 103105059 DỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: NGUYỄN TRƯỜNG TRUNG Bảng tổng hợp giá trị momen xe tải thiết kế với khoảng cách trục sau 9m sinh Mặt cắt Đường ảnh hưởng P3 P2 P3 P1 P2 P1 P3 P2 P3 P2 P1 P3 P1 P2 P1 Y1 Y2 0.00 0.00 Xe tải thiết kế P2 P3 P1 Y3 KN (KN) (KN) 0.00 35 145.0 145.0 0.87 1.00 1.32 35 145.0 145.0 0.318 116.6 1.87 2.23 2.76 35 145.0 145.0 0.318 251.2 3.52 4.32 5.06 35 145.0 145.0 0.318 471.8 5.12 6.55 7.16 35 145.0 145.0 7.40 9.55 5.05 35 145.0 145.0 hệ số MllTr gM (KNm) 0.318 0.0 0.318 0.318 689.3 755.6 Baûng tổng hợp giá trị lực cắt xe tải thiết kế với khoảng cách trục sau 9m sinh Xe tải thiết kế Mặt hệ số VllTr P2 P3 Đường ảnh hưởng P1 Y1 Y2 Y3 cắt KN (KN) gM (KNm) (KN) P3 P2 P3 P1 P2 P3 P2 P3 P3 P1 P1 P2 P2 P3 P1 P1 P2 P1 0.65 0.76 1.00 35 145.0 145.0 0.625 174.1 0.62 0.73 0.97 35 145.0 145.0 0.625 167.1 0.57 0.69 0.92 35 145.0 145.0 0.625 158.2 0.49 0.61 0.84 35 145.0 145.0 0.625 142.2 0.40 0.51 0.75 35 145.0 145.0 0.625 123.4 0.15 0.26 0.50 35 145.0 145.0 0.625 72.6 * Momen tỉnh tải vaø hoạt tải gaây ra: M = 0.75*Mll.Tr*IM * Lực cắt tỉnh tải hoạt tải gây ra: V = 0.75*Vll.Tr*IM Trong đó: IM = 1.15 hệ số xung kích tổ hợp trạng thái giới hạn mõi + Đối với dầm biên: SV: NGÔ ANH TUẤN Trang 180 MSSV: 103105059 DỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: NGUYỄN TRƯỜNG TRUNG Bảng tổng hợp nội lực hoạt tải sinh (TTGHM) Momen (KN.m) Lực cắt (KN) Mặt Mll.Tr M Vll.Tr V cắt 0.00 0.00 71.56 61.72 94.13 81.18 68.67 59.23 202.86 174.96 65.00 56.07 380.95 328.57 58.45 50.41 556.59 480.06 50.69 43.72 610.16 526.26 29.83 25.73 + Đối với dầm trong: Bảng tổng hợp nội lực hoạt tải sinh (TTGHM) Mặt Momen (KN.m) Lực cắt (KN) M V M V cắt ll.Tr ll.Tr 0.00 0.00 174.12 150.18 100.54 116.56 167.10 144.13 216.67 251.21 158.17 136.42 406.89 471.76 142.22 122.67 594.49 689.26 123.35 106.39 651.71 755.60 72.58 62.60 V.3.8 Tổ hợp nội lực mặt cắt ôõ caùc TTGH: MC MC SV: NGOÂ ANH TUẤN Bảng tổng hợp nội lực ỡ TTGH DẦM BIÊN DẦM TRONG M(KN.m) V(KN) M(KN.m) V(KN) TTGHCĐ 0.00 1967.29 0.00 1419.13 2363.12 1847.32 1689.62 1336.83 4948.85 1695.54 3537.32 1232.32 7857.85 1355.89 6457.03 1046.41 12771.42 1113.39 9114.18 827.58 16935.15 292.10 12058.83 245.17 TTGHSD 0.00 1336.03 0.00 988.47 1629.81 1252.83 1199.67 929.17 3413.59 1147.46 2512.11 853.83 5379.26 903.85 4587.64 719.72 8815.42 742.16 6479.70 561.67 11700.52 166.92 8586.23 140.10 Trang 181 (MAX) M(KN.m) V(KN) 16935.154 1967.2867 11700.525 1336.027 MSSV: 103105059 DỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: NGUYỄN TRƯỜNG TRUNG MC DẦM BIÊN M(KN.m) V(KN) 0.00 81.18 174.96 328.57 480.06 526.26 61.72 59.23 56.07 50.41 43.72 25.73 DAÀM TRONG M(KN.m) V(KN) TTGHM 0.00 150.18 100.54 144.13 216.67 136.42 406.89 122.67 594.49 106.39 651.71 62.60 (MAX) M(KN.m) V(KN) 651.70509 150.17899 VI TÍNH TOÁN VÀ BỐ TRÍ CỐT THÉP: VI.1 Tính toán cốt thép: - Dùng loại tao tự chùng thấp: Dps = 15.2 mm - Loại tao thép có độ tự chùng thấp - Cường độ chịu kéo tiêu chuẩn: fpu = 1860 Mpa - Hệ số quy đổi ứng suất: φ1 = 0.9 - Cấp thép: 270 - Giới hạn chảy: fpy = 0.9fpu = 1674 Mpa - Ứng suất thép DƯL kích: (5.9.3.1) fpj = 0.75*fpu = 1395 Mpa - Diện tích tao cáp: Asp1 = 140.0 mm2 - Môđun đàn hồi cáp: Ep = 197000 MPa - Cấp bê tông dầm: f'c = 50 MPa - Moment tính toán: Mu = 16935.15 KN.m - Đối với cấu kiện BTCT chịu uốn chịu kéo DƯL hệ số sức kháng: φ = * Ta có: Aps: diện tích mặt cắt ngang cốt thép DƯL: Apsg: diện tích mặt cắt ngang cốt thép DƯL tính theo kinh nghiệm Có thể tính gần diện tích cốt thép theo công thức kinh nghiệm sau: Apsg = 1.0 Mu = 7001.093 mm2 0.85 × f pu × 0.9 H Trong đó: H = 1700 mm ( chiều cao dầm chủ) Diện tích thép bố trí cần phải thoả điều kiện: Aps >= Apsg Số tao cáp DƯL cần thiết theo công thức là: ncg = Apsg Aps1 = 50 tao Vậy chọn: nc = 51 Tao ==> Diện tích thép DƯL dầm: Aps = nc.Aps1 = Kiểm tra điều kiện: Aps > A psg Kết luận: Thỏa điều kiện SV: NGÔ ANH TUẤN Trang 182 7140.00 mm2 MSSV: 103105059 DỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: NGUYỄN TRƯỜNG TRUNG Bố trí cốt thép tai mặt cắt ngang dầm vị trí nhịp - Bố trí tao cáp cần thỏa mãn yêu cầu sau Cự li từ tim tao cáp mặt cắt ≥ 51 mm Chiều dày lớp bêtông bảo vệ ≥ 50 mm - Ta chọn khoảng cách tao cáp tính từ tim 51mm theo phương đứng 51mm theo phương phương ngang, cách mép 75 mm bên bầu 69 mm - Theo phương dọc dầm bố trí cốt thép DƯL chạy thẳng, để tránh ứng suất kéo gây nứt thớ vị trí đầu dầm ta bố trí số tao không dính bám tao ỡ thớ dầm 545 100 1010 100 545 F 10 51 10 1700 50 1 75 4x51 E DC BA 12x51 700 20x20 48 49 4647 42 43 44 45 38 39 40 41 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 10 11 Bố trí cốt thép mặt cắt dầm Bố trí cốt thép DUL theo phương dọc dầm: Theo phương dọc cầu cốt thép kéo thẳng, để tránh xuất ứng suất kéo gây nứt thớ lực dự ứng, vị trí đầu dầm ta bố trí số tao bọc không không dính bám hai tao thớ dầm SV: NGÔ ANH TUAÁN Trang 183 MSSV: 103105059