Luận văn chung cư bình an

TRƯỜNG ĐẠI HỌC CƠNG NGHỆ SÀI GỊN KHOA KỸ THUẬT CƠNG TRÌNH LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG Đề tài : CHUNG CƯ BÌNH AN GVHD : ThS HÀ CÔNG HUY SVTH : TRẦN TẤN ĐẠT MSSV : LT81600171 THAÙNG – NĂM 2018 LỜI CẢM ƠN Lời em xin chân thành cảm ơn đến toàn thể thầy cô Trường Đại Học Công Nghệ Sài Gịn Đặc biệt thầy khoa Kỹ Thuật Cơng Trình tận tình giúp đỡ hướng dẫn em suốt trình học tập trường, truyền đạt kiến thức chuyên môn, kinh nghiệm quý giá cho em Trong thời gian làm đồ án tốt nghiệp em nhận truyền đạt kiến thức, bảo tận tình giáo viên hướng dẫn Với tất lòng biết ơn sâu sắc, em xin chân thành cảm ơn thầy HÀ CÔNG HUY, người tận tình giúp đỡ hướng dẫn cho em hoàn thành đồ án tốt nghiệp Do cơng trình thiết kế đầu tay với kiến thức hạn chế nên đồ án em nhiều khơng tránh khỏi sai sót, mong q thầy bạn đóng góp ý kiến để cơng trình em hồn thiện Một lần xin chân thành cám ơn tất thầy cơ, cảm ơn tất bạn bè gắn bó học tập giúp đỡ em suốt thời gian học, q trình hồn thành đồ án tốt nghiệp TP Hồ Chí Minh, ngày 19 tháng năm 2017 Sinh viên thực Trần Tấn Đạt LỜI NĨI ĐẦU  - KÍNH THƯA HỘI ĐỒNG BẢO VỆ - KÍNH THƯA Q THẦY GIÁO, CƠ GIÁO Qua thời gian nghiên cứu làm việc hết khả mình, em xin có đơi lời giới thiệu đề tài mình: Đề tài : CHUNG CƯ BÌNH AN Địa điểm : Quận 7, Thành phố Hồ Chí Minh Yêu cầu đề tài em thực sau: PHẦN KIẾN TRÚC (4 vẽ) Thể mặt bằng, mặt đứng mặt cắt cơng trình PHẦN KẾT CẤU BÊN TRÊN (7 vẽ) - Sàn lầu 1-8 (1 vẽ) - Cầu thang (1 vẽ) - Hồ nước mái ( vẽ) - Khung trục dầm dọc trục B ( vẽ) PHẦN NỀN MÓNG (3 vẽ) - Phương án móng cọc ép BTCT (tính tốn vẽ) - Phương án móng cọc khoan nhồi ( tính tốn vẽ ) Đồ án tốt nghiệp cơng trình đầu tay em trước trường bước vào thực tế Để hoàn thành đồ án phải trải qua thời gian dài học tập,tích lũy kiến thức từ ghế nhà trường,bởi đồ án mang tính chất tổng hợp bước chuyển tiếp ứng dụng vào thực tế Trong thời gian 12 tuần với khối lượng công việc tương đối nhiều Mặc dù cố gắng kiến thức hạn chế kinh nghiệm thiết kế non kém, nên đồ án tốt nghiệp khơng tránh khỏi thiếu sót Em kính mong thầy dẫn thêm thiếu sót để em rút kinh nghiệm tích lũy kiến thức cho thân Em xin chân thành cảm ơn! Luận văn tốt nghiệp Kỹ sư, Khóa 2016-2018 GVHD: ThS HÀ CÔNG HUY MỤC LỤC Trang bìa Phiếu nhiệm vụ luận văn tốt nghiệp Lời cảm ơn Lời nói đầu tóm tắt nội dung đồ án Mục lục PHẦN A: GIỚI THIỆU KIẾN TRÚC CƠNG TRÌNH Đặc điểm kiến trúc PHẦN B: TÍNH TỐN KẾT CẤU BÊN TRÊN Chƣơng 1: GIỚI THIỆU CƠNG TRÌNH Giải pháp kết cấu Chƣơng 2: TÍNH TỒN VÀ THIẾT KẾ KẾT CẤU SÀN TẦNG 2.1 Mặt bố trí dầm sàn 2.2 Chọn sơ tiết diện dầm sàn vật liệu 2.3 Tải trọng tác dụng lên sàn 2.4 Xác định nội lực sàn 12 2.5 Tính toán cốt thép 15 2.6 Kiểm tra độ võng sàn 17 Chƣơng 3: TÍNH TỐN CẦU THANG BỘ 3.1 Giới thiệu chung 18 3.2 Thiết kế cầu thang tầng điển hình 19 3.3 Xác định nội lực 22 3.4 Tính tốn cốt thép 24 3.5 Tính dầm chiếu nghỉ 24 SVTH: TRẦN TẤN ĐẠT Luận văn tốt nghiệp Kỹ sư, Khóa 2016-2018 GVHD: ThS HÀ CÔNG HUY 3.6 Tính toán cốt thép 25 3.7 Thiết kế cầu thang tầng 27 3.8 Xác định nội lực 30 3.9 Tính tốn cốt thép 32 3.10 Tính dầm chiếu nghỉ 33 3.11 Tính tốn cốt thép 34 Chƣơng 4: THIẾT KẾ BỂ NƢỚC MÁI 4.1 Giới thiệu chung 36 4.2 Chọn sơ kích thước 37 4.3 Tính tốn nắp 38 4.4 Tính tốn thành hồ 40 4.5 Tính tốn đáy 43 4.6 Tính dầm nắp 45 4.7 Tính dầm đáy 50 4.8 Tính độ võng dầm 56 4.9 Kiểm tra khe nứt đáy, thành 57 4.10 Tính cột hồ nước 59 Chƣơng 5: THIẾT KẾ KHUNG KHƠNG GIAN 5.1 Sơ kích thước khung 61 5.2 Xác định tải trọng tác dụng lên khung 64 5.3 Xác định nội lực khung không gian 71 5.4 Tổ hợp tải trọng 81 5.5 Xác định nội lực khung trục 84 5.6 Tính tốn cốt thép dầm trục B 86 SVTH: TRẦN TẤN ĐẠT Luận văn tốt nghiệp Kỹ sư, Khoùa 2016-2018 GVHD: ThS HÀ CÔNG HUY 5.7 Tính tốn cốt thép dầm khung trục 91 5.8 Tính tốn cốt thép cột khung trục 108 PHẦN C: NỀN MÓNG Chƣơng I: THIẾT KẾ MÓNG KHUNG TRỤC 1.1 Đánh giá thống kê số liệu địa chất cơng trình 119 1.2 Chọn nội lực để tính tốn 121 CHƢƠNG II: MĨNG CỌC ÉP 2.1 Tính tốn móng theo phương pháp móng cọc ép 122 2.2 Tính tốn móng M1 (4F) khung trục 131 2.3 Tính tốn móng M2 (4E) khung trục 138 2.4 Tính tốn móng M3 (4C,4D) khung trục 146 2.5 Bố trí cốt thép 154 CHƢƠNG III: MĨNG CỌC KHOAN NHỒI 3.1 Tính tốn móng theo phương pháp móng cọc khoan nhồi 155 3.2 Tính tốn móng M1 (4F) khung trục 160 3.3 Tính tốn móng M2 (4E) khung trục 167 3.4 Tính tốn móng M3 (4C,4D) khung trục 174 3.5 Bố trí cốt thép 182 CHƢƠNG IV: SO SÁNH HAI PHƢƠNG ÁN MÓNG 4.1 Phương án : Móng cọc BTCT 183 4.2 Phương án : Móng cọc khoan nhồi 183 4.3 So sánh hai phương án móng 184 SVTH: TRẦN TẤN ĐẠT Luận văn tốt nghiệp Kỹ sƣ, Khóa 2016-2018 GVHD: ThS HÀ CÔNG HUY PHẦN A: GIỚI THIỆU PHẦN KIẾN TRÚC CƠNG TRÌNH 1- ĐẶC ĐIỂM KIẾN TRÚC - Tên cơng trình : CHUNG CƢ BÌNH AN - Địa điểm xây dựng : Cơng trình đƣợc xây dựng TPHCM - Quy mơ cơng trình : Diện tích khu đất 2550 m2 Chiều cao cơng trình tính đến sàn mái: 31.8 m (tí nh từ mặt đất tự nhiên) Chiều cao cơng trình tính đến đỉnh mái: 34.8 m (tính từ mặt đất tự nhiên) Cơng trình có tổng cộng: 10 tầng kết hợp trung tâm thƣơng mại, siêu thị, Bao gồm: + Tầng cao 3.8 m , diện tích mặt 1930 m2 + Lầu tới mái: chiều cao tầng 3.5 m, diện tích mặt 1930 m2 SVTH: TRẦN TẤN ĐẠT Trang: Luận văn tốt nghiệp Kỹ sƣ, Khóa 2016-2018 GVHD: ThS HÀ CƠNG HUY PHẦN B: TÍNH TỐN KẾT CẤU BÊN TRÊN CHƢƠNG 1: GIỚI THIỆU CƠNG TRÌNH GIẢI PHÁP KẾT CẤU Chọn hệ kết cấu khung hệ kết cấu khung có ƣu điểm có khả tạo khơng gian lớn, linh hoạt, có sơ đồ làm việc rõ ràng Tuy nhiên, hệ kết cấu có khả chịu tải trọng ngang (khi cơng trình có chiều cao lớn).Nhƣng cơng trình có chiều cao chọn hi = 1.5(m) Gọi z độ sâu kể từ đáy móng qui ƣớc trở xuống, ta có: - Ứng suất gây lún độ sâu zi :  zigl  K0  zgl0 Hệ số K0 đƣợc xác định cách tra bảng phụ thuộc vào tỉ số : SVTH: TRẦN TẤN ĐẠT 2z b l 1 b Trang: 171 Luận văn tốt nghiệp Kỹ sƣ, Khóa 2016-2018 GVHD: ThS HÀ CÔNG HUY - Ứng suất thân t độ sâu zi :  zibt   i hi   zbt(i 1) Diện tích khối móng quy ƣớc : Fmq = LmqxBmq Fmq = 12.78 x 12.78 = 163.31 (m2) Bảng kiểm tra độ lún đất Lớp phân Z (m) tố 2Z/b k0 hi (m) σbt P1i σgl P2i T/m2 T/m2 T/m2 T/m2 e1i e2i Si (m) 0.00 1.5 36.63 36.63 18.37 55.00 0.61 0.59 0.0253 1.5 0.23 0.977 1.5 38.27 38.27 17.95 56.22 0.61 0.59 0.0121 3 0.47 0.932 1.5 41.55 41.55 16.73 58.28 0.60 0.59 0.0168 4.5 0.70 0.84 1.5 46.48 46.48 14.05 60.53 0.60 0.59 0.0169 0.94 0.7321 1.5 53.04 53.04 10.29 63.33 0.59 0.59 0.0189 7.5 1.17 61.25 61.25 6.38 67.62 0.59 0.59 -0.028 0.62 1.5 0.0617 p(T/m2) 10 20 40 80 e 0.669 0.658 0.647 0.631 0.605 0.574 Tính ứng suất gây lún thỏa điều kiện 5sigl  sibt cho phép tính lún đến độ sâu Độ lún ổn định dƣới móng khối quy ƣớc : S = 6.17 cm < Sgh = cm => Vậy đất đảm bảo độ lún, ta khơng cần tính lún SVTH: TRẦN TẤN ĐẠT Trang: 172 Luận văn tốt nghiệp Kỹ sƣ, Khóa 2016-2018 GVHD: ThS HÀ CƠNG HUY 3.3.5 Tính tốn cốt thép: Khi tính tốn cốt thép chịu uốn cho đài quan niệm đài cọc nhƣ - dầm công xôn ngàm vào tiết diện qua mép cột vàbị uốn phản lực đầu cọc - Cọc liên kết ngàm vào đài cọc 10 cm - Chiều cao làm việc đài: h0 = hd – 200 – 50 = 2400 – 100 -50 = 2250 mm  Tính thép đặt theo phƣơng x : Mx = (P3 + P5 + P8)x Lx = (1618.8+1612.1+1605.4)x 1.975 = 9551.6 (kN.m) m = Mx 9551.6 x106   0.02  b Rbbh02 14.5 x6200 x22502  = 1- = 0.02 As = = 0.02 x14.5 x6200 x2250  11083.6 mm 365 Chọn 2625@200 (As = 12766 mm2)  Tính thép đặt theo phƣơng y : My = (P6 + P7 + P8)x Ly = (1597+1601.2+1605.4)x1.9752 = 9487.11(kN.m) 9487.11x106 m =   0.02  b Rbbh02 14.5 x6200 x22502 My  = 1As = = 0.02 = 0.02 x14.5 x6200 x2250  11083.6 mm 365 Chọn 2625@200 (As = 12766 mm2) SVTH: TRẦN TẤN ĐẠT Trang: 173 Luận văn tốt nghiệp Kỹ sƣ, Khóa 2016-2018 GVHD: ThS HÀ CƠNG HUY 3.4 TÍNH TỐN MĨNG M3 (4D, 4C) KHUNG TRỤC 4: Ntt = 1.15 x Ntc ( 1.15 hệ số vƣợt tải) Bảng nội lực tính móng M3 (4D, 4C) Story BASE BASE Point Load FX FY FZ MX MY MZ 34 COMB9 6.6 -32.51 10515.06 -8.036 18.11 0.369 35 COMB9 -1.25 44.58 10558.36 -7.568 16.348 0.47 3.4.1 Xác định số lƣợng cọc móng: - Phản lực đầu cọc : ptt =  ptt = ; với D : làkhoảng cách tim cọc (D = 3d=3x0.8=2.4 m) 2192 2  = 380.55 (kN/m ) = 38.055 (T/m ) 2.4 Ntt = ∑ Ntt = 1015.06 + 10558.36 = 21073.42 (kN) Mttx = ∑ Mttx = = -8.036 + -7.568 = -15.6 (kN.m) Mtty = ∑ Mtty = 18.11 + 16.35 = 34.46 (kN.m) Qttx = ∑Qttx = 6.6 – 1.25 = 5.35 (kN) Qtty = ∑Qtty = 44.58 – 32.51 = 12.07 (kN) - Diện tích sơ đế đài: N 0tt Asb = Ptt   tb D f n Trong : tb : trọng lƣơng riêng trung bình đất vàbêtông (chọn tb= 20 kN/m3) Df : chiều sâu chôn móng (Df = m) Ntt : lục dọc tính toán chân cột Ntt = 21073.42 (kN)= 2107.34 T Ptt : phản lực đầu cọc N 0tt 2107.34   66.3 m2 => Asb = Ptt   tb D f n 38.055  x3x1.1 - Trọng lƣơng sơ đất đài cọc : Nsb = Asb x tb x Df x n = 66.3 x 20 x x 1.1 = 4378.8 (kN) Số lƣợng cọc sơ : nc = Ntt  N sb 21073.42  4378 x1.4  x1.2  13.9 QTK 2192 SVTH: TRẦN TẤN ĐẠT Trang: 174 Luận văn tốt nghiệp Kỹ sƣ, Khóa 2016-2018 GVHD: ThS HÀ CƠNG HUY 600 100 Vậy Chọn 15 cọc để bố trí cho đài 80 10 80 12 80 13 80 14 15 100 600 80 850 80 11 80 850 80 80 80 800 80 80 800 80 5800 7000 80 800 80 600 2800 2800 2000 2800 5600 600 2000 9600 D C Mặt bố trí cọc Bố trí cọc đài -  Khoảng cách cọc theo phƣơng x y nhƣ hình vẽ  Khoảng cách mép cọc tới mép Ngoài đài d/2=400 mm  Cao trình đáy đài -2 m(từ cao trình 0.000)  Chiều dài thực tế đài : Lđ= 9.6 m  Chiều rộng thực tế đài : Bđ=7 m  Tiết diện cột diện cột đƣợc tính phần khung: lc = 850mm bc= 850mm Kiểm tra lại chiều sâu đặt móng: với Bm =7m  70  x13.2    xH tt hmin = tg  45   x  tg  45   x  0.4(m) 2  xbd 2 20 x7   Df  0.7 x hmin = 0.7 x 0.4 = 0.29 (m) => Chiều sâu chơn móng thoả điều kiện SVTH: TRẦN TẤN ĐẠT Trang: 175 Luận văn tốt nghiệp Kỹ sƣ, Khóa 2016-2018 GVHD: ThS HÀ CƠNG HUY 3.4.2 Kiểm tra phản lực đầu cọc: - - Trọng lƣợng tính tốn đài đất đài Nttđ = n x Fđtt x hm x tb = 1.1 x 9.6 x x x20 = 4435.2 (kN) Lực dọc tính tốn xác định cao trình đế đài: Ntt = Ntt0 + Nttđ = 21073.42 + 4435.2 = 25508.62 (kN) Kiểm tra lực truyền xuống đầu cọc: tt N tt M xtt  y max M y  x max   p max = nc  yi2  xi2 tt Mttx = Mx + Qy x hd = -15.6 + 12.07 x 2.4 = 13.4 (kN.m) Mtty = My + Qx x hd = 34.46 + 5.35 x 2.4 = 47.3 (kN.m)  pttmax = 25508.62 13.4 x2.9 47.3x4.2   15 84.1 132.3 = 1702.54 kN  p max = 1702.54 (kN) < QTK=2152 (kN) tt pttmin = = tt N tt M xtt  y max M y  x max   nc  yi2  xi2 25508.62 13.4 x 2.9 47.3x 4.2   15 84.1 132.3 =1698.61 kN  p =1698.61 (kN) > - Tải trọng tính tốn truyền xuống cọc đƣợc xác định theo công thức: tt Pi tt  N tt nc SVTH: TRẦN TẤN ĐẠT  tt M xtt  y i M y  xi   yi2  xi2 Trang: 176 Luận văn tốt nghiệp Kỹ sƣ, Khóa 2016-2018 GVHD: ThS HÀ CƠNG HUY Bảng 3.4: Tí nh lực truyền xuống cọc móng M3 Cọc i xi(m) yi(m) xi2(m2) yi2(m2) Ncoc ∑ Ntt (KN) Mxtt Mytt (KnM) (KnM) Pi -4.2 2.9 17.64 8.41 1699.53 -2.1 2.9 4.41 8.41 1700.28 2.9 0.00 8.41 1701.04 2.1 2.9 4.41 8.41 1701.79 4.2 2.9 17.64 8.41 1702.54 -4.2 17.64 0.00 1699.07 -2.1 4.41 0.00 1699.82 0 0.00 0.00 2.1 4.41 0.00 1701.33 10 4.2 17.64 0.00 1702.08 11 -4.2 -2.9 17.64 8.41 1698.61 12 -2.1 -2.9 4.41 8.41 1699.36 13 -2.9 0.00 8.41 1700.11 14 2.1 -2.9 4.41 8.41 1700.86 15 4.2 -2.9 17.64 132.30 8.41 84.10 1701.62 SVTH: TRẦN TẤN ĐẠT 15 25508.62 13.364 47.298 1700.57 Trang: 177 Luận văn tốt nghiệp Kỹ sƣ, Khóa 2016-2018 GVHD: ThS HÀ CÔNG HUY 3.4.3 Xác định chiều cao đài cọc : 45 45 BE?TO?NG LOù T 800 800 800 800 600 100 800 80 80 850 80 80 80 10 80 12 80 80 14 13 15 100 600 80 850 80 11 80 850 80 80 800 80 5800 7000 850 80 600 2100 2100 2000 2100 2100 5600 600 2000 9600 D C Tháp xun thủng móng M3 Từ hình vẽ ta xác định đƣợc tháp xiên thủng Với chiều cao đài ta có tháp chọc thủng 450 từ chân cột trùm ngồi tim cọc nên khơng cần kiểm tra điều kiện chọc thủng Kết luận: Chiều cao đài đảm bảo điều kiện chọc thủng SVTH: TRẦN TẤN ĐẠT Trang: 178 Luận văn tốt nghiệp Kỹ sƣ, Khóa 2016-2018 GVHD: ThS HÀ CÔNG HUY 3.4.4 Kiểm tra độ lún đất : - Độ lún móng cọc đƣợc đại diện độ lún móng khối quy ƣớc - Độ lún móng cọc tính tốn theo phƣơng pháp tổng phân tố phƣơng pháp lớp tƣơng đƣơng Ở ta dùng phƣơng pháp tổng phân tố để tính tốn độ lún cho móng cọc - Áp lực gây lún tải trọng : Pgl N  Fmq tc dp    i hi - Ứng suất tải trọng thân :  zbt    i hi - Ứng suất gây lún:  sgl  K0 ( tb   zbt ) - Độ lún đƣợc tính theo cơng thức: n S  e1i  e2i  hi  ei Trong đó: e1i, e2i đƣợc xác định từ tải trọng P1i   zbt P2i  P1i   zgl - Độ lún cho phép giới hạn: Sgh = 8cm - Áp lực đất thân đáy móng khối quy ƣớc: z = = Hqƣ  zbt0    i hi = 0.775x2  0.737 x0.6  0.904x7.5  0.996x18.3  1.094x8.8 = 36.63 (T/m ) = 6o  - Chiều rộng móng quy ƣớc theo phƣơng x Bqu = B + 2.Lc.tan = + x 34.4 x tg6o = 14.21 (m) Lqu = L + 2.Lc.tan = 9.6 + x 34.4 x tg6o = 16.81 (m) - Ứng suất gây lún z = = Hqƣ  zgl0   Ntc 18324.7   zbt0   36.63  40.07 (T/m ) Aqu 238.87 - Chia đất dƣới đáy móng khối quy ƣớc thành nhiều lớp có chiều dày hi  Bqu  14.2  3.55(m) đồng => chọn hi = 1.5(m) Gọi z độ sâu kể từ đáy móng qui ƣớc trở xuống, ta có: - Ứng suất gây lún độ sâu zi :  zigl  K0  zgl0 SVTH: TRẦN TẤN ĐẠT Trang: 179 Luận văn tốt nghiệp Kỹ sƣ, Khóa 2016-2018 GVHD: ThS HÀ CƠNG HUY Hệ số K0 đƣợc xác định cách tra bảng phụ thuộc vào tỉ số : 2z b l  1.18 b - Ứng suất thân t độ sâu zi :  zibt   i hi   zbt(i 1) Diện tích khối móng quy ƣớc : Fmq = LmqxBmq Fmq = 16.81 x 14.21 = 238.87 (m2) Bảng kiểm tra độ lún đất Lớp phân Z (m) tố P1i σgl P2i k0 hi (m) σbt 2Z/b T/m2 T/m2 T/m2 T/m2 1.5 36.63 36.63 63.00 e1i e2i Si (m) 99.63 0.61 0.7 -0.02 0.00 1.5 0.21 0.98 1.5 38.27 38.27 61.55 99.82 0.61 0.7 -0.05 3 0.42 0.93 1.5 41.55 41.55 57.37 98.92 0.60 0.7 -0.11 4.5 0.63 0.84 1.5 46.48 46.48 48.19 94.66 0.60 0.6 -0.01 0.84 0.73 1.5 53.04 53.04 35.28 88.32 0.59 0.6 0.08 7.5 1.06 0.62 1.5 61.25 61.25 16.87 78.12 0.58 0.6 0.06 1.27 0.59 1.5 71.09 71.09 4.95 76.05 0.58 0.6 0.07 0.039 p(T/m2) e 0.669 0.658 10 0.647 20 0.631 40 0.605 80 0.574 Tính ứng suất gây lún thỏa điều kiện 5sigl  sibt cho phép tính lún đến độ sâu Độ lún ổn định dƣới móng khối quy ƣớc : S = 3.9 cm < Sgh = cm => Vậy đất đảm bảo độ lún, ta khơng cần tính lún SVTH: TRẦN TẤN ĐẠT Trang: 180 Luận văn tốt nghiệp Kỹ sƣ, Khóa 2016-2018 GVHD: ThS HÀ CƠNG HUY 3.4.5 Tính tốn cốt thép : Móng có 28 cọc đƣợc bố trí nhƣ hình bên dƣới Coi móng nhƣ dầm consol , có đầu ngàm mép cột * Tính thép theo phương Y Moment tương ứng với mặt ngàm I -I: M I  I  ( P1  P  P3  P  P5).r M I  I  (1430.73  1431.48  1432.24  1432.99  1433.74) x 2.475 =21304.5 T/m I-I = M I I 21304.5 x106   0.04  b Rbbh02 14.5 x7000 x22502  I-I = 1AS I-I = = 0.04 = 0.04 x14.5 x7000 x2250  20027.4 mm 365 Chọn 4525@150 (As = 22095 mm2) Tính thép theo phương X S đồ tính biểu đồ nội lực: Xem đài nhƣ dầm đơn giản hai đầu thừa, hai cột nhƣ hai phản lực gối tựa, ta có sơ đồ tính biểu đồ nội lực dầm nhƣ sau: SVTH: TRẦN TẤN ĐẠT Trang: 181 Luận văn tốt nghiệp Kỹ sƣ, Khóa 2016-2018 GVHD: ThS HÀ CƠNG HUY * Tính thép miền dưới: - Lấy Mmax = 6007 (kN.m) để tính thép - Diện tích cốt thép tính theo cơng thức :  II  II  M II  II 6007 106   0.0085 Rb B h02o 14.5  9600  22502  II  II   1  2 II  II     L b Rb Bho AsII  II  Rs   0.0085   0.0085 0.0085 14.5  9600  2250  7293.7mm2 chọn 2620 a150 365 (ASI-I=81,67cm2) * Tính thép miền trên: - Lấy Mmax = 3056 (kN.m) để tính thép  II  II  M II  II 3056 106   0.0043 Rb B h02o 14.5  9600  22502  II  II   AsII  II  1  2 II  II     L b Rb Bho Rs   0.0043   0.0043 0.0043 14.5  9600 x2250  3689.75mm2 365 Chọn 1520@140 (As = 4710 mm2) 3.5 BỐ TRÍ CỐT THÉP: - Chi tiết thiết kế móng cọc nhồi đƣợc thể bãn vẽ : KC-09/10 vàKC-10/10 SVTH: TRẦN TẤN ĐẠT Trang: 182 Luận văn tốt nghiệp Kỹ sƣ, Khóa 2016-2018 GVHD: ThS HÀ CÔNG HUY CHƢƠNG : SO SÁNH HAI PHƢƠNG ÁN MÓNG 4.1 PHƢƠNG ÁN 1: MÓNG CỌC ÉP BTCT 4.1.1 Ƣu điểm: - Độ tin cậy cao, dễ kiểm tra chất lƣợng cọc - Giá thành rẻ so với loại cọc khác (cùng điều kiện thi cơng giá thành móng cọc ép rẻ – 2.5 lần giá thành cọc khoan nhồi), máy móc thi cơng đơn giản - Thi cơng nhanh chóng, dễ dàng kiểm tra chất lƣợng cọc sản xuất cọc từ nhà máy (cọc đƣợc đúc sẵn) - Phƣơng pháp thi công tƣơng đối dễ dàng, không gây ảnh hƣởng chấn động xung quanh tiến hành xây chen thị lớn - Cơng tác thí nghiệm nén tĩnh cọc trƣờng đơn giản 4.1.2 Nhƣợc điểm: - Sức chịu tải không lớn (50-350) T tiết diện chiều dài cọc bị hạn chế (hạ đến độ sâu tối đa 50m) - Thi công gặp khó khăn qua tầng Laterit, lớp dày lớp sét cứng 4.2 PHƢƠNG ÁN 2: MÓNG CỌC KHOAN NHỒI 4.2.1 Ƣu điểm: - Sức chịu tải cọc khoan nhồi lớn ( lên đến 1000T ) so với cọc ép mở rộng đƣờng kính cọc từ 60 dến 250cm, hạ cọc đến độ sâu 100m - Khi thi công không gây ảnh hƣởng chấn động đến cơng trình xung quanh - Cọc khoan nhồi có chiều dài >20m lƣợng cốt thép giảm đáng kể so với cọc ép - Có khả thi công qua lớp đất cứng, địa chất phức tạp mà loại cọc khác không thi công đƣợc 4.2.2 Nhƣợc điểm: - Giá thành cọc khoan nhồi cao so với cọc ép, ma sát xung quanh cọc giảm đáng kể so với cọc ép công nghệ khoan tạo lỗ SVTH: TRẦN TẤN ĐẠT Trang: 183 Luận văn tốt nghiệp Kỹ sƣ, Khóa 2016-2018 - GVHD: ThS HÀ CÔNG HUY Biện pháp kiểm tra chất lƣợng thi công cọc khoan nhồi thƣờng phức tạp tốn - Công nghệ thi công cọc khoan nhồi địi hỏi trình độ kỹ thuật cao 4.3 SO SÁNH PHƢƠNG ÁN MĨNG - Từ giá trị tính tốn hai phƣơng án móng; cọc ép cọc khoan nhồi ta tổng hợp đƣợc khối lƣợng bê tông cốt thép cho phƣơng án Từ kết so sánh ta thấy phƣơng án móng cọc ép có lợi so với phƣơng án thi cơng cọc khoan nhồi khối lƣợng bê tông cốt thép nên mặt kinh tế ta nên chọn phƣơng án cọc ép - Về phƣơng diện kỹ thuật thi cơng phƣơng án cọc ép địa chất cơng trình hồn tồn khả thi cọc qua lớp đất có độ cứng tƣơng đối nhỏ * Kết luận: Với nhận xét ta chọn phƣơng án móng cọc ép hợp lý kinh tế biện pháp thi công SVTH: TRẦN TẤN ĐẠT Trang: 184 Luận văn tốt nghiệp Kỹ sƣ, Khóa 2016-2018 GVHD: ThS HÀ CƠNG HUY T I LI U TH M HẢO [1].Châu Ngọc Ẩn, Nền móng, NXB Xây Dựng, (2005) [2].Nguyễn Đình Cống, Tính tốn tiết diện cột Bê tông cốt thép, NXB Xây dựng Hà Nội, (2006) [3].Vũ Mạnh Hùng , Sổ Tay Thực ành Kết Cấu Cơng Trình, , NXB Xây Dựng, (2010) [4].Vũ Cơng Ngữ, Bài tập C học đất, NXB Giáo dục Việt Nam, (2002) [5].Võ Bá Tầm, Kết cấu bêtông cốt thép tập 1, NXB Đại Học Quốc gia Tp Hồ Chí Minh, (2005) [6].Võ Bá Tầm, Kết cấu bêtông cốt thép tập 2, NXB Đại Học Quốc gia Tp Hồ Chí Minh, (2005) [7].TCXDVN 356:2005, Kết cấu bê tông bê tông cốt thép tiêu chuẩn thiết kế , NXB Xây dựng [8].TCVN 205:1998, Móng cọc- Tiêu chuẩn thiết kế, NXB Xây dựng [9].TCXDVN 326:2004, Cọc khoan nhồi- Tiêu chuẩn thi công nghiệm thu, NXB Xây dựng [10].TCVN 2737:1995, Tải trọng tác động- Tiêu chuẩn thiết kế, NXB Xây dựng [11].TCVN 229:1999, Chỉ dẫn tính tốn thành phần động tải trọng gió theo tiêu chuẩn 2737:1995, NXB Xây dựng [12].TCXDVN 286:2003, Đóng ép cọc- Tiêu chuẩn thi công nghiệm thu, NXB Xây dựng SVTH: TRẦN TẤN ĐẠT Trang: 185