Luận văn chung cư an khánh tp hồ chí minh

BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƯỜNG ĐẠI HỌC CÔNG NGHỆ SÀI GỊN KHOA KỸ THUẬT CƠNG TRÌNH LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ AN KHÁNH TP.HỒ CHÍ MINH GVHD: Th.S LÊ ĐỨC TUẤN SVTH: CÁP THÀNH NGÃI MSSV: LT81600139 Lớp: L16_XD04 TP Hồ Chí Minh, 07/2018 Luận Văn Tốt Nghiệp Kỹ sư , khóa 2016-2018 GVHD: Th.s LÊ ĐỨC TUẤN Em xin chân thành cảm ơn toàn thể thầy cô Trƣờng Đại học Công Nghệ Sài Gịn chân tình hướng dẫn, giúp đỡ em suốt trình học tập trường Đặt biệt thầy khoa Kỹ Thuật Cơng Trình Xây Dựng truyền đạt kiến thức chuyên môn kinh nghiệm quý báu cho e Trong thời gian làm luận văn tốt nghiệp nhận giúp đỡ bảo tận tình thầy hướng dẫn Với tất lòng biết ơn sâu sắc , em xin chân thành cảm ơn thầy LÊ ĐỨC TUẤN : Giáo viên hướng dẫn hướng dẫn sai sót quý báu luận văn Mặc dù đồ án hoàn thành với tất cố gắng nỗ lực thân không tránh khỏi sai sót kiến thức cịn hạn chế Vậy nên kính mong q thầy bạn bè đóng góp ý kiến để bổ sung khiếm khuyết rút kinh nghiệm thân Chân thành cảm ơn Sinh viên thực CÁP THÀNH NGÃI SVTH: CÁP THÀNH NGÃI Trang Luận Văn Tốt Nghiệp Kỹ sư , khóa 2016-2018 GVHD: Th.s LÊ ĐỨC TUẤN MỤC LỤC : PHẦN KIẾN TRÚC 1.1.GIỚI THIỆU CÔNG TRÌNH 1.2.KỸ THUẬT HẠ TẦNG ĐÔ THỊ 1.3.GIẢI PHÁP KIẾN TRÚC .5 1.4.HỆ THỐNG GIAO THÔNG 1.5.GIẢI PHÁP KỸ THUẬT PHẦN KẾT CẤU .14 CHƢƠNG II THIẾT KẾ SÀN TẦNG 14 2.1 MẶT BẰNG BỐ TRÍ HỆ DẦM SÀN .14 2.2 SƠ BỘ KÍCH THƢỚC CÁC CẤU KIỆN 15 2.3 TẢI TRỌNG TÁC DỤNG 16 PHÂN TÍCH NỘI LỰC 20 2.4 TÍNH TỐN CỐT THÉP 24 2.5 BỐ TRÍ CỐT THÉP 28 2.6 KIỂM TRA ĐỘ VÕNG CHO SÀN (theo TTGH2) 30 CHƢƠNG III THIẾT KẾ CẦU THANG 31 3.1 SƠ BỘ KÍCH THƢỚC CẦU THANG TẦNG LÊN MÁI 31 3.2 :TẢI TRỌNG TÁC DỤNG 32 3.3 PHÂN TÍCH NỘI LỰC 33 3.4 TÍNH TỐN CỐT THÉP 34 3.5 SƠ BỘ KÍCH THƢỚC CẦU THANG TẦNG LÊN TẦNG 36 3.6 TẢI TRỌNG TÁC DỤNG 37 3.7 PHÂN TÍCH NỘI LỰC 38 3.8 TÍNH TỐN CỐT THÉP 39 3.9 TÍNH TỐN DẦM CHIẾU NGHỈ 40 3.10 TÍNH TỐN DẦM CHIẾU TỚI 42 CHƢƠNG IV THIẾT KẾ BỂ NƢỚC MÁI .43 4.1 VỊ TRÍ BỂ NƢỚC MÁI 43 4.2 TÍNH TỐN DUNG TÍCH BỂ 43 4.3 SƠ BỘ KÍCH THƢỚC CẤU KIỆN BỂ NƢỚC 44 4.4 TÍNH TỐN BẢN NẮP 45 4.5 TÍNH TỐN BẢN THÀNH .47 SVTH: CÁP THÀNH NGÃI Trang Luận Văn Tốt Nghiệp Kỹ sư , khóa 2016-2018 GVHD: Th.s LÊ ĐỨC TUẤN 4.6 TÍNH TỐN BẢN ĐÁY 50 4.7 TÍNH TỐN DẦM NẮP VÀ DẦM ĐÁY .53 4.8 TÍNH TỐN CỘT BỂ NƢỚC 57 CHƢƠNG V PHÂN TÍCH KHUNG KHƠNG GIAN 61 5.1 PHÂN TÍCH HỆ KẾT CẤU KHUNG 61 5.2 CHỌN SƠ BỘ TIẾT DIỆN CÁC CẤU KIỆN .64 5.3 MƠ HÌNH KẾT CẤU CƠNG TRÌNH 66 5.4 TẢI TRỌNG TÁC DỤNG 66 5.5 KHAI BÁO CÁC TRƢỜNG HỢP TẢI VÀ TỔ HỢP TẢI TRỌNG 75 CHƢƠNG VI: THIẾT KẾ KHUNG TRỤC 81 6.1 KẾT QUẢ NỘI LỰC 81 6.2 TÍNH TỐN CỐT THÉP DẦM 84 6.3 TÍNH TOÁN CỐT THÉP CỘT 90 PHẦN NỀN MÓNG 95 CHƢƠNG V:ĐIỀU KIỆN ĐỊA CHẤT & NỘI LỰC TÁC DỤNG LÊN MÓNG KHUNG TRỤC 96 KHẢO SÁT ĐIỀU KIỆN ĐỊA CHẤT CƠNG TRÌNH 96 CHƢƠNG VIII THIẾT KẾ MÓNG CỌC ÉP 101 8.1 SƠ LƢỢC VỀ CỌC ÉP 101 8.2 DỮ LIỆU TÍNH TỐN 102 8.3 THIẾT KẾ MÓNG CỌC ÉP M1 CỘT C1 112 8.4 THIẾT KẾ MÓNG CỌC ÉP M2 CỘT C2 124 CHƢƠNG IX THIẾT KẾ MÓNG CỌC KHOAN NHỒI 137 9.1 SƠ LƢỢC VỀ MÓNG CỌC KHOAN NHỒI 137 9.2 DỮ LIỆU TÍNH TỐN 138 9.3 THIẾT KẾ MÓNG M1 : cho cột C1 dùng cọc D = 800mm 142 9.4 THIẾT KẾ MÓNG M2 : cho cột C2 dùng cọc D = 800mm 151 9.5 SO SÁNH CÁC PHƢƠNG ÁN MÓNG 159 TÀI LIỆU THAM KHẢO .163 SVTH: CÁP THÀNH NGÃI Trang Luận Văn Tốt Nghiệp Kỹ sư , khóa 2016-2018 1.1 GVHD: Th.s LÊ ĐỨC TUẤN PHẦN KIẾN TRÚC GIỚI THIỆU CƠNG TRÌNH - Tên cơng trình : Chung cư An Khánh TP HCM - Địa điểm : Quận 2, TP Hồ Chí Minh - Trong năm gần đây, Mức độ thị hóa ngày tăng mức sống nhu cầu người dân ngày nâng cao kéo theo nhiều nhu cầu ăn ở, nghỉ ngơi, giải trí mức cao hơn, tiện nghi - Mặt khác với xu hướng hội nhập , công nghiệp hố đại hố đất nước hồ nhập với xu phát triển thời đại nên đầu tư xây dựng cơng trình nhà cao tầng thay cơng trình thấp tầng , khu dân cư xuống cấp cần thiết - Vì chung cư cao ốc An Khánh đời nhằm đáp ứng nhu cầu người dân thay đổi mặt cảnh quan đô thị tương xứng với tầm vóc đất nước đà phát triển - Cơng trình nằm vị trí thống đẹp tạo điểm nhấn đồng thời tạo nên hài hoà, hợp lý đại cho tổng thể qui hoạch khu dân cư 1.2 - KỸ THUẬT HẠ TẦNG ĐƠ THỊ Cơng trình nằm trục đường giao thơng thuận lợi cho việc cung cấp vật tư giao thơng ngồi cơng trình - Hệ thống cấp điện, cấp nước khu vực hoàn thiện đáp ứng tốt yêu cầu cho công tác xây dựng - Khu đất xây dựng cơng trình phẳng, trạng khơng có cơng trình cũ, khơng có cơng trình ngầm bên đất nên thuận lợi cho cơng việc thi cơng bố trí tổng bình đồ 1.3 GIẢI PHÁP KIẾN TRÚC 1.3.1 Mặt phân khu chức - Mặt cơng trình hình nhật có kht lõm, chiều dài mặt cơng trình 46.7m,chiều rộng 38.2 m chiếm diện tích đất xây dựng 1767m2 SVTH: CÁP THÀNH NGÃI Trang Luận Văn Tốt Nghiệp Kỹ sư , khóa 2016-2018 - GVHD: Th.s LÊ ĐỨC TUẤN Cơng trình gồm tầng có tầng hầm tầng nổi, cốt 0.00m chọn đặt mặt sàn tầng triệt.Cốt đất tự nhiên cốt -0.6m Chiều cao cơng trình 33.9 m tính từ cốt 0.00m - Tầng hầm: Thang máy bố trí thang máy xuống tới cao trình tầng triệt mà khơng xuống tầng hầm, chỗ đậu xe ôtô xung quanh Các hệ thống kỹ thuật bể chứa nước sinh hoạt, trạm bơm, trạm xử lý nước thải bố trí hợp lý giảm tối thiểu chiều dài ống dẫn Tầng hầm có bố trí thêm phận kỹ thuật điện trạm cao thế, hạ thế, phịng quạt gió - Tầng : Dùng làm siêu thị nhằm phục vụ nhu cầu mua bán, dịch vụ vui chơi giải trí cho hộ gia đình nhu cầu chung khu vực - Tầng – : Bố trí hộ phục vụ nhu cầu - Tầng sân thượng: Bố trí phịng kỷ thuật, máy móc, điều hịa,thiết bị vệ sinh … - Nhìn chung giải pháp mặt đơn giản, tạo không gian rộng để bố trí hộ bên trong, sử dụng loại vật liệu nhẹ làm vách ngăn giúp tổ chức không gian linh hoạt phù hợp với xu hướng sở thích tại, dể dàng thay đổi tương lai 1.3.2 - Hình khối Hình dáng cao vút, vươn thẳng lên khỏi tầng kiến trúc cũ thấp với kiểu dáng đại, mạnh mẽ,nhưng không phần mền mại thể qui mô tầm vóc cơng trình tương xứng với chiến lượt phát triển đất nước 1.3.3 - Mặt đứng Sử dụng, khai thác triệt để nét đại với cửa kính lớn, tường ngồi hồn thiện sơn nước 1.4 HỆ THỐNG GIAO THƠNG - Giao thơng ngang đơn nguyên hệ thống hành lang - Hệ thống giao thông đứng thang máy Thang gồm thang, thang lại thang hiểm.Thang máy có thang máy chở hàng phục vụ y tế có kích thước lớn.Thang máy bố trí nhà, SVTH: CÁP THÀNH NGÃI Trang Luận Văn Tốt Nghiệp Kỹ sư , khóa 2016-2018 GVHD: Th.s LÊ ĐỨC TUẤN hộ bố trí xung quanh lõi phân cách hành lang nên khoảng lại ngắn nhất, tiện lợi, hợp lý bảo đảm thơng thống - 1.5 GIẢI PHÁP KỸ THUẬT 1.5.1 Giải pháp hệ thống điện Hệ thống tiếp nhận điện từ hệ thống điện chung thành phố vào nhà thơng qua phịng máy điện - Từ điện dẫn khắp nơi cơng trình thơng qua mạng lưới điện nội - Ngồi bị cố điện dùng máy phát điện dự phòng đặt tầng hầm để phát 1.5.2 - Giải pháp hệ thống nƣớc Nguồn nước lấy từ hệ thống cấp nước khu vực dẫn vào bể chứa nước tầng hầm hệ bơm nước tự động nước bơm đến phịng thơng qua hệ thống gain gần phòng phục vụ - Giải pháp kết cấu khơng có mũ cột, đóng trần khu vực sàn vệ sinh mà khơng đóng trần phịng sinh hoạt hành lang nhằm giảm thiểu chiều cao tầng nên hệ thống ống dẫn nước ngang đứng nghiên cứu giải kết hợp với việc bố trí phịng ốc hộ thật hài hịa - Sau xử lý nước thải đẩy vào hệ thống thoát nước chung khu vực 1.5.3 - Giải pháp hệ thống thơng gió chiếu sáng Bốn mặt cơng trình điều có ban cơng thơng gió chiếu sáng cho phịng,Ở giứa cơng trình bố trí khoảng thơng tầng lớn diện tích 7.1x3.5=24.85m2 để thơng gió.Ngồi cịn bố trí máy điều hịa phịng 1.5.4 - Giải pháp hệ thống phịng cháy hiểm Cơng trình BTCT bố trí tường ngăn gạch rỗng vừa cách âm vừa cách nhiệt - Dọc hành lang bố trí hộp chống cháy bình khí CO2 - Các tầng lầu có hai cầu thang đủ đảm bảo người có cố cháy nổ SVTH: CÁP THÀNH NGÃI Trang Luận Văn Tốt Nghiệp Kỹ sư , khóa 2016-2018 - GVHD: Th.s LÊ ĐỨC TUẤN Bên cạnh đỉnh mái mặt mái cịn có hồ nước lớn phịng cháy chữa cháy 1.5.5 - Giải pháp hệ thống chống sét Chọn sử dụng hệ thống thu sét chủ động cầu Dynasphire thiết lập tầng mái hệ thống dây nối đất đồng thiết kế để tối thiểu hóa nguy bị sét đánh 1.5.6 - Giải pháp hệ thống thoát rác Rác thải mổi tầng đổ vào gain rác chứa gian rác bố trí tầng hầm có phận đưa rác Gian rác thiết kế kín đáo, kỹ để tránh làm bốc mùi gây ô nhiễm môi trường SVTH: CÁP THÀNH NGÃI Trang Luận Văn Tốt Nghiệp Kỹ sư , khóa 2016-2018 SVTH: CÁP THÀNH NGÃI GVHD: Th.s LÊ ĐỨC TUẤN Trang Luận Văn Tốt Nghiệp Kỹ sư , khóa 2016-2018 GVHD: Th.s LÊ ĐỨC TUẤN PHÒNG MÁY THANG MÁY HỒ NƯỚC MÁI SVTH: CÁP THÀNH NGÃI Trang 10 Luận Văn Tốt Nghiệp Kỹ sư , khóa 2016-2018 9.3.6.2 GVHD: Th.s LÊ ĐỨC TUẤN Bố trí cốt thép SVTH: CÁP THÀNH NGÃI Trang 150 Luận Văn Tốt Nghiệp Kỹ sư , khóa 2016-2018 GVHD: Th.s LÊ ĐỨC TUẤN 9.4 THIẾT KẾ MÓNG M2 : cho cột C2 dùng cọc D = 800mm 9.4.1 Xác định số lƣợng cọc bố trí cọc móng 9.4.1.1 Sơ kích thƣớc đài cọc Chọn khoảng cách cọc đài 3.5d áp lực tính tốn phản lực đầu cọc tác dụng lên đế đài : p tt = PTK 3391   432.53 (kN/m2) 2 (3.5d) (3.5 x0.8) -Diện tích đáy đài xác định sơ sau : N tt Fđ = tt P   tb h Trong đó: Lực dọc tính tốn truyền xuống móng N tt  4395.7(kN ) h=1.2m : chiều sâu chôn đài  tb  ( kN/ m3) : dung trọng đài đất đài Fđ = N tt 4395.7 =  10.76 (m ) tt P   tb h 432.53  20 x1.2 9.4.1.2 Xác định số lƣợng cọc móng bố trí cọc Trọng lượng tính tốn sơ đài:Nsbtt = n.Fđ.hđ.γtb=1,1x10.76x1.2x20 = 284.06 (kN) SVTH: CÁP THÀNH NGÃI Trang 151 Luận Văn Tốt Nghiệp Kỹ sư , khóa 2016-2018 GVHD: Th.s LÊ ĐỨC TUẤN Số cọc sơ móng: N tt  N sbtt 4395.7  284.06 nc =  = 1,4  1.38 Chọn cọc PTK 3391 Vậy chọn số lượng n=2 để bố trí Khoảng cách L tim cọc  3.5d  3.5x0.8  2.8(m) Khoảng cách từ tim cọc đến mép đài  0.7d  0.7 x0.8  0.56(m) chọn 0.6m Chọn Hđ =1,2m Hình 9.4 Mặt bố trí cọc móng M2 9.4.2 Kiểm tra tải trọng tác dụng lên cọc Điều kiện kiểm tra: ΣPmaxtt ≤ PTK - Trọng lượng móng đài đất đài Nn  n.Fn h. tb  1,1x4x2.7x1.2x20=285.12(kN) -Lực dọc tính toán xác định lên cốt đế đài :  N tt  N tt  Nn  4395.7  285.12  4680.82(kN ) (kN) + M xtt , M ytt (kN.m):moment uốn tính toán quanh trục x trục y SVTH: CÁP THÀNH NGÃI Trang 152 Luận Văn Tốt Nghiệp Kỹ sư , khóa 2016-2018 GVHD: Th.s LÊ ĐỨC TUẤN M 0ttx = 2.20 (kN.m) M 0tty = 53.1 (kN.m) M xtt  M 0ttx  Q ytt h = 2.2+ 38.5x1.2 = 48.4 (kNm) M ytt  M 0tty  QXtt h = 53.1+1.95x1.2 = 55.44 (kNm)  Phản lực đầu cọc có tọa độ (xi, yi) là: Pi = My M N  n x ymax  n xmax n 2  yi  xi i 1 i 1 Trong : o N - tổng tải trọng thẳng đứng tác dụng lên cọc o n - số lượng cọc móng o Mx - moment tải quanh trục x, qua trọng tâm tiết diện cọc o My - moment tải quanh trục y, qua trọng tâm tiết diện cọc o x, y - tọa độ cọc cần xác định tải tác dụng hệ tọa độ xy móng o xi , yi - tọa độ cọc thứ i hệ tọa độ trục x, y móng Thay số vào ta có: P max  P tt max  N tt  M xtt  ynmax  M y  xn 4680.82 55.44 1.4      2360.21(kN ) 2 n  yi  xi 2 1.42 tt max  N tt  M xtt  ynmax  M y  xn 4680.82 55.44 1.4       2320.61(kN ) 2 n  yi  xi 2 1.42 Trọng lượng tính tốn cọc: Pc = n.L.F  bt =1,1x34,2x0.502x25 = 472.51(kN) Vậy Pmax = 2260.21 + 472.51 = 2832.72 (kN) < PTK = 3391(kN) Pmin = 2320.61 + 472.51 = 2793.12 (kN) >  Thõa mãn Không phải kiểm tra điều kiện chống nhổ 9.4.3 Kiểm tra ứng suất dƣới mũi cọc 9.4.3.1 Xác định diện tích khối móng quy ƣớc Tải trọng tiêu chuẩn N tc  3822.35(kN ) M xtc  1.91(kN m) ; Qxtc  1.7(kN ) SVTH: CÁP THÀNH NGÃI Trang 153 Luận Văn Tốt Nghiệp Kỹ sư , khóa 2016-2018 GVHD: Th.s LÊ ĐỨC TUẤN M ytc  46.17(kN m) ; Qytc  33.48(kN )  Xác định móng khối quy ước mũi cọc Tính góc ma sát trung bình theo chiều dài cọc  tb   l l i i = i Góc mở   tb  24 1.3  16  6,8  18  7.2  35 12  35  6.6  26.920 34, 26.92  6.730 Chiều dài đáy khối móng quy ước Lm    34.2  tg (6.730 )  12.1(m) Chiều rộng đáy khối móng quy ước Bm  2.7   34.2  tg (6.770 )  10.82(m) Chiều cao khối móng quy ước (kể từ mũi cọc đến sàn tầng hầm) là: HM = 34.2+ 1.2= 35.4(m) Diện tích móng khối quy ước: Fqư = 130.92(m2) 9.4.3.2 Trọng lƣợng khối móng quy ƣớc Trọng lượng đài lớp đất đài từ đáy lớp lót trở lên: N1=Fqư.hđ  tb =130.92x1,2x25=3927.66(kN) Trọng lượng lớp sét dày 1.6(m) có trừ trọng lượng cọc: N2  (130.92 10.45   0.82  2.5) 1.3  1770.2(kN ) Trọng lượng lớp sét pha dày 6.8(m) có trừ trọng lượng cọc: N3  (130.92 10.45   0.82  2.5)  6.8  9259.6(kN ) Trọng lượng lớp cát pha dày 7,2(m) có trừ trọng lượng cọc: N4  (130.92 10.43   0.82  2.5)  7.2  9804.3(kN ) Trọng lượng lớp cát hạt nhỏ dày 12(m) có trừ trọng lượng cọc N5  (130.92 10.16   0.82  2.5) 12  16340.6(kN ) Trọng lượng lớp cát hạt trung dày 6.6(m) có trừ trọng lượng cọc N6  (130.92 11.71   0.82  2.5)  6.6  10076(kN ) Trọng lượng móng khối qui ước: Nqư = ∑Ni = 3927.66+1770.2+9259.6+9804.3+16340.6+10076 =51178.4(kN) 9.4.3.3 Lực tác dụng lên mặt phẳng mũi cọc SVTH: CÁP THÀNH NGÃI Trang 154 Luận Văn Tốt Nghiệp Kỹ sư , khóa 2016-2018 GVHD: Th.s LÊ ĐỨC TUẤN Lực dọc tiêu chuẩn: Ntc= N otc  Nqư= 3822.35+51178.4=55000.7(kN) Moment quanh trục X: M xtc  M 0tcx  Q ytc H =1.91+33.48x(34.2.+1.2) =1187.1 (kN.m) Moment quanh trục Y: M ytc  M 0tcy  Qxtc H =46.17+1.7x(34.2+1.2) = 106.35 (kN.m) Độ lệch tâm theo trục X,Y eX  9.4.3.4 M ytc N tc = M tc 1187.1 106.35  0.0019 ; e y  tcx =  0.022 55000.7 55000.7 N Áp lực tiêu chuẩn đáy móng khối quy ƣớc tc  max/ = N tc   eX  eY  1  Fqu  Bm Lm  55000.7   0, 0019  0, 022    1   10.82 12.1   130.92  tcmax = 425.13(kN/m2) tcmin = 415.08 (kN/m2) tctb = ( tcmax +tcmin ) /2= (425.13+415.08)/2=420.1 (kN/m ) 9.4.3.5 Cƣờng độ đất dƣới đáy móng khối quy ƣớc Theo TCXD 45-70: R tc  m[( A.Bqu  B.H )  D.c.] Trong đó: +m: hệ số điều kiện làm việc, lấy m=1 +Lớp bên đáy móng cát trung chặt vừa  =35o,  =11.71(kN/m3),c=1 +A,B,D: hệ số phụ thuộc vào góc φ, với φ =350 tra bảng ta có : A = 1,67; B =7.69 ; D = 9.59 Nên R tc =1x[(1,67x11.27+7.69x35.4)x11.71+9.59x1]= 3453.7(kN/m2) 9.4.3.6 Kiểm tra cƣờng độ đất dƣới đáy móng khối quy ƣớc tctb = 420.1( kN/m2) < R tc = 3453.7 (kN/m2) tcmax = 425.13(kN/m2) < 1,2 R tc = 4144.4(kN/m2) Kết luận:Nền đất mũi cọc đủ sức chịu tải 9.4.4 Kiểm tra lún cho móng cọc Tính áp lực gây lún tâm đế khối móng quy ước :  m gl   tbtc    hi  420.1  (10.45  5.7  10.45  6.8  10.43  7.2  10.16 12  11.71 6.6)  62.77(kN / m2 ) SVTH: CÁP THÀNH NGÃI Trang 155 Luận Văn Tốt Nghiệp Kỹ sư , khóa 2016-2018 GVHD: Th.s LÊ ĐỨC TUẤN Tính tốn độ lún móng cọc khoan nhồi tiến hành thơng qua việc tính tốn độ lún móng khối quy ước đảm bảo điều kiện sau: S ≤ [S] = 8(cm) Chia đất đáy móng khối qui ước thành lớp đất có chiều dày hi  Bm/5=10.82/5=1.93(m) Chọn hi=2m Tính ứng suất thân :  m bt z /i    j l j j 1 Tại điểm :  z / 0bt    hi  (10.45  5.7  10.45  6.8  10.43  7.2  10.16 12  11.71 6.6)  404.9kN / m2 Nhận thấy vị trí z =  o =62.77(kN/m2) < 0,2  o =0,2x404.9= 80.98 (kN/m2) Pgl Vậy ta có S = < S  =8cm Kết luận: Nền đảm bảo yêu cầu độ lún 9.4.5 Tính tốn đài cọc : Kiểm tra đài theo điều kiện chọc thủng phá hoại mặt nghiêng 1200 -3.200 150 -4.400 200 800 2000 800 200 4000 Hình 9.5 Tháp xun thủng móng M2 Điều kiện chống xuyên thủng đài cọc : Pxt  Pcx Chọn chiều cao đài sơ 1.2m Chọn a0 =15cm ,chiều cao làm việc tiết diện đài : h0  hd  a  1.2  0.15  1.05m Lực gây xuyên thủng : Pxt  N tt  4680.82 (kN ) SVTH: CÁP THÀNH NGÃI Trang 156 Luận Văn Tốt Nghiệp Kỹ sư , khóa 2016-2018 GVHD: Th.s LÊ ĐỨC TUẤN Lực chống xuyên thủng theo công thức nén thủng hạn chế: Pcx   Rbt um Với um  h0 c  (0.55  0.75)   (2.8  2.6)  6.7 (m) 1.352 Pcx  11.05 10  6.7   15083 (kN ) 0.85 Ta thấy : Pxt  7301.24(kN )  Pcx  15083(kN ) Như đài cọc không bị xuyên thủng Xác định N ct ta xác định giá trị sau Lực truyền xuống đầu cọc số tt tt N tt M dx  y M y  x 4680.82 53.1 2.8 P     0  2349.89(kN ) 2 np  yi  xi 2  2.82 tt Lực truyền xuống đầu cọc số tt tt N tt M dx  y M y  x 4680.82 53.1 2.8 P     0  2330.93(kN ) 2 np  yi  xi 2  2.82 tt 9.4.6 Tính tốn bố trí cốt thép cho đài cọc 9.4.6.1 Sơ đồ tính Xem đài cọc dầm consol bị ngàm vào mép cột đầu tự với giả thiết đài tuyệt đối cứng Hình 9.6 Sơ đồ tính nội lực đài cọc Diện tích cốt thép yêu cầu: SVTH: CÁP THÀNH NGÃI Trang 157 Luận Văn Tốt Nghiệp Kỹ sư , khóa 2016-2018 As  GVHD: Th.s LÊ ĐỨC TUẤN M tt 0,9.Ra ho Trong đó: +Mtt: momen tính toán tiết diện mép cọc; Mtt = ΣPi.ri +h0: chiều cao hữu ích tiết diện, h0 = 1,2-0,12 = 1.08m Momen tương ứng với mặt ngàm I-I M I  r1P2  1.17  2349.89  2749.37(kN.m) Diện tích cốt thép yêu cầu: As  M tt 2749.37 =  101.02(cm2 ) 0,9.Ra ho 0.9  28 1.08 Chọn thép Þ 22 (có As = 3.8cm2 ) Xác định số : ns  101.02  26.5(thanh) 3.8 Chọn 27 Chọn 27Þ 22a90 (Ach = 102.6 cm2) bố trí theo phương x Thép phương y bố trí cấu tạo 19Þ 14a200 9.4.6.2 Bố trí cốt thép SVTH: CÁP THÀNH NGÃI Trang 158 Luận Văn Tốt Nghiệp Kỹ sư , khóa 2016-2018 GVHD: Th.s LÊ ĐỨC TUẤN 9.5 SO SÁNH CÁC PHƢƠNG ÁN MĨNG Để so sánh hai phương án móng cách xác phụ thuộc nhiều yếu tố phương pháp thi công, điều kiện thi công khối lượng giá thành vật liệu (hiệu kinh tế cho công trình), ảnh hưởng công trình lân cận thi công Chọn móng M1 tính tốn để so sánh 9.5.1 Thống kê móng cọc ép 9.5.1.1 Khối lƣợng đào đất   với : ,    , - chiều dài, chiều rộng, chiều cao đài n x hệ số kể đến độ dốc taluy đào móng chọn n = 1.3 Móng Bđ (m) Lñ (m) Hñ (m) V (m3) M1 2.9 4.1 1.3 20.1 Thể tích cọc đất V  nc  Fc  lc  nc  lc  a  b Móng nc (cọc) SVTH: CÁP THÀNH NGÃI Fc(m) Lc (m) V (m3) Trang 159 Luận Văn Tốt Nghiệp Kỹ sư , khóa 2016-2018 M1 9.5.1.2 - 12 B 20 21.6 đ   Móng Bđ (m) Lđ (m) Hñ (m) V (m3) M1 2.7 3.9 1.2 12.64 Bê tơng lót  - 0.09 Khối lƣợng bê tơng  - GVHD: Th.s LÊ ĐỨC TUẤN   Móng Bđ (m) Lñ (m) Hñ (m) V (m3) M1 2.9 4.1 0,1 1.2 Bê tông c c V  nc  Fc  lc 9.5.1.3 - T Móng nc (cọc) Fc(m) Lc (m) V (m3) M1 12 0.09 20 21.6 Khối lƣợng cốt thép đ Móng M1 Theo phương X dùng 3122 dài 3.8m + 2012 chiều dài 3.8 m Theo phương Y dùng 2418 dài 2.6 + 1612 chiều dài 2.6 m  khối lượng thép 5715 kg - Thép c c Mỗi cọc có 420 dài 30m.Khối lượng thép cọc 296 kg Móng M1 có 12 cọc  khối lượng thép 3552 kg Tổng trọng lƣợng thép (5715 + 3552 )x1,1 = 10193 kg - Giá thành Đối với cọc ép coù : - D =0.30m - L =30m SVTH: CÁP THÀNH NGÃI Trang 160 Luận Văn Tốt Nghiệp Kỹ sư , khóa 2016-2018 - GVHD: Th.s LÊ ĐỨC TUẤN Bê tông B25, 4Þ20 Theo mặt đơn giá thời điểm tại, thực tế có giá 350,000 VNĐ/ md (bao gồm nhân công vật tư) + Vậy giá thành cọc cho móng cọc M2 = 12x30x350,000=126,000,000VNĐ 9.5.2 Thống kê móng cọc khoan nhồi 9.5.2.1 Khối lƣợng đào đất   với : ,    , - chiều dài, chiều rộng, chiều cao đài n x hệ số kể đến độ dốc taluy đào móng chọn n = 1,3 Móng Bđ (m) Lđ (m) Hñ (m) V (m3) M1 4.2 4.5 1.2 22.68 Thể tích cọc đất V  nc  Fc  lc  nc  lc  a  b 9.5.2.2 - Móng nc (cọc) Fc(m) Lc (m) V (m3) M1 0.51 34 69.36 Khối lƣợng bê tông B ô đ  -  Móng Bđ (m) Lđ (m) Hđ (m) V (m3) M1 4.3 1.2 20.64 Bê tông lót  -    Móng Bđ (m) Lđ (m) Hñ (m) V (m3) M1 4.2 4.5 0.1 1.89 Bê tông c c V  nc  Fc  lc Móng nc (cọc) Fc(m) Lc (m) V (m3) M1 0.51 34 69.36 SVTH: CÁP THÀNH NGÃI Trang 161 Luận Văn Tốt Nghiệp Kỹ sư , khóa 2016-2018 9.5.2.3 - T GVHD: Th.s LÊ ĐỨC TUẤN Khối lƣợng cốt thép đ Móng M1 Theo phương X dùng 2928 dài 4.2m + 2012 chiều dài 4.2 m Theo phương Y dùng 2828 dài 3.9 + 2012 chiều dài 3.9 m  khối lượng thép 13889 kg - Thép c c Mỗi cọc có 1416 dài 34m.Khối lượng thép cọc 751 kg Móng M1 có cọc  khối lượng thép 3005 kg Tổng trọng lƣợng thép (13889+3005 )x1,1 = 16894 kg - Giá thành Đối với cọc khoan nhồi có : - D =0.8m - L =34m - Bê tông B25, 14Þ 16 Theo mặt đơn giá thời điểm tại, thực tế có giá 2.000.000 VNĐ/ md (bao gồm nhân công vật tư) + Vậy giá thành cọc cho móng cọc M2 = 4x34x2,000,000=272,000,000 VNĐ 9.5.3 So sánh lựa chọn phƣơng án móng B o Móng M2 Khối lượng đất đào (m3) Khối lượng bêtông (m3) Khối lượng thép (kg) Thành tiền (vnđ) Cọc khoan nhồi 94,62 92,15 16894 272,000,000 Cọc eùp 37.89 35.12 10193 126,000,000 9.5.3.1 - Đối với cọc ép Ư đ m + Giá thành rẻ, thích hợp cho điều kiện xây chen, không gây chấn động SVTH: CÁP THÀNH NGÃI Trang 162 Luận Văn Tốt Nghiệp Kỹ sư , khóa 2016-2018 GVHD: Th.s LÊ ĐỨC TUẤN + Dễ kiểm tra chất lượng đoạn cọc lực nén dễ dàng xác định sức chịu tải cọc qua lực nén cuối - N đ m + Kích thước sức chịu tải cọc bị hạn chế tiết diện cọc, chiều dài cọc khơng có khả mở rộng phát triển thiết bị thi công cọc bị hạn chế so với công nghệ khác + Thời gian thi công kéo dài, hay gặp độ chối giả đóng 9.5.3.2 - Đối với cọc khoan nhồi Ư đ m + Ưu điểm cọc khoan nhồi đạt đến chiều sâu hàng trăm mét (không hạn chế cọc ép), phát huy triệt để đường kính cọc chiều dài cọc + Rút ngắn cơng đoạn đúc cọc, khơng cịn khâu xây dựng bãi đúc, lắp ráp ván khn + Vì đúc cọc móng nên thay đổi kích thước hình học cọc để phù hợp với tình hình cụ thể + Có thể sử dụng xuyên qua loại địa tầng cách sử dụng mũi khoan khác nổ mìn + Tận dụng hết khả làm việc vật liệu, tiết kiệm vật liệu giảm số lượng cọc móng + Có thể quan sát trực quan lớp địa chất cách lấy mẫu khoan, từ đánh giá xác điều kiện đất khả chịu lực đất đáy hố khoan + Cọc nhồi khắc phục nhược điểm tiếng ồn, chấn động ảnh hưởng đến cơng trình xung quanh - N đ m + Thiết bị thi công phức tạp + Dễ gây ô nhiểm môi trường không sử lý tốt + Thi công phụ thuộc nhiều vào điều kiện thời tiết + Khó kiểm tra chất lượng cọc, dễ gây khuyết tật kết cấu + Chi phí thí nghiệm cọc khoan nhồi tốn 9.5.4 Kết nhận định Dựa vào điều kiện so sánh trên, ưu nhược điểm phương án nêu phần tính toán phương án móng Ở công trình ta chọn phương án móng cọc ép hợp lý thi công phù hợp TÀI LIỆU THAM KHẢO TCXDVN 356:2005 – “Kết c u bê tông bê tông c SVTH: CÁP THÀNH NGÃI ” Bộ xây dựng Trang 163 Luận Văn Tốt Nghiệp Kỹ sư , khóa 2016-2018 TCVN 2737:1995 – “T i tr TCXD 198:1997 – “N GVHD: Th.s LÊ ĐỨC TUẤN động – Tiêu chuẩn thiết kế” cao tầng – Thiết kế kết c u BTCT toàn kh ” TCXD 205:1998 – “M c tiêu chuẩn thiết kế” TCVN 206:1998 – “T ẩn thiết kế móng c c khoan nhồ ” TCXD 45:1978 – “T ẩn thiết kế n ô TCXD 196:1997 – “Nhà cao tầng – Công tác th c c khoan nhồ ” ì ” ĩ m tra ch ng TCVN 4453:1997 – “Kết c u bê tơng c t thép tồn kh i, qui phạm thi công nghiệm ” “H ng dẫn thiết kế kết c u bê tông Bê tông c t thép theo TCXDVN 356 2005” – NXB Xây dựng 10 GS Nguyễn Đình Cống – “T dựng ốn tiết diện cột bê tơng c 11 Võ Bá Tầm – “Kết c u Bê tông c 12 “ u tạo bê tông c ” tập 1, 2, 3, NXB Đại học quốc gia ” NXB xây dựng 13 TS Vũ Mạnh Hùng – “Sổ tay kết c ô 14 GS TSKH Nguyễn Văn Quảng – “N 15 TS Nguyễn Thành Đạt – “B 16 Châu Ngọc Ẩn – “N SVTH: CÁP THÀNH NGÃI ”, NXB xây ng n ì ” NXB Xây dựng ” NXB Xây dựng ” ĐH GTVT TP.HCM ” NXB Xây dựng Trang 164