Luận văn chung cư bắc mỹ an

BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƯỜNG ĐẠI HỌC CÔNG NGHỆ SÀI GỊN KHOA KỸ THUẬT CƠNG TRÌNH LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ BẮC MỸ AN GVHD: Th.S HUỲNH VĂN KHANH SVTH: NGUYỄN MINH THÔNG MSSV: LT81600155 Lớp: L16_XD03 TP Hồ Chí Minh, 07/2018 LỜI CẢM ƠN  Luận văn tốt nghiệp môn học đánh dấu kết thúc trình học tập nghiên cứu sinh viên giảng đường Đại học Và môn học nhằm giúp cho sinh viên tổng kết tất kiến thức tiếp thu thời gian học tập Hơn nữa, Luận văn tốt nghiệp xem công trình đầu tay sinh viên ngành Xây dựng, vận dụng kiến thức học từ ghế nhà trường, giúp cho sinh viên làm quen vơi công tác thiết kế – thi công công trình thực tế Do kiến thức chuyên môn chưa sâu rộng nhiều yếu tố hạn chế khác, thân em cố gắng tránh thiếu sót Vì vậy, nhờ có dẫn tận tình cô thầy: Thầy HUỲNH VĂN KHANH Thầy/Cô …… giúp em khắc phục sai sót hoàn thành Luận văn tốt nghiệp Em xin chân thành cảm ơn kính chúc sức khỏe toàn thể Quý Thầy cô Trường ĐẠI HỌC CÔNG NGHỆ SÀI GÒN (STU) tận tình hướng dẫn giúp đỡ em suốt trình học tập trường, truyền đạt kiến thức chuyên môn, kinh nghiệm quý báu để em vận dụng vào thực tế công việc sau trường Sau em xin cảm ơn người thân, tất bạn bè tập thể lớp L16-XD03 gắn bó học tập, giúp đỡ em suốt thời gian qua, trình hoàn thành Luận văn tốt nghiệp Xin chân thành cảm ơn! TP.HCM, ngày 27 tháng 07 năm 2018 Sinh viên thực NGUYỄN MINH THƠNG NHẬN XÉT CỦA GIÁO VIÊN HƯỚNG DẪN ……………………………………………………………………………………………………… ……………………………………………………………………………………………………… ……………………………………………………………………………………………………… ……………………………………………………………………………………………………… ……………………………………………………………………………………………………… ……………………………………………………………………………………………………… ……………………………………………………………………………………………………… ……………………………………………………………………………………………………… ……………………………………………………………………………………………………… ……………………………………………………………………………………………………… ……………………………………………………………………………………………………… ……………………………………………………………………………………………………… ……………………………………………………………………………………………………… ……………………………………………………………………………………………………… ……………………………………………………………………………………………………… ……………………………………………………………………………………………………… ……………………………………………………………………………………………………… ……………………………………………………………………………………………………… ……………………………………………………………………………………………………… ……………………………………………………………………………………………………… Ngày 28 tháng 07 năm 2018 Giáo viên hướng dẫn LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ, KHÓA 2016-2018 1.1 GVHD: ThS HUỲNH VĂN KHANH PHẦN I TỔNG QUAN KIẾN TRÚC MỤC TIÊU CỦA DỰ ÁN: Trong thời kỳ mở cửa, với sách nhà nước kêu gọi đầu tư, phát triển thành phần kinh tế Nền kinh tế nước ta có bước tiến vững mạnh rõ nét, bước hòa nhập vào khu vực giới Cùng với nhịp điệu phát triển mặt nước giới, khoa học kỹ thuật ngày nâng cao góp phần cải tiến đời sống xã hội Ngành xây dựng ngày phát triển nhanh chóng với ngành quan trọng góp phần nâng cao sở hạ tầng qui hoạch kiến trúc phát triển đô thị lớn Và với nước phát triển, có Việt Nam, dược nhà đầu tư nước đầu tư ngày nhiều sách đãi ngộ ngày thuận lợi Chính điều đòi hỏi cần phải phát triển sở hạ tầng đầu tư xây dựng cách đầy đủ để đáp ứng vấn đề cấp bách cải thiện đời sống người dân xây dựng thành phố văn minh đẹp Việc loại bỏ khu nhà ổ chuột, nhà thấp tầng, chung cư cũ nát khu đô thị mới, tòa cao ốc đại hay chung cư khang trang tạo nên dáng vẻ cho thành phố vốn mệnh danh Hòn Ngọc Viễn Đông Một đô thị văn minh, đẹp tất nhiên thiếu nhà công sở khang trang 1.2 SƠ LƯC VỀ CÔNG TRÌNH: Chung cư bắc mỹ an với kích thước 19.1 x 35.6 m gồm có tầng,1 sân thượng mái che thang - Tầng 1: dùng làm nhà để xe, phòng dịch vụ, đại sảnh sinh hoạt công cộng - Tầng 2-9: dùng làm hộ gồm có hộ1 phòng ngủ(diện tích 42m2 53 m2) ,căn hộ phòng ngủ(diện tích 77m2 85m2) , hộ phong ngủ(diện tích 98 m2) - Tầng thượng : kho dụng cụ thiết bị kỹ thuật - Mái che thang: khu vực để bồn nước SVTH : NGUYỄN MINH THƠNG Trang LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ, KHÓA 2016-2018 GVHD: ThS HUỲNH VĂN KHANH - Công trình có tổng chiều cao 36.4m với cốt tầng +0.000.Chiều cao tầng 3.6 m riêng tầng có chiều cao 4m 1.3 GIẢI PHÁP ĐI LẠI: 1.3.1 Giao thông đứng: Toàn công trình sử dụng thang máy: đặt vị trí bên tay trái vừa bước vào thang có tải trọng nâng 900 kg cầu thang bêtông cốt thép đặt bên chung cư 1.3.2 Giao thông ngang: Gồm có sảnh tầng phía trước thang máy tầng hành lang phục vụ cho việc giao tiếp phịng, phận 1.4 ĐẶC ĐIỂM KHÍ HẬU – KHÍ TƯNG - THỦY VĂN : - Công trình thành phố Đà Nẳng, nằm vùng nhiệt đới gió mùa nóng ẩm với đặc trưng vùng khí hậu miền Trung Bộ, chia thành mùa rõ rệt:  Mùa mưa từ tháng đến tháng 10  Mùa khô từ đầu tháng 11 kết thúc vào tháng năm sau - Các yếu tố khí tượng:  Nhiệt độ trung bình năm: 260C  Nhiệt độ thấp trung bình năm: 220C  Nhiệt độ cao trung bình năm: 300C - Lượng mưa trung bình: 1000 - 1800 mm/năm  Độ ẩm tương đối trung bình: 78%  Độ ẩm tương đối thấp vào mùa khô: 70 -80%  Độ ẩm tương đối cao vào mùa mưa: 80 -90%  Số nắng trung bình cao, mùa mưa có 4giờ/ngày, vào mùa khô 8giờ /ngày - Hướng gió thay đổi theo mùa:  Vào mùa khô, gió chủ đạo từ hướng Bắc chuyển dần sang Đông, Đông Nam Nam  Vào mùa mưa, gió chủ đạo theo hướng Tây – Nam Tây  Tần suất lặng gió trung bình hàng năm 26%, lớn tháng (34%), nhỏ tháng (14%) Tốc độ gió trung bình 1,4 –1,6m/s  Hầu gió bão, gió giật gió xoáy thường xảy vào đầu cuối mùa mưa (tháng 9) 1.5 CÁC GIẢI PHÁP KỸ THUẬT: 1.5.1 Điện: SVTH : NGUYỄN MINH THÔNG Trang LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ, KHÓA 2016-2018 GVHD: ThS HUỲNH VĂN KHANH Công trình sử dụng điện cung cấp từ hai nguồn: lưới điện thành phố máy phát điện riêng Toàn đường dây điện ngầm (được tiến hành lắp đặt đồng thời thi công) Hệ thống cấp điện hộp kỹ thuật đặt ngầm tường phải bảo đảm an toàn không qua khu vực ẩm ướt, tạo điều kiện dễ dàng cần sữa chữa Ở tầng có lắp đặt hệ thống an toàn điện: hệ thống ngắt điện tự động bố trí theo tầng theo khu vực (đảm bảo an toàn phòng chống cháy nổ) 1.5.2 Hệ thống cung cấp nước: - Công trình sử dụng nguồn nước từ nguồn nước thuỷ cục Tất chứa bể chứa nước đặt mái từ phân phối xuống tầng công trình theo đường ống dẫn nước - Các đường ống đứng qua tầng bọc hộp Gaine Hệ thống cấp nước ngầm hộp kỹ thuật Các đường ống cứu hỏa bố trí tầng 1.5.3 Hệ thống thoát nước: Nước mưa từ mái thoát theo lỗ chảy ( bề mặt mái tạo dốc ) chảy vào ống thoát nước mưa ( =140mm) xuống Riêng hệ thống thoát nước thải sử dụng bố trí đường ống riêng, nước sau xử lý thải hệ thống thoát nước chung thành phố 1.5.4 Hệ thống thông gió chiếu sáng:  Chiếu sáng: Toàn nhà chiếu sáng ánh sáng tự nhiên điện Ở lối lên xuống cầu thang, hành lang có lắp đặt thêm đèn chiếu sáng  Thông gió: Ơ tầng có cửa sổ tạo thông thoáng tự nhiên Hệ thống cửa sổ lớn bố trí nhằm lấy sáng lấy gió tự nhiên 1.5.5 An toàn phòng cháy chữa cháy: Ở tầng có thiết bị chữa cháy (vòi chữa cháy dài khoảng 20m, bình xịt CO2, ), đặt vị trí thang , thiết bị hệ thống báo cháy phun nước tự động xảy cố Bể chứa nước mái, cần huy động để tham gia chữa cháy 1.5.6 Hệ thống thoát rác: Rác thải đưa xuống tầng gaine rác thiết kế kín đáo (tránh làm bốc mùi gây ô nhiễm )tại vị trí thang Tại tầng có phận đưa rác SVTH : NGUYỄN MINH THƠNG Trang LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ, KHÓA 2016-2018 GVHD: ThS HUỲNH VĂN KHANH PHẦN II TÍNH TOÁN KẾT CẤU CHƯƠNG PHÂN TÍCH VÀ LỰA CHỌN HỆ CHỊU LỰC CHÍNH CHO CƠNG TRÌNH 1.1 PHÂN TÍCH HỆ CHỊU LỰC 1.1.1 Những đặc điểm nhà cao tầng “Ngôi nhà mà chiều cao yếu tố định điều kiện thiết kế, thi công sử dụng khác với ngơi nhà thơng thường gọi nhà cao tầng” Đó định nghĩa nhà cao tầng Ủy ban Nhà cao tầng Quốc tế đưa Đặc trưng chủ yếu nhà cao tầng số tầng nhiều, độ cao lớn, trọng lượng nặng Đa số nhà cao tầng lại có diện tích mặt tương đối nhỏ hẹp nên giải pháp móng cho nhà cao tầng vấn đề quan tâm hàng đầu Tùy thuộc môi trường xung quanh, địa xây dựng, tính kinh tế, khả thực kỹ thuật,… mà lựa chọn phương án thích hợp Ở Việt Nam, phần lớn diện tích xây dựng nằm khu vực đất yếu nên thường phải lựa chọn phương án móng sâu để chịu tải tốt Cụ thể móng cọc Tổng chiều cao cơng trình lớn, ngồi tải trọng đứng lớn tác động gió động đất đến cơng trình đáng kể Do vậy, nhà cao 40m phải xét đến thành phần động tải trọng gió cần để ý đến biện pháp kháng chấn chịu tác động động đất Kết hợp với giải pháp móng hợp lý việc lựa chọn kích thước mặt cơng trình (B L) thích hợp góp phần lớn vào việc tăng tính ổn định, chống lật, chống trượt độ bền cơng trình 1.1.2 Hệ chịu lực nhà cao tầng a Hệ khung chịu lực Kết cấu khung bao gồm hệ thống cột dầm vừa chịu tải trọng thẳng đứng vừa chịu tải trọng ngang Cột dầm hệ khung liên kết với nút khung, quan niệm nút cứng Hệ kết cấu khung sử dụng hiệu cho cơng trình có u cầu khơng gian lớn, bố trí nội thất linh hoạt, phù hợp với SVTH : NGUYỄN MINH THÔNG Trang LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ, KHÓA 2016-2018 GVHD: ThS HUỲNH VĂN KHANH nhiều loại cơng trình Yếu điểm kết cấu khung khả chịu cắt theo phương ngang Ngoài ra, hệ thống dầm kết cấu khung nhà cao tầng thường có chiều cao lớn nên ảnh hưởng đến cơng sử dụng cơng trình tăng độ cao nhà, kết cấu khung bê tông cốt thép thích hợp cho ngơi nhà cao khơng q 20 tầng Vì vậy, kết cấu khung chịu lực chọn để làm kết cấu chịu lực cho cơng trình b Hệ tường chịu lực Trong hệ kết cấu này, tường phẳng, thẳng đứng cấu kiện chịu lực cơng trình Dựa vào đó, bố trí tường chịu tải trọng đứng làm gối tựa cho sàn, chia hệ tường thành sơ đồ: tường dọc chịu lực; tường ngang chịu lực; tường ngang dọc chịu lực Trường hợp tường chịu lực bố trí theo phương, ổn định cơng trình theo phương vng góc bảo đảm nhờ vách cứng Khi đó, vách cứng khơng thiết kế để chịu tải trọng ngang tải trọng đứng Số tầng xây dựng hệ tường chịu lực đến 40 tầng Tuy nhiên, việc dùng toàn hệ tường để chịu tải trọng ngang tải trọng đứng có số hạn chế: - Gây tốn vật liệu; - Độ cứng cơng trình q lớn khơng cần thiết; - Thi cơng chậm; - Khó thay đổi cơng sử dụng có yêu cầu 1.1.3 So sánh lựa chọn phương án kết cấu Qua xem xét, phân tích hệ chịu lực nêu dựa vào đặc điểm cơng trình giải pháp kiến trúc, ta chọn hệ chịu lực cho cơng trình hệ gồm có sàn sườn khung kết hợp SVTH : NGUYỄN MINH THÔNG Trang LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ, KHĨA 2016-2018 SVTH : NGUYỄN MINH THƠNG GVHD: ThS HUỲNH VĂN KHANH Trang LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2016-2018 GVHD : THS HUỲNH VĂN KHANH CHƢƠNG TÍNH TỐN SÀN SƢỜN BÊTƠNG CỐT THÉP TỒN KHỐI TẦNG ĐIỀN HÌNH 2.1 LỰA CHỌN SƠ BỘ KÍCH THƢỚC CÁC BỘ PHẬN SÀN Sàn phải đủ độ cứng để không bị rung động, dịch chuyển chịu tải trọng ngang (gió, bão, động đất….) làm ảnh hưởng đến cơng sử dụng Độ cứng mặt phẳng sàn đủ lớn để truyền tải trọng ngang giúp chuyển vị đầu cột Trên sàn, hệ tường ngăn khơng có hệ dầm đỡ bố trí vị trí sàn mà khơng làm tăng đáng kể độ võng sàn Kích thước tiết diện phận sàn phụ thuộc vào nhịp sàn mặt tải trọng tác dụng Trong thực tế thường gặp sàn kích thước lớn, có nhịp lớn 6m, nguyên tắc tính tốn Tuy nhiên, có nhịp lớn, nội lực lớn, độ võng tăng lên, sàn dễ bị rung trình sử dụng Để khắc phục nhược điểm này, người ta thường bố trí dầm thẳng góc giao để chia thành có kích thước nhỏ Những ô gọi sàn có hệ dầm trực giao Trong đồ án tính tốn sàn có hệ dầm trực giao Mặt dầm sàn thể hình 1.1 2.1.1 Chọn sơ kích thƣớc tiết diện dầm Sơ chọn chiều cao dầm theo công thức sau: hd = ld md (2.1) đó: - hệ số phụ thuộc vào tính chất khung tải md trọng; md =  12 - hệ dầm chính, khung nhịp; md = 12  16 - hệ dầm chính, khung nhiều nhịp; md = 16  20 - hệ dầm phụ; ld - nhịp dầm Bề rộng dầm chọn theo công thức sau: bd = (  ) hd SVTH : NGUYỄN MINH THÔNG (2.2) Trang LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2016-2018 GVHD : THS HUỲNH VĂN KHANH 22.7 21.7 0.02 0.6 81.38 2,512 245.3 24.7 23.7 0.095 0.6 84.18 2,512 253.75 26.7 25.7 -0.05 0.6 86.98 2,512 262.19 28.7 27.7 -0.05 0.6 89.78 2,512 270.63 30 29.35 1.3 -0.05 0.6 92.09 2,512 180.44 Toång: 1752.33 n Rc,u = c x (c,q x qp x Ab + u    c f  f i  li ) i 1 =1 x (0,9 x 3300 x 0,5024 +1752.33 ) =3244(KN)=324.4(T) Vậy sức chịu tải cho phép cọc theo tiêu lý đất laø: 324.4 Rc,d    185(T )  k 1,75 Rc ,u C Sức chịu tải Cọc theo viện kiến trúc Nhật Rc ,d  Rc ,u k Trong đó: SVTH :NGUYỄN MINH THƠNG Trang 202 LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2016-2018 GVHD : THS HUỲNH VĂN KHANH Rc,d : trị tính toán sức chịu tải trọng nén cọc C,U : sức chịu tải cực hạn cọc k : hệ số tin cậy( theo viện kiến trúc Nhật lấy k=2,5)  Xác định Rc,u : n Rc,u = qb x Ab + u   ( f c ,i  li  f s ,i  li ) (8.13) i 1 Trong : qb :là cường độ sức kháng đất mũi cọc xác định sau Khi mũi cọc nằm đất dính cọc khoan nhồi qb=6 cu, cu=6,25Nc NC :chỉ số SPT nội suy độ sâu mũi cọc Ab = 0,5024 m2 : Diện tích tiết diện ngang cọc u =   d  3.14  0.8  2.512m : Chu vi tiết diện ngang cọc fc,i: cường độ sức kháng đoạn cọc nằm lớp đất dính thứ i(fc,i =b.fl.cu,i) cu,i=6,25 Nc,i :chỉ số SPT lớp đất dính , lấy độ sâu lớp fs,i: cường độ sức kháng đoạn cọc nằm lớp đất rời thứ i, f s ,i  10 N s ,i Bảng 8.7 – Bảng tính giá trị cường độ sức kháng mặt bên cọc (u.fc,i(fs,i).li) Lớp Độ đất sâu Độ sâu lớp Chiều dày lớp b fl Nc,i SVTH :NGUYỄN MINH THÔNG fc,i(fs,i) u u.fc,i(fs,i).li TLR  v Cu,i u/s hữu hiệu Trang 203 LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2016-2018 (m) (m) (m) (m) (kN/ GVHD : THS HUỲNH VĂN KHANH (m) (kN) m2) 1.3 0.65 15.3 8.3 19 (kN/ (kN/ m3) m2) (kN/m2) 1.3 1 0 2,512 1.04 0.676 14 1 6.25 2,512 219.8 5.08 42.16 6.25 17.15 3.7 1 43.75 2,512 406.63 9.52 163.27 43.75 20.7 19.85 1.7 0.9 14 78.75 2,512 336.294 10 198.5 87.5 30 0.7 27.5 120.31 2,512 2810.6 10.9 276.32 171.87 25.35 9.3 Ta coù qb =6 cu, cu=6,25 Nc Nc =41  cu=6,25 41=256.25(Kpa) qb=6256.25=1537.5(Kpa) n Rc,u = qb x Ab + u   ( f c ,i  li  f s ,i  li ) =1537.50,5024  3773=4545(kN) i 1 4545 Rc,d    1818.17( KN )  k 2,5 Rc ,u KẾT LUẬN : Chọn sưc chịu tải thiết kế 185(T) 8.6.5 XÁC ĐỊNH SỐ LƯNG CỌC VÀ BỐ TRÍ CỌC a Xác định số lượng cọc: p lực tính toán phản lực đầu cọc gây ra: Pcoc 185   32.11(T / m2 ) 2 (3d ) (3  0.8) - tt Pcoc  - + Diện tích sơ đáy đài: - N0tt 495.32 Fsb  tt   17.46(m2 ) P   tb hn 32.11  1.7 1.1 SVTH :NGUYỄN MINH THƠNG Trang 204 LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP KSXD KHĨA 2016-2018 GVHD : THS HUỲNH VĂN KHANH - + Trọng lượng tính toán sơ đài đất đài cọc: - + Số lượng cọc sơ bộ: - n - => choïn coïc Gd  n tb hdm Fd  1.1  2.5 17.46  96.03(T ) N0tt  Gd 495.32  96.03   3.19 Pcoc 185 b Chọn kích thước đài cọc bố trí cọc sau: Cọc bố trí theo mạng nhau: - Khoảng cách trục cọc đứng cọc kề chọn: s=2400mm ≥ 3d =2400mm; - Khoảng cách từ mép đài đến trục hàng cọc chọn: s’ = 600 > 0.7d = 560mm - Do kích thước đài là: + Chiều dài theo phương trục X: Ld = 2x600+2400 = 3600mm; + Bề rộng theo phương trục Y: Bd = 2x600+2400 = 3600mm; - Cọc đài bố trí sau: SVTH :NGUYỄN MINH THÔNG Trang 205 LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2016-2018 GVHD : THS HUỲNH VĂN KHANH B Hình 8.12 – Mặt bố trí cọc cho móng M2B 8.6.6 KIỂM TRA TẢI TRỌNG DỌC TRỤC TÁC DỤNG LÊN TỪNG CỌC TRONG NHÓM - Lực dọc tính toán đáy đài: Ntt = Nott + Ndtt = 495.32 + 1.1×3.6×3.6×2.5×2 = 566.6 (T) - Moment tính toán đáy đài: Mxtt = Moxtt + Qoytt.hd =0.35 + 2.67×1.7 = 4.86(T.m); Mytt = Moytt + Qoxtt.hd = 1.73 + 2.91x1.7 = 6.68 (T.m) - Taûi trọng tác dụng lên cọc hàng cọc biên (có giá trị tuyệt đối lớn nhất): SVTH :NGUYỄN MINH THƠNG Trang 206 LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2016-2018 max ∑ tt nc ∑ tt nc tt y xmax ∑ni x2i tt y xmax ∑ni x2i GVHD : THS HUỲNH VĂN KHANH tt x ymax ∑ni y2i tt x ymax ∑ni y2i đó:  Ntt – tổng tải trọng thẳng đứng tác dụng lên cọc, Ntt =566.6(T);  nc – số lượng cọc móng, nc = 4;  Mxtt – moment tải trọng quanh trục X, Mxtt=4.86(T.m);  Mytt – moment tải quanh trục Y, Mytt = 6.68 (T.m);  xmax –khoảng cách từ trọng tâm đài cọc đến trục cọc xa theo phương trục X, ta có xmax = 1200mm = 1.2m;  ymax –khoảng cách từ trọng tâm đài cọc đến trục cọc xa theo phương trục Y, ta có ymax = 1200mm = 1.2 m;  xi, yi – tọa độ cọc thứ i hệ tọa độ trục XOY móng Với móng M2B ta coù: xi2 = 4x(1.2)2 = 5.76(m2); yi2 = 4x(1.2)2 = 5.76 (m2) Do đó: max x x x x ; ; Trọng lượng thân cọc: Pcoïc = n. Fc.Lc = 2.5x0.5024x27.5 = 34.45 (T); Ta có: Pmax + Pcọc = 144 + 34.45= 178.5 (T) < Pc = 185 (T)  Thoả mãn điều kiện sức chịu tải cọc Và: Pmin = 139.2 (T) > 0: thoả điều kiện cọc không bị nhổ không cần kiểm tra điều kiện sức chống nhổ cọc 8.6.7 TÍNH TOÁN NỀN THEO BIẾN DẠNG a Xác định kích thước khối móng quy ước: Góc ma sát trung bình móng khối quy ước: ∑ ∑ SVTH :NGUYỄN MINH THÔNG Trang 207 LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP KSXD KHĨA 2016-2018 Với: GVHD : THS HUỲNH VĂN KHANH i – góc ma sát tiêu chuẩn lớp đất thứ i mà cọc xuyên qua; li – chiều dày lớp đất thứ i mà cọc xuyên qua Do đó: Tải trọng cọc truyền vào đất tán xạ góc  >tb/4, nhằm thiên an toàn lấy  = tb/4 Lúc biểu đồ z mặt phẳng qua mũi cọc coi phân bố phạm vi góc  Ta có:  = 2o47’ α α Hình 8.13 – Kích thước khối móng qui ước Kích thước móng khối quy ước: - Chiều dài đáy khối móng qui ước: Lm = Ld + 2Ltgα = 3.2 + 2x27.5xtg(2o47’) = 5.87 (m); - Bề rộng đáy khối móng qui ước: Bm = Bd + 2Ltgα = 3.2 + 2x27.5xtg(2o47’) = 5.87 (m);  Diện tích khối móng qui ước: Fm = Bm Lm = 5.87x5.87 = 34.45 (m2); b Chuyển tải trọng tâm đáy khối móng qui ước:  Tải trọng đứng N0=Ntc+Nđài+ Nđất + Ncọc (8.14) đó: - Ntc – tải trọng tiêu chuẩn cao trình mặt đài, Ntc = 430.71 T; SVTH :NGUYỄN MINH THÔNG Trang 208 LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2016-2018 GVHD : THS HUỲNH VĂN KHANH Nđài – trọng lượng đài đất phía đài - Nđài = Fhγtb = 30.45x2.5x2 = 152.25 T; Nđất – trọng lượng lớp đất từ đáy đài đến mũi cọc (có xét đến đẩy nổi) - Nđất = γtb[LquBqu(L+Hm) - HđLđBđ -nAcọc L)] = 1.73 [5.87 5.87 30 – 1.7 3.6 3.6 – 4x0.5024x27.5] = 1655T - γtb = - = = 1.73 (T/m3) Ncọc – trọng lượng cọc Ncọc = ncAcọcLγBT = 4x0.5024x27.5x2.5 = 138.16 (T) Vậy: N0 = 430.71 + 152.25 + 1655 + 138.16 = 2376.12( T.)  Momen Momen tiêu chuẩn tâm đáy khối móng qui ước: M0 = Mtc + Qtc(L + hđài) (8.15) Suy ra: M0xtc = 0.35+ 2.31x(27.5+1.7) = 67.8 Tm M0ytc = 1.5 + 2.53x(27.5+1.7) = 75.37Tm c Xác định áp lực đáy khối móng quy ước truyền cho nền: - Độ lệch tâm theo phương X: ; - Độ lệch tâm theo phương Y: - Áp lực tiêu chuẩn đáy móng khối qui ước: - ( ) ( ) ) ( ) = 73.2 (T/m2) - ( = 64.74 (T/m2) SVTH :NGUYỄN MINH THÔNG Trang 209 LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2016-2018 - GVHD : THS HUỲNH VĂN KHANH d Kiểm tra điều kiện áp lực tiêu chuẩn đáy khối móng quy ước: Theo TCXD 45:1978, cường độ tính toán đất đáy khối quy ước: (8.16) Trong đó:  m1, m2 – hệ số điều kiện làm việc đất hệ số điều kiện làm việc công trình tác dụng qua lại với tra theo bảng 15 (TCXD 45:1978) phụ thuộc vào tỉ số L/H (L – chiều dài công trình, H – chiều cao công trình) Với L/H = 35.6/36.4 = 0.97 Bd = 3.6 (m); Tháp phủ hết đầu cọc, tượng chọc thủng cột lên đài b Tính cốt thép cho đài: Chọn sơ đồ tính dầm console có mặt ngàm tiết diện mép cột tải trọng tác dụng tổng phản lực cïc nằm mép cột SVTH :NGUYỄN MINH THƠNG Trang 214 LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP KSXD KHĨA 2016-2018 GVHD : THS HUỲNH VĂN KHANH B Hình 8.16 – Sơ đồ tính cốt thép cho đài  Xác định moment ngàm: Moment ngàm xác định theo công thức: ∑ (8.19) Trong đó:  n – số lượng cọc phạm vi console;  Pi – phản lực đầu cọc thứ i( để an toàn, lấy Pi = Pmax);  ri – khoảng cách từ mặt ngàm đến trục cọc thứ i Thay vào (8.19) ta được: + Moment theo phương X: MI-I = 2.r1.Pmax = 2×0.95×144 = 273.6 (Tm); + Moment theo phương Y : MII-II= 2.r2.Pmax= 2×0.9×144 = 259.2 (Tm)  Xác định cốt thép: Diện tích tiết diện cốt thép xác định theo công thức: SVTH :NGUYỄN MINH THƠNG Trang 215 LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP KSXD KHĨA 2016-2018 s GVHD : THS HUỲNH VĂN KHANH (8.20) 9xho x s Trong đó:  M – moment tiết diện xét;  ho – chiều cao làm việc đài tiết diện đó;  Rs – cường độ tính toán cốt thép, dùng thép CIII: Rs = 3650 (kG/cm2) Chọn lớp bê tông bảo vệ a = cm, neân: ho = hd – 15 = 170- 15 = 155 (cm) Thay vào (8.20) ta được: s x105 9xho x s 9x1 x cm2 ; Dùng thép 20 có as = 3.142cm2; Số thanh: n1 = As/as = 53.73/3.142 = 17.1 (thanh); Choïn n1 = 18 thanh; Khoảng cách trục cốt thép cạnh nhau: 2x0 05 a1 m cm;  Chọn 20a200 Tương tự: s x105 9xho x s 09 x cm2 Soá thanh: n2 = As/as = 50.9/3.142 = 16.2 (thanh); Choïn n2 = 18 thanh; Khoảng cách trục cốt thép cạnh nhau: a2 2x0 05 ;  Choïn 20a200 SVTH :NGUYỄN MINH THÔNG Trang 216