lOMoARcPSD|20597457 TRƯỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA KHOA KỸ THUẬT XÂY DỰNG ********* BÁO CÁO TIỂU ḶN CUỐI KÌ MƠN CƠ HỌC ĐẤT GVHD: Th.S Hoàng Ngọc Triều SVTH: Lý Hoài Phong LỚP: L07 MSSV: 1914628 Năm học: 2021-2022 lOMoARcPSD|20597457 ĐỀ SỐ THỨ TỰ (xx=29) Bài 1: Cho hai Móng băng M1 M2, Móng M1 có bề rộng 2.0m, Móng M2 có bề rộng 1.5m, xây đất gồm lớp có đặc trưng hình Chiều sâu đặt móng Df = 2.0m mực nước ngầm (MNN) nằm cách mặt đất -2.0m Áp lực đất trung bình ptb đáy móng M1, M2 250kN/m2 2xx kN/m2 Lấy trọng lượng riêng trung bình tb = 22 kN/m3 (Giả thiết móng băng dài diện truyền tải băng) Lớp đất 1: Sét pha có thơng số dung trọng kết thí nghiệm nén cố kết mẫu đất nguyên dạng cho hình Bài Lớp đất 2: Cát pha, có trọng lượng riêng bão hịa, mơ-đun biến dạng E0 hệ số Poisson hình Để tính lún đất đáy móng chia thành lớp phân tố có chiều dày sau: h1 = 1m, h2 = 1m, h3 = 1.0m, h4 = 1m, h5 = 1m, … Hãy xác định: Câu Áp lực gây lún pgl (kN/m2 ) đáy móng M1 M2 (0.5đ) Câu Độ lún ổn định (cm) tâm móng M1 lớp phân tố thứ không xét đến ảnh hưởng móng M2 (1.0đ) Câu Độ lún ổn định (cm) tâm móng M1 lớp phân tố thứ có xét đến ảnh hưởng móng M2 (1.5đ) lOMoARcPSD|20597457 GIẢI Câu - Áp lực gây lún (𝑝𝑔𝑙 ) đáy móng M1: 𝑝𝑔𝑙1 = 𝑁 𝑡𝑐 𝑁 𝑡𝑐 Với: 𝐹 𝐹 + 𝛾𝑡𝑏 × 𝐷𝑓 − 𝛾ℎ = 250 − 18.5 × = 213 (kN/m2) + 𝛾𝑡𝑏 × 𝐷𝑓 = 𝑝𝑡𝑐 = 250 (kN/m2) - Áp lực gây lún đáy móng M2: 𝑝𝑔𝑙2 = 𝑁 𝑡𝑐 Với: 𝐹 𝑁 𝑡𝑐 𝐹 + 𝛾𝑡𝑏 × 𝐷𝑓 − 𝛾ℎ = 229 − 18.5 × = 192 (kN/m2) + 𝛾𝑡𝑏 × 𝐷𝑓 = 𝑝𝑡𝑐2 = 229 (kN/m2) Câu Độ lún ổn định tâm móng M1 lớp phân tố thứ khơng xét đến ảnh hưởng móng M2: Cao độ lớp thứ : 5.5m 𝑝1 = ∑ 𝛾ℎ = × 18.5 + × + 0.5 × 8.5 = 68.25 (kN/m2) 𝑝 𝑝 𝑝2 = 𝑝1 + 𝜎𝑧 với 𝜎𝑧 = 𝑘𝑧 × 𝑝𝑔𝑙1 Vì M1 móng băng có bề rộng 2m, độ sâu 3.5m → {𝑧 𝑏 = 𝑥 =0 𝑏 3.5 = 1.75 => 𝑘𝑧 = 0.346 𝑝 𝑝2 = 𝑝1 + 𝜎𝑧 = 68.25 + 0.346 × 213 = 141.93 (kN/m2) Vì lớp phân tố thứ thuộc lớp đất nên độ lún ổn định móng M1 xác định theo cơng thức: 𝑆= 𝛽 𝐸𝑜 Với 𝛽 = − × ∆𝑝 × ℎ = 2× 𝑣 1−𝑣 =1− 0.743 16729 2×0.32 1−0.3 × (141.93 − 68.25) × = 0.327 (𝑐𝑚) = 0.743 Vậy độ lún móng M1 khơng xét ảnh hưởng móng M2 0.327 cm Câu Độ lún ổn định tâm móng M1 lớp phân tố thứ có ảnh hưởng móng M2: Cao độ lớp thứ : 5.5m 𝑝1 = ∑ 𝛾ℎ = × 18.5 + × + 0.5 × 8.5 = 68.25 (kN/m2) lOMoARcPSD|20597457 𝑝 𝑝 𝑝2 = 𝑝1 + 𝜎𝑧 với 𝜎𝑧 = 𝑘𝑧1 × 𝑝𝑔𝑙1 + 𝑘𝑧2 × 𝑝𝑔𝑙2 M1 móng băng có bề rộng 2m, độ sâu 3.5m → 𝑘𝑧1 𝜖 {𝑧 𝑏 => 𝑘𝑧1 = 0.346 = 𝑥 =0 𝑏 3.5 = 1.75 𝑥 M2 móng băng có bề rộng 1.5m, cách M1 5m độ sâu 3.5m → 𝑘𝑧2 𝜖 {𝑏𝑧 => 𝑘𝑧2 = 0.033 𝑏 = = 1.5 3.5 1.5 = 3.33 = 2.33 𝑝 𝑝2 = 𝑝1 + 𝜎𝑧 = 68.25 + 0.346 × 213 + 0.033 × 192 = 148.28 (kN/m2) Vì lớp phân tố thứ thuộc lớp đất nên độ lún ổn định móng M1 xác định theo cơng thức: 𝑆= 𝛽 0.743 × ∆𝑝 × ℎ = × (148.28 − 68.25) × = 0.355 (𝑐𝑚) 𝐸𝑜 16729 Vậy độ lún ổn định lớp có ảnh hưởng móng M2 0.355 cm Bài 2: Đắp lớp cát cao 4m có dung trọng 20,xx kN/m3 rộng khắp lớp sét bão hòa nước dày 10m, bên lớp sét lớp cát thoát nước tốt Mực nước ngầm nằm mặt đất Cho biết lớp sét trạng thái cố kết thường có đặc trưng sau: sat = 18,xx kN/m3 , hệ số cố kết theo phương đứng Cv = 6.10-7 m2 /s Kết thí nghiệm nén cố kết mẫu đất (được lấy lớp đất sét) sau: 𝜎(kN/m2) e 25 50 100 200 400 1.50 1.42 1.37 1.25 1.16 1.05 lOMoARcPSD|20597457 Xác định: Câu Độ lún ổn định (cm) lớp sét Câu Độ lún (cm) lớp sét sau tháng san lấp Câu Thời gian (năm) để lớp sét đạt độ cố kết theo phương đứng 80% GIẢI Câu Độ lún ổn định lớp sét: Áp lực lớp sét trước san lấp (do TLBT): ℎ ℎ 𝑝1 = 𝜎𝑧𝑏𝑡 = 𝛾 ′ × = (𝛾𝑠𝑎𝑡 − 𝛾𝑤 ) × = (18.29 − 10) × = 41.5 (kN/m2) 2 Áp lực lớp đất sét sau san lấp: 𝑝 𝑝2 = 𝑝1 + 𝜎𝑧 𝑝 Với 𝜎𝑧 = 𝜎𝑔𝑙 = 𝛾 × ℎ = 20.29 × = 81.16 (kN/m2) 𝑝 𝑝2 = 𝑝1 + 𝜎𝑧 = 41.5 + 81.16 = 122.66 (kN/m2) Độ lún ổn định lớp sét: 𝑆∞ = 𝑒1 − 𝑒2 ×ℎ + 𝑒1 Giá trị hệ số rỗng e1, e2 xác định từ áp lực p1, p2 thông qua quan hệ e-p: Dựa vào bảng quan hệ 𝜎 e, từ 𝑝1 𝑝2 ta nội suy 𝑒1 𝑒2 : 𝑆∞ = 𝑒1 −𝑒2 1+𝑒1 { 𝑛ộ𝑖 𝑠𝑢𝑦 𝑝1 = 41.5 (𝑘𝑁⁄𝑚2 ) → 𝑝2 = 122.66 (𝑘𝑁⁄𝑚 ) ×ℎ = 1.39−1.23 1+1.39 𝑆𝑡 = 𝑈𝑣 × 𝑆∞ Với Uv mức độ cố kết: 𝑈𝑣 = 𝑓 (𝑇𝑣 ) = 𝑒1 = 1.39 𝑒2 = 1.23 × 10 = 0.67 (𝑚) = 67 (𝑐𝑚) Câu Độ lún lớp đất sét sau tháng san lấp: Tv nhân tố thời gian: 𝑇𝑣 { 𝐶𝑣 × 𝑡 𝐻𝑑𝑟 lOMoARcPSD|20597457 Trong đó: Cv = 6.10-7 m2/s t = tháng = 6x30x24x60x60 = 15552000 (s) Hdr = H/2 = 5m ( chiều dài thoát nước ) 𝑇𝑣 = 𝐶𝑣 × 𝑡 𝐻𝑑𝑟 = 6.10−7 ×15552000 52 = 0.373 Vì tốn thuộc sơ đồ ( ứng suất gây lún không đổi theo chiều sâu – trường hợp đất chịu tải phân bố rộng khắp ) Tv = 0.373 => Uv = 0.677 = 67.7% Độ lún đất sau tháng: St = 0.677 x 0,67 = 0.453m = 45,3 (cm) Vậy độ lún đất sau tháng 45,3 cm Câu Thời gian (năm) để lớp sét đạt độ cố kết theo phương đứng 80%: Bài toán thuộc sơ đồ có Uv = 80%, để tính Tv ta sử dụng cơng thức : Tv = 1.781 -0.933×log(100 – Uv) => Tv = 0.567 Thời gian để lớp sét đạt độ cố kết theo phương đứng 80% là: 𝑡= 𝑇𝑣 × 𝐻𝑑𝑟 0.567 × 52 = = 2362500(𝑠) = 0.75 (𝑛ă𝑚) 𝐶𝑣 6.10−7 Vậy để lớp sét đạt độ cố kết theo phương đứng 80% cần 0.75 năm Bài 3: Một móng đơn có bề rộng b = 2.0m, chiều dài l = 3.0m chôn sâu Df = 2m Lực tính tốn chân cột Ntt=15xx kN Nền đất có đặc trưng sau: trọng lượng riêng MNN I = 19,xx kN/m3 , trọng lượng riêng MNN Isat = 19.7kN/m3 ; thông số sức chống cắt đất I = 200 cI = 16,xx kN/m2 ; lấy trọng lượng riêng trung bình tb = 22 kN/m3 , hệ số độ tin cậy tải trọng 1.2 ktc=2 , mực nước ngầm nằm đáy móng Theo TCVN 9362:2012, sinh viên hãy: Câu Xác định I theo tiêu cường độ đất Câu Kiểm tra ổn định đất theo tiêu cường độ Downloaded by hong chinh (vuchinhhp5@gmail.com) lOMoARcPSD|20597457 GIẢI Câu 7: Theo TCVN 9362:2012, ta có cơng thức tính I I = 𝑏̅ × 𝑙 ̅ × (𝐴𝐼 × 𝑏̅ × 𝛾𝐼 + 𝐵𝐼 × 𝐷𝑓 × 𝛾′𝐼 + 𝐷𝐼 × 𝑐𝐼 ) Với 𝐴𝐼 = 𝜆𝑦 × 𝑖𝑦 × 𝑛𝑦 { 𝐵𝐼 = 𝜆𝑞 × 𝑖𝑞 × 𝑛𝑞 𝐷𝐼 = 𝜆𝑐 × 𝑖𝑐 × 𝑛𝑐 Downloaded by hong chinh (vuchinhhp5@gmail.com) lOMoARcPSD|20597457 𝑏̅ = 𝑏 − × 𝑒𝑏 𝑣ớ𝑖 𝑒𝑏 = 𝑀𝑏 𝑁 𝑡𝑡 𝑀𝑙 𝑙 ̅ = 𝑙 − × 𝑒𝑙 𝑣ớ𝑖 𝑒𝑙 = = 𝑁 𝑡𝑡 = 1529 1529 = => 𝑏̅ = 𝑏 = 2𝑚 = => 𝑙 ̅ = 𝑙 = 3𝑚 + Tra biểu đồ E1 (TCVN 9362:2012) xác định 𝜆 𝑁ộ𝑖 𝑆𝑢𝑦 𝑡𝑎𝑛𝜑1 = 𝑡𝑎𝑛20 = 0.364 → + Xác định i: Góc nghiêng hợp lực 𝑡𝑎𝑛𝛿 = từ 𝑡𝑎𝑛𝛿 𝑡𝑎𝑛𝜑1 𝑡𝑎𝑛𝛿 𝑡𝑎𝑛𝜑1 = 0.364 =0 𝐻 𝑁 𝜆𝑦 = 2.2 { 𝜆𝑞 = 6.4 𝜆𝑐 = 14.4 =0 = 𝑡𝑎𝑛𝜑1 = 0.364 tra biểu đồ E2 ( TCVN 9362:2012) 𝑖𝑦 = {𝑖𝑞 = 𝑖𝑐 = + Xác định n Ta có 𝑛 = 𝑙̅ 𝑏̅ = = 1.5 𝑛𝑦 = + 0.25 𝑛 𝑛𝑞 = + =1+ 1.5 𝑛 0.3 0.25 1.5 1.5 =1+ 1.5 0.3 = 1.17 =2 { 𝑛𝑐 = + 𝑛 = + 1.5 = 1.2 𝐴𝐼 = 𝜆𝑦 × 𝑖𝑦 × 𝑛𝑦 = 2.2 × × 1.17 = 2.574 {𝐵𝐼 = 𝜆𝑞 × 𝑖𝑞 × 𝑛𝑞 = 6.4 × × = 12.8 𝐷𝐼 = 𝜆𝑐 × 𝑖𝑐 × 𝑛𝑐 = 14.4 × × 1.2 = 17.28 Suy 𝐼 = 𝑏̅ × 𝑙 ̅ × (𝐴𝐼 × 𝑏̅ × 𝛾𝐼 + 𝐵𝐼 × 𝐷𝑓 × 𝛾′𝐼 + 𝐷𝐼 × 𝑐𝐼 ) = × × (2.574 × × (19.29 − 10) + 12.8 × × 19.29 + 17.28 × 16.29) = 4938.84 kN Downloaded by hong chinh (vuchinhhp5@gmail.com) lOMoARcPSD|20597457 Câu 8: Kiểm tra ổn định theo tiêu cường độ ∑ 𝑁 𝑡𝑡 ≤ 𝐼 𝑘 𝑡𝑐 ∑ 𝑁 𝑡𝑡 = 𝑁 𝑡𝑡 + 𝐷𝑓 × 𝛾𝑡𝑏 × 𝑏 × 𝑙 × 𝑛 = 1529 + × 22 × × × 1.2 = 1845.8 kN ∑ 𝑁 𝑡𝑡 = 1845.8 ≤ 𝐼 4938.84 = = 2469.42 𝑘 𝑡𝑐 Vậy đất thoả điều kiện ổn định theo tiêu cường độ Bài 4: Một móng đơn có bề rộng b = 2.0m, chiều dài l = 3.0m chôn sâu Df = 2m Lực dọc tiêu chuẩn tâm chân cột Ntc=12xx kN Nền đất có đặc trưng sau: trọng lượng riêng MNN II = 18.5kN/m3 , trọng lượng riêng MNN IIsat = 18.9kN/m3 ; thông số sức chống cắt đất II = 240 ,cII = 12,xx kN/m2 ; m1 = m2 = 𝑘 𝑡𝑐 = 1, lấy trọng lượng riêng trung bình tb = 22 kN/m3 , mực nước ngầm cách đáy móng -3m Theo TCVN 9362:2012, sinh viên tính: Câu Tính áp lực phân bố trung bình tiêu chuẩn đáy móng ptbtc (kN/m2 ) (0.5đ) Câu 10 Tính sức chịu tải RII (kN/m2 ) đất đáy móng (1.5đ) Downloaded by hong chinh (vuchinhhp5@gmail.com) lOMoARcPSD|20597457 GIẢI Câu 9: Áp lực phân bố trung bình tiêu chuẩn đáy móng: 𝑡𝑐 𝑝𝑡𝑏 𝑁 𝑡𝑐 = + 𝛾𝑡𝑏 × 𝐷𝑓 − 𝛾𝑤 × ℎ 𝑏×𝑙 = 1229 + 22 × − = 248.83 𝑘𝑁⁄𝑚2 2×3 Câu 10: Sức chịu tải RII (kN/m2 ) đất đáy móng: 𝑅𝐼𝐼 = 𝑚1 × 𝑚2 × (𝐴 × 𝑏 × 𝛾𝐼𝐼 + 𝐵 × 𝐷𝑓 × 𝛾𝐼𝐼′ + 𝐷 × 𝑐𝐼𝐼 ) 𝑘𝑡𝑐 Trong đó: - m1, m2, ktc tra bảng 15, tr.26 TCVN 9361:2012 - A, B, D tra bảng 14, tr.25 TCVN 9361:2012 dựa vào 𝜑 - 𝛾𝐼𝐼 : dung trọng đất đáy móng 𝑇𝑟𝑎 𝑏ả𝑛𝑔 14 𝑡𝑟.25 𝑇𝐶𝑉𝑁 9362:2012 Ta có: 𝜑 = 24𝑜 → 𝐴 = 0.72 {𝐵 = 3.87 𝐶 = 6.45 Do MNN nằm đáy móng, nên ta xét đến hệ số: 𝜑 𝑘𝑏 = 𝑏 × tan (45𝑜 + ) = × tan (45 + 24 ) = 3.08 Do 𝑘𝑏 = 3.08 > 𝑑 = 𝑙à 𝑘ℎ𝑜ả𝑛𝑔 𝑐á𝑐ℎ 𝑡ừ đá𝑦 𝑚ó𝑛𝑔 đế𝑛 𝑀𝑁𝑁 Suy ra: 𝛾𝐼𝐼 = 𝛾′𝐼𝐼 + 𝑉ậ𝑦 𝑅𝐼𝐼 = 𝑑 𝑘𝑏 × (𝛾𝐼𝐼𝑡 − 𝛾 ′ 𝐼𝐼 ) = (18.9 − 10) + 3.08 × (18.5 − (18.9 − 10)) = 18.25 kN/m2 𝑚1 × 𝑚2 × (𝐴 × 𝑏 × 𝛾𝐼𝐼 + 𝐵 × 𝐷𝑓 × 𝛾𝐼𝐼′ + 𝐷 × 𝑐𝐼𝐼 ) 𝑘𝑡𝑐 1×1 × (0.72 × × 18.25 + 3.87 × × 18.5 + 6.45 × 12.29) = 248.74 𝑘𝑁⁄𝑚2 = 𝑡𝑐 Kiểm tra ổn định nền: 𝑝𝑡𝑏 = 248.83 < 𝑅𝐼𝐼 = 248.74 Vậy không thoả điều kiện ổn định theo TCVN 9362:2012 Downloaded by hong chinh (vuchinhhp5@gmail.com) lOMoARcPSD|20597457 Bài 5: Cho tường chắn đất bê tơng có kích thước, thơng số địa chất, đất trước, sau tường mực nước hình vẽ Giả thiết: Tường xem cứng tuyệt đối, mặt đất nằm ngang, góc ma sát đất với tường với góc ma sát đất với đất Hãy xác định: Câu 11 Áp lực đất bị động (kN/m) tác dụng lên tường theo lý thuyết Coulomb (0.5đ) Câu 12 Áp lực đất chủ động (kN/m) tác dụng lên lưng tường theo lý thuyết Coulomb (0.5đ) Câu 13 Xác định điểm đặt phương tác dụng áp lực đất Ecđ Ebđ (0.5đ) Câu 14 Tính hệ số an toàn trượt mặt phẳng ngang đáy tường (0.5đ) GIẢI Câu 11: Góc 𝛼 phía tưởng chủ động 𝛼 = 𝑎𝑟𝑐𝑡𝑎𝑛 1.8−0.6 = 13.5𝑜 Góc ma sát đất tường góc ma sát đất => 𝛿 = 𝜑 Góc nghiêng mái đất 𝛽 = Hệ số áp lực ngang đất chủ động: 𝐾𝑎 = = cos2 (𝜑−𝛼) sin(𝛼+𝛿)×sin(𝜑−𝛽) 𝑐𝑜𝑠2 𝛼×cos(𝛼+𝛿)[1+√cos (𝛼+𝛿)×cos (𝛼−𝛽] cos2 (31 − 13.5) sin(31 + 31) × sin(31 − 0) ] 𝑐𝑜𝑠 13.5 × cos(13.5 + 31) [1 + √ cos (13.5 + 31) × cos (13.5 − 0) Downloaded by hong chinh (vuchinhhp5@gmail.com) = 0.412 lOMoARcPSD|20597457 - Áp lực đất chủ động: + Đoạn từ 0-4m Tại z = 0m 𝑝𝑎1 = 𝐾𝑎 × 𝜎𝑣′ − 2𝑐 × √𝐾𝑎 = 0.412 × (18.29 × 0) − × × √0.412 = kN/m2 Tại z = 4m 𝑝𝑎2 = 𝐾𝑎 × 𝜎𝑣′ − 2𝑐 × √𝐾𝑎 = 0.412 × (18.29 × 4) − × × √0.412 = 30.14 kN/m2 1 Hợp lực 𝐸𝑎1 = × 𝑝𝑎2 × ℎ1 = × 30.14 × = 60.28 𝑘𝑁 + Đoạn từ 4-5m Tại z = 4m 𝑝𝑎2 = 𝐾𝑎 × 𝜎𝑣′ − 2𝑐 × √𝐾𝑎 = 0.412 × (18.29 × 4) − × × √0.412 = 30.14 kN/m2 Tại z = 5m 𝑝𝑎3 = 𝐾𝑎 × 𝜎𝑣′ − 2𝑐 ×= 0.412 × (18.29 × + 9.29 × 1) − × × √0.412 = 33.97 kN/m2 1 Hợp lực 𝐸𝑎2 = × (𝑝𝑎2 + 𝑝𝑎3 ) × ℎ2 = × (30.14 + 33.97) × = 32.06 kN 2 Vậy áp lực đất chủ động 𝑬𝒂 = 𝑬𝒂𝟏 + 𝑬𝒂𝟐 = 𝟔𝟎 𝟐𝟖 + 𝟑𝟐 𝟎𝟔 = 𝟗𝟐 𝟑𝟒 kN/m2 Câu 12: Hệ số áp lực ngang đất bị động: 𝐾𝑝 = cos2 (𝜑 + 𝛼) cos2 𝛼 × cos(𝛼 − 𝛿 ) [1 − √ = sin(𝜑 + 𝛿 ) × sin(𝜑 + 𝛽) ] cos(𝛼 − 𝛿 ) × cos(𝛼 − 𝛽) cos (31 + 0) sin(31 + 31) × sin(31 + 0) ] cos2 × cos(0 − 31) [1 − √ cos(0 − 31) × cos(0 − 0) Downloaded by hong chinh (vuchinhhp5@gmail.com) = 11.62 lOMoARcPSD|20597457 - Áp lực đất bị động + Đoạn từ 0-1m Tại z = 0m 𝑝𝑝1 = 𝐾𝑝 × 𝜎𝑣′ − 2𝑐 × √𝐾𝑝 = 11.62 × (9.29 × 0) − × × √11.62 = kN/m2 Tại z = 1m 𝑝𝑝2 = 𝐾𝑝 × 𝜎𝑣′ − 2𝑐 × √𝐾𝑝 = 11.62 × (9.29 × 1) − × × √11.62 = 107.95 kN/m2 1 Hợp lực: 𝐸𝑝 = × 𝑝𝑝2 × ℎ1 = × 107.95 × = 53.98 kN/m2 2 Vậy áp lực đất bị động Ep = 𝟓𝟑 𝟗𝟖 kN/m2 - Áp lực nước 𝑝𝑤 = 𝛾𝑤 × ℎ = 10 × = 10 kN/m2 1 𝐸𝑤 = × 𝑝𝑤 × ℎ = × 10 × = 𝑘𝑁 2 Downloaded by hong chinh (vuchinhhp5@gmail.com) lOMoARcPSD|20597457 Câu 13: - Áp lực đất chủ động + Điểm đặt: Cách đáy tường: ℎ𝑎1 = + = ℎ𝑎2 = 𝐻 𝑐ạ𝑛ℎ 𝑙ớ𝑛 + × 𝑐ạ𝑛ℎ 𝑏é × 30.13 + 33.95 × = × = 0.49 𝑐ạ𝑛ℎ 𝑙ớ𝑛 + 𝑐ạ𝑛ℎ 𝑏é 30.13 + 33.95 60.28 × + 32.06 × 0.49 𝐸𝑎1 × ℎ𝑎1 + 𝐸𝑎2 × ℎ𝑎2 = = 1.693 ℎ𝑎 = 60.28 + 32.06 𝐸𝑎1 + 𝐸𝑎2 + Phương: Hợp với phương ngang góc = 𝛼 + 𝛿 = 13.5 + 31 = 44.5𝑜 + Độ lớn: 𝐸𝑎 = 𝐸𝑎1 + 𝐸𝑎2 = 60.28 + 32.06 = 92.34 kN/m2 - Áp lực đất bị động: + Điểm đặt: Cách đáy tường: ℎ𝑝 = 𝑚 + Phương: Hợp với phương ngang góc 𝛿 = 310 1 + Độ lớn 𝐸𝑝 = × 𝑝𝑝2 × ℎ1 = × 107.95 × = 53.98 kN Câu 14: 2 Trọng lưởng thân tường 𝑊1 = 𝛾𝑏𝑡 × 𝑉1 = 25 × (0.6 × × 1) = 75 𝑘𝑁/m 𝑊2 = 𝛾𝑏𝑡 × 𝑉2 = 25 × × 1.2 × × = 75 𝑘𝑁/𝑚 𝑊 = 𝑊1 + 𝑊2 = 75 + 75 = 150 kN/m 𝑊 ∑ 𝐹𝐶𝑇 = 𝐸𝑝 × cos(𝛿 ) + 𝐸𝑤 + ( × tan(𝜑) + 𝑐) × 𝐵 = 53.98 × cos(31) + + ( 150 1.8 𝐵 × tan(31) + 0) × 1.8 = 141.4 kN Downloaded by hong chinh (vuchinhhp5@gmail.com) lOMoARcPSD|20597457 ∑ 𝐹𝐺𝑇 = 𝐸𝑎 × cos(𝛼 + 𝛿 ) + 𝐸𝑤 × cos (𝛿) = 92.34 × cos(13.5 + 31) + × cos(31) = 70.15 𝑘𝑁 ∑ 𝐹𝐶𝑇 𝐹𝑆 = ∑ 𝐹𝐺𝑇 = 141.4 70.15 = 2.02 > 1.2 Vậy đảm bảo điểu kiện ổn định trượt Downloaded by hong chinh (vuchinhhp5@gmail.com) lOMoARcPSD|20597457 Downloaded by hong chinh (vuchinhhp5@gmail.com)