Khu Phức Hợp Khách Sạn Cap Saint Jacques (Tòa 27 Tầng).Pdf

Untitled BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH S KL0 0 8 2 3 3 Tp Hồ Chí Minh, tháng BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT TP HỒ CHÍ MINH KHOA Đ[.]

BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHM K THUT THNH PH H CH MINH ẩ1771*+,3 1*ơ1+&1.7&é1*75ẻ1+;ặ 0.1 < m = 4.131 < <  max =  y = 2.257 < A w 37.44 Tra Bảng D.9 Hệ số ảnh hưởng hình dạng tiết diện, TCVN 5575 – 2012 KẾT CẤU THÉP   = 1.9 - 0.1m  - 0.02  - m   = 1.9 - 0.1× 4.131 - 0.02  - 4.131 × 2.257 = 1.403 ; Độ lệch tâm tính đổi: m e =  × m = 1.403× 4.131 = 5.796 < 20 Vậy không cần kiểm tra điều kiện bền Trường hợp 2: Mmin, Ntư, Qtư Bảng 10 20: Nội lực chống trường hợp Moment Mmax Lực dọc Ntư Lực cắt Qtư kNm kN kN -95.183 -1331.068 5.175 Độ lệch tâm tương đối: m= e M A 95.183×102 170.4 = × = × = 0.539 ;  N Wx 1331.068 2257.5 Với Af 66.5 = = 1.8 > 0.1 < m = 0.539 < <  max =  y = 2.257 < A w 37.44 Tra Bảng D.9 Hệ số ảnh hưởng hình dạng tiết diện, TCVN 5575 – 2012 KẾT CẤU THÉP Đại học Sư phạm Kỹ thuật TP Hồ Chí Minh 48 KHU PHỨC HỢP KHÁCH SẠN CAP SAINT JACQUES ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2017 – 2021 GVHD: TS TRẦN VĂN TIẾNG   = 1.9 - 0.1m  - 0.02  - m   = 1.9 - 0.1×0.539  - 0.02  - 0.539  × 2.257 = 1.599 ; Độ lệch tâm tính đổi: m e =  × m = 1.599× 0.539 = 0.862 < 20 Vậy không cần kiểm tra điều kiện bền Trường hợp 3: Nmax, Mtư, Qtư Bảng 10 21: Nội lực chống trường hợp Moment Mmax Lực dọc Ntư Lực cắt Qtư kNm kN kN -68.568 -1506.606 16.251 Độ lệch tâm tương đối: m= e M A 68.568×102 170.4 = × = × = 0.344 ;  N Wx 1506.606 2257.5 Với Af 66.5 = = 1.8 > 0.1 < m = 0.344 < <  max =  y = 2.257 < A w 37.44 Tra Bảng D.9 Hệ số ảnh hưởng hình dạng tiết diện, TCVN 5575 – 2012 KẾT CẤU THÉP   = 1.9 - 0.1m  - 0.02  - m   = 1.9 - 0.1×0.344  - 0.02  - 0.344  × 2.257 = 1.611 ; Độ lệch tâm tính đổi: m e =  × m = 1.611× 0.344 = 0.554 < 20 Vậy không cần kiểm tra điều kiện bền 10.13.6 Kiểm tra điều kiện ổn định tổng thể mặt phẳng khung Trường hợp 1: Mmax, Ntư, Qtư Do trường hợp có độ lệch tâm tính đổi me < 20, nên điều kiện kiểm tra ổn định tổng thể mặt phẳng khung thực sau: Mục 7.4.2.2 TCVN 5575 – 2012, tính tốn ổn định cấu kiện chịu nén lệch tâm, có tiết diện không đổi, thực theo công thức: Đại học Sư phạm Kỹ thuật TP Hồ Chí Minh 48 KHU PHỨC HỢP KHÁCH SẠN CAP SAINT JACQUES ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2017 – 2021 GVHD: TS TRẦN VĂN TIẾNG N  f c e A (10.4)100 Trong đó: e hệ số giảm cường độ tính toán nén lệch tâm, nén uốn Được xác định sau: Đối với đặc, lấy theo Bảng D.10, phụ lục D, TCVN 5575 – 2012, e phụ thuộc vào độ mảnh quy ước  độ lệch tâm tính đổi me Ta có:  = 2.257 me = 5.796 suy e = 0.191  N 217.206×102 = = 667.373  daN/ cm   f  c  2450 (daN/cm2);  e A 0.191×170.4 Vậy thỏa điều kiện ổn định tổng thể mặt phẳng khung Trường hợp 2: Mmin, Ntư, Qtư Do trường hợp có độ lệch tâm tính đổi me < 20, nên điều kiện kiểm tra ổn định tổng thể mặt phẳng khung thực sau: Mục 7.4.2.2 TCVN 5575 – 2012, tính tốn ổn định cấu kiện chịu nén lệch tâm, có tiết diện khơng đổi, thực theo công thức: N  f c ; e A Trong đó: e hệ số giảm cường độ tính tốn nén lệch tâm, nén uốn Được xác định sau: Đối với đặc, lấy theo Bảng D.10, phụ lục D, TCVN 5575 – 2012, e phụ thuộc vào độ mảnh quy ước  độ lệch tâm tính đổi me Ta có:  = 2.257 me = 0.862 suy e = 0.534  N 1331.068×10 = = 1462.815  daN/ cm   f  c  2450 (daN/cm2);  e A 0.534×170.4 Vậy thỏa điều kiện ổn định tổng thể mặt phẳng khung 100 Công thức (39), BỘ XÂY DỰNG (2012), TCVN 5575 – 2012 KẾT CẤU THÉP – TIÊU CHUẨN THIẾT KẾ, NXB Xây dựng, Hà Nội, trang 33 Đại học Sư phạm Kỹ thuật TP Hồ Chí Minh 49 KHU PHỨC HỢP KHÁCH SẠN CAP SAINT JACQUES ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2017 – 2021 GVHD: TS TRẦN VĂN TIẾNG Trường hợp 3: Nmax, Mtư, Qtư Do trường hợp có độ lệch tâm tính đổi me < 20, nên điều kiện kiểm tra ổn định tổng thể mặt phẳng khung thực sau: Mục 7.4.2.2 TCVN 5575 – 2012, tính tốn ổn định cấu kiện chịu nén lệch tâm, có tiết diện không đổi, thực theo công thức: N  f c ; e A Trong đó: e hệ số giảm cường độ tính tốn nén lệch tâm, nén uốn Được xác định sau: Đối với đặc, lấy theo Bảng D.10, phụ lục D, TCVN 5575 – 2012, e phụ thuộc vào độ mảnh quy ước  độ lệch tâm tính đổi me Ta có:  = 2.257 me = 0.554 suy e = 0.619 N 1506.606×10  = = 1428.366  daN/ cm   f  c  2450 (daN/cm2); e A 0.619×170.4 Vậy thỏa điều kiện ổn định tổng thể mặt phẳng khung 10.13.7 Kiểm tra điều kiện ổn định tổng thể mặt phẳng khung Mục 7.4.2.4, TCVN 5575 – 2012, tính tốn ổn định mặt phẳng uốn cấu kiện chịu nén lệch tâm có tiết diện khơng đổi, thực theo công thức: N  f c c y A (10.5)101 Trong đó: c hệ số kể đến ảnh hưởng moment uốn Mx hình dáng tiết diện đến ổn định cột theo phương vng góc với mặt phẳng uốn (phương mặt phẳng uốn), phụ thuộc vào độ lệch tâm tương đối mx 101 Công thức (42), BỘ XÂY DỰNG (2012), TCVN 5575 – 2012 KẾT CẤU THÉP – TIÊU CHUẨN THIẾT KẾ, NXB Xây dựng, Hà Nội, trang 34 Đại học Sư phạm Kỹ thuật TP Hồ Chí Minh 49 KHU PHỨC HỢP KHÁCH SẠN CAP SAINT JACQUES ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2017 – 2021 GVHD: TS TRẦN VĂN TIẾNG Trường hợp 1: Mmax, Ntư, Qtư M A 118.856×102 170.4 mx = × = × = 4.131 ; N Wx 217.206 2257.5 Ta có: mx = 4.131 < 5, suy ra: c=  1+  m x (10.6)102 Trong đó:   lấy theo Bảng 16, TCVN 5575 – 2012   = 0.65 + 0.05mx = 0.65 + 0.054.131 = 0.857 < mx  5;   =  c = 3.14  c= 2.1×106 = 91.93 > y = 66.067 2450  = = 0.221 ; 1+  m x 1+ 0.857× 4.131 Với <  = 2.257 < 2.5 , suy ra: f  2450     = 1-  0.073 - 5.53    = 1-  0.073 - 5.53×  2.257 2.257 = 0.774 E 2.1×106    N 217.206×102  = = 745.193  daN/ cm   f  c = 2450 (daN/cm2); c  y A 0.221× 0.774×170.4 Vậy thỏa điều kiện ổn định tổng thể mặt phẳng khung Trường hợp 2: Mmin, Ntư, Qtư mx = M A 95.183×102 170.4 × = × = 0.539 ; N Wx 1331.068 2257.5 Ta có: mx = 0.539 < 5, suy ra: 102 Công thức (43), BỘ XÂY DỰNG (2012), TCVN 5575 – 2012 KẾT CẤU THÉP – TIÊU CHUẨN THIẾT KẾ, NXB Xây dựng, Hà Nội, trang 35 Đại học Sư phạm Kỹ thuật TP Hồ Chí Minh 49 KHU PHỨC HỢP KHÁCH SẠN CAP SAINT JACQUES ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2017 – 2021 GVHD: TS TRẦN VĂN TIẾNG c=  ; 1+  m x Trong đó:   lấy theo Bảng 16, TCVN 5575 – 2012   = 0.7 mx  1;  2.1×106  =  c = 3.14 = 91.93 > y = 66.067 2450  c=  = = 0.726 ; 1+  m x 1+ 0.7 × 0.539 Với <  = 2.257 < 2.5 , suy ra: f  2450     = 1-  0.073 - 5.53    = 1-  0.073 - 5.53×  2.257 2.257 = 0.774 E 2.1×106     N 1331.068×10 = = 1390.123  daN/ cm   f  c = 2450 (daN/cm2); c  y A 0.726× 0.774×170.4 Vậy thỏa điều kiện ổn định tổng thể mặt phẳng khung Trường hợp 3: Nmax, Mtư, Qtư mx = M A 68.568×102 170.4 × = × = 0.344 ; N Wx 1506.606 2257.5 Ta có: mx = 0.344 < 5, suy ra: c=  ; 1+  m x Trong đó:   lấy theo Bảng 16, TCVN 5575 – 2012   = 0.7 mx  1;   =  c = 3.14  c= 2.1×106 = 91.93 > y = 66.067 2450  = = 0.806 ; 1+  m x 1+ 0.7 × 0.344 Đại học Sư phạm Kỹ thuật TP Hồ Chí Minh 49 KHU PHỨC HỢP KHÁCH SẠN CAP SAINT JACQUES ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2017 – 2021 GVHD: TS TRẦN VĂN TIẾNG Với <  = 2.257 < 2.5 , suy ra: f  2450     = 1-  0.073 - 5.53    = 1-  0.073 - 5.53×  2.257 2.257 = 0.774 E 2.1×106     N 1506.606×102 = = 1417.275  daN/ cm   f  c = 2450 (daN/cm2); c  y A 0.806× 0.774×170.4 Vậy thỏa điều kiện ổn định tổng thể mặt phẳng khung 10.13.8 Kiểm tra ổn định cục bụng Ổn định cục bụng kiểm tra theo công thức: hw  hw    tw  tw  Trường hợp 1: Mmax, Ntư, Qtư Ta có: mx >  > , theo Bảng 33, mục 7.6.2.2 TCVN 5575 – 2012, độ mảnh giới hạn bụng tính cơng thức:  hw  E 2.1×106 2.1×106  = 1.2 + 0.35 = 1.2 + 0.35× 2.257 = 58.259 < 3.1 = 90.759       f 2450 2450  tw   h  h w 31.2 = = 26 <  w  = 58 tw 1.2  tw  Vậy thỏa điều kiện ổn định cục bụng Trường hợp 2: Mmin, Ntư, Qtư Trường hợp 3: Nmax, Mtư, Qtư Ta có: mx =  > , theo Bảng 33, mục 7.6.2.2 TCVN 5575 – 2012, độ mảnh giới hạn bụng tính cơng thức:  hw  E 2.1×106 2.1×106  = 1.2 + 0.35 = 1.2 + 0.35× 2.257 = 58.259 < 2.3 = 67.337       f 2450 2450  tw   h  h w 31.2 = = 26 <  w  = 58 tw 1.2  tw  Vậy thỏa điều kiện ổn định cục bụng Đại học Sư phạm Kỹ thuật TP Hồ Chí Minh 49 KHU PHỨC HỢP KHÁCH SẠN CAP SAINT JACQUES 10.13.9 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2017 – 2021 GVHD: TS TRẦN VĂN TIẾNG Kiểm tra điều kiện ổn định cục cánh Bản cánh phải đảm bảo điều kiện ổn định cục theo cơng thức: Trong đó: b 0f =  b0f  b0f    tf  tf  b f - t w 35 -1.2 = = 16.9 2 b 0f 16.9 = = 8.895 tf 1.9 Theo mục 7.6.3.3 TCVN 5575 – 2012, độ mảnh phần cánh nhô với độ mảnh quy ước  tính theo: 0.8 <   x ,  y  = 1.321 < Tra Bảng 35, TCVN 5575 – 2012, ta tỷ số:  b 0f  E 2.1×106 =  0.36 + 0.1×1.321 = 14.407   =  0.36 + 0.1  f 2450  tf   b b0f = 8.895 <  0f tf  tf   = 14.407  Vậy thỏa điều kiện ổn định cục cánh 10.14 THIẾT KẾ HỆ CỘT CHỐNG KINGPOST 10.14.1 Thông số tiết diện Xem chi tiết Mục 10.13.1 Thông số tiết diện 10.14.2 Mơ hình ETABS Xem chi tiết Mục 10.13.2 Mơ hình ETABS Đại học Sư phạm Kỹ thuật TP Hồ Chí Minh 49 KHU PHỨC HỢP KHÁCH SẠN CAP SAINT JACQUES 10.14.3 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2017 – 2021 GVHD: TS TRẦN VĂN TIẾNG Kết nội lực Bảng 10 22: Nội lực cột chống Kingpost Moment Mx max Moment My max Lực dọc N max Lực cắt V max 10.14.4 kNm kNm Kn kN 161.734 369.926 97.265 249.876 Độ mảnh quy ước Chiều dài tính tốn mặt phẳng uốn: l x = l y =  L = 0.7×10 = (m) Độ mảnh chống: x = y = l x 700 = = 46.053 ; i x 15.2 ly iy = 700 = 78.652 8.9 Độ mảnh quy ước cho chống có tiết diện H350, vật liệu CCT42, chiều dày nhỏ 20mm có f = 2450 (daN/cm2) E = 2.1108 (kN/m2) x = x f 2450 = 46.053 = 1.573 ; E 2.1×106 y = y f 2450 = 78.652 = 2.686 E 2.1×106 10.14.5 Kiểm tra điều kiện bền Độ lệch tâm tương đối: e x M x A 161.734×102 170.4 mx = = × = × = 12.551 ;  N Wx 97.265 2257.5 my = ey  = My N × A 369.926×102 170.4 = × = 83.505 ; Wy 97.265 776.1 Đại học Sư phạm Kỹ thuật TP Hồ Chí Minh 49 KHU PHỨC HỢP KHÁCH SẠN CAP SAINT JACQUES Với ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2017 – 2021 GVHD: TS TRẦN VĂN TIẾNG Af 66.5 = = 1.8 > < m <  max =  y = 2.686 < A w 37.44 Tra Bảng D.9 Hệ số ảnh hưởng hình dạng tiết diện, TCVN 5575 – 2012 KẾT CẤU THÉP   = 1.4 - 0.2 = 1.4 - 0.2× 2.686 = 0.863 ; m ex =  × m x = 0.863×12.551 = 10.832 < 20 Độ lệch tâm tính đổi:  m ey =  × m y = 0.863×83.505 = 72.065 > 20 Cần kiểm tra bền theo công thức:  x,y =  y = N M x,y ±  f c A Wx,y 97.265×10 369.926×104 + = 1695.734  daN/ cm   f  c = 2450 (daN/cm2); 170.4 2257.5 Vậy thỏa điều kiện bền 10.14.6 Kiểm tra điều kiện ổn định tổng thể mặt phẳng khung Do có me > 20, cần kiểm tra điều kiện ổn định tổng thể với cấu kiện chịu uốn: Mục 7.2.2.1 TCVN 5575 – 2012, tính tốn ổn định cấu kiện chịu uốn, có tiết diện khơng đổi, thực theo công thức: M  f c b W (10.7)103 Trong đó: b hệ, xác định theo phụ lục E, TCVN 5575 – 2012, b phụ thuộc hệ số  hệ số  dầm có cánh chịu nén với điểm cố kết nhịp  lt   at  Ta có:  =  f  × 1+ w3   h fk b f   b f t f  103 Công thức (16), BỘ XÂY DỰNG (2012), TCVN 5575 – 2012 KẾT CẤU THÉP – TIÊU CHUẨN THIẾT KẾ, NXB Xây dựng, Hà Nội, trang 26 Đại học Sư phạm Kỹ thuật TP Hồ Chí Minh 49 KHU PHỨC HỢP KHÁCH SẠN CAP SAINT JACQUES ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2017 – 2021 GVHD: TS TRẦN VĂN TIẾNG Trong đó:  l0 = ly = (m);  hfk = 36.9 (cm);  a = 0.5×hfk = 18.45 (cm); 2  l0 t f   at 3w   700×1.9   18.45×1.2    = 8  × 1+  =    9.611  × 1+ 35×1.93   36.9× 35    h fk b f   b f t f  Từ 0.1 <   40, tra Bảng E.1, phụ lục D TCVN 5575 – 2012:  = 2.25 + 0.07  2.25  0.7  9.611  8.978 ; Hệ số b 2 Iy  h  E 13581.6  35  2.1×106 = 8.978× × = 6.614 > 0.85 1 =     × I x  l0  f 39506.2  700  2450 b = 0.68 + 0.211 = 0.68 + 0.21× 6.614 = 2.069 > M 369.926×10 = = 1638.653  daN/ cm   f  c  2450 (daN/cm2);  b W 1× 2257.5 Vậy thỏa điều kiện ổn định tổng thể mặt phẳng khung 10.14.7 Kiểm tra điều kiện ổn định tổng thể mặt phẳng khung Mục 7.4.2.4, TCVN 5575 – 2012, tính tốn ổn định mặt phẳng uốn cấu kiện chịu nén lệch tâm có tiết diện khơng đổi, thực theo công thức: N  f c ; c y A Trong đó: c hệ số kể đến ảnh hưởng moment uốn Mx hình dáng tiết diện đến ổn định cột theo phương vng góc với mặt phẳng uốn (phương mặt phẳng uốn), phụ thuộc vào độ lệch tâm tương đối my my = My N × A 369.926×10 170.4 = × = 83.505 ; Wy 97.265 776.1 Đại học Sư phạm Kỹ thuật TP Hồ Chí Minh 49 KHU PHỨC HỢP KHÁCH SẠN CAP SAINT JACQUES ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2017 – 2021 GVHD: TS TRẦN VĂN TIẾNG Ta có: mx = 83.505 > 10, suy ra: c= 1+ m y y (10.8)104 b Với 2.5 <  = 2.686 < 4.5 , suy ra:  = 1.47 -13 = 1.47 -13 c= 1+  f  f  f   -  0.371- 27.3   +  0.0275 - 5.53   E  E E  2450 2.1×106 = m y y b 2450  2450    -  0.371- 27.3× 2.686 +  0.0275 - 5.53× 2.6862 = 0.696   2.1×10  2.1×10    = 0.017 83.505× 0.696 1+ N 97.265×102 = = 48.242  daN/ cm   f  c = 2450 (daN/cm2); c  y A 0.017 × 0.696×170.4 Vậy thỏa điều kiện ổn định tổng thể mặt phẳng khung 10.14.8 Kiểm tra ổn định cục bụng Ổn định cục bụng kiểm tra theo công thức: hw  hw    tw  tw  Ta có: mx >  > , theo Bảng 33, mục 7.6.2.2 TCVN 5575 – 2012, độ mảnh giới hạn bụng tính cơng thức:  hw  E 2.1×106 2.1×106  = 1.2 + 0.35 = 1.2 + 0.35× 2.686 = 62.656 < 3.1 = 90.759   f     t 2450 2450  w  h  h w 31.2 = = 26 <  w  = 62 tw 1.2  tw  104 Công thức (44), BỘ XÂY DỰNG (2012), TCVN 5575 – 2012 KẾT CẤU THÉP – TIÊU CHUẨN THIẾT KẾ, NXB Xây dựng, Hà Nội, trang 35 Đại học Sư phạm Kỹ thuật TP Hồ Chí Minh 49 KHU PHỨC HỢP KHÁCH SẠN CAP SAINT JACQUES ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2017 – 2021 GVHD: TS TRẦN VĂN TIẾNG Vậy thỏa điều kiện ổn định cục bụng 10.14.9 Kiểm tra điều kiện ổn định cục cánh Bản cánh phải đảm bảo điều kiện ổn định cục theo cơng thức: Trong đó: b 0f =  b0f  b0f    tf  tf  b f - t w 35 -1.2 = = 16.9 2 b 0f 16.9 = = 8.895 tf 1.9 Theo mục 7.6.3.3 TCVN 5575 – 2012, độ mảnh phần cánh nhơ với độ mảnh quy ước  tính theo: 0.8 <   x ,  y  = 1.573 < Tra Bảng 35, TCVN 5575 – 2012, ta tỷ số:  b 0f   tf  E 2.1×106  = 0.36 + 0.1 = 0.36 + 0.1×1.573 = 15.145    f   2450   b b0f = 8.895 <  0f tf  tf   = 15.145  Vậy thỏa điều kiện ổn định cục cánh 10.15 TRIỂN KHAI BẢN VẼ Đại học Sư phạm Kỹ thuật TP Hồ Chí Minh 50