Tính độ lún của móng bằng phương pháp cộng lún từng lớp b. Tính độ lún của móng bằng phương pháp lớp tương đương. Giải: a. Tính độ lún của móng bằng phương pháp cộng lún từng lớp Ntc= 600kN 2m 4m 8m Lớp 1 Lớp 2 Lớp 3 64 _ Áp lực (do tải trọng ngoài) tác dụng lên nền tại đáy móng: 1442.22 2.3 600 D F N p ftb tc =+=g+== kNm2 _ Ứng suất gây lún (do tải trọng ngoài) tại đáy móng: s = g fgl = =1062.19144Dp kNm2 _ Chia đất nền ra làm nhiều lớp nhỏ có chiều dày 5,0 4 2 4 b hi === m63 BÀI TẬP CHƯƠNG 3 3 1 Cho một móng như hình vẽ Kích thước móng l = 3m, b = 2m Mực nước ngầm nằm ngay tại đáy móng Trọng lượng riêng trung bình của bê tông và đất lấy 22 kNm3 Số liệu thí nghiệ.
-63- BÀI TẬP CHƯƠNG [ [ [ -3.1 Cho móng hình vẽ Kích thước móng l = 3m, b = 2m Mực nước ngầm nằm đáy móng Trọng lượng riêng trung bình bê tơng đất lấy 22 kN/m3 Số liệu thí nghiệm lớp đất sau: Lớp 1: Cát mịn pha sét, dày m, γ = 19 kN/m3, w = 20%, Gs = 2,60, µ = 0,3 Áp lực nén p (kPa) 25 50 100 200 400 Hệ số rỗng e 1,20 1,12 0,98 0,85 0,75 Lớp 2: Sét, dày m, γ = 17 kN/m3, w = 35%, Gs = 2,70, µ = 0,35 Áp lực nén p (kPa) 25 50 100 200 400 Hệ số rỗng e 1,80 1,70 1,62 1,42 1,30 Lớp 3: Sét pha cát, γ = 18,5 kN/m 3, w = 25%, Gs = 2,65, µ = 0,33 Áp lực nén p (kPa) 25 50 100 200 400 Hệ số rỗng e 1,60 1,52 1,35 1,20 1,12 Ntc= 600kN 2m Lớp 4m Lớp 8m Lớp a Tính độ lún móng phương pháp cộng lún lớp b Tính độ lún móng phương pháp lớp tương đương Giải: a Tính độ lún móng phương pháp cộng lún lớp -64- _ Áp lực (do tải trọng ngoài) tác dụng lên đáy móng: N tc 600 p= = + γ tb D f = + 22.2 = 144 kN/m F 2.3 _ Ứng suất gây lún (do tải trọng ngồi) đáy móng: σ gl = p − γ D f = 144 − 19.2 = 106 kN/m2 Lớp Điểm _ Chia đất làm nhiều lớp nhỏ có chiều dày h i = _ Lập bảng tính lún: σgl (kN/m2) 106 σbt (kN/m2) 38 z l/b (m) 0 0,4 0,2 0,973 103,138 41,6 0,8 0,4 0,854 90,524 45,2 1,2 0,6 0,694 73,564 48,8 1,6 0,8 0,546 57,876 52,4 0,428 45,368 56 2,4 1,2 0,339 35,934 59,6 2,8 1,4 0,272 28,832 63,2 3,2 1,6 0,221 23,426 66,8 10 3,6 1,8 0,183 19,398 70,4 11 0,153 16,218 74 12 4,4 1,5 z/b k0 1,5 2,2 0,130 13,78 b = = 0,5 m 4 p1i (kN/m2) p 2i (kN/m2) e1i e2i si (cm) 39,8 144,369 1,15264 0,92232 4,28 43,4 140,231 1,14112 0,9277 3,99 47 129,044 1,1296 0,942243 3,52 50,6 116,32 1,11832 0,958784 3,01 54,2 105,822 1,10824 0,972431 2,58 57,8 98,451 1,09816 0,984337 2,17 61,4 93,783 1,08808 0,997408 1,74 65 91,129 1,078 1,004839 1,41 68,6 90,012 1,06792 1,007966 1,16 72,2 90,008 1,05784 1,007978 0,97 75,8 90,799 1,04776 1,005763 0,82 77,6 Tổng: 25,65 b Tính độ lún móng phương pháp lớp tương đương _ Xác định chiều dày lớp tương đương hs lớp đất: hs = Aω0.b với: l/b = 3/2 = 1,5 → Aω0 = 1,66 _ Xác định σz: đất cát mịn pha sét: µ = 0,3 → hs = 1,66.2 = 3,32 m → 2hs = 2.3,32 = 6,64 m -65- σ gl = 106 kN/m2 _ Tính vẽ biểu đồ ứng suất thân Tại z = 0m → σbt(0m) = 2.19 = 38 kN/m2 Tại z = 4m → σbt(4m) = 38 + 4.9 = 74 kN/m2 Tại z = 6,64m → σbt(6,64m) = 74 + 2,64.7 = 92,48 kN/m2 _ Tính khoảng cách zi: z1 = 2hs – h1/2 = 6,64 – 4/2 = 4,64 m + Xác định h2: h2 = 2.h s – h1 = 6,64 – = 2,64 m → z2 = 2hs – (h1 + h2/2) = 6,64 – (4 + 2,64/2) = 1,32 m _ Xác định giá trị ứng suất gây lún: Tại lớp 1: σ z1 = z1 4,64 p= 106 = 74,07 kN/m 2h s 6,64 Tại lớp 2: σz2 = z2 1,32 p= 106 = 21,07 kN/m2 2h s 6,64 _ Xác định p1 p2 điểm lớp đất: Tại lớp 1: p1i = γ.(2hs – zi) = 38 + 9.(6,64 – 4,64) = 56 kN/m2 → e1i = 1,1031 p2i = p1i + σzi = 56 + 74,07 = 130,07 kN/m → e2i = 0,885 Tại lớp 2: p1i = (74 + 92,48)/2 = 83,24 kN/m2 → e1i = 1,647 p2i = p1i + σzi = 83,24 + 21,07 = 104,31 kN/m → e2i = 1,611 _ Xác định hệ số nén lún tương đối cho lớp đất hệ số nén lún tương đối trung bình lớp đất từ đường cong nén lún: a1 = → a o1 = e1 − e 1,1031 − 0,885 = = 2,945.10 −3 m2/kN p − p1 130,07 − 56 a1 2,945.10 −3 = = 1,4.10 −3 + e1 + 1,1031 -66- a2 = → a o2 e1 − e 1,647 − 1,611 = = 1,709.10 −3 p − p1 104,31 − 83,24 a2 1,709.10 −3 = = = 6,456.10− + e1 + 1,647 n → a otb = ∑ a oi h i z i h s2 = 1,4.10 −3.4.4,64 + 6,456.10 −4.2,64.1,32 = 1,281.10 −3 2.3,32 S = aotb.p.hs _ Xác định độ lún: → S = 1,281.10-3.106.3,32 = 0,451 m 3.2 Thí nghiệm nén cố kết (thốt nước theo hai biên dưới) mẫu đất sét có chiều cao cm từ đất dày m sau 10 phút mẫu đạt mức cố kết 50 % a Tính thời gian lún (năm) ứng với độ cố kết 50 % nước biên (biên trên) b Tính thời gian lún (năm) ứng với độ cố kết 50 % thoát nước biên (biên biên dưới) c Tính thời gian lún (năm) ứng với độ cố kết 80% thoát nước biên d Tính thời gian lún (năm) ứng với độ cố kết 80% thoát nước biên Giải: a Tính thời gian lún (năm) ứng với độ cố kết 50 % nước biên (biên trên) _ Phịng thí nghiệm: tTN = 10’ hTN = 2/2 = cm _ Hiện trường: tHT = ? hHT = m = 800 cm π2 U v( TN ) Tv = − Tv = − e = U v ( HT ) π Cv t h2 → t TN t → = HT 2 ( h TN ) ( h HT ) → Tv (TN) = Tv (HT) Cv (TN) = Cv (HT) T t = v Cv h → t HT = t TN ( h HT ) 8002 = 10' = 6,4.106 phút = 12,177 năm ( h TN ) b Tính thời gian lún (năm) ứng với độ cố kết 50 % thoát nước biên (biên biên dưới) _ Phịng thí nghiệm: tTN = 10’ hTN = 2/2 = cm -67- _ Hiện trường: tHT = ? t HT = t TN hHT = 8/2 = m = 400 cm (h HT ) 4002 = 10' = 1,6.106 phút = 3,044 năm (h TN ) c Tính thời gian lún (năm) ứng với độ cố kết 80% thoát nước biên _ Độ cố kết Uv(TN) = Uv(HT) = 50% Tra bảng 3.2 trang 98 ứng với sơ đồ → Tv(50) = 0,197 _ Độ có kết Uv(TN) = Uv(HT) = 80% Tra bảng 3.2 trang 98 ứng với sơ đồ → Tv(80) = 0,567 _ Hệ số cố kết (trong phịng thí nghiệm): Cv = → Tv ( 50 ) t 50 = Tv h không đổi; h không đổi t Tv( 80 ) → t 80 = t 80 t 50 Tv (80 ) Tv( 50 ) = 10.0,567 = 28,782 phút 0,197 _ Phịng thí nghiệm: tTN = 28,782’ hTN = 2/2 = cm _ Hiện trường: tHT = ? hHT = m = 800 cm t HT = t TN ( h HT ) 8002 = 28 , 782 ' = 18420480 phút = 35,047 năm ( h TN ) 12 d Tính thời gian lún (năm) ứng với độ cố kết 80% thoát nước biên _ Phịng thí nghiệm: tTN = 28,782’ hTN = 2/2 = cm _ Hiện trường: tHT = ? hHT = 8/2 = m = 400 cm t HT = t TN ( h HT ) 400 28 , 782 ' = = 4605120 phút = 8,762 năm ( h TN ) 12 3.3 Cho đất chịu tải trọng phân bố khắp p = 100 kN/m hình vẽ p = 100 kN/m ∞ 15 m ∞ MNN Nền sét bão hịa nước Nền cứng khơng thấm Nền đất sét bão hòa nước dày 15 m, γsat = 18 kN/m3, hệ số thấm kv = 1.10-7 cm/s -68- Kết thí nghiệm oedometer Nén: Áp lực nén p (kPa) Hệ số rỗng e 25 50 100 200 400 1,50 1,42 1,30 1,23 1,15 1,03 Dở tải: Áp lực dở tải p (kPa) 400 200 100 50 25 Hệ số rỗng e 1,03 1,05 1,08 1,10 1,12 1,13 a Tính độ lún ổn định lớp đất sét b Tính hệ số nén lún a ứng với cấp tải trọng cơng trình c Tính hệ số cố kết Cv lớp đất sét d Tính độ lún St lớp đất sét sau thời gian tháng chất tải e Trường hợp lớp đất sét thoát nước theo hai biên bên bên dưới, xác định thời gian (tháng) để lớp đất sét đạt mức cố kết Uv = 80% f Tính hệ số Cc, Cs, Pc, OCR (z = 7,5m) Giải: a Tính độ lún ổn định lớp đất sét _ Tính ứng suất TLBT đất nền: + Tại z = 0m → σbt(0m) = + Tại z = 15m → σbt(15m) = 8.15 = 120 kN/m2 + Tại lớp đất: σ bt = + 120 = 60 kN/m2 → p1 = 60 kN/m2 → e1 = 1,286 p2 = p1 + ∆p = 60 + 100 = 160 kN/m2 → e2 = 1,182 _ Độ lún đất nền: S= e1 − e 1,286 − 1,182 h = 15 = 0,682 m + e1 + 1,286 b Tính hệ số nén lún a ứng với cấp tải trọng cơng trình a= e1 − e 1,286 − 1,182 = = 1,04.10 −3 m2/kN p − p1 160 − 60 c Tính hệ số cố kết Cv lớp đất sét -69- Cv = + e1 k + 1,286 1.10 −7.10 −2 = = 2,198.10 −7 m2/s −3 a γ w 1,04.10 10 d Tính độ lún St lớp đất sét sau thời gian tháng chất tải _ Nhân tố thời gian: Cv 2,198.10 −7 Tv = t = 5.30.24.60.60 = 0,01266 h 15 _ Độ cố kết: π2 π2 − Tv − 0, 01266 U v = − e = − e = 0,214 π π → St = Uv.S∞ = 0,214.0,682 = 0,146 m e Xác định thời gian (tháng) để lớp đất sét đạt mức cố kết Uv = 80% π2 − Tv U v = − e = 80 % π Tra bảng 3.2 trang 98 ứng với sơ đồ → Tv(80) = 0,567 → t= Tv h 0,567.(15 / 2) = = 145103503,2 s = 55,81 tháng = 4,665 năm Cv 2,198.10 −7 f Tính hệ số Cc, Cs, Pc, OCR (z = 7,5m) _ Tính hệ số Cc: Cc = e 2, − e 4,0 log 4,0 − log 2,0 = 1,15 − 1,03 = 0,399 ,0 log ,0 _ Tính hệ số Cs: Cs = e r ( 2,0 ) − e r ( 4,0 ) log 4,0 − log 2,0 = 1,05 − 1,03 = 0,0664 4,0 log 2,0 _ Tính áp lực tiền cố kết Pc: 3.4 Cho đất sét dày 10 m, γsat = 18 kN/m 3, MNN mặt đất, chịu tải trọng phân bố khắp p = 150 kN/m2 Thí nghiệm mẫu đất độ sâu z = 5m ta Cc = 0,82; Cs = 0,14; Pc = 100 kN/m2 Hệ số rỗng ứng với p = 40 kPa 1,5 a Xác định hệ số cố kết trước OCR b Xác định độ lún ổn định S c Trường hợp Pc = 200 kN/m2, tính S -70- d Trường hợp P c = 40 kN/m 2, tính độ lún S e Trường hợp cho biết modul biến dạng E cấp tải 100 – 200kPa 1500 kN/m 2, tính độ lún S cho biết ν = 0,35 Giải: a Xác định hệ số cố kết trước OCR _ Tại độ sâu 5m có: σbt(5m) = 5.8 = 40 kN/m _ Hệ số cố kết trước OCR: OCR = p c 100 = = 2,5 p0 40 b Xác định độ lún ổn định S _ Ta có: p0 + ∆p = 40 + 150 = 190 kN/m2 > pc = 100 kN/m2 → Đất cố kết trước nhẹ → S= p + ∆p 0,14.10 Cs h p C h 100 0,82.10 190 = log c + c log o log + log + eo po + eo 40 + 1,5 100 p c + 1,5 → S= 1,137 m c Trường hợp Pc = 200 kN/m2, tính S _ Ta có: p0 + ∆p = 40 + 150 = 190 kN/m2 < pc = 200 kN/m2 → Đất cố kết trước nặng → S= p + ∆p 0,14.10 Cs h 190 = log o log + eo 40 p o + 1,5 → S= 0,379 m d Trường hợp P c = 40 kN/m 2, tính độ lún S _ Ta có: OCR = → Đất cố kết thường → S= p + ∆p 0,82.10 Cc h 190 = log o log + e0 40 p o + 1,5 → S= 2,22 m e Tính độ lún S biết ν = 0,35 E100-200 kPa = 1500 kN/m2 -71- _ Ta có: → S= → β =1− ν = 0,35 ν2 2.0,35 =1− = 0,623 1− ν − 0,35 β 0,623 p.h = 150.10 = 0,623 m E 1500 3.5 Cho đất sét dày 10 m, γ = 18 kN/m3, chịu tải trọng phân bố khắp p = 100kN/m2, MNN mặt đất, bên lớp sét lớp đất cứng không nén không nước Thí nghiệm mẫu đất độ sâu z = 5m ta Cc = 0,82; Cs = 0,14; Pc = 100 kN/m2 Cv =1x10-7 m2/s Hệ số rỗng ứng với p = 40 kPa 1,4 a Xác định hệ số cố kết trước OCR b Xác định độ lún ổn định đất sét c Xác định độ lún đất sét thời điểm tháng d Xác định S t = tháng bên thoát nước Giải: a Xác định hệ số cố kết trước OCR _ Tại độ sâu 5m có: σbt(5m) = 5.8 = 40 kN/m _ Hệ số cố kết trước OCR: OCR = p c 100 = = 2,5 p 40 b Xác định độ lún ổn định đất sét _ Ta có: p0 + ∆p = 40 + 100 = 140 kN/m2 > pc = 100 kN/m2 → Đất cố kết trước nhẹ → S= p + ∆p 0,14.10 Cs h p Ch 100 0,82.10 140 = log c + c log o log + log + eo p o + eo 40 + 1,4 100 p c + 1,4 → S= 0,731 m c Xác định độ lún đất sét thời điểm tháng _ Nhân tố thời gian: Tv = _ Độ cố kết: Cv 1.10 −7 t = 6.30.24.60.60 = 0,01555 h2 10 -72π2 π2 − Tv − 0,01555 U v = − e = − e = 0,22 π π → St = Uv.S∞ = 0,22.0,731 = 0,161 m d Xác định S t = tháng bên thoát nước _ Nhân tố thời gian: Tv = _ Cv 1.10 −7 t = 6.30.24.60.60 = 0,0622 h2 52 Độ cố kết: π2 π2 − Tv − 0,0622 U v = − e = − e = 0,305 π π → St = Uv.S∞ = 0,305.0,731 = 0,223 m 3.6 Có lớp đất sét bão hịa nước nằm lớp đá cứng sau: Lớp A: dày 5m, a0 (= m v) = x 10-4 m2/kN, kA=1x10-8 cm/s Lớp B: dày 10m, a0 (= mv) = x 10-4 m2/kN Tải trọng đắp lớp đất A B có bề rộng lớn so với bề dày lớp đất có giá trị 150 kN/m Người ta quan trắc lún thấy ln ln có 2SA = SB Tính: a Hệ số thấm kB lớp đất B b Nếu lớp đất B nằm lớp cuội sỏi kB để 2SA = SB Giải: a Hệ số thấm kB lớp đất B _ Ta có: St = Uv.S∞ S∞ = a0.p.h St(A) = Uv(A).S∞(A) St(B) = 2.St(A) St(B) = Uv(B).S∞(B) → Uv(B).S∞(B) = 2.Uv(A).S∞(A) S∞(A) = a0.p.h A hB = 2.hA (1) S∞(B) = a0.p.h B → S∞(B) = 2.S∞(A) (2) Thay (2) vào (1): → Uv(B).2.S∞(A) = 2.Uv(A).S∞(A) → Uv(B) = Uv(A) → Tv(B) = Tv(A) → C v( A ) (h A ) t A = C v (B ) (h B ) t B -73- k Cv = a γ w → k v ( B) → k v(A) (h A ) = k v ( B) → k v( B) = (h B ) k v ( A ) (h B ) (h A ) 1.10 −8.10 = = 4.10 −8 cm/s b Nếu lớp đất B nằm lớp cuội sỏi kB để 2SA = SB _ Khi lớp đất B nằm lớp cuội sỏi nước hB = 10/2 = 5m → k v ( B) = k v( A ) (h B ) (h A ) = 1.10 −8.5 = 1.10 −8 cm/s 3.7 Cho móng băng có l = 20 m, b = 2m hàng cột , tổng tải trọng chân cột 500 kN Độ sâu chơn móng Df = 1,5m Móng đặt đất có thơng số sau: Đất sét pha cát có µ = 0,35, γ = 18 kN/m 3, γsat = 19 kN/m3, hệ số thấm kv = 1.10-6 cm/s, lực dính c = 14kN/m2, ϕ = 18 o Kết thí nghiệm nén cố kết: Áp lực nén p (kPa) Hệ số rỗng e 25 50 100 200 400 1,40 1,32 1,25 1,18 1,10 Cho trọng lượng trung bình bê tơng móng đất γtb = 22 kN/m 3, γw = 10 kN/m3, mực nước ngầm nằm đáy móng a Tính độ lún tâm móng theo pp lớp tương đương b Tính độ lún móng thời điểm tháng c Xác định thời gian (tháng) để móng đạt độ lún 80% d Tính góc lệch ứng suất điểm A có toạ độ (x = 0, z = 1,5m) e Tính góc lệch ứng suất điểm B có toạ độ (x = 0m; z = 3,5m) f Kiểm tra ổn định điểm C có toạ độ (x = 1, z = 3,5m) g Xác định sức chịu tải đất đáy móng (m1 = m2 = ktc = 1) h Kiểm tra ổn định đất đáy móng Giải: a Tính độ lún tâm móng theo pp lớp tương đương _ Áp lực (do tải trọng ngoài) tác dụng lên đáy móng: p= = _ N tc 500 + γ tb D f = + 22.1,5 = 45,5 kN/m2 F 2.20 Ứng suất gây lún (do tải trọng ngoài) đáy móng: -74- σ gl = p − γ D f = 45,5 − 18.1,5 = 18,5 kN/m2 _ Xác định chiều dày lớp tương đương hs lớp đất: hs = Aω0.b với: l/b = 20/2 = 10 đất sét pha cát: µ = 0,35 → hs = 3,58.2 = 7,16 m → Aω0 = 3,58 → 2hs = 2.7,16 = 14,32 m _ Xác định ứng suất thân độ sâu hs: Tại z = 0m → σbt(0m) = 1,5.18 = 27 kN/m Tại z = 7,16m → σbt(7,16m) = 27 + 7,16.8 = 84,28 kN/m2 → e1 = 1,272 → p1 = 84,28 kN/m2 _ Xác định áp lực p = p1 + ∆p = p1 + p/2 = 84,28 + 18,5/2 = 93,53 kN/m2 → e2 = 1,259 _ Xác định hệ số nén lún hệ số nén lún tương đối: a= e1 − e 1,272 − 1,259 = = 1,405.10 −3 m2/kN p − p1 93,53 − 84,28 a 1,405.10 −3 = = 6,184.10− m2/kN → ao = + e1 + 1,272 _ Xác định độ lún: S = ao.p.hs → S = 6,184.10-4.18,5.7,16 = 0,082 m b Tính độ lún móng thời điểm tháng _ Hệ số cố kết: Cv = k 1.10 −6.10 −2 = = 1,617.10 −6 m2/s −4 a γ w 6,184.10 10 _ Nhân tố thời gian: Tv = _ Cv 1,617.10 −6 = 6.30.24.60.60 = 0,491 t 7,162 h2 Độ cố kết: π2 π2 − Tv − 0, 491 U v = − e = − e = 0,759 π π → St = Uv.S∞ = 0,759.0,082 = 0,062 m c Xác định thời gian (tháng) để móng đạt độ lún 80% _ Độ cố kết Uv = 80% -75- Tra bảng 3.2 trang 98 ứng với sơ đồ → Tv = 0,567 Tv h 0,567.7,16 → t= = = 17,976.10 s = 6,935 tháng −6 Cv 1,617.10 d Tính góc lệch ứng suất điểm A có toạ độ (x = 0, z = 1,5m) e Tính góc lệch ứng suất điểm B có toạ độ (x = 0m; z = 3,5m) f Kiểm tra ổn định điểm C có toạ độ (x = 1, z = 3,5m) g Xác định sức chịu tải đất đáy móng (m1 = m2 = ktc = 1) h Kiểm tra ổn định đất đáy móng 3.8 Thí nghiệm mẫu đất từ lớp đất cát nằm mực nước ngầm ta có w = 20%, γ = 18 kN/m3, Gs = 2,6 Xác định chiều cao mao dẫn biết D10 = 0,03 mm số C = 30 mm2 Tính gradient thủy lực tới hạn ic Giải: _ Xác định chiều cao mao dẫn: hc = Sr = → hc = C e D10 0,01.w G s 0,01.20.2,6 0,01w G s (%) → e = = = 0,52 e Sr C 30 = = 1923,077 mm = 1,923 m e D10 0,52.0,03 _ Tính gradient thủy lực tới hạn ic ic = G s − 2,6 − = = 1,053 + e + 0,52 3.9 Một đất gồm lớp sét dày m (γ = 18 kN/m 3, w = 20%, Gs = 2,65) lớp cát Áp lực thủy tĩnh đo đáy lớp sét (đỉnh lớp cát) m Người ta đào hố móng sâu m Chiều cao mực nước hố móng để lớp đất sét hố móng khơng bị phá vỡ gradient thủy lực tới hạn Giải: -76- Tải trọng tác dụng phân bố = q A Mặt cắt lún có dạng hình đĩa qmax = qA Áp suất tiếp xúc phân bố a Móng mềm Tải trọng tác dụng phân bố = qA αq A qmax βqA b Móng cứng đất dính Tải trọng tác dụng phân bố = qA Độ lún qmax c Móng cứng đất rời Hình 3.21 Ảnh hưởng độ cứng móng đến áp suất tiếp xúc -77- W1 W1 W2 W2 q max qmax Thể tích tổng biểu đồ = W1 + W2 a Đá b Đất cứng W1 W2 qmax c Đất yếu Hình 3.22 Ảnh hưởng loại đất đến áp suất tiếp xúc Bảng 3.1 Thừa số ảnh hưởng Ip chuyển vị thẳng đứng nén đàn hồi lớp đất có chiều dày vơ hạn Hình dạng Móng mềm Móng cứng Tâm Góc Trung bình 1,00 0,64 0,85 0,79 1,0 1,122 0,561 0,946 0,82 1,5 1,358 0,679 1,148 1,06 2,0 1,532 0,766 1,300 1,20 3,0 1,783 0,892 1,527 1,42 4,0 1,964 0,982 1,694 1,58 5,0 2,105 1,052 1,826 1,70 10,0 2,540 1,270 2,246 2,10 100,0 4,010 2,005 3,693 3,47 Tròn Chữ nhật L/B b -78-