đề thi trắc nghiệm máy điện

Phần 1: Câu hỏi dễ 1.1 Tốc độ đồng máy điện xoay chiều: a Phụ thuộc vào tần số dịng điện ba pha số đơi cực máy điện b Phụ thuộc vào tốc độ quay rotor điện kháng dây quấn stator c Phụ thuộc vào số đôi cực máy điện điện trở dây quấn stator d Phụ thuộc vào tần số dòng điện ba pha từ trường kích từ 1.2 Sức từ động đập mạch: a Được biểu diễn hai s.t.đ quay thuận ngịch có biên độ nửa biên độ s.t.đ đập mạch b Được biểu diễn công thức: F = Fmsint c Là từ trường biến thiên hình sin khơng gian d Là từ trường biến thiên hình sin theo thời gian 1.3 Từ trường quay: a Được biểu diễn hai s.t.đ đập mạch có biên độ biên độ s.t.đ quay b Được biểu diễn hai s.t.đ đập mạch có biên độ nửa biên độ quay c Được biểu diễn hai s.t.đ đập mạch lệch pha 90 theo thời gian 1800 không gian d Được biểu diễn hai s t.đ đập mạch lệch pha 180 theo thời gian 900 không gian 1.4 Chế độ hãm máy điện không đồng chế độ: a Có hệ số trượt s > b Có hệ số trượt s < c Có hệ số trượt < s < 1.5 Chế độ động máy điện không đồng chế độ: a Có tốc độ quay rotor chiều nhỏ tốc độ quay từ trường quay b Có tốc độ quay rotor chiều lớn tốc độ quay từ trường quay c Có tốc độ quay rotor ngược chiều nhỏ tốc độ quay từ trường quay d Có tốc độ quay rotor ngược chiều lớn tốc độ quay từ trường quay 1.6 Chế độ máy phát máy điện không đồng chế độ: a Có tốc độ trượt n2 < b Có hệ số trượt s > c Có tốc độ quay rotor lớn ngược chiều với từ trường quay d Có tốc độ quay từ trường stator tốc độ quay rotor 1.7 Sức từ động quay thuận biểu diễn biểu thức: a F = Fmsin(wt - a) b F = Fmsin(wt ± a) c F = Fmsinwt.cosa d F = Fmsin(wt + a) 1.8 Đặc điểm từ trường động điện không đồng là: a Tốc độ quay từ trường dòng điện stator nhỏ tốc độ quay rotor b Từ trường stator quay với tốc độ đồng c Từ trường dòng điện stator từ trường quay d Tốc độ quay từ trường dòng điện stator s lần tốc độ quay từ trường dòng điện rotor 1.9 Về cấu tạo, phần ứng máy phát điện đồng là: a Mạch điện xoay chiều stator b Mạch điện xoay chiều rotor c Mạch điện ngắn mạch rotor d Mạch điện chiều rotor 1.10 Cấu tạo rotor máy điện không đồng là: a Rotor dây quấn pha, đấu rotor lồng sóc có số pha Z b Rotor dây quấn dòng chiều c Rotor lồng sóc pha d Rotor dây quấn pha, đấu tam giác rotor lồng sóc có số pha Z 1.11 So sánh cấu tạo máy điện không đồng máy điện đồng bản: a Khác cấu tạo rotor, stator cấu tạo giống b Khác phần ứng, phần cảm giống c Khác cấu tạo phần tĩnh, phần động giống d Khác cấu tạo stator rotor 1.12 Biểu thức s.đ.đ hiệu dụng cảm ứng pha dây quấn máy điện xoay chiều: a E 4,44fk dq w b E 4,44fk n qw c E 4,44fk r w d E 4,44fk n w 1.13 Sức từ động (hiệu dụng) dây quấn pha máy điện xoay chiều tính theo cơng thức: a F  2 Wk dq I  p b F c F d F  2 Wk dq Im  p Wk dq I  p Wk dq I  p 1.14 Sức từ động phần tử dây quấn máy điện xoay chiều là: a Là sức từ động biến thiên hình sin theo thời gian hình chữ nhật theo khơng gian b Là sức từ động biến thiên hình sin theo khơng gian hình chữ nhật theo thời gian c Là sức từ động quay d Là sức từ động đập mạch 1.15 Hệ số bước ngắn dây quấn máy điện tính theo cơng thức:   b k n q sin  c k n q sin  d k n sin a k n sin 1.16 Máy điện khơng đồng việc rotor quay Tần số dịng điện stator f rotor f2 có quan hệ: a f2 = sf1 b f1 = sf2 c f2 = f1 d f2 = f1 - f (f tần số tính f = n 60) 1.17 Hệ số quy đổi dòng điện máy điện không đồng là: m Nk 1 dq1 a k i  m N k 2 dq m Nk dq b k i  m N k dq N k dq c k i  N k dq1 Nk dq1 d k i  N k dq 1.18 Công suất động không đồng tính theo cơng thức: 1 s s 1 s b Pco m1 I 22 r2 s s c Pco m I 22 r2 s s d Pco m I 22 r2 s a Pco m1 I '22 r2, 1.19 Công suất điện từ động khơng đồng tính theo cơng thức: P co a Pđt (1  s) b Pđt  Pco  1 c Pđt = P1 - pFe - p2 d Pđt = E1.I2 1.20 Biểu thức tính mơ men động điện không đồng pha a M m1 U12 r2, r2, 1s[(r1  C1 )  ( x  C1 x ,2 ) ] s m1 U 12 r2, M b r, s[(r1  C1 )  ( x  C1 x ,2 ) ] s m1 U12 r2 M c r, 1 [(r1  C1 )  ( x  C1 x ,2 ) ] s m1 U12 r2, d M  1 [(r1  C1 r2, )  ( x  C1 x ,2 ) ] 1.21 Giá trị mô men điện từ cực đại máy điện đồng bộ: a Luôn không đổi điện áp đặt vào stator không đổi b Thay đổi theo hệ số trượt điện áp đặt vào stator không đổi c Luôn phụ thuộc vào điện trở rotor d Không phụ thuộc vào tốc độ quay từ trường 1.22 Đối với máy điện khơng đồng phát biểu sau sai: a Tốc độ quay rotor lớn tốc độ quay từ trường quay b Tốc độ động thay đổi thay đổi tần số dòng điện stator c Mô men cực đại phụ thuộc vào điện áp đặt vào stator động điện d Hệ số trượt sm thay đổi thay đổi điện trở phụ đặt vào dây quấn rotor 1.23 Một số yêu cầu khởi động động không đồng là: a Mô men khởi động lớn tốt để thích ứng với đặc tính tải b Dịng mở máy lớn tốt để đảm bảo mô men mở máy lớn c Thời gian khởi động phải lớn tốt để động không bị dịng d Thiết bị khởi động phải đảm bảo mơ men khởi động lớn 1.24 Nhược điểm phương pháp khởi động trực tiếp động không đồng là: a Dịng mở máy lớn b Mơ men khởi động nhỏ, thiết bị khởi động phức tạp c Thời gian khởi động lớn quán tính động lớn d Chỉ áp dụng với động cơng suất lớn, cịn động cơng suất nhỏ khơng áp dụng 1.25 Một ưu điểm phương pháp khởi động trực tiếp động không đồng ba pha: a Mô men mở máy lớn, thời gian khởi động nhỏ b Mô men mở máy lớn, dòng mở máy nhỏ c Dòng mở máy lớn, mở máy dễ dàng với động công suất lớn d Thiết bị khởi động đơn giản, dòng mở máy nhỏ 1.26 Khởi động động điện không đồng theo phương pháp dùng máy biến áp tự ngẫu có đặc điểm (với k tỉ số máy biến áp tự ngẫu), phương án là: a Dòng điện mở máy giảm k bình phương lần so với dịng mở máy trực tiếp, mô men mở máy giảm k bình phương lần so với mơ men mở máy trực tiếp b Dòng điện mở máy giảm k lần so với dịng mở máy trực tiếp, mơ men mở máy giảm k bình phương lần so với mơ men mở máy trực tiếp c Dòng điện mở máy giảm lần so với dịng mở máy trực tiếp, mơ men mở máy giảm lần so với mô men mở máy trực tiếp d Dòng điện mở máy giảm k lần so với dịng mở máy trực tiếp, mơ men mở máy giảm k bình phương lần so với mơ men mở máy trực tiếp 1.27 Hãy xác định hệ số công suất động điện không đồng pha có số liệu sau: Pđm = 37kW, Uđm = 380 220 V; Iđm = 75 125 A, đm = 0,89 Hãy tìm câu trả lời a cosφđm = 0, b cosφđm = 0,88 c cosφđm = 0,78 d cosφđm = 0,775 1.28 Tìm câu trả lời sai: "Khi đưa thêm điện trở phụ Rf vào mạch rotor" dẫn đến: a Mô men cực đại tăng giảm tùy theo điện trở Rf đưa vào b Dịng mở máy giảm c Mơ men mở máy tăng giảm tùy theo điện trở Rf đưa vào d Hệ số trượt tăng 1.29 Đặc điểm động đồng bộ: a Động đồng công suất nhỏ (vài trăm W trở xuống thường kích từ nam châm vĩnh cửu b Động đồng công suất cỡ vài chục kW thường sử dụng thực cấu tạo đơn giản động không đồng công suất nên rẻ tiền, mặc khác vận hành đơn giản c Máy bù đồng làm việc chế độ động kích từ lấy công suất phản kháng cho lưới điện; thiếu kích từ cấp cơng suất phản kháng cho lưới điện 1.30 Các chế độ làm việc máy điện đồng là: a Động cơ, máy phát chế độ bù đồng b Động máy phát c Động cơ, máy phát chế độ hãm 1.31 Đặc điểm máy điện đồng bộ: a Máy phát đồng cực lồi ( máy phát điện tuabin nước) có tốc độ quay thấp, 2p 4 , nên máy "béo thấp"; Trong máy phát đồng cực ẩn (máy phát điện tuabin tuabin khí ) có tốc độ quay cao, 2p = 2, nên máy "cao gầy", mục đích để hạn chế lực ly tâmMáy điện đồng khơng có tính chất thuận nghịch b Máy điện đồng khơng có tính thuận nghịch c Máy điện đồng có phần ứng mạch điện rotor d Máy điện đồng làm việc ổn định có tốc độ khơng thay đổi tần số thay đổi 1.32 Máy điện đồng cực ẩn có số cực 2p = Tốc độ định mức rotor là: a Tốc độ quay định mức rotor 3000 vòng/phút b Tốc độ quay định mức rotor 1500 vòng/phút c Tốc độ quay định mức rotor 1000 vòng/phút d Tốc độ quay định mức rotor 750 vòng/phút 1.33 Máy điện đồng cực lồi có số cực 2p = Tốc độ định mức rotor là: a Tốc độ quay định mức rotor 1500 vòng/phút b Tốc độ quay định mức rotor 3000 vòng/phút c Tốc độ quay định mức rotor 1000 vòng/phút d Tốc độ quay định mức rotor 750 vòng/phút 1.34 So sánh cấu tạo máy điện không đồng máy điện đồng bản: a Khác cấu tạo rotor, stator cấu tạo giống b Khác cấu tạo stator rotor c Khác cấu tạo phần tĩnh, phần động giống d Khác phần ứng, phần cảm giống 1.35 Công suất điện từ máy điện đồng cực ẩn gần là: mUE a Pđt  x sin  đb mUE mU 1 b Pđt  x sin   ( x  x ) sin 2 đb q d c Pđt  mUE mU 1 sin   (  ) sin 2 x đb xd xq d Pđt  mUE mU 1 sin 2  (  ) sin  x đb xq xd 1.36 Phương trình cân điện áp động đồng cực lồi mạch từ chưa bão hòa là:  E   jx I  jx I  I r a U d d q q u u     b U E  jx d I d  jx q I q c U E  jx d I d  jx q I q  E   jx I  jx I  I r d U d d q q u u 1.37 Phương trình cân điện áp máy phát đồng cực ẩn mạch từ chưa bão hòa là:  E   jI x  I r a U u db u u     b U E  jI u x db  I u ru  E   jI x c U u db  E   jI x d U u db 1.38 Phương trình cân điện áp động đồng mạch từ bão hòa là:  E   I (r  jx ) a U  u u db  E   jI x b U u db  E   jI x c U u db  E   I (r  jx ) d U  u u db 1.39 Phương trình cân điện áp máy phát đồng mạch từ bão hòa là:  E   I (r  jx ) a U  u u db  E   jI x b U u db  E   jI x c U u db    d U E   I u (ru  jx db ) 1.40 Tìm phương án nhất: Cơng suất đầu máy phát đồng cực lồi tính theo cơng thức: mUE mU 1 mUE mU 1 a P  x sin   ( x  x ) sin 2 d q d b P  x sin   ( x  x ) sin 2 d q d * c P  U*E * xd * mUE sin 2  U* 1 (  ) sin  x q* x d* mU 1 d P  x sin 2  ( x  x ) sin  d q d Phần 2: Câu hỏi tương đối khó 2.1 Tại dịng điện khơng tải động không đồng thường (25 – 50)%I đm, dịng điện khơng tải máy biến áp (2 – 8)%I đm Ngun nhân là: a Vì từ thơng động không đồng khép mạch qua hai lần khe hở khơng khí b Vì từ trường động từ trường quay c Vì từ máy biến áp từ trường đập mạch d Vì tổn hao dây quấn máy biến áp nhỏ 2.2 Dịng điện khơng tải M max động điện không đồng thay đổi ta tăng khe hở khơng khí stator rotor: a I0 tăng b I0 không đổi c Mmax không thay đổi d Mmax tăng 2.3 Khởi động động không đồng pha phương pháp đổi nối thành tam giác có đặc điểm: a Mơ men mở máy giảm lần, dòng điện mở máy giảm lần b Điện áp động giảm lần, dịng điện mở máy giảm lần c Mơ men mở máy giảm lần, điện áp động giảm lần d Điện áp động giảm lần, mô men mở máy giảm lần 2.4 “Đưa điện trở phụ vào rotor động dây quấn không đồng pha" nhằm mục đích: a Để tăng mơ men mở máy b Để giảm dịng khơng tải c Để giảm điện trở dây quấn stator d Để giảm điện kháng dây quấn stator 2.5 Đối với động không đồng cơng suất lớn mở máy phương pháp sau: a Dùng máy biến áp tự ngẫu thay đổi điện áp vào b Đối nối Y thành  máy lúc làm việc đấu Y c Dùng phương pháp mở máy trực tiếp để động làm việc d Dùng cuộn kháng mắc nối tiếp với dây quấn stator để tăng mô men mở máy 2.6 Biểu thức Klox mối quan hệ M Mmax lấy gần là: M  s sm a M max  sm s b M s s  2(  m ) M max sm s M  c M max s  s m sm s M  d M max 2( s  s m ) sm s 2.7 Một động không đồng pha có Pđm = 22,8 kW, ký hiệu dây quấn nối Y/Δ - 380 220 làm việc với lưới có Ud = 380V, cosφđm = 0,88, hiệu suất ηđm = 0,87 Dòng điện định mức là: a 39,7 A b 45,2 A c 30,3 A d 68,74 A 2.8 Một động không đồng pha có P đm = 20kW, ký hiệu dây quấn nối Y/Δ - 380 220 làm việc với lưới có Ud = 380V, cosφđm = 0,88, hiệu suất ηđm = 0,87 Dòng điện định mức là: a 45,2 A b 39,7 A c 30,3 A d 24,3 A 2.9 Một đặc điểm động không đồng pha là: a Stator dây quấn pha (khi làm việc) dây quấn pha b Cấu tạo stator phần tĩnh phía ngồi, rotor phần động phía c Rotor rotor lồng sóc rotor dây quấn d Dây quấn stator khởi động phải pha 2.10 Đặc điểm khởi động động không đồng pha là: a Phải tạo dòng pha thứ hai khởi động b Có thể dụng phương pháp dùng điện trở phụ mắc nối tiếp dây quấn rotor c Động khởi động trực tiếp d Có mơ men mở máy lớn 2.11 Mơ men cực đại máy điện không đồng a Tỉ lệ với U12 , không phụ thuộc r2’ b Tỉ lệ với U12 , tỉ lệ với dòng điện stator, không phụ thuộc r2’ c Tỉ lệ với U12 , phụ thuộc r2’ d Tỉ lệ với U12 , không phụ thuộc r2’, không phụ thuộc cảm kháng stator 2.12 Máy điện không đồng làm việc rotor đứng yên, phương trình cân khác với phương trình cân máy biến áp ở: a Phương trình cân áp rotor b Phương trình cân dịng điện c Phương trình cân áp stator 2.13 Từ trường kích từ máy phát đồng động không đồng bộ: a Đều từ trường có giá trị khơng đổi quay với tốc độ đồng b Cả hai từ trường quay với tốc độ quay rotor c Từ trường máy phát đồng quay với tốc độ đồng bộ, cịn từ trường động khơng đồng quay với tốc độ quay rotor d Từ trường máy phát đồng dòng ba pha, từ trường động khơng đồng dịng chiều 2.14 Đối với máy điện không đồng bộ: a Rotor quay chiều với từ trường quay có tốc độ n > n1 , chế độ máy phát b Rotor quay chiều với từ trường quay có tốc độ n > n1, chế độ động c Rotor quay chiều với từ trường quay có tốc độ n > 0, chế độ hãm d Rotor quay chiều với từ trường quay có tốc độ n < n1 , chế độ hãm 2.15 Công thức k t 4 sin( / 2) /( 2 / 2) quan hệ cảm ứng từ cảm ứng từ cực từ của: a Máy điện đồng rotor cực ẩn b Máy điện đồng rotor cực lồi c Máy điện không đồng d Máy điện chiều 2.16 Hệ số quấn rải dây quấn máy điện xoay chiều là:  a k r   q sin sin q  b k  r q sin  sin q  c k  r q sin  sin q  d k  r q sin  sin  2.17 Một đặc điểm động không đồng pha là: a Lúc mở máy mô men động khơng b Có thể khởi động phương pháp trực tiếp c Lúc làm việc bắt buộc phải có hai pha d Từ trường kích từ từ trường quay 2.18 Đối với động điện không đồng pha (bỏ qua tổn hao tổn hao phụ) công thức sau sai: R '2 '2 I2 s Pđm  3U đm cos  đm  đm a Pđt m b I đm Pcu s P  co  c Pđt  d M đt 2.19 Động điện không đồng sử dụng rộng rãi ngành cơng nghiệp dân dụng vì: a Sử dụng nguồn điện xoay chiều thông dụng b Hệ số cosφ cao điều chỉnh tốc độ tốt c Hãm động đơn giản d Hiệu suất động lớn 2.20 Mạch từ máy điện đồng bị bão hoà do: a Mạch từ máy bị bão hòa, từ trở lõi sắt phi tuyến từ trở khe hở khơng khí tham số tuyến tính b Từ trở mạch từ bao gồm: từ trở lõi sắt + từ trở khe hở khơng khí mạch từ máy bị bão hòa lõi sắt khe hở khơng khí bị bão hịa từ c Dịng kích từ nhỏ dẫn tới mạch từ bị bão hồ d Tác động từ trường phần ứng làm mạch từ bị bão hoà 2.21 Phát biểu sau sai phản ứng phần ứng máy điện đồng bộ: a Ln có tính chất khử từ trợ từ b Phụ thuộc vào tính chất tải c Phản ứng phần ứng xuất có tải d Là tác dụng từ trường phần ứng lên từ trường cực từ 2.22 Phản ứng phần ứng máy điện đồng bộ: a Tải có tính dung, phản ứng phần ứng dọc trục trợ từ 10 b Nếu tải điện cảm, phản ứng phần ứng dọc trục trợ từ c Tải R - L, phản ứng phần ứng vừa ngang trục, vừa dọc trục trợ từ d Tải điện trở, phản ứng phần ứng ngang trục, khử từ, khơng trợ từ 2.23 Phương trình cân lượng máy phát điện đồng pha: a P2 = Pđt - pcu - pfe b Pđt = P1 - pcu - pfe c P1 = P2 - ptổnhao d Pđm 3U đm I đm cos  2.24 Một điều kiện để hòa đồng máy phát vào làm việc song song với lưới: a Tần số máy phát tần số lưới b Dòng điện máy phát dòng điện lưới c Sức điện động E máy phát điện áp lưới 2.25 Một điều kiện để hòa đồng máy phát vào làm việc song song với lưới: a Thứ tự pha máy phát thứ tự pha lưới b Độ thay đổi điện áp máy phát độ thay đổi điện áp lưới c Sức điện động E máy phát điện áp lưới 2.26 Công suất phản kháng máy điện đồng cực ẩn tính theo cơng thức: a Q  b c mU( E cos   U) x db Q mUI sin  Q mUI cos  mUE d Q  x d cos   mU 1 mU 1 (  ) (  ) xq xd xd xq 2.27 Công suất phản kháng máy điện đồng cực lồi tính theo cơng thức : a Q  b c mUE mU 1 mU 1 cos   (  ) (  ) xd xq xd xd xq Q mUI sin  Q mUI sin  d Q  mU(E cos   U ) x db  jIX đb E 2.28 Tìm phương án đúng: Đồ thị véc tơ máy điện có hình vẽ trường hợp: a Máy phát điện đồng bộ, tải có tính điện dung b Máy phát điện đồng bộ, tải có tính điện cảm c Động điện đồng bộ, thừa kích từ d Động điện đồng bộ, thiếu kích từ 2.29 Tìm phương án đúng: Một máy điện đồng cực có đồ thị véc tơ hình vẽ: E   Iru  U I F  F u F o  jIX đb E E   Iru  U I F  F u F o 11 a Rotor cực ẩn, chế độ máy phát b Rotor cực lồi, chế độ máy phát c Rotor cực ẩn, chế độ động d Rotor cực lồi, chế độ động E 2.30 Tìm phương án đúng: Nhìn vào hình vẽ đây, tải máy điện đồng là: a Tải điện trở R -C tải R -L - C (có tính dung) I  ud b Tải điện dung C c Tải điện cảm L d Tải điện trở R I uq I Phần 3: Câu hỏi khó u 3.1 Tìm phát biểu máy bù đồng bộ: a Máy bù đồng chế tạo cực ẩn cực lồi b Máy bù đồng chế tạo cực lồi c Máy bù đồng chế tạo cực ẩn 3.2 Tìm phát biểu máy bù đồng bộ: a Máy bù đồng kích thích, cung cấp cơng suất phản kháng cho lưới điện; Khi thiếu kích thích, nhận cơng suất phản kháng từ lưới điện b Động đồng dùng máy bù đồng chúng khơng có đầu trục hoạt động không tải c Máy bù đồng có tác dụng tăng cơng suất tồn phần cho máy phát d Máy bù đồng kích từ, nhận công suất phản kháng lưới điện; Khi thiếu kích từ, cung cấp cơng suất phản kháng cho lưới điện 3.3 Mômen đầu máy phát điện đồng cực lồi là: mUE mU 1 a M   x sin    ( x  x ) sin 2 db d db q d mUE b M   x sin  db đb c M  mUE mU 1 sin   (  ) sin 2 db x d  db x q x d m1 U12 r2, d r2, 1s[(r1  C1 )  ( x  C1 x ,2 ) ] s 3.4 Phương pháp khởi động động đồng sau sai: M 12 a Khởi động khởi động mềm (soft stater) - băm áp pha b Với động đồng rotor cực lồi: Khởi động động khơng đồng bộ, sau đóng kích từ để rotor bước nhịp quay đồng c Khởi động biến tần công nghiệp d Khởi động cách dùng động chiều sơ cấp kéo động đồng vào tốc độ đồng sau đóng động vào nguồn xoay chiều 3.5 Cơng suất tác dụng đầu máy phát đồng cực ẩn xác định theo công thức: m U E sin  P u thõa mãn điều kiện sau: x db a Bỏ qua điện trở dây quấn phần ứng b Bỏ qua tổn hao lõi sắt c Bỏ qua tổn hao sắt tổn hao đồng bên stator d Bỏ qua tổn hao bên rotor 3.6 Dây quấn cản dịu máy điện đồng bộ: a Dây quấn cản dịu có máy điện đồng cực lồi b Dây quấn cản dịu có máy điện đồng rotor cực ẩn cực lồi c Dây quấn cản dịu làm thép hợp kim chất lượng cao d Dây quấn cản dịu đặt mõm cực phần ứng 3.7 Tìm phát biểu dây quấn cản dịu máy điện đồng bộ: a Dây quấn cản dịu sử dụng để hạn chế dao động học rotor, tải thay đổi Chúng đặt vào rãnh bề mặt rotor, nối ngắn mạch hai vòng ngắn mạch (giống dây quấn kiểu lồng sóc máy điện khơng đồng bộ) b Dây quấn cản dịu làm thép hợp kim chất lượng cao, đặt vào rãnh bề mặt rotor, nối ngắn mạch hai vòng ngắn mạch (giống dây quấn kiểu lồng sóc máy điện khơng đồng bộ) c Sử dụng dây quấn để bổ sung kích từ cho máy điện đồng Chúng đặt vào rãnh bề mặt rotor, nối ngắn mạch hai vòng ngắn mạch (giống dây quấn kiểu lồng sóc máy điện khơng đồng bộ) d Dây quấn cản dịu sử dụng để hạn chế dòng điện xung trình làm việc máy đồng Chúng đặt vào rãnh bề mặt rotor, nối ngắn mạch hai vòng ngắn mạch (giống dây quấn kiểu lồng sóc máy điện khơng đồng bộ) 3.8 Tại động đồng công suất lớn (khoảng từ 200 kW trở lên) sử dụng nhiều động không đồng công suất ứng dụng mà không cần thay đổi tốc độ dải lớn ? Câu trả lời là: b Vì động đồng có ưu điểm động không đồng bộ: không lấy công suất phản kháng lưới điện nên không ảnh hưởng đến cos  lưới, điều đặc biệt có ý nghĩa dải cơng suất máy lớn b Vì mơmen động đồng tỷ lệ với U 2Lưới đặt vào cịn mơmen động khơng đồng tỷ lệ với ULưới đặt vào, nên khả giữ tải động đồng lớn 13 c.Vì động đồng cơng suất lớn dễ dàng điều chỉnh tốc độ động không đồng cơng suất d Vì động đồng công suất lớn rẻ tiền động không đồng cơng suất 3.9 Tìm phát biểu dòng điện cảm ứng chạy dây quấn cản dịu máy điện đồng bộ: a Dòng điện cảm ứng sinh dây cản dịu tốc độ rotor khác tốc độ đồng bộ, dòng điện cảm ứng có tác dụng sinh momen khử dao động học củ a rotor giữ cho tốc độ máy đồng b Dòng điện cảm ứng sinh dây cản dịu tốc độ rotor tốc độ đồng bộ, dịng điện cảm ứng có tác dụng sinh momen khử dao động học củ a rotor giữ cho tốc độ máy đồng c Dòng điện cảm ứng sinh dây quấn cản dịu máy điện đồng thiếu kích từ, dịng điện cảm ứng có tác dụng bổ sung kích từ cho máy d Dịng điện cảm ứng sinh dây quấn cản dịu máy điện đồng d kích từ, dịng điện cảm ứng có tác dụng khử bớt kích từ máy 3.10 Khi máy điện không đồng làm việc chế độ máy phát, góc lệch pha E so với I2 là: a Sớm pha với 900