Kết cấu tàu hàng khô chiều dài 96,7 m
tkmh Trang : Tỉng sè : KÝch thíc chđ u I.kíchthớc chủ yếu: Kích thớc: 1.1 Xác định lợng chiếm nớc sơ bộ: Từ phơng trình xác định lợng chiÕm níc: Pn Dsb = η = D 6500 = 9558,8(T) 0,68 Trong đó: D_hệ số lợi dụng trọng tải Theo bảng 2.2 - tr18/ STKTĐTT T1 lấy tầu hàng cỡ nhỏ cỡ trung : D = 0,57 ÷ 0,7 Chän ηD = 0,68 Pn = 6500 T _ trọng tải tàu 1.2 Xác định kích thớc sơ tàu: a) Chiều dài tơng ®èi: l =3 L D/γ Theo L.M Nogid chiỊu dµi tơng đối tàu xác định theo công thøc( trang163/LTTK): l = cnv1/3 = 5,205 Víi cn = 2,16 tốc độ tàu v = 14 hl/h < 16 hl/h ⇒ L = l D /γ = 5,205× 9558,8 / 1,025 = 109,56 (m) ⇒ Chän L = 109 (m) b) HƯ sè bÐo thĨ tÝch: Tra đồ thị 9.10 trang 166/LTTK với Fr = v gL δ = 1,09-1,68Fr ±0,12=0,72 ±0,12 = 0,22 cã: tkmh KÝch thíc chđ u Trang : Tỉng sè : ⇒ chän δ = 0,73 c) HƯ sè bÐo ®êng níc thiÕt kÕ: α = 0,98δ / ± 0,06 = (0,777 ÷ 0,897) ⇒ α = 0,89 d) HƯ sè bÐo sên gi÷a : β = 0,926 + 0,085δ ± 0,004 = (0,98 ÷0,992) ⇒ β = 0,98 e) Chiều rộng, chiều chìm, chiều cao mạn: Ta có D = kLBT = 1,007ì1,025ì0,73ì109ìBT =9558,8(T) Trong đó: bớc tính s¬ bé chän k = 1,007 γ = 1,025 (T/m3)_träng lợng riêng nớc BT = 116,38 (m2) (1) Mặt khác theo phơng trình ổn định có bT = B/T = 6h + 3,47 k g h T − α = 2,43 (2) α +δ Trong ®ã: Chän h = 0,15 kg = 0,64 lấy tàu hàng mạn khô tối thiểu chở đầy hàng ( STKTĐT1) hT_Theo thống kê tàu hàng có mạn khô tối thiểu tính đến tính chống chìm khả chống nớc hắt lên boong có: H/T = 1,15 ữ 1,35 Chän H/T = 1,25 Tõ (1) & (2) suy ra: B = 16,8 (m) T = 6,92 (m) tkmh KÝch thíc chđ u Trang : Tỉng sè : Chän B = 17,0 (m) T = 7,0 (m) ⇒ H = 8,75 chän H = (m) D = kγδLBT = 1,007×1,025×0,73×109×17×7 = 9773,48 (T) ∆D = D − Dsb 100% = 2.2% < 2.5% D Nghiệm lại tỷ sè : L B H , , B T T +Tỷ số L/B : Tỷ số ảnh hởng đến sức cản ma sát tàu Nếu giảm tỷ số giảm đợc chi phí nguyên vật liệu, đồng thời giảm đợc cách đáng kể diện tích mặt ớt tàu, giảm đợc sức cản ma sát tàu.Tỷ số L/B biểu diễn quan hệ B = f (L), yếu tố định quay trở ổn định hớng tàu Nếu tăng tỷ số ổn định hớng tốt nhng tính quay trở lại Theo bảng 2.7 - STKTĐTT Tập1 tàu hàng có tốc độ trung bình ta có ta có: L/B =5,5ữ 8,0 Dựa vào tàu đà đợc đa vào hoạt động có hiệu qủa theo tàu mẫu ta chọn tỷ số cho tµu thiÕt kÕ cã: L = 6,4 B +Tỷ số H/T : Tỷ số H/T ảnh hởng đến khả chống chìm chống hắt nớc lên boong tàu Theo bảng 2.8 STKTĐTT Tập1 tàu hàng có mạn khô tối thiểu: H/T = 1,15 ữ1,35 Theo tàu khai thác tỷ số H/T thờng nằm khoảng 1,23 ữ 1,275 Do ta chän cho tµu thiÕt kÕ cã: +Tû sè B/T: H = 1,28.(Thoả mÃn STKTĐTT Tập1) T Tỷ số B/T có quan hệ với tính ổn định thân tàu Theo quan điểm chung có lợi cho tàu, lấy tỷ số B/T giảm Không nên hạn chế chiều chìm tàu, hạn chế chiều chìm dẫn đến tăng giá thành chế tạo làm sấu tính kinh tế Nếu tăng tỷ số B/T tàu có lớn, dẫn đến việc chong chóng nhô nên khỏi mặt nớc ảnh hởng đến sức tàu, nên tăng chiều chìm tàu có ý nghĩa kinh tế tăng chiều dài, chiều rộng tàu Qua thống kê tàu tkmh Trang : Tỉng sè : KÝch thíc chđ u STKT§TT1 tû sè B/T nằm khoảng 2,25 ữ 3,75 dựa vào tàu mẫu Ta chọn cho tàu thiết kế có: B = 2,42 (Thoả mÃn STKTĐTT Tập1) T Nh kích thớc sơ tàu đợc thiết kế nh sau : L = 109 m L/B = 6,4 δ = 0,73 B = 17 m B/T = 2,42 α = 0,89 H=9 m H/T = 1.28 β = 0,98 T =7 m L/H =12,1 Nghiệm lại lợng chiếm nớc theo c«ng thøc sau : ∆D = D − Dsb 100% = 2.2% < 2.5% D NghiƯm l¹i träng lợng tàu D = Pi = P01 + P02 + P03 + P04 + P05 + P11 + P12 + P13 + P14 + P15 + P16 3.1 Träng lỵng vỏ tàu P01: Theo bảng (2-47)/99 STKTĐT1 hệ số khối lợng thân tàu tàu hàng cỡ trung : Pv = ( 0,2 ÷ 0,28)D (T) Chän Pv = 0,24D = 2345,6 (T) 3.2 Trọng lợng trang thiết bị hệ thống: Theo (2-21)/23 LTTK chúng đợc xác định nh sau: P02 = Ptb = p02.D2/3 = 0,5 9773,482/3 = 228,56 (T) P02 trọng lợng đơn vị thiết bị: ptb = 0,49 ± 0,06 P03 = Pht = p03.D2/3 = 0,195 9773,48 2/3 = 89.13 (T) P03 lµ träng lợng đơn vị hệ thống: pht = 0,21 0,04 3.3 Trọng lợng thiết bị lợng: Theo (2-25)/23 LTTK trọng lợng thiết bị lợng có quan hệ mật thiết với công suất đợc xác định nh sau: tkmh KÝch thíc chđ u Trang : Tỉng sè : P04 = Pm = pm N *.TÝnh søc cản để chọn máy Chọn phơng pháp tính lực cản d SERI 60 để tính lực cản tàu : Giới hạn áp dụng phơng pháp : * B = 2.3 ÷ 3.92 T * L = 5.5 ÷ 8.5 B ã = 0,6ữ0.8 ã = 4.2 ữ 6.35 Ta xét đặc trng tàu : * B 17 = = 2,42 T * L 109 = = 6,4 B 17 • δ = 0,73 • =3 L V = 4,64 Vậy ta chọn phơng pháp tính lực cản d SERI 60 để tính lực cản tàu Quá trình tính toán lực cản đợc trình bµy thĨ nh sau tkmh Trang : Tỉng sè : Kích thớc chủ yếu STT Các đại lợng tính đơn vị vs hl/h 13 13,5 14 14,5 15 v m/s 6,69 6,95 7,21 7,46 7,72 v2 m2/s2 44,82 48,29 51,928 55,703 59,61 Fr = v Các giá trị tính toán - 0,205 0,213 0,22 0,229 0,236 - 1,13 1,24 1,55 1,96 gL CR.103 = f() (Tra đồ thị VII-12-STLTT) 2,4 kxc (Tra đồ thÞ VII-15-STLTT) - 1,028 1,042 1,068 1,082 1,090 kψ (Tra đồ thị VII-13-STLTT) - 0,826 0,826 0,826 0,826 0,862 k/ aB/T (Tra đồ thị VII-14-STLTT) - 1,01 1,01 1,01 1,01 CR103 - 1,123 1,238 1,575 2,054 2,579 10 Re.10-8=(v.L.10-8)/ν - 4,678 4,858 5,038 5,218 - 1,685 1,678 1,67 1,662 1,655 11 CF0 =f(Re)(Tra bảng 8-1, STKTĐT,Tập 1) 1,01 5,39 12 CA.103 - 0,2 0,2 0,2 0,2 0,2 13 CAP.103 - 0,1 0,1 0,1 0,1 0,1 14 C.103 - 2,948 3,054 3.373 3,816 4,3 15 R=1/2.ρ.Ω.v2.C.10-6 kN 181,46 202,7 240,8 292,2 352,5 16 PE kW 1214,9 1409,5 1736,2 2182,8 2722,2 17 PE cv 1651,8 1916,4 2360.1 2966,9 3701,2 tkmh Cã : KÝch thíc chđ u Trang : Tỉng sè : Ω = LT.[2+1,37(δ-0,274)B/T] = 2679,5(m2) * TÝnh to¸n ®êng kÝnh chong chãng Chän sè trơc cđa chong chãng với loại tàu chongchóng : ZP = Tính hệ số dòng theo tính toán WT hệ số hút t theo công thức Taylor cho tàu chong chãng : WT =0,5 δ - 0,05 = 0,315 t = kt WT= 0,189 Trong ®ã: WT _ hƯ số dòng theo tính toán ; t _ hệ số hót ; δ _ hƯ sè bÐo thĨ tÝch cđa tµu δ = 0,73 ; kt _ hƯ sè phơ thuộc vào hình dáng bánh lái; kt = 0,5 ữ 0,7 cho tµu chong chãng Chän kt = 0,6 ; *Chọn sơ đờng kính chong chóng : D nm = 11,84 T Trong đó: D _ Đờng kÝnh chong chãng , m ; nm _ Vßng quay cña chong chãng , v / ph ; T _ lùc ®Èy cđa chong chãng , kN ; T=TE / ( - t ) , T E = R / ZP vs _ tốc độ tàu , hải lý / giê , vs = 14 h l / h Tra đồ thị lực cản công suất kéo tàu ta có : R = 240,8 KN Công st kÐo cđa tµu PE = 1736,2 KW = 2360,1 CV TE = 240,8 KN T = 296917 N = 296,917 KN PS = PE/η η _ hiƯu st ®Èy cđa chong chãng , η = 0,6 tkmh KÝch thíc chđ u Trang : Tỉng sè : 1736,2 = 2893,67 KW = 3945,01CV 0,6 (chän s¬ bé nm = 210(v/ph)) Sơ đờng kính chong chóng : D = 3,4 (m) *Chọn số cánh chong chóng : Dựa vào hệ số lực đẩy theo vòng quay PS = K NT = vA n ρ T Trong ®ã : vA = v(1 – WT) = 0,515vs(1 – WT) v _VËn tèc cđa tµu , m / s ; v = 7,2 m / s ⇒ VA = 4,861 m / s ; n - vßng quay cđa chong chãng , n = 3,5 v / s ; _ khôí lợng riªng cđa níc biĨn , ρ = 1025 kg / m3 T _ lùc ®Èy cđa chong chãng , T = 296917 N ; ⇒ KNT = 0,629 < nên chọn số cánh chong chóng Z = ; * Chän tØ sè ®Üa : ®ã : A AE ≥ max E Ao Ao ' '' AE min; A o ' AE A O TØ sè ®Üa theo ®iỊu kiƯn bÒn ; AE A O Tỉ số đĩa theo điều kiện xâm thùc ; '' A A Chän tØ sè ®Üa theo ®iỊu kiƯn bỊn : E ≤ E AO AO ' AE Cz / 3 m' T )' = 0,375( ) A0 Dδ max 105 C’ _ hÖ sè phơ thc vµo vËt liƯu , C’ = 0,055 _ hơp kim đồng ; max _ chiều dày tơng ®èi profin tiÕt diƯn c¸nh chong chãng ; max = 0,08 ÷ 0,1 Chän δmax = 0,09 ; ( δ tkmh Trang : Tỉng sè : KÝch thíc chđ yÕu D = 3.4 ( m) ®êng kÝnh chong chãng m’ _ hƯ sè phơ thc vµo kiĨu tµu ; m’ = 1,15 _ tµu hµng ; ' AE A = 0,46 O AE = 0,55 *Chọn tỉ số đĩa sơ : AO Tính toán đờng kính tối u tỉ số bớc chong chóng : Quá trình tính toán đợc trình bày dới bảng sau : ST T Đại lỵng tÝnh nm n=nm/60 v=0.5144.vs R =f (vs) N 240800 240800 240800 240800 240800 TE = R/ zp N 240800 240800 240800 240800 240800 ρ ρ K DE DE = vD K = vD T T Đơn vị nm(vòng quay giả thiết) v/ph 190 v/s 3.167 m/s 7,202 200 3.333 7,202 210 350 7,202 220 3.667 7,202 230 3.833 7,202 - 1,438 1,438 1,438 1,438 1,438 0,325 0,325 0,325 0,325 0,325 0,189 0,189 0,189 0,189 0,189 t = f(KDE) - 1/iQ = f(KDE) - 1,028 1,028 1,028 1,028 1,028 10 vA = v(1-wT) m/s 4,861 4,861 4,861 4,861 4,861 11 T = TE/(1-t) N 12 wT = f (KDE) K NT = vA n ρ T - 296917 296917 296917 296917 296917 0,662 0,645 0,630 0,615 0,602 13 J0 = f(KNT) - 0,44 0,436 0,428 0,425 0,42 14 Dopt = vA.a/(J0.n) m 3,38 3,25 3,15 3,03 2,93 15 KT = T/ (ρn2D4opt) - 0,179 0,200 0,202 0,193 0,202 16 17 J = vA/ (n.Dopt) P/D = f(J,KT) - 0,454 0,760 0,454 0,756 0,443 0,75 0,428 0,744 0,423 0,739 - 0,54 0,525 0,518 0,512 0,503 18 η0 = f(J,KT) tkmh 19 20 21 η = D P = s Trang : Tỉng sè : KÝch thíc chđ u 1 −t η iQ −WT TE v ηDηs 10 −3 - 0,667 0,648 0,640 0,632 0,620 kW 2680,5 2757.0 2794,3 2827,1 2883,4 - Vậy chọn động : động kiểu MAN12M453AK - Công suất định mức : PS = 3400kW =4624 CV ; - Vòng quay định mức : nm = 200 v / ph ; - Ta phải dự trữ công suất để tàu gặp sóng gió phát huy hết công suất động tàu đảm bảo vận tốc Vs = 14 hl/h Do ta tính cho chong chóng sử dụng 85% công suất - Các thông số chong chãng : D = 3,4 m nm = 200 v / ph ηD = 0,64 *KiÓm tra tØ sè ®Üa theo ®iỊu kiƯn x©m thùc : AE A ≥ ( E )"min AO AO ( K AE )"min = 130ξ1 c (nD) A0 P Trong ®ã : ξ1 = (1,3 −1.6 ) →®èi víi chong chãng chong chãng võa t¶i chän ξ1 = 1,45 ; Kc = f(P/D ; z ; J ) = 0,27 (Tra ®å thị với P/D, J Z =4 ) ; n (v/s) : sè vßng quay chong chãng _n = 3,33 v / s ; D : §êng kÝnh chong chãng (m) _ D = 3,4( m) ; P1 : ¸p st thđy tÜnh tut ®èi : P1 = P0 - Pd = 10330 +γ.hB - Pd γ = 1025 (kG / m2) ; Pd = 238 ( kG / m2 ) ; hB : độ ngập sâu trục chong chãng, hB = 0,7D = 2,38 m ; P1 = 12531,5 kG / m2 A ( E )" = 0.52 A0 AE = 0.55 đà chọn đảm bảo VËy tØ sè ®Üa : AO tkmh KÝch thíc chđ yÕu Trang : Tæng sè : AE = 0.55 AO HiƯu sè ®Èy ηD = 0,5 Chong chãng thiÕt kÕ có : Tỉ số đĩa Số cánh Z=4 Đờng kính D = 3,4 (m) P04 = p04Ne = (0,05 ÷ 0,07) Ne =231 (tấn) 3.4 Hệ thống điện liên lạc điều khiển trang thiết bị: P05 = p05.D2/3 = (0,23 ± 0,05).D2/3 = 84,56 (tÊn), víi p05 = 0,185 3.5 Dự trữ lợng chiếm nớc: P11 = p11.D = (0,02 ÷ 0,05).D = 293,20(tÊn), víi p11 = 0,03 3.6 Trọng lợng thuyền viên, lơng thực, thực phẩm, nớc uống: P14 = P1401 + P1402 + P1403 * P1401_träng lỵng thuyền viên hành lý Đối với tàu chạy biển trọng lợng thuyền viên hành lí 130 kg ⇒ P1401 = 20 x 130 = 2600 kg = 2,6(tấn) * P1402: trọng lợng lơng thực, thực phẩm; thành phần trọng lợng lấy 3kg cho ngời ngày đêm Tuyến Sài Gòn _ Inđônêsia 648 (hl), tốc độ tàu 14(hl/h), suy thời gian hành trình thực tế 47(h), tức gần ngày đêm Chọn số ngày hành trình cho đi,về thời gian bốc dỡ hàng cảng ngày đêm P1402 = 3.20.6 = 360 (kg) = 0,36(tÊn) * P1403_träng lỵng níc ng + níc sinh hoạt: nớc uống tắm rửa cho ngời ngày đêm 100 lít Vậy thành phần trọng lợng là: P1403 = 100.20.6 = 12000(lít) = 12(tấn) VËy: P14 = P1401 + P1402 + P1403 = 14,96(tÊn) 3.7 Trọng lợng nhiên liệu, dầu mỡ nớc cấp: P16 = P1601 + P1602 + P1603 = Pnh1 +Pdm + Pnc = knl.P1601 tkmh KÝch thíc chđ u Trang : Tỉng sè : * P1601 = kMt.pnl.Ne kM_hƯ sè dự trữ hàng hải để ý đến thời gian đỗ bến hành trình, gặp bÃo, dòng chảy rong rêu hà rỉ ; km = 1,13 ữ 1,3 (chọn km=1,2 ) t: thời gian hành trình, chọn t = 144 (h) N: công suất máy chính, N = 4626(cv) pnl = 0.11 ữ 0.18, chọn pnl = 0.18 Vậy: P1601 =143,77 (tÊn) Suy ra: P16 = k1 P1601 = (1.09 ± 0.03).143,77 = 156,84 (tÊn), víi p16 = 1,09 3.8 Trọng lợng hàng hoá : P15 = Pn-(P14+P16)=6328(tấn) Vậy trọng lợng toàn tàu thiết kế tính theo trọng lợng thành phần là: D1 = Pi = 9772,1 (tÊn) D2= γδ × LBT = 9773,48 (tÊn) ⇒ D2 − D1 × 100 % = 0,01%< % D2 Kích thớc tàu phù hợp với phơng trình sức 4.Kiểm tra dung tích, ổn định, chòng chành 4.1.Dung tích Dung tích yêu cầu: Wyc=àp.Ph=10377,9(m3) Bảng hệ số dung tích Tên gọi Hệ số Gạo 1,48_ 1,62 §Ëu 1,39_ 1,67 ChÌ 2,5 _ 2,79 §êng 1,12_1,34 Bông 3,22_ 4,20 Giấy báo 3,35 Thép tròn 0,34 M¸y mãc 1,39 tkmh KÝch thíc chđ u Trang : Tỉng sè : µp=1,64 Chän : Dung tÝch thùc tÕ: Nogid đa công thức tính nh sau : W= ( K1K2Lpp – K3lm )BH1 Trong ®ã: - Lpp = 107 m - K1 = 0,96α + 0,05 = 0,9 - K2 = 0.96 - K3 = - H1 = H - Hđđ Theo qui phạm phân cấp ®ãng tµu biĨn vá thÐp Hdd ≥ B/16=1,0625(m) Chän Hdd=1,1⇒ H1 = H - Hdd = 7,9 m -lm : Tổng chiều dài khoang máy lm = ( 0,12 ữ 0,2 )L =(13,08÷ 21.8 ) Chän lm = 14,5 m ⇒ W = 10468,4( m3 ) So s¸nh ta cã W>Wyc tàu thiết kế đủ dung tích chở hàng 4.2 ổn định: Theo điều 2.2.1 Quy phạm VN 2003 có chiều cao tâm nghiêng ban đầu: h0min = 0,0988 D = 0,935 (m) L Mặt khác chiều cao tâm nghiêng ban đầu tàu thiết kế là: h0 = ρ + ZC - ZG - ∆ho = 1,7 (m) Trong đó: ho _ tổn thất ổn định mặt thoáng hàng lỏng gây nên Đối với tàu hàng ho= (0,25ữ0,3)m Chọn ho= 0,3 m ZG = kg.H = 0,64×9 = 5,76 (m) ZC = 0,89 α = 3,84 (m) T= 0,89 + 0,73 α +δ tkmh KÝch thíc chđ u Trang : Tỉng sè : _bán kính tâm nghiêng ngang, theo A.P Phan-der-phlit Theo Vander Fleet 6.205 /tr407 STKT§T1 B2 α B2 0,89 17 = ρ= a = = 3,93 (m) T 11,4δ T 11,4 × 0,73 VËy ho > homin nên chiều cao tâm nghiêng đủ ổn định 4.3 Tính chu kì lắc: Đợc xác định công thức sau: C.B Tθ = h = 10,59 (s) Trong đó: C = 0,81 tàu hàng đủ tải Tmin = ữ 12 (s) (STKTĐT1) Vậy tàu có tính lắc thoả mÃn 5.Thiết kế dạng mũi, dạng đuôi tàu Để có dạng đuôi thích hợp, ta phải tính toán thiết kế bánh lái chong chóng, đồng thời ta phải tính toán tốc độ tàu để chọn dạng mũi thích hợp 6.Chong chóng Từ bảng tính ta vẽ đợc đồ thị tính chọn đờng kính chong chóng, tỉ số bớc, vận tốc tàu đạt đợc dự trữ công suất máy 15% Vẽ tra đồ thị ta có: Đờng kính chong chóng: D = 3,4 (m) VËn tèc tµu: vS = 14(hl/h) AE = 0.55 TØ sè ®Üa AO HiƯu sè ®Èy ηD = 0,5 Số cánh Z=4 7.Bánh lái Diện tích bánh lái đợc tính theo công thức: Abl = LT 100 , (m2) tkmh KÝch thíc chđ u Trang : Tỉng sè : Với tàu hàng ta có: = 1,3 ữ 1,9 Thay số vào ta có: Abl = 9,91 ữ 14,5 Diện tích bánh lái không đợc nhỏ trị số tối thiểu tính theo công thức sau: Amin = pq LT 150 0,75 + , m 100 L + 75 Trong ®ã: p = q = Thay sè ta cã: Amin = 11,9 (m2) Chän diƯn tÝch b¸nh l¸i: Abl = 12 (m2) ChiỊu cao b¸nh l¸i hp = 4,2 (m) Chiều rộng bánh lái bp= 2,8 (m) Độ dang bánh lái = 1,5 8.Hiệu chỉnh mạn khô Tàu có Lf = max(L⊥0,85H ; 0,96LWL0,85H) =max(108 ; 104,6) = 108 (m) ứng với giá trị kích thíc chđ u cđa tµu nh sau : L = 109 m L/B= 6,4 B = 17 m B/T = 2,42 H=9 m δ = 0,73 T= m ChiÒu cao mạn khô tối thiểu tàu tính theo quy ph¹m tra : Fb = 1440(mm) HiƯu chØnh theo theo hƯ sè bÐo: Tµu thiÕt kÕ cã hƯ sè bÐo 0=0,73 > 0,68 mạn khô cần bổ sung thêm lợng: Fb' = + 0,68 ì Fb = 1493 (mm) 1,36 Hiệu chỉnh theo thợng tầng: Chọn sơ chiều dài thợng tầng E = 1,2(15 ÷ 20 )%L =19,62 ÷ 26,16 (m) tkmh Trang : Tỉng sè : KÝch thíc chđ u ChiỊu dµi thiết thc thợng tầng: E = 26 (m) E Lf = 0,24 < 0,35 Mạn khô tối thiểu tàu phải giảm lợng : Mạn khô giảm lợng F3 = 0,15 ì 1440 = 223,2 (mm) HiƯu chØnh theo chiỊu cao m¹n H: Lf 108 = 12 < 15 trị số mạn khô tăng H Lf 108 ∆F2 = H − 15 R = − 15 .227 = 408,6(mm) Tàu có = Trong đó: R= Lf 0,48 = 227 , với chiều dài tàu nhỏ 120 (m) Hiệu chỉnh theo theo độ cong dọc boong tiêu chuẩn: Vị trí Công thức Sờn L 25 + 10 3 L 11,1 + 10 3 L 2,8 + 10 3 L kĨ tõ ⊥ mịi L kĨ tõ ⊥ mịi L 5,6 + 10 3 L 22,2 + 10 đuôi L kể từ đuôi L kể từ đuôi Giá trị 1150 510,6 128,8 257,6 1021,2 tkmh Trang : Tỉng sè : KÝch thíc chđ u L 50 + 10 3 ⊥ mũi 2300 ã Hiệu chỉnh độ cong dọc boong: Độ cong dọc boong tiêu chuẩn đuôi Ltừ đuôi Ltừ đuôi Độ cong dọc boong thực tế Sườn Ltõ mịi ⊥mịi Ltõ mịi Ta cã b¶ng so sánh độ cong dọc boong tiêu chuẩn độ cong thực tế: Thứ tự đuôi L kể từ đuôi L kể từ đuôi Sên gi÷a L kĨ tõ ⊥ mịi L kĨ tõ ⊥ mịi ⊥ mịi §é cong tiêu chuẩn Tung Hệ số Tích số độ 1150 1150 510,6 128,8 257,6 1021,2 2300 §é cong thùc tÕ Tung HƯ sè TÝch sè ®é 486 486 2042,4 195 780 257,6 0 0 515,2 70 140 4084,8 398 1350 1392 1350 tkmh Trang : Tỉng sè : KÝch thíc chđ u QP TT Độ cong dọc thực tế khác độ cong dọc tiêu chẩn ta lập bảng so sánh độ cong dọc phần trớc phần sau: Thứ tự Tung ®é QP 1150 ⊥ ®u«i L kĨ tõ ⊥ ®u«i L kĨ tõ ⊥ ®u«i Sên gi÷a L kĨ tõ ⊥ mịi L kĨ tõ ⊥ mịi 257,6 70 0 128,8 HƯ sè 195 510,6 Tung ®é TT 486 TÝch quy ph¹m 1150 TÝch Thùc tÕ 1531,8 584 386,4 0 772,8 210 468 3063,6 1167 389 1350 2300 2300 ⊥ mòi 1350 Độ cong dọc boong thực tế nhỏ độ cong dọc boong tiêu chuẩn Do hiệu chỉnh phải cộng vào mạn khô Ta có: QPm = 6136,4(mm) Σ TTm = 2727(mm) ∆ F4 = 1021,2 ∑ QPm − ∑ TTm 0,75 − S1 2L f Víi S1 lµ tổng chiều dài có ích thợng tầng kín nớc: S1 = 26 (m) ∆ F4 = 268,06(mm) VËy ta có mạn khô tối thiểu là: Fđc = FB + Σ ∆ F = 1493-223,2+385,9+ 268,06 = 1946,46 (mm) M¹n khô thực tàu: H T = = (m) > F®c = 1,946(m) Nh vËy tàu thiết kế có mạn khô đảm bảo 9, Mạn khô mũi tàu: Với L = 109 (m), mạn khô vùng mũi theo tiêu chuẩn là: Fm = 56.Lf 1 − L f 1,36 500 δ + 0,68 Fm = 56.108 1 − 108 1,36 = 4609,78 (mm) = 4,6 (m) 500 0,73 + 0,68 tkmh Trang : Tỉng sè : KÝch thíc chđ u Fmtt = 5,16m > 4,6 (m) Vậy mạn khô vùng mũi tàu đảm bảo Vậy thông số tính toán tàu thoả mÃn tính ổn định, tính lắc thoả mÃn quy phạm mạn khô.Các thông số tàu: STT 10 11 12 13 Thông số Chiều dài L Chiều rộng B Chiều chìm T Chiều cao mạn H Tỷ số L/B Tỷ số B/T Tỷ số H/T Hệ số béo đầy δ HƯ sè bÐo ®êng níc α HƯ sè bÐo sên gi÷a β HƯ sè bÐo däc trơc ϕ HƯ số béo thẳng đứng Lợng chiếm nớc D Đơn vÞ m m m m TÊn TrÞ sè 109 17 6,35 2,42 1,28 0.73 0.89 0,98 0,74 0,82 9772.1 tkmh KÝch thíc chđ u Trang : Tỉng sè : ... = 2,43 (2) α +δ Trong ®ã: Chän h = 0,15 kg = 0,64 lấy tàu hàng mạn khô tối thiểu chở đầy hàng ( STKTĐT1) hT_Theo thống kê tàu hàng có mạn khô tối thiểu tính đến tính chống chìm khả chống nớc hắt... có mạn khô tối thiểu là: Fđc = FB + Σ ∆ F = 1493-223,2+385,9+ 268,06 = 1946,46 (mm) Mạn khô thực tàu: H T = – = (m) > F®c = 1,946(m) Nh tàu thiết kế có mạn khô đảm bảo 9, Mạn khô mũi tàu: Với... cho tàu thiết kế có: L = 6,4 B +Tû sè H/T : Tû sè H/T ¶nh hëng đến khả chống chìm chống hắt nớc lên boong tàu Theo bảng 2.8 STKTĐTT Tập1 tàu hàng có mạn khô tối thiểu: H/T = 1,15 ữ1,35 Theo tàu