Mathcad CVII cap cuong do 38cap15 2

THIẾT KẾ CẦU BÊ TÔNG CỐT THÉP DUL GVHD :Ths MAI LỰU VI .3.Các đặc trưng vật liệu cho dầm chủ: VI .3.1.Thép: VI .3.1.1.Thép ứng suất trước: - Sử dụng tao thép 15.2 mm cho kết cấu kéo trước - Diện tích danh đònh 1 tao là a ps 143.3= mm 2 - Sử dụng cáp có độ chùng thấp của hãng VSL: tiêu chuẩn ASTM A416 Grade 270 - Cường độ kéo quy đònh của thép ứng suất trước : f pu 1860= MPa - Giới hạn chảy của thép ứng suất trước: f py 0.9f pu 0.9 1860⋅= 1674.== MPa - Môđun đàn hồi của thép ứng suất trước: E p 197000= MPa - Ứng suất trong thép khi kích: f pj 0.8f pu 0.8 1860⋅= 1488.== MPa VI .3.1.1.Thép thường: - Giơíi hạn chảy tối thiểu của thanh thép: f y 280= MPa - Môđun đàn hồi của thép: E s 200000= MPa VI .3.2.Bê tông: - Tỷ trọng của bê tông: γ c 2400= kg/m 3 - Cường độ chòu nén của bê tông ở tuổi 28 ngày là: f' c 50= MPa - Cường độ chòu nén của bê tông lúc bắt dầu đặt tải hoặc tạo ứng suất trước : f' ci 0.75f' c 0.75 50⋅= 38.== MPa - Môđun đàn hồi của bê tông làm dầm lúc căng kéo: E c 0.043γ c 1.5 f' c ⋅ 0.043 2400 1.5 ⋅ 50⋅= 35749.4== MPa - Môđun đàn hồi của bê tông lúc căng kéo: E ci 0.85E c 0.85 35749.4⋅= 30387.0== MPa - Hệ số quy đổi hình khối ứng suất: β 1 0.85 0.05 f' c 28− ( ) 7 ⋅− 0.85 0.05 50 28− 7 ⋅−== = 0.693 SVTH: Trương Quang Trang -58- THIẾT KẾ CẦU BÊ TÔNG CỐT THÉP DUL GVHD :Ths MAI LỰU VI .4.Chọn và bố trí cáp dự ứng lực : VI .4.1.Chọn sơ bộ số lượng cáp dự ứng lực : - Tải trọng ở dầm trong lớn nhất nên ta số liệu để thiết kế cho dầm trong. - Dựa vào điều kiện về cường độ sau: φ M n ⋅ φ A ps 0.85⋅ f pu A s + ( ) 0.9h M u ≥= trong đó φ 1= h 1400= mm :chiều cao dầm M u 7.77459 10 9 ×= N.mm :mômen uốn lớn nhất tại giữa nhòp - Ta có: A ps M u φ 0.85⋅ f pu ⋅ 0.9 h⋅( )⋅ ≥ A ps 7774.589 10 6 ⋅ 1 0.85⋅ 1860⋅ 0.9 1400⋅⋅ ≥= = 3680 mm 2 - Số tao cáp cần có: n tao A ps a ps 3903. 143.3 = 27.2== tao - Ta chọn số tao cáp là: n tao 38= tao - Tổng diện tích là : A ps n tao a ps ⋅ 38 143.3⋅= 5445.== mm 2 55 70 70 70 70 70 70 70 55 70 70 70 70 70 70 350 200 600 VI .4.2.Bố trí cáp dự ứng lực : - Bố trí trong mặt phẳng thẳng đứng: - Cốt thép ở đầu dầm được bố trí giống giữa dầm nhưng hai hàng thép ở giữa được uốn lên đầu dầm. Hình VI.4.2.Bố trí cốt thép ở giữa dầm SVTH: Trương Quang Trang -59- THIẾT KẾ CẦU BÊ TÔNG CỐT THÉP DUL GVHD :Ths MAI LỰU VI 5.Tính toán đặc trưng hình học của dầm chủ : - Hệ số tính đổi từ cáp sang bê tông : n E p E c 197000 35749.4 = 5.5== VI .5.1.Đặc trưng hình học mặt cắt giữa dầm: 170 20 257045 60 7 5×7 2020452035 140 60 20 170 Hình VI.5.1.a.Mặt cắt tính đổi giữa dầm Hình VI.5.1.b.Bố trí cốt cáp giữa dầm - Chọn hệ trục như hình vẽ: - Mặt cắt dầm (không có cốt cáp) có: A 0 b f b w − ( ) h f ⋅ b w h⋅+ b 1 b w − ( ) h 1 ⋅+= 1700 200−( ) 250⋅ 200 1400⋅+ 600 200−( ) 450⋅+= 835000.= mm 2 - Mômen kháng uốn của tiết diện (không có cốt cáp): S 0 b w h⋅ h 2 ⋅ b f b w − ( ) h f ⋅ h h f 2 −       ⋅+ b 1 b w − ( ) h 1 ⋅ h 1 2 ⋅+= 200 1400⋅ 1400 2 ⋅ 1700 200−( ) 250⋅ 1400 250 2 −       ⋅+ 600 200−( ) 450⋅ 450 2 ⋅+= 714625000.= mm 3 - Trọng tâm mặt cắt khi không có cốt cáp: y bo S 0 A 0 714625000. 835000. = 856.== mm y to h y bo − 1400 856.−= 544.== mm SVTH: Trương Quang Trang -60- THIẾT KẾ CẦU BÊ TÔNG CỐT THÉP DUL GVHD :Ths MAI LỰU - Mômen quán tính của tiết diện (không có cốt cáp): I 0 b w y to 3 3 ⋅ b w y bo 3 3 ⋅+ b f b w − ( ) h f 3 12 + b f b w − ( ) h f ⋅ y to h f 2 −       2 ⋅+ b 1 b w − ( ) h 1 3 12 ⋅ b 1 b w − ( ) h 1 ⋅ y bo h 1 2 −       ⋅++ = = 200 544. 3 3 ⋅ 200 856. 3 3 ⋅+ 1700 200−( ) 250 3 12 ⋅+ 1700 200−( ) 250⋅ 544. 250 2 −       2 ⋅+ 600 200−( ) 450 3 12 ⋅ 600 200−( ) 450⋅ 856. 450 2 −       ⋅++ 123486993333.= mm 4 - Trọng tâm cốt cáp dự ứng lực so với hệ trục đã chọn: A ps n tao a ps ⋅ 38 143.3⋅= 5445.== mm 2 y ct 8 70 140+ 210+ 280+( )⋅ 4 350⋅+ 2 420⋅+ n tao 206.== mm - Trọng tâm cốt cáp dự ứng lực lấy đối với mép trên của mặt cắt: d ps h y ct − 1400 206.−= 1194.== mm - Độ lệch tâm của cáp dự ứng lực đối trọng tâm của tiết diện dầm chủ : e y bo y ct − 856. 206.−= 650.== mm - Diện tích tiết diện (khi có cốt cáp): A g A 0 n A ps ⋅+ 835000. 5.5 5445.⋅+= 864948.== mm 2 - Mômen kháng uốn của tiết diện (khi có cốt cáp): K x b w h⋅ h 2 ⋅ b f b w − ( ) h f ⋅ h h f 2 −       ⋅+ b 1 b w − ( ) h 1 ⋅ h 1 2 ⋅+ n A ps ⋅ h d ps − ( ) ⋅+= = 200 1400⋅ 1400 2 ⋅ 1700 200−( ) 250⋅ 1400 250 2 −       ⋅+ 600 200−( ) 450⋅ 450 2 ⋅ 5.5 5445.⋅ 1400 1194.−( )⋅++ 720794185.= mm 3 SVTH: Trương Quang Trang -61- THIẾT KẾ CẦU BÊ TÔNG CỐT THÉP DUL GVHD :Ths MAI LỰU - Tøừ đó các trọng tâm của tiết diện quy đổi: y bg K x A g 833.34== mm y tg h y bg − 1400 833.34−= 566.66== mm - Mômen quán tính của tiết diện (khi có cốt cáp): I g I 0 n A ps ⋅ d ps y tg − ( ) 2 ⋅+ 123486993333. 5.5 5445.⋅ 1194. 566.66−( ) 2 ⋅+== 135272995939.= mm 4 - Mômen tónh của mặt cắt quy đổi: S tg I g y tg 238719860.== mm 3 S bg I g y bg 162326297.== mm 3 VI .5.2.Đặc trưng hình học mặt cắt cách dầm L/4: 7 4×7 21 14 50 170 20 257045 60 2020452035 140 60 20 170 Hình VI.5.2.a.Mặt cắt tính đổi giữa dầm Hình VI.5.2.b.Bố trí cốt cáp giữa dầm - Chọn hệ trục như hình vẽ: - Mặt cắt dầm (không có cốt cáp) có: (đã tính toán ở mặt cắt giữa dầm) A 0 835000.= mm 2 S 0 714625000.= mm 3 y to 544.= mm y bo h y to − 1400 544.−= 856.== mm I 0 123486993333.= mm 4 - Trọng tâm cốt cáp dự ứng lực so với hệ trục đã chọn: y ct 8 70 140+ 210+( )⋅ 6 280⋅+ 3 350⋅+ 2 560 630+ 700+( )⋅+ 38       = 260.= mm SVTH: Trương Quang Trang -62- THIẾT KẾ CẦU BÊ TÔNG CỐT THÉP DUL GVHD :Ths MAI LỰU - Trọng tâm cốt cáp dự ứng lực lấy đối với mép trên của mặt cắt: d ps h y ct − 1400 260.−= 1140.== mm - Độ lệch tâm của cáp dự ứng lực đối trọng tâm của tiết diện dầm chủ : e y bo y ct − 856. 260.−= 596.== mm - Diện tích tiết diện (khi có cốt cáp): A g A 0 n A ps ⋅+ 835000. 5.5 5445.⋅+= 864948.== mm 2 - Mômen kháng uốn của tiết diện (khi có cốt cáp): K x b w h⋅ h 2 ⋅ b f b w − ( ) h f ⋅ h h f 2 −       ⋅+ b 1 b w − ( ) h 1 ⋅ h 1 2 ⋅+ n A ps ⋅ h d ps − ( ) ⋅+= = 200 544. 3 3 ⋅ 200 856. 3 3 ⋅+ 1700 200−( ) 250 3 12 ⋅+ 1700 200−( ) 250⋅ 544. 250 2 −       2 ⋅+ 600 200−( ) 450 3 12 ⋅ 600 200−( ) 450⋅ 856. 450 2 −       ⋅++ 722411350.= mm 3 - Tøừ đó các trọng tâm của tiết diện quy đổi: y bg K x A g 722411350.== mm y tg h y bg − 1400 835.21−= 564.79== mm - Mômen quán tính của tiết diện (khi có cốt cáp): I g I 0 n A ps ⋅ d ps y tg − ( ) 2 ⋅+ 123486993333. 5.5 5445.⋅ 1140. 564.79−( ) 2 ⋅+== 133395619162.= mm 4 - Mômen tónh của mặt cắt quy đổi: S tg I g y tg 236186227.== mm 3 S bg I g y bg 159715065.== mm 3 SVTH: Trương Quang Trang -63- THIẾT KẾ CẦU BÊ TÔNG CỐT THÉP DUL GVHD :Ths MAI LỰU VI .5.3.Đặc trưng hình học mặt cắt cách dầm 1 m: 2020452035 140 60 20 170 7 4×7 36 14 14 14 7 170 20 257045 60 Hình VI.5.3.a.Mặt cắt tính đổi giữa dầm Hình VI.3.2.b.Bố trí cốt cáp giữa dầm - Chọn hệ trục như hình vẽ: - Mặt cắt dầm (không có cốt cáp) có: (đã tính toán ở mặt cắt giữa dầm) A 0 835000.= mm 2 S 0 714625000.= mm 3 y to 544.= mm y bo h y to − 1400 544.−= 856.== mm I 0 123486993333.= mm 4 - Trọng tâm cốt cáp dự ứng lực so với hệ trục đã chọn: y ct 6 70 140+ 210+ 280+( )⋅ 2 350⋅+ 2 710 780+ 850+ 990+ 1060+ 1130+( )⋅+ 38       = 419.= mm - Trọng tâm cốt cáp dự ứng lực lấy đối với mép trên của mặt cắt: d ps h y ct − 1400 419−= 981.== mm - Độ lệch tâm của cáp dự ứng lực đối trọng tâm của tiết diện dầm chủ : e y bo y ct − 856. 419−= 437.== mm - Diện tích tiết diện (khi có cốt cáp): A g A 0 n A ps ⋅+ 835000. 5.5 5445.⋅+= 864948.== mm 2 - Mômen kháng uốn của tiết diện (khi có cốt cáp): K x b w h⋅ h 2 ⋅ b f b w − ( ) h f ⋅ h h f 2 −       ⋅+ b 1 b w − ( ) h 1 ⋅ h 1 2 ⋅+ n A ps ⋅ h d ps − ( ) ⋅+= SVTH: Trương Quang Trang -64- THIẾT KẾ CẦU BÊ TÔNG CỐT THÉP DUL GVHD :Ths MAI LỰU = 200 1400⋅ 1400 2 ⋅ 1700 200−( ) 250⋅ 1400 250 2 −       ⋅+ 600 200−( ) 450⋅ 450 2 ⋅+ 5.5 5445.⋅ 1400 981.−( )⋅+ 727173003.= mm 3 - Tøừ đó các trọng tâm của tiết diện quy đổi: y bg K x A g 840.71== mm y tg h y bg − 1400 840.71−= 559.29== mm - Mômen quán tính của tiết diện (khi có cốt cáp): I g I 0 n A ps ⋅ d ps y tg − ( ) 2 ⋅+ 123486993333. 5.5 5445.⋅ 981. 559.29−( ) 2 ⋅+== 128812836491.= mm 4 - Mômen tónh của mặt cắt quy đổi: S tg I g y tg 230314929.== mm 3 S bg I g y bg 153219108.== mm 3 VI .5.4.Đặc trưng hình học mặt cắt gối: 2020452035 140 60 20 170 7 28 47 14 10 14 60 170 20120 140 Hình VI.5.4.a.Mặt cắt gối không cốt cáp Hình VI.5.4.b.Bố trí cốt cáp gối - Chọn hệ trục như hình vẽ: - Mặt cắt dầm (không có cốt cáp) có: A 0 b f b w − ( ) h f ⋅ b 1 h⋅+ 1700 600−( ) 200⋅ 600 1400⋅+= 1060000.== mm 2 - Mômen kháng uốn của tiết diện (khi không có cốt cáp): S 0 b f b w − ( ) h f ⋅ h h f 2 −       ⋅ b 1 h⋅ h 2 ⋅+= SVTH: Trương Quang Trang -65- THIẾT KẾ CẦU BÊ TÔNG CỐT THÉP DUL GVHD :Ths MAI LỰU 1700 600−( ) 200⋅ 1400 200 2 −       ⋅ 600 1400⋅ 1400 2 ⋅+= 874000000.= mm 3 - Trọng tâm tiết diện (khi không có cốt cáp): y bo S 0 A 0 874000000. 1060000. = 825.== mm y to h y bo − 1400 825.−= 575.== mm - Mômen quán tính của tiết diện (không có cốt cáp): I 0 b w y to 3 3 ⋅ b w y bo 3 3 ⋅+ b f b w − ( ) h f 3 12 ⋅+ b f b w − ( ) h f ⋅ y to h f 2 −       2 ⋅+= 600 575. 3 3 ⋅ 600 825. 3 3 ⋅+ 1700 600−( ) 200 3 12 ⋅+ 1700 600−( ) 200⋅ 575. 200 2 −       2 ⋅+= 200695833333.= mm 4 - Trọng tâm cốt cáp dự ứng lực so với hệ trục đã chọn: y ct 6 70 140+ 210+ 280+( )⋅ 2 350⋅+ 2 820 890+ 960+ 1060+ 1130+ 1200+( )⋅+ n tao = 448.= mm - Trọng tâm cốt cáp dự ứng lực lấy đối với mép trên của mặt cắt: d ps h y ct − 1400 448−= 952.== mm - Độ lệch tâm của cáp dự ứng lực đối trọng tâm của tiết diện dầm chủ : e y bo y ct − 825. 448−= 377.== mm - Diện tích tiết diện (khi có cốt cáp): A g A 0 n A ps ⋅+ 1060000. 5.5 5445.⋅+= 1089947.5== mm 2 - Mômen kháng uốn của tiết diện (khi có cốt cáp): K x b w h⋅ h 2 ⋅ b f b w − ( ) h f ⋅ h h f 2 −       ⋅+ n A ps ⋅ h d ps − ( ) ⋅+= 600 1400⋅ 1400 2 ⋅ 1700 600−( ) 200⋅ 1400 200 2 −       ⋅+ 5.5 5445.⋅ 1400 952.−( )⋅+= 887416480.= mm 3 SVTH: Trương Quang Trang -66- THIẾT KẾ CẦU BÊ TÔNG CỐT THÉP DUL GVHD :Ths MAI LỰU - Tøừ đó các trọng tâm của tiết diện quy đổi: y bg K x A g 814.18== mm y tg h y bg − 1400 814.18−= 585.82== mm - Mômen quán tính của tiết diện (khi có cốt cáp): I g I 0 n A ps ⋅ d ps y tg − ( ) 2 ⋅+ 200695833333. 5.5 5445.⋅ 952. 585.82−( ) 2 ⋅+== 204711427496.= mm 4 - Mômen tónh của mặt cắt quy đổi: S tg I g y tg 349444245.== mm 3 S bg I g y bg 251432641.== mm 3 * Kết quả tổng hợp tính toán thể hiện ở bảng sau: Mặt cắt Đặc trưng A 0 835000 835000 835000 1060000 mm 2 S 0 714625000 714625000 714625000 874000000 mm 3 y bo 856 856 856 825 mm y to 544 544 544 575 mm I 0 123486993333 123486993333 123486993333 200695833333 mm 4 A g 864948 864948 864948 1089948 mm 2 y bg 833.34 835.21 840.71 814.18 mm 3 y tg 566.66 564.79 559.29 585.82 mm 3 I g 135272995939 133395619162 128812836491 204711427496 mm S bg 162326297 159715065 153219108 251432641 mm S tg 238719860 236186227 230314929 349444245 mm 4 Mặt cắt có cốt thép Giữa dầm L/2 L/4 Cách gối 1 m Gối Đơn vò SVTH: Trương Quang Trang -67- [...]... cốt đai φ = 12 mm , số nhánh là 2 có: Av = 2 ⋅ π ⋅φ 4 2 = 2 3.14 ⋅ 12 2 4 = 22 6.1 mm 2 Av ⋅ fvy Vs ⋅ dv ⋅ cotgθ fvy = 23 0 MPa + Bước cốt đai: Av ⋅ fvy 22 6.1 ⋅ 23 0 S = ⋅ dv ⋅ cotgθ = ⋅ 1008 ⋅ 1.9 62 = 757.3 mm 1358 12 Vs - Kiểm tra bước cốt đai theo cấu tạo: Vu 122 53 72 = = 0. 122 ,< 0.1 nên bước cốt đai chọn theo cấu tạo f'c ⋅ bw ⋅ dv 50 ⋅ 20 0 ⋅ 1008 + Điều kiện khống chế: A v ⋅ fvy 22 6.1 ⋅ 23 0 S≤ →S≤ →... β = 2. 15 - Lực cắt yêu cầu cho cốt đai: Vu 1 315136 1 Vs = − Vp − ⋅ β ⋅ f'c ⋅ bw ⋅ dv = −0− ⋅ 2. 15 ⋅ φv 12 0.9 12 50 ⋅ 20 0 ⋅ 1 127 = 645 92 N - Khoảng cách giữa các cốt đai: + Từ phương trình : Av ⋅ fvy Vs = ⋅ dv ⋅ cotgθ S suy ra S = + Chọn cốt đai φ = 12 mm , số nhánh là 2 có: Av = 2 ⋅ π ⋅φ 4 2 = 2 3.14 ⋅ 12 2 4 = 22 6.1 mm 2 Av ⋅ fvy Vs ⋅ dv ⋅ cotgθ fvy = 23 0 MPa + Bước cốt đai: Av ⋅ fvy 22 6.1 ⋅ 23 0... 197000 35749.4 −7 122 060 864948 − 7 122 060 ⋅ 650 2 13 527 2995939 + 26 74.698 ⋅ 10 6 13 527 2995939 ⋅ 650 ⋅ 17.63 = 97.15 MPa log ( 24 t)  fpi  − 0.55 ⋅ f = log ( 24 ⋅ 4) ⋅  1308 − 0.55 ⋅ 1308 = 15.0 MPa  ⋅    fpy  pi 40 40  1674    - Lặp lần ba: fpi = fpj − ∆fpR1 − ∆fpES = 0.74 ⋅ 1860 − 15.0 − 97.15 = 126 4 MPa Pi = Aps ⋅ fpi = 5445 ⋅ 126 4 = 68 824 80 N fcgp = − Pi Ag − Pi ⋅ e 2 Ig = −16.6 MPa ∆fpES... ∆fpES = Ep Ec fcgp = + Mg Ig e = −68 824 80 864948 − ≈ -17.63 MPa đạt 197000 35749.4 68 824 80 ⋅ 650 2 13 527 2995939 + 26 74.698 ⋅ 10 6 13 527 2995939 ⋅ 650 ⋅ 16.6 = 91.48 MPa - Vậy mất mát do tự trùng cáp cáp lúc truyền lực là: ∆fpR1 = log ( 24 t)  fpi  − 0.55 ⋅ f = log ( 24 ⋅ 4) ⋅  126 4 − 0.55 ⋅ 126 4 = 12. 8 MPa  ⋅    fpy  pi 40 40  1674    VI 6.3.Mất mát ứng suất do co ngót ∆fpSR: ∆fpSR = 117 − 1.03H... Ep + Ac ⋅ Ec + 0.5 ⋅ 0 + 0.5 ⋅ ( 122 53 72 − 970306 ) ⋅ 1.9 62 − 5445 ⋅ 1 025 1570 ⋅ 20 0000 + 5445 ⋅ 197000 + 1060000 ⋅ 35749.4 ε x = −1.36 × 10 −4 - Tra biểu đồ, ta được: θ = 27 .2 ° β = 2. 15 - Lực cắt yêu cầu cho cốt đai: Vu 1 Vs = − Vp − ⋅β ⋅ φv 12 = 1358 12 N SVTH: Trương Quang độ lệch 3.7% f'c ⋅ bw ⋅ dv = 122 53 72 0.9 − 970306 − 1 12 ⋅ 2. 15 ⋅ 50 ⋅ 20 0 ⋅ 1008 Trang -81- THIẾT KẾ CẦU BÊ TÔNG CỐT THÉP DUL... 13 422 5579413  824 448  13 422 5579413 6 = − 13.6 MPa + Thớ trên bò nén thoả mãn điều kiện: ft = 13.56 MPa < 0.45 ⋅ f'c = 22 .5 MPa - Ứng suất của bê tông thuộc thớ dưới: − Pi P i ⋅ e Mg fb = − ⋅ ybg + ⋅ ybg Ag Ig Ig SVTH: Trương Quang Trang - 72- THIẾT KẾ CẦU BÊ TÔNG CỐT THÉP DUL −5581 125 = 824 448 = 2. 74 MPa − 5581 125 ⋅ 611 13 422 5579413 ⋅ 817 + 49 72. 803 ⋅ 10 GVHD :Ths MAI LỰU 6 13 422 5579413 ⋅ 817 + Thớ dưới... dự ứng lực một phần ∆ fp = 23 0 ⋅  1 − 0.15 ⋅  = 26 3.4 MPa f'c − 41   50 − 41   + 41PPR = 23 0 ⋅  1 − 0.15 ⋅  + 41 ⋅ 1 41  41   - Đối với tao cáp có độ trùng thấp: ∆ fp = 27 1 .2 − 41 = 23 0 .2 MPa (**) Tổng mất mát ứng suất là: ∆fpT2 = ∆fpES + ∆ fp = 91.48 + 23 0 .2 = 321 .7 MPa - Từ (*) và (**) ta có được mất mát ứng suất là: ∆fpT = max ∆fpT1 , ∆fpT2 = max ( 351.7 , 321 .7 ) = 351.7 MPa ( ) VI 7.Kiểm... 23 0 S = ⋅ dv ⋅ cotgθ = ⋅ 1 127 ⋅ 1.376 = 124 9 mm Vs 645 92 - Kiểm tra bước cốt đai theo cấu tạo: Vu 315136 = = 0. 028 ,< 0.1 nên bước cốt đai chọn theo cấu tạo f'c ⋅ bw ⋅ dv 50 ⋅ 20 0 ⋅ 1 127 + Điều kiện khống chế: A v ⋅ fvy 22 6.1 ⋅ 23 0 S≤ →S≤ → S ≤ 443.0 mm 0.083 ⋅ f'c ⋅ bv 0.083 ⋅ 50 ⋅ 20 0 S ≤ 0.8dv → S ≤ 0.8 ⋅ 1 127 → S ≤ 901.6 mm S ≤ 600 mm + Vậy bước cốt đai được chọn là: S = 20 0 mm - Tính lại khả năng... kiện VI 7.3 .2. Kiểm tra tại mặt cắt gối: - Mặt cắt này có: V u = 122 53 72 Mu = 0 Nmm N - Trục trung hoà đi qua cánh có: de = 9 52 mm a = 143 mm - Vậy ta tính được d v theo công thức sau:  dv = max  de − a  v - Tính f'c 2   , 0.9de , 0. 72 ⋅ h = max  9 52 −   với V p = 0 , φ v = 0.9 , ta có: v = 143 2  , 0.9 ⋅ 9 52 , 0. 72 ⋅ 1400  = 1008 mm  Vu − φ ⋅ Vp φ v ⋅ bv ⋅ dv ( ) + Lực chống cắt do cáp DUL... = = k 0 .28 bf ⋅ β 1 ⋅ 0.85 ⋅ f'c + Aps ⋅ fpu ⋅ 1700 ⋅ 0.693 ⋅ 0.85 ⋅ 50 + 5445 ⋅ 1860 ⋅ dps 1153 = 1 92. 8 mm - Một số giá trò cần tính toán:  fps = fpu ⋅  1 − k ⋅  c  20 3.3    = 1768 .2 MPa  = 1860 ⋅  1 − 0 .28 ⋅ dps  1153   a = β 1 ⋅ c = 0.693 ⋅ 20 3.3 = 140.9 mm - Sức kháng uốn của tiết diện : 140.9   a  Mn = Aps ⋅ fps ⋅  dps −  = 5445 ⋅ 1768 .2 ⋅  1153 −  = 10 422 627 935 2  2   N.mm . 1089948 mm 2 y bg 833.34 835 .21 840.71 814.18 mm 3 y tg 566.66 564.79 559 .29 585. 82 mm 3 I g 13 527 2995939 1333956191 62 128 8 128 36491 20 4711 427 496 mm S bg 1 623 2 629 7 159715065 15 321 9108 25 14 326 41 mm S tg 23 8719860. : M n A ps f ps ⋅ d ps a 2 −       ⋅ 5445. 1768 .2 1153. 140.9 2 −       ⋅= 10 422 627 935.== N.mm M r φ M n ⋅ 1 10 422 627 935.⋅= 10 422 627 935.== N.mm > M u 43 427 920 00= N.mm * Vậy mặt. h h f 2 −       ⋅+ b 1 b w − ( ) h 1 ⋅ h 1 2 ⋅+ n A ps ⋅ h d ps − ( ) ⋅+= = 20 0 544. 3 3 ⋅ 20 0 856. 3 3 ⋅+ 1700 20 0−( ) 25 0 3 12 ⋅+ 1700 20 0−( ) 25 0⋅ 544. 25 0 2 −       2 ⋅+ 600 20 0−(