Giáo trình Bê tông cường độ cao và chất lượng cao: Phần 2

Tiếp nối phần 1, phần 2 của giáo trình Bê tông cường độ cao và chất lượng cao tiếp tục trình bày các nội dung chính sau: Độ bền của bê tông CĐC và CLC, nghiên cứu ứng dụng bê tông cường độ và chất lượng cao, bê tông cốt sợi cường độ cao. Mời các bạn cùng tham khảo để nắm nội dung chi tiết.

Chơng Độ bền bê tông cờng độ cao chất lợng cao 1.Mở đầu Bê tông vật liệu composit không đồng mà độ bền đợc nghiên cứu điểm đặc biệt Đó phản ứng kiềm cốt liệu, tính thấm nớc, phản ứng cácbonát hoá độ chống thấm ion Clo Tỏng quan nguyên nhân phá hoại bê tông (xem hình 5.1.) Bê tông kết cấu bê tông thờng bị phá hoại nhiều nguyên nhân Tuỳ theo mức độ h hỏng chia làm cấp tác động khác nhau: - Sai sót: Th−êng thiÕt kÕ, lùa chän vËt liƯu vµ sai sót thi công - H hỏng: Thờng tác động khai thác, thời tiết, tăng tải không đợc xét đến, tác động đặc biệt nớc, gió, động đất - Phá hoại: Thờng xẩy trình thi công, khai thác kết thúc tuổi thọ khai thác Dới tác động làm giảm độ bền khai thác bê tông kết cấu bê tông Clo Sulphate Nớc Nhiệt độ Quá trình cacbonat hoá Phản ứng kiềm Silic Bê tông bị tác động Mài mòn Hoá chất (axit,dung môi) Lực va đập Hình 5.1 Sơ đồ tác động đến độ bền bê tông Tính thấm nớc TÝnh thÊm hay tÝnh chÊt cđa mét vËt ®Ĩ cho chất lỏng chảy qua thờng đợc xem tiêu chuẩn độ bền Các tác động tơng hỗ lỏng rắn hóa học (biến đổi khối lợng), vật lý (nở), học (phá hủy) Trong phản ứng hóa 82 học, tác động tơng hỗ lỏng - rắn khoảng cách gần, can thiệp vào liên kết ion dung dịch, chuyển động chất trao đổi chuyển dời Các khuyết tật cấu trúc nh lỗ rỗng mao quản hay vết nứt đóng vai trò định độ thấm bê tông Các lỗ rỗng liên tục hay đứt qu ng Các vết nứt tạo thành vùng phá hủy với phân nhánh nhiều Các đặc tính cấu trúc vi mô vật liệu không đồng tạo thành thấm lọc chất lỏng Lý thuyết lọc mô tả biến đổi khả thấm môi trờng nứt rỗng Một vật liệu bị nứt có độ rỗng nhá, sù chun ®éng cđa chÊt láng thùc hiƯn bëi số lợng hạn chế vết nứt Nó tồn mạng lới ngầm lọc nhánh chết Trong môi trờng rỗng nứt, không thông nhau, chất lỏng không thấm Ngỡng thấm phân biệt vùng thấm vùng không thấm Lý thuyết thấm, áp dụng với đá, đợc sử dụng việc xác định độ thấm k vữa xi măng với công thức: k = c d2c/F Trong ®ã: c = 1/226 dc = ờng kính tiêu chuẩn lỗ rỗng F = Tác nhân cấu tạo - F, tỉ lệ khả truyền dẫn bê tông b o hoà dung dịch lỗ rỗng đợc xác định từ phép đo độ khuyếch tán (ví dụ ion clo) khả dẫn điện; - dc đợc đo đờng cong lỗ rỗng thủy ngân Đó điểm uốn đờng cong thể tích tích luỹ Điểm ứng với tăng đột ngột khả dẫn điện, cho thấy liên tục đờng chất lỏng chất rắn Từ ví dụ, loại vữa xi măng: - Tỉ lệ N/X = 0,4, đờng kính tiêu chuẩn dc = 38 nm, độ khuyếch tán clo D = 26.0x10-13 m2/s, cã mét hƯ sè thÊm tÝnh to¸n k = 11 x 10-21 m2 Giá trị D0 ứng với độ khuyếch tán clo nớc 1,484 x 10-9m2/s Khi đó, tác nhân cấu tạo F: D0/D 570 - TØ lÖ N/X = 0,2, chøa 10% muéi silic, đờng kính tiêu chuẩn dc = 10 nm, Dc1 = 8x10-13 m2/s , có độ thấm tính toán 0,2x10-21 m2/s Trong vÝ dơ nµy, mi silic vµ sù giảm tỉ lệ N/X làm giảm độ thấm 55 lần T.C Powers đ đo ngỡng thấm vữa xi măng, hoàn toàn hyđrát hoá, tỉ lệ N/X 0,7 ảnh hởng giảm lợng nớc có mặt muội silic ngỡng tiếp xúc lỗ rỗng mao quản vừa đợc chứng tỏ bửoi D.P Bentz vµ E.J Carboczy Víi tØ lƯ n−íc cho tr−íc, muội silic làm đứt qu ng liên kết lỗ rỗng với độ thủy hóa nhỏ 83 Do tham nuoc theo, % 12 11 10 1-OPC 2- OPC+MS 3- OPC/GGBS 4- OPC/GGBS+MS 5- SR Loai mau thu H×nh 5.2 Quan hƯ hệ số thấm nớc với loại phụ gia khác Độ thấm nớc bê tông phụ thuộc cấu trúc lỗ rỗng vật liệu phản ứng nớc vật rắn Nớc bê tông có nhiều dạng: tự do, hấp phụ, hỗn hợp Sự chuyển dời nớc lỗ rỗng xét nh hình trụ đợc mô tả chế: - Sự chuyển dời pha mô tả qua định lt Fick vµ qua kvv; - Sù chun dêi pha hấp phụ nh màng nhớt, đặc trng áp lực ngắt (disjonction) kva (thấm bề mặt); - Sự chuyển dời pha ngng tụ theo định luật Hagen Poiseuille (không trợt bề mặt) xác định Kvv (độ thấm tơng đơng) Ba loại dòng chảy quan sát đợc độ ẩm tơng đối tăng Pha pha ngng tụ đồng thời tồn Độ thấm hàm số bán kính lỗ rỗng độ ẩm tơng đối có đặc trng không tuyến tính (hình 2) Khi độ ẩm tơng đối tăng, từ 60%, độ thấm tăng tạo thành chùm rỗng ngng tụ mạng lới Các đám liên kết với ngỡng thấm Hai loại lỗ rỗng đợc định nghĩa kích thớc chúng: Lỗ rỗng ngng tụ đợc: r < 100 nm Lỗ rỗng không ngng tụ đợc: r > 100 nm Giá trị 100 nm gần đờng tự trung bình phân tử nớc Các BTCĐC chứa phần lớn lỗ rỗng bên nhỏ 100 nm Độ thấm nớc khó đo đợc bê tông có tỉ lệ N/X nhỏ 0,4 Không có tợng thấm với tỉ lệ N/X 0,22 đến 0,27 Phản ứng kiềm cốt liệu(Silic) 3.1 Tổng quát Sự xuống cấp bê tông phản ứng kiềm cốt liệu đ đợc quan sát lần đầu vào năm 1940 Hoa kỳ Từ đó, kết cấu bị h hỏng phản ứng đ 84 đợc ghi nhận nhiều nớc Pháp gần Đó đập, cầu, đờng, nhà Các h hỏng xuất kỳ hạn khác nhau, hai đến mời năm (hoặc nữa) Chúng gồm: - Các vết nứt bề mặt Các vết nứt phát triển, độ mở rộng chúng đạt đến 0.5 mm/năm chiều sâu vợt vài mm; - Các biến màu màu dọc theo vết nứt chính; - Sự đổ mồ hôi tạo thành từ canxit gen silicát kiềm; - Các mụn hay hốc cốt liệu phản ứng bề mặt Môi trờng ẩm ớt, hàm lợng kiềm cao pha lỏng bê tông khoáng hoạt tính nh silic vô định hình hay ẩn tinh (opan, canxêđoan, tridymit, thạch anh phong hóa mạnh) tác nhân dẫn tới phản ứng Phản ứng phức tạp không đồng Nó xảy chất lỏng lỗ rỗng hạt rắn phân bố không vật liệu Cơ chế đợc chia thành nhiều loại: ã Tấn công cốt liƯu: - Sù di chun cđa c¸c ion Na+, K+, OH- pha lỏng bên phía hạt silic hoạt tính: trình vật lý; - Phản ứng với cốt liệu tạo gen (chất rắn nhận đợc kết dung dịch keo) silicát kiềm: trình hóa học ã Nở: - Thuỷ hóa gen në cơc bé hÊp thơ hc hÊp phơ lý học chất lỏng gen Sự nở trực tiếp liên quan đến số lợng gen tạo thành Gen tạo thành trờng bị nở; - Sự biến gen phụ thuộc vào độ nhít cđa gen vµ tØ lƯ kiỊm – silic Gen thấm vữa xi măng lấp đầy lỗ rỗng 3.2 Sản phẩm phản ứng kiềm silic Phản ứng kiềm silic tạo thành gen tinh thể mà ta tìm thấy tất kết cấu bê tông xuống cấp, xung quanh cốt liệu, vết nứt lỗ rỗng vữa xi măng, mạch hay mặt nghiêng cốt liệu, bề mặt bê tông dới dạng đổ mồ hôi Các gen vô định hình khối silicát kiềm chứa khoảng: 56 - 86 % SiO2, - % K2O, 0,4 - 30 % Na2O, - 28 % CaO, 10 - 30 % H2O Theo thêi gian, gen cã thĨ ph¸t triĨn thành dạng cấu trúc hạt, bọt Các tinh thể dạng hoa hồng, bản, sợi, hay hình kim Đó tinh thể dạng hoa hồng mà thành phần tơng đối ổn định: 56 63 %SiO2, 20 27 %Al2O3, – 11 % K2O, – % CaO Các tinh thể giàu kiềm gen Các ion Al đến từ vữa xi măng hay phenspát clorit cốt liệu 85 Các sản phẩm thứ cấp cácbonát hyđroxycácbonát Sự xuống cấp thứ cấp bê tông liên quan tới tạo thành etringit thay gen silicát – kiỊm C¸c etringit cã thĨ n»m cơc bé lỗ rỗng vữa xi măng nơi mà không nở nhng quan sát đợc nhiều lỗ hở cốt liệu, dẫn tới nở vật liệu Thaumasit đợc tìm thấy Vai trò ion canxi Canxi đợc tìm thấy tất sản phẩm phản ứng, gen hay tinh thể Ngoài ra, dung dịch bên bê tông chØ chøa c¸c dÊu vÕt cđa canxi Theo S Diamond, độ pH silicát kali tạo thành phản ứng kiỊm – cèt liƯu n»m kho¶ng 11,3 – 12,1 Độ pH nhỏ bê tông, đạt tới 13,6 Độ pH thấp hoà tan Ca(OH)2 Các ion canxi khuyếch tán tới nơi có silic hoạt tính Giả thiết đợc khẳng định vắng mặt tinh thể Ca(OH)2 định hớng hạt cát hoạt tính S Chatterji gần đ chứng tỏ có mặt Ca(OH)2: - Là cần thiết cho phản ứng kiềm cốt liệu, tức cho khuyếch tán ion Na+ K+ cho tạo gen - Ngăn cản khuyếch tán silic Các sản phẩm phản ứng nằm xung quanh hạt cốt liệu trơng nở R Davies R.E Oberholster đ chứng minh gen tinh thĨ, c¸c ion canxi cã thĨ thay thÕ cho ion natri kali Do đó, kiềm bị hấp thụ hỗn hợp Sự thay Ca2+ Na+, K+ dẫn đến tạo thành kiềm hyđroxyt Trong Ca(OH)2 có mặt, NaOH KOH tái tạo phản ứng với silic Sự phát triển pha lỏng bên Tầm quan trọng thành phần dung dịch chứa lỗ rỗng bê tông đợc đa S Diamond Dung dịch từ xi măng, vữa bê tông đợc xét nh dung dịch natri kali hyđroxyt chứa vết tích canxi, sunphát silic Thành phần (Na, K)+, OH- không đổi theo thời gian Một xi măng poóclăng chứa trung bình 70% kiềm dung dịch bên Do cân (Na+, K+) = OH-, nồng độ OH- tiêu chuẩn định lợng độ hoà tan kiềm độ hoạt động dung dịch kiềm với silic nhờ trình trung hòa nhóm axit silanon phá vỡ cầu siloxane Khi bẫy kim loại kiềm phản ứng với Ca(OH)2, muội silic đóng vai trò nh puzôlan hoạt tính (bảng 5.1) S Diamond đ đề xuất nồng ®é 0,25N cđa Na+, K+ hay OH- cã thĨ lµ giới hạn chấp nhận đợc để hạn chế phản ứng kiềm cốt liệu Trong giả thiết này, 10% muội silic, làm giảm 70% nồng độ hyđroxyt tan ( theo bảng 5.1), xem nh biện pháp ngăn ngừa phản ứng kiềm cốt liệu 86 Bảng 5.1: Nồng độ in OH- dung dịch bên vữa xi măng với tỉ lệ N/X = 0,5 ë 79 ngµy % muéi silic 10 20 30 ion OH 0,50 0,30 0,15 0,10 0,02 EQ/L KhuyÕch tán ion Sự khuyếch tán ion vữa xi măng vữa đ đợc xem xét nghiên cứu ăn mòn cốt thép bê tông cốt thép Có giá trị khuyếch tán ion Na+ K+ đợc công bố Các giá trị nhận đợc dùng tế bào khuyếch tán có khoang ban đầu chứa dung dịch natri clorua, đĩa vữa xi măng, vữa hay bê tông khoang sau chứa dung dịch b o hòa vôi S Goto D M Roy đ chứng tỏ DNa = 15 x 10-12 m2/s với xi măng poóc lăng có tØ lƯ N/X = 0,40 R Bakker ® dïng dung dịch NaOH KOH tế bào khuyếch tán đĩa vữa có tỉ lệ N/X = 0,50 tØ lƯ C/X = Sau ngµy thđy hãa, hệ số khuếch tán với vữa xi măng poóc lăng DNa = x 10-12 m2/s DK = 11 x 10-12 m2/s Sau ngày, giá trị tơng ứng Các giá trị nhỏ giá trị nhận đợc có mặt NaCl Nixon al [28] đ khẳng định NaCl thúc đẩy phản ứng kiềm cốt liệu tạo thành NaOH Xu hớng quan sát thấy môi trờng biển H Uchikawa al xét xi măng puzôlan, khuyếch tán ion natri bị chậm lại lực đẩy điện từ ion dơng sinh bëi sù hÊp thơ kiỊm cđa C-S-H cã tỉ lệ Ca/Si nhỏ Trong bê tông, khuyếch tán kiềm bị giảm vùng chuyển tiếp vữa cốt liệu đợc phong phú phản ứng puzôlan nh bê tông dùng muội silic 3.3 ứng xử bê tông dùng muội silic Phản ứng kiềm cốt liệu đợc thúc đẩy độ thấm lớn liên quan đến mạng lỗ rỗng liên tục dung dịch bên có kiềm tính cao, tất đặc trng giảm bê tông cờng độ cao ứng xử bê tông chứa muội silic ứng với phản ứng kiềm cốt liệu đợc tổng kết hội thảo quốc tế Sự trơng nở giảm thay đổi từ muội silic đến thành phần khác cần tiền nghiên cứu Aixơlen có kinh nghiệm lâu sử dụng muội silic với xi măng poóc lăng hàm lợng kiềm cao cốt liệu hoạt tính Một xi măng chứa 5% muội silic đ đợc sản xuất nớc từ năm 1979 Canađa thêm vào 6% muội silic cho xi măng poóc lăng năm 1982 nhng sử dụng tới 10% theo tiêu chuẩn CAN A362 từ năm 1983 Muội silic đa vào bê tông cách chỗ xi măng, thêm vào xi măng 87 Hàm lợng tối u làm giảm triệt tiêu trơng në ph¶n øng kiỊm – cèt liƯu n»m khoảng 25% Ví dụ cốt liệu hoạt tính xi măng có 1,1% Na2O tơng đơng, phản øng kiỊm – cèt liƯu lu«n lu«n n»m d−íi sù kiểm soát nhờ thêm muội silic Trong trờng hợp hàm lợng không khả quan đồng phún xuất (bronzite andésite)và dung dịch kiềm tơng ứng với 2% Na2Otđ, không quan sát thấy dấu hiệu xuống cấp lợng muội silic đạt đến 25% Phản ứng cácbonát hóa Quá trình cácbonát hóa ion CO32- không khí phản ứng hóa học ban đầu công vào Ca(OH)2 cuối thành phần canxit vữa xi măng nh C-S-H Sự kết tủa tinh thể canxit làm giảm độ pH dung dịch bên Trên bề mặt bị cácbonát hóa, độ pH cã thĨ nhá h¬n vÉn lín h¬n 12 vùng khuất Trên thực tế, phản ứng cácbonát hóa phức tạp, tồn dạng cácbonát khác đ đợc nghiên cứu phân chia đồng vị Oxy 18 Cácbon 13 Nó tách rời sản phẩm cácbonát hấp thụ CO2 tan ồing nớc cácbonát đá trầm tích chứa bụi vôi cốt liệu Quá trình cácbonát hóa phụ thuộc vào loại xi măng, tỉ lệ N/X, hàm lợng xi măng, thời gian bảo dỡng, độ ẩm Nếu ion CO32- tới đợc cốt thép bê tông, chúng ăn mòn kim loại Tỉ lệ ăn mòn cốt thép phụ thuộc điện trở bê tông Trong loại bê tông chất lợng tốt phủ cốt thép chiều dày lớn 20 mm, phản ứng cácbonát hóa xảy chậm Nếu bê tông có vết nứt rộng 0,4 mm, trình cácbonát hóa tạo lớp bề mặt bảo vệ Sự giảm độ pH cácbonát hóa giảm lợng Ca(OH)2 xi măng có phụ gia làm khả chống ăn mòn cốt thép bê tông hơn, so sánh với bê tông dùng xi măng poóc lăng Trong điều kiện này, bảo dỡng đóng vai trò định Chiều sâu ảnh hởng trình cácbonát hóa đợc dự báo cờng độ chịu nén 28 ngày Các kết trái ngợc đ khả chống cácbonát hóa bê tông dùng muội silic đ đợc công bố Tuy nhiên, từ nghiên cứu này, ta thấy việc bảo dỡng bê tông định chiều sâu ảnh hởng trình cácbonát hóa Với cờng độ chịu nén ngày 28, bê tông bị cácbonát hóa hàm lợng muội silic cao (giảm độ pH mức độ tiêu thụ Ca(OH)2 Nếu muội silic làm giảm chiều sâu cácbonát hóa cách đáng kể, dù làm tăng điện trở vật liệu, so với kết cấu rỗng gồm lỗ rỗng không liên tục Điện trở lớn giới hạn dòng điện giới hạn ăn mòn cốt thép 88 Độ thấm Clo Mức độ thấm Clo qua vùng bê tông bảo vệ gây ăn mòn cốt thép hệ số khuyết tật Clo ký hiệu D đợc tính theo công thøc sau: D = 6,3 10 −12 m / s Với bê tông thờng: Với bê tông 8% SF (MS) th×: D = 1,2.10 −12 m / s Mức độ thấm Clo phụ thuộc vào thời gian, chất lợng bê tông chiều dày lớp bê tông nồng độ Clorit Bê tông sử dụng tro nhẹ, muội silic kết hợp muội silic với tro bay cho khả chống thấm nớc, chống thấm Clo chống ăn mòn sulphat tăng lên khác Hai chế để tăng cờng khả chống thấm nớc tăng độ bền bê tông là: Cơ chế bịt kín lỗ rỗng cấu trúc vùng đá xi măng phản ứng Pyzolan trình chuyển hoá Sơ đồ phản ứng Pyzolan hoá đợc trình bày hình 5.3 nh sau: Phản ứng thuỷ hoá xi măng C2S, C3S + H2O C3S nH2O Cement + water C-S-H + Ca(OH)2 + CH Ph¶n øng pozzolanic C-S-H Silica fume + CH Hình 5.3 Quá trình thuỷ hoá pozzolanic xi măng Portland Phản ứng Pozzoland hoá làm giảm thành phần CH đá xi măng làm tăng độ bền bê tông 89 thm100Cuolombs, x 100 90 80 70 60 50 PC 40 8%MS 30 25%FA 20 4%SF+20%FA 10 0 100 200 300 400 500 600 700 800 900 1000 Thời gian, ngày H×nh 5.4 HiƯu MS Fly với độ chống thấm Clo Ăn mòn sulfate ðộ nở, % OPC 1.00 OPC+G 0.80 OPC+MS 0.60 0.40 0.20 0.00 0.0 20.0 40.0 60.0 80.0 Thi gian, tun Hình 5.5 Hiệu chống ăn mòn sulphat sử dụng tro bay MS 90 Sơ ®å thÝ nghiƯm theo tiªu chn ASTM1202 Rapid Chloride Permeability Test ( ASTM C1202) 60V A NaCl NaOH solution solution Hình5 Sơ đồ thí nghiệm Hình 5.7 Thiết bị thí nghiệm Tuy nhiên, hỗn hợp muội silic tro nhẹ cho hiệu chống thấm cao giá thành rẻ Các thí nghiệm Na Uy cho thấy cốt thép không bị rỉ sau 50 năm lớp phòng hộ 7,5 cm, với bê tông không phụ gia chống thấm Để xác định mức thấm ion Clo qua bê tông áp dụng thí nghiệm theo ASTM C1202 Nếu bê tông có trị số dới 1000 Culông chống thấm ion Clo tốt Các kết nghiên cứu nớc cho thấy hàm luợng MS >7% tro bay 20% xi măng trị số RCPT từ 800 đến 1000 Culông sau 100 ngày 91 chất kết dính puzolan thay ximăng tỷ lệ phần trăm chúng theo thể tích hỗn hợp Các Bảng 7.3 7.4 đa tỷ lệ hỗn hợp điển hình cho bêtông tăng cờng cốt sợi có khối lợng thờng hỗn hợp bêtông cốt sợi tro bay Bảng 7.3 Tỷ lệ thành phần bêtông cốt sợi Ximăng 550-950 lb/yd3 (320-560)Kg/m3 Tỷ lệ N/X 0.4 0.6 Phần trăm cốt liệu cát (50-100)% Cốt liệu lớn 3/8 in Lợng không khí (6-9)% Lợng sợi 0.5-2.5% thép: 1% = 132 lb/yd3 thuû tinh: 1% = 42 lb/yd3 nylon: 1% = 19 lb/yd3 lb/yd3 = 0.5933 kg/m3 Bảng 7.4: Loại bêtông tro bay đợc tăng cờng cốt sợi Ximăng 490 lb/yd3 Tro bay 225 lb/yd3 Tỷ lệ N/X 0.54 Phàn trăm cốt liệu cát 50% Đờng kính cốt liệu lớn 3/8 in Hàm lợng sợi thép 1.5% Phụ gia khí Theo khuyến cáo nhà sản xuất Phụ gia siêu dẻo Theo khuyến cáo nhà sản xuất Độ sụt 5-6 in Công nghệ chế tạo Nhào trộn theo bớc đợc tổng hợp nh sau: Trộn phần sợi cốt liệu trớc đổ vào máy trộn; Trộn cèt liƯu lín víi cèt liƯu nhá m¸y trén sau cho tiếp sợi trình trộn Cuối cùng, thêm đồng thời ximăng nớc ximăng đợc cho vµo sau cho n−íc vµ phơ gia; Thêm lợng sợi với lợng sợi đ đợc cho vào với thành phần đ cho vào máy trộn trớc Thêm vật liệu chất kết dính lại nớc; Tiếp tục trộn theo yêu cầu nh với kinh nghiệm thực tế bình thờng; Đổ bêtông cốt sợi vào ván khuôn Bêtông cốt sợi cần rung nhiều bêtông không cốt sợi Việc rung phía đợc thực cách cẩn thận 130 đợc chấp nhận, việc đầm rung mặt ván khuôn bề mặt bêtông thích hợp ngăn chặn đợc phân tầng cốt sợi Các đặc tính học cốt sợi 5.1 Khả chịu tải trọng gây nứt ban đầu Bêtông tăng cờng cốt sợi chịu uốn tham gia vào ứng sử biến dạng tuyến tính gồm phần nh đợc Hình 7.1 Điểm A biểu đồ tải trọng - độ võng tải trọng gây nứt ban đầu đợc xem nh cờng độ chống nứt ban đầu Thông thờng điểm A với mức độ tải trọng gây vết nứt phận không đợc tăng cờng cốt, đoạn OA biểu đồ tơng tự có độ dốc cho bêtông thờng bêtông cốt sợi Khi đá ximăng bị nứt, tải trọng đặt vào đợc truyền cho cốt sợi cốt sợi đóng vai trò cầu nối hạn chế việc mở rộng vết nứt Do sợi bị biến dạng nên vết nứt nhỏ tiếp tục phát triển vết nứt liên tục đá ximăng tiếp tục diễn tải trọng lớn đạt ®Õn ®iĨm B biĨu ®å ®é t¶i träng Trong giai đoạn mát dính bám kéo tuột vài loại sợi xảy Nhng cờng độ đứt hầu hết sợi cha đạt đến Tải trọng Độ võng Hình 7.1: Biểu đồ quan hệ tải trọng độ võng bêtông cốt sợi Trong nhánh BC biểu đồ độ võng tải trọng, vết nứt đá ximăng kéo tuột sợi tiếp tục diễn Nếu sợi đủ dài trì đợc lực dính với gel xung quanh Chúng bị phá hoại đứt nứt phận sợi tuỳ thuộc vào kích thớc khoảng chống sợi 131 Hình 7.2: Sợi thuỷ tinh (Viện bêtông Hoa Kỳ) 5.2 Chiều dài sợi tiêu chuẩn: Thông số chiều dài Nếu lc chiều dài tiêu chuẩn sợi bị đứt không bị kéo tuột vết nứt chia cắt sợi điểm đợc tính gần ®óng b»ng lc = df 2.vb [7.1] σ f Trong ®ã: df - ®−êng kÝnh sỵi; vb – c−êng ®é dính bám bề mặt; f cờng độ sợi Bentur Mindess đ phát triển mối quan hệ khả kéo đứt trung bình cờng độ dính bám bề mặt với đá ximăng sợi theo chiều dài sợi tiêu chuẩn, chứng minh cờng độ vật liệu tăng liên tục theo chiều dài sợi Sự tăng đáng kể khả chịu kéo tuột đạt đến giá trị lớn sau giảm xuống cờng độ dính bám tăng vợt giá trị tiêu chuẩn Sự mát khả kéo tuột giảm đến giá trị khoảng l =10 mm hỗn hợp đá ximăng 5.3 Khoảng cách sợi tiêu chuẩn Khoảng cách sợi ảnh hởng đáng kể đến phát triển vết nứt đá ximăng Khoảng cách gần tải trọng nứt ban đầu đá ximăng cao Điều sợi giảm hệ số nhậy cảm ứng suất hệ số ảnh hởng đến xuất vết nứt Giải pháp đợc thực Romualdi Batson để tăng cờng độ chịu kéo phần vữa cách tăng hệ số nhậy cảm ứng suất thông qua việc giảm khoảng cách sợi giống nh việc kìm h m vết nứt Romualdi Batson mô tả ứng suất gây nứt kéo với khoảng cách sợi cho tỷ lệ phần trăm thể tích khác nhau, so sánh giá trị lý thuyết thực nghiệm 132 tỷ lệ tải trọng gây nứt ban đầu cờng độ chống nứt bêtông thờng (tỷ lệ cờng độ) Các tác giả đ chứng minh khoảng cách sợi gần cờng độ cao, cụ thể cờng độ chịu kéo bêtông cao, tuỳ thuộc vào tính công tác thực tế giới hạn chi phí giá thành Một số nghiên cứu xác định khoảng cách sợi đ đợc tiến hành Nếu s khoảng cách sợi đợc tính theo công thức: s = 13.8.d f 1.0 [7.2] ρ Trong ®ã: df - đờng kính sợi; - phần trăm sợi; Một công thức khác Mckee đa ra: s=3 V [7.3] ρ 5.4 Hướng sợi tăng cường Hướng sợi tăng cường liên quan ñến tải trọng định tính hiệu mà sợi định hướng cách ngẫu nhiên chống lại sức căng theo hướng ðiều đồng nghĩa với đóng góp cốt thép uốn lực cắt thẳng ñứng dầm ñược cung cấp ñể chống lại ứng suất kéo xiên nghiêng Nếu chọn ngẫu nhiên, hệ số hiệu = 0,41l , nhiên dao động 0,33l 0,65l gần với bề mặt vật mẫu trát tay san làm thay đổi hướng thớ sợi 5.5 Tính chất học kết cấu bê tông cốt sợi 5.5.1 Các yếu tố ảnh hưởng Các thuộc tính học bê tơng cốt sợi chịu ảnh hưởng số yếu chủ yếu là: Loại sợi, cụ thể chất liệu sợi hình dạng nó; Tỉ lệ cạnh l/df, cụ thể tỉ lệ chiều dài thớ sợi/ñường kính; Khối lượng sợi tính theo khối lượng thể tích; Khoảng cách sợi s; ðộ bền khối vữa bê tơng; Kích cỡ, hình dạng mẫu Các sợi có ảnh hưởng ñến hiệu việc chống lực uốn, cắt, căng trực tiếp lực va chạm nên cần phải ñánh giá mẫu kiểm tra liên quan ñến thụng s ny 133 5.5.2 Cờng độ chịu nén Tỏc ñộng tham gia sợi tăng cường ñối với ñộ bền nén bê tông dường khơng đáng kể Thể Hình 7.3 mẫu kiểm tra sử dụng sợi thép Tuy nhiên, ñộ dẻo ñược tăng cường cách ñáng kể tăng thể tích tỉ lệ sợi ñã ñược sử dụng Hình 7.4 7.5 Fanella Naaman mô tả xu hướng tương tự với tỉ lệ thể tích lên tới 3% tỉ lệ bề 47-100 Shah thể ảnh hưởng việc tăng hàm lượng thớ sợi tới ñộ dẻo liên quan cấu kiện bê tông cốt thép Hình 7.3: Ảnh hưởng tỷ lệ cốt sợi đến cường độ chịu nén với bêtơng 90 MPa ðộ dẻo số ño khả hấp thụ lượng thời gian biến dạng Nó ước tính từ diện tích bên đồ thị biến dạng tải trọng Chỉ số ñộ dẻo (TI) thể Hsu tính theo cơng thức sau: TI = 1,421 RI + 1,035 [7.8] Trong đó: Rf - số cốt thép = Vf (l/df); Vf - tỉ lệ thể tích; l/df - hệ số tỷ lệ kích thước 134 Hình 7.4: Ảnh hưởng tỉ lệ thể tích sợi thép đến ứng suất kéo bê tơng 9000 psi Hình 7.5: Ảnh hưởng hệ số l/df tới cường ñộ chịu nén 5.5.3 Cường ñộ chịu kéo Khi thể tích sợi tăng lên từ 0.25 ÷ 1.25 % cường độ chịu kéo bê tơng cốt sợi tăng lên ñáng kể 5.5.4 Cường ñộ chịu uốn Các sợi tăng cường dường tác ñộng ñến ñộ lớn cường độ chịu uốn bê tơng Giai đoạn ñầu tiên giai ñoạn tải trọng gây nứt ñồ thị ñộ võng tải trọng giai ñoạn kiểm sốt thứ giai đoạn tải trọng cực hạn Cả tải trọng gây nứt ñầu tiên tải trọng chịu uốn cực hạn ñều bị ảnh hưởng chức sản phẩm tập trung thể tích sợi p tỉ lệ bên l/df Tập trung thớ sợi 0,5% thể tích khối vữa tỉ lệ bên ngồi 50 dường có ảnh hưởng 135 nhỏ ñến cường ñộ chịu uốn chúng có ảnh hưởng đến độ dẻo bê tông ðối với dầm kết cấu cốt thép với bê tông cốt thép thông thường bê tơng có thêm sợi, việc thay đổi cơng thức chuẩn sức chịu mơ men danh định Mn= Asfy(d-a/2) phải tiến hành để tính tốn tương tác ma sát cắt thớ sợi ñể ngăn chặn vết nứt lớn Giả thiết tiêu chuẩn diện tích bê tơng bị bỏ qua vùng kéo sửa ñổi ñể lực chịu kéo cân Tfc ñược thêm vào mặt cắt ðiều làm di chuyển trục trung hịa xuống phía dưới, dẫn đến sức chịu mơ men danh ñịnh cao Các kết nghiên cứu trường ðại học giao thông vận tải kết cấu dầm bê tông cốt sợi thép cho thấy cường ñộ chịu kéo uốn tăng lên từ 15-20 % 5.5.5．ðộ bền cắt Do sợi phân bố ngẫu nhiên khối vữa tăng cường ứng suất chủ dầm bêtông Williamson cho thấy sử dụng 1,66% sợi thép thẳng thay cho bàn ñạp, khả chịu cắt tăng lên 45% Khi sử dụng sợi thép với ñầu biến dạng tỉ lệ thể tích 1,1%, khả chịu cắt tăng lên 45-67% dầm bị hỏng uốn Sử dụng sợi ñầu uốn cong làm tăng khả chịu cắt gần 100% 5.5.6 Co ngót từ biến Khơng có tiến triển việc làm co ngót từ biến bê tơng xảy cho thêm thớ sợi có lẽ có giảm nhẹ nhu cầu vữa dính hỗn hợp thớ sợi ñược sử dụng Gãy nứt co ngót khơ nhân tố giới hạn tăng nhẹ vết gãy nứt bị hạn chế phát sinh ảnh hưởng bắc cầu thớ sợi phân bố ngẫu nhiên 5.5.7 Khả chịu tải trọng ủng Trng thỏi ca cấu kiện bê tông cốt sợi chịu tải trọng động dường gấp 3-10 lần bê tơng khơng có cốt thép Có thể thấy tổng số lượng hấp thụ dầm bê tơng cốt sợi gấp 40-100 lần so với bê tơng khơng có cốt thép tùy thuộc vào loại hình, hình dạng biến dạn v phn trm th tớch ca si Đánh giá đặc tính bê tông đợc tăng cứng thép sợi 6.1 Biểu đồ độ võng tơng ứng với tải trọng Đồ thị độ võng tơng ứng với tải trọng khác so với dạng đồ thị có kết từ thí nghiệm dầm bê tông nói chung có thêm đoạn BC Hàm lợng cốt sợi khác làm cho đoạn BC xuống lên 136 Hỡnh 7.6: Mi quan h ng suất –biến dạng với biến dạng gãy khoảng 0,45in/in 6.2 Độ bền dai Vùng nằm phía dới đồ thị độ võng theo tải trọng đại luợng lợng đợc hấp thụ thí nghiệm Đại lợng có tên gọi "độ bền dai" Trong trình phân tích tăng cứng thép sợi giá trị độ bền dai vấn đề cần quan tâm cho biết đặc tính vết nứt vật liệu gây nên Từ trớc đến ngời ta có thói quen sử dụng để xác định cờng độ uốn cho loại vật liệu đợc tăng cứng nhờ thép sợi Đây đại lợng để đo đặc tính vật liệu có vết nứt mà không nói lên điều g× vỊ tÝnh chÊt cđa vÕt nøt Cã thĨ nhËn thấy điều từ kết đợc minh hoạ vết nứt đạt đến tải trọng nh tất thí nghiệm không bị ảnh hởng chất lợng hay tỷ lệ thép sợi Do đó, việc đánh giá loại thép sợi đợc tiến hành cách so sánh phần lợng đợc hấp thụ (độ bền dai) bê tông bơm đạt tới độ võng 25mm Bờtụng nhiều sợi composites 7.1 ðặc điểm chung Bê tơng cốt sợi ñược thiết kế chứa tối ña 2% sợi, sử dụng thiết kế cấp phối tương tự bố trí bê tông không cốt sợi Hỗn hợp bê tông nhiều cốt sợi chứa từ 8-25% Thiết kế hỗn hợp chất liệu cấu thành vữa giống với thành phần bê tông cốt sợi không cốt sợi dùng cốt liệu nhỏ cát sử dụng hỗn hợp mà khơng có cốt liệu thơ để đạt độ bền ñộ dẻo cao sản phẩm ñược mong ñợi 137 Ngoài ra, năm 1980 cho thấy phát triển hỗn hợp bê tông gọi bê tông khuyết tật lớn (MDF) có cường độ chịu uốn mơ đun cao lên đến gần 30.000 psi (~200 Mpa); xi măng DSP có kích cỡ hạt 0,5µm 1/20 xi măng pooc lăng Hàm lượng khí hỗn hợp giảm cách thêm puzolan, muội silic với tỉ lệ khơng đáng kể Với bước tiến triển này, ngày hỗn hợp bêtơng cốt sợi composite sau nghiên cứu: Bê tông cốt sợi thấm hồ xi măng (SIFCON) hỗn hợp bê tông chịu lửa (SIFCA) Hệ thống hạt nhỏ kết ñặc (DSP) Hỗn hợp composite nén chặt (CRC) Hỗn hợp gốc xi măng sợi bon Bê tông siêu bền (RPC) Những hỗn hợp bêtơng có cường độ nén vượt 44.000 psi (300 Mpa) khả hấp thu lượng, cụ thể độ dẻo lên tới 1000 lần so với bê tơng khơng có cốt thép 7.2 Bê tông cốt sợi thấm hồ xi măng (SIFCON) Do tỉ lệ sợi thép cao (8-25%), hỗn hợp cấu kiện kết cấu hình thành rải thớ sợi ván khuôn lên móng Móng chất đầy sợi đến độ cao quy định khn hình thành tồn phần với sợi, tùy thuộc vào yêu cầu thiết kế Sau sợi ñược ñặt lớp vữa xi măng có độ nhớt thấp rót bơm vào lớp móng rãnh thớ sợi ván khuôn, thâm nhập vào khoảng trống sợi Tỉ lệ xi măng/tro bay/cát cụ thể thay đổi từ 90/10/0 ñến 30/20/50 theo khối lượng Tỉ lệ nước/xi măng (W/C+FA) từ 0,45 đến 0,20 tính theo khối lượng 7.3 Hỗn hợp xi măng MDF DSP Các hạt nhỏ kết đặc (DSP) hỗn hợp bêtơng cốt sợi composites nén chặt (CRC) phụ thuộc vào việc thu ñược ñộ bền siêu cao phần lớn loại xi măng đóng chặt sử dụng cho hỗn hợp gốc xi măng tỉ lệ thích hợp để giảm cách ñáng kể loại bỏ hầu hết chỗ trống chất tạo dính 7.4 Hỗn hợp gốc xi măng cốt sợi composite ðường kính chúng thay đổi từ 10-18µm (0,0004-0,0007 in) chiều dài thay ñổi từ 1/8 ñến 1/2 in (3-12mm) Hỗn hợp có độ bền kéo 60-110 ksi (400-750 MPa) Bởi chiều dài nhỏ đường kính nhỏ sợi composite 138 nên tỉ lệ theo thể tích 0,5-3% 9.25 Khoảng cách thớ sợi xấp xỉ 0,004 in (0,1mm) tỉ lệ sợi 3% Chức chúng tương tự với chức sợi thép ngăn chặn vết gãy nứt to từ lúc bắt đầu phát triển 7.5 Bê tơng siêu bền Bê tơng siêu bền có cường độ chịu nén từ 30.000-120.000 psi (200-800 MPa) Loại cường ñộ chịu nén thấp ngày ñược sử dụng ñể xây dựng cấu kiện kết cấu Loại cường ñộ chịu nén cao ñược sử dụng ứng dụng phi kết cấu lát sàn, bảo vệ kho chứa chất thải hạt nhân Những loại gọi bê tơng có ñộ bền siêu cao có ñộ dẻo cao cần thiết cho ứng dụng hệ thống kết cấu ðặc điểm loại bê tơng sử dụng bê tơng bột mà cốt liệu cát truyền thống ñược thay thạch anh ñất kích cỡ 300µm Dưới góc độ này, đồng hỗn hợp ñược cải thiện ñáng kể phân bố kích cỡ loại hạt giảm ñi bậc chiều dài Một cải thiện lớn khác thuộc tính bê tơng đơng cứng tăng giá trị mơ đun đàn hồi vữa để giá trị đạt x106 ñến 11 x 106 psi (55-75GPa) Richard Cheyrezy ñã phát triển ñặc tính học sau ñây bê tơng RPC: Nâng cao tính đồng làm cho mơ đun đàn hồi tăng lên 11 x106 psi (75Gpa) Tăng mật độ nén khơ chất rắn khơ Trong muội silíc với kích thước hạt nhỏ 0,1-0,5 µm hàm lượng hỗn hợp tối ưu 25% ximăng tính theo khối lượng Tăng khối lượng thể tích khơ cách trì bê tơng tươi áp suất giai ñoạn ñổ thời gian ñúc ðiều dẫn ñến việc loại bỏ bọt khí, nước thải giảm phần hao hụt nhựa thời gian kết thúc ninh kết Tăng cường kết cấu nhỏ qua bảo dưỡng nóng ngày nhiệt độ 194oF (90oC) để ñẩy mạnh hoạt hóa phản ứng puzolan muội silíc dẫn đến thu cường độ chịu nén 30% Tăng ñộ dẻo cách thêm tỉ lệ thể tích thích hợp thớ sợi thép nhỏ Bảng 7.5 Thành phần hỗn hợp đặc tính học bê tơng độ bền siêu cao (PRC) 139 (1) Xi măng porland, loạiV,kg/m3 Cát mịn (150-400µm), kg/m3 Thạch anh đất (4µm), kg/m3 Muội silíc (18 m2/g), kg/m3 Silíc kết tủa (35m2/g), kg/m3 Chất siêu dẻo, kg/m3 Cốt sợi thép, kg/m3 Tổng lượng nước,m3 Cường ñộ chịu nén lăng trụ, MPa Cường ñộ chịu uốn, MPa Năng lượng phá hủy, (J/m2) Mơ đun Young, GPa Bê tơng RPC 200 (2) 955 1051 229 10 13 191 153 170-230 25-60 15000-40000 54-60 Bê tông RPC 800 (3) 1000 500 390 230 18 630 180 490-680 45-102 1200-2000 65-75 Bảng 7.5 trình bày kết nghiên cứu Richard Cheyrezy đưa tỉ lệ trộn bê tơng RPC loại 200 loại 800 Nó liệt kê đặc tính học loại bê tơng này, Xi măng kháng sulfate loại V ñã ñược sử dụng tất hỗn hợp Các loại bê tông mô tả phần ñã thể ñược ñộ bền, dẻo hiệu suất bê tông hỗn hợp gốc bê tơng thu tiếp tục có tính ổn định cao Một kỷ ngun cơng nghệ vật liệu xây dựng bắt ñầu Nó hứa hẹn cách mạng lĩnh vực mà hệ thống xây dựng lên kỷ 21 Các cơng trình lớn cần tiến hành để tăng tính khả thi việc áp dụng vật liệu làm cho chúng có khả sinh lợi cao Chỉ với tính ñơn giản tính khả thi ứng dụng thu ñược sản phẩm cuối , bước phát triển khoa học công nghệ vật liệu nhận chấp nhận tồn cầu Câu hỏi: Định nghĩa phân loại bê tông cốt sợi? ứng xử cốt sợi bê tông? Bê tông cốt sợi thép? Các compuzit bê tông cốt sợi siêu cờng độ? 140 Tài liệu tham khảo Tiêu chuẩn Việt Nam 7075-2006 Công nghệ bê tông bê tông đặc biệt-GS.TS Phạm Duy Hữu-2005 Vật liệu mới-GS.TS - Phạm Duy Hữu-2002 Giáo trình vật liệu xây dựng (tái bản)- Phạm Duy Hữu-2005 Sổ tay ACI thực hành bê tông, phần Phạm Duy Hữu N/c bê tông cờng độ cao (Đề tài NCKH1999-Bộ GD&ĐT) Phạm Duy Hữu Bê tông HPC từ vật liệu Nam Bộ (Đề tài NCKH 2008-Bộ GD&ĐT) Thiết kế Kiểm soát hỗn hợp bê tông, xuất lần thứ 13 Hiệp hội Xi măng Portland Cục Thi công Giao thông Bang Tiêu chuẩn kỹ thuật Vật liệu Hoa Kú 10 Procecdings of the internation workshop onself compacting concrete-JSCTOzawoa- Tokyo 11 Procecdings of the cecond international symposium on self compacting concrete-Kazumasa u Masahiro 12 Carrasquilo, Ramon vµ Miller, Richard; " Định tỉ lệ hỗn hợp phần 2" Ghi chép Trng bày Cầu làm Bê tông Tính cao SHRP; New Hampshire DOT FHWA, 9/1997 13 Hover, Kenneth: Sổ ghi chép Khoá học Thiết kế Hỗn hợp Xi măng Portland; FHWA 2000 14 AASHTO (2004), AASHTO LRFD - Tiêu chuẩn thiết kế cầu, Xuất lần thứ 3, Hiệp hội Đờng cao tốc Hoa kỳ Văn phòng Giao thông tải, Washington, D.C, tr.1450 15 Tadros, M.K., Huo, X., vµ Ma, Z (1999) "ThiÕt kÕ kÕt cấu cầu Bê tông Tính cao", "Bê tông Tính cao: Nghiên cứu để thực hành (SP-189), Viện Bê tông Mỹ, Farmington Hill,MI, tr.9-36 16 Stanton, J.F., Barr, P., Eberhard, M.O (1999) "Các tính chất rầm cầu bê tông tính cao cờng độ cao, "Bê tông tính cao: Nghiên cứu để thực hành" (SP-189), Viện Bê tông Mỹ, Farmington Hills, MI, tr 71-92 141 17 Shehata, I.A.E.M., Shehata, L.C.D., vµ Garcia, S.L.G (2002), "Tăng cứng tối thiểu rầm bê tông cờng độ cao", "Bê tông cờng độ cao: Tính chất lợng kết cấu bê tông, Hội nghị qc tÕ lÇn thø 3, PE, Brazil (SP 207), ViƯn nghiên cứu Bê tông Hoa kỳ, Farmington Hills, MI, tr.279-295 18 Serra, G.G, de-Campos, P.E.F (2002) "Bê tông Tính cao Đúc sẵn", Bê tông Tính cao: Hội nghị quốc tế lần thứ 3, PE, Brazil (SP - 207), Viện nghiên cứu Bê tông Hoa kỳ, Farmington Hills, MI, tr.327 - 338 19 Rangan, B.V (2002), "Mét sè tiêu chuẩn Australia Thiết kế kết cấu Bê tông", "Bê tông: Khoa học Vật liệu ứng dụng, Một dự báo Surendra P Shah(SP-206), Viện nghiên cứu Bê tông Hoa kỳ, Farmington Hills, MI, tr.123 133 20 Ibrahim, H.H.H., MacGregor,J.G (1997), "Sự thay đổi khối ứng suất bê tông hình chữ nhật theo ACI bê tông cờng độ cao" Tạp chí kết cấu ACI, tËp 94, sè tr.40 - 48 21 Frosch, R.J (2001), "Kiểm soát nứt uốn bê tông tăng cứng", Thiết kế thực hành thi công để giảm bớt trình nứt (SP-204), Viện nghiên cứu Bê tông Hoa kú, Farmington Hills, MI, tr.135 - 153 22 T¹p chí cầu HPC, xuất số tháng Văn phòng Đờng cao tốc Liên bang Hội đồng cầu bê tông quốc gia phát hành (http://www.cement.org/bridges/br_newsletter.asp) 23 Ghosh, S.K., Azizinamini, A.Stark, M.,và Roller, J.J., "Đặc tính liên kết tăng cứng Bê tông cờng độ cao", Tạp chí Kết cấu ACI, số tháng - 10 nămm 1993 24 Tiêu chuẩn AASHTO 2005: 25 Malier- Les Betons a Hautes Performances- Paris-1992 26 PGS.TS Ph¹m Duy Hữu- ThS Nguyễn Long- Bê tông cờng độ caoNXB XD -2004 27 Harry G.Harris and Gajanan M.Sabnis- Structutal Modeling and Experimental Techniques – USA-1999 28 Michael Thomas – Durability HPC Hà Nội 2006 29 Tiêu chuẩn ACI 383R, ACI 318 30 Elkem Materials – Using silica Fume in various concrete structures – Hµ Néi 5/3/2008 31 M.S Shetty - Concrete Technology – London 2003 142 Phơ lơc B¶ng chun đổi đơn vị liên quan Chuyển từ hệ inch- pound inch(in ) inch(in ) foot (ft) square inch(sq.in.) square inch(sq.in.) Sang hƯ SI (hƯ mÐt) HƯ sè chun ®ỉi mm m m mm2 m2 25,4 0,0254 0,3048 645,2 0,0006452 143 square foot (sq.ft.) kip kip pound (lb) pound(lb) kip/ square inch(ksi) pound/ square foot (psf) pound/ square inch(psi) pound ton(200lb) tonne(t) kip/ linear foot(klf) pound/ linear foot(plf) pound/ linear foot(plf) inch – pound (in.-lb) foot-pound(ft.-lb) foot – kip (ft.- k) degree(deg F) Section modulus(in.3) Moment of innertia(in.4) Modulus of elasticity (psi) m2 N kgf N kgf MPa kPa kPa kg kg kg kg/m kg/m N/m N.m N.m N.m Celsius (C) mm3 mm4 MPa 144 0,0929 4448,0 453,6 4,448 0,4536 6,895 0,04788 6,895 0,4536 907,2 1.000 1488 1,488 14,593 0,1130 1,356 1356 tc=(tF - 32)/1,8 16.387 416.231 0,006895 ... 1.840 2. 069 2. 00 2. 228 2. 16 2. 138 11 .20 10.78 21 .28 17 .20 30.59 26 .60 24 .73 14 .20 14.86 13 .20 15 .27 13.60 15. 52 13.846 13.50 Nhận xét: Phân tích theo kháng uốn chiều cao tối thiểu dầm sau: Khi cường. .. Nghiên cứu ứng dụng bê tông cờng độ cao chất lợng cao Một số đặc tính đợc cải tiến bê tông cờng độ cao chất lợng cao Bê tông chất lợng cao có cờng độ chịu nén nhiều tính chất khác đợc cải thiện... cờng độ có loại bê tông cốt sợi: Bê tông cốt sợi (Rn =25 -50MPa); Bê tông cốt sợi cờng độ cao (Rn=60-100MPa); Bê tông cốt sợi siêu cờng độ (Rn= 120 -800MPa) Theo thể tích sợi: Bê tông cốt sợi (0 ,25 -2, 5%);