TRƯỜNG ĐẠI HỌC GIAO THÔNG VẬN TẢI TP HỒ CHÍ MINH KHOA CÔNG TRÌNH GIAO THÔNG THUYẾT MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ ĐỀ TÀI CHUNG CƯ GREEN HOUSE Ngành KỸ THUẬT XÂY DỰNG CÔNG TRÌNH GIAO THÔNG Chuyên ngành XÂ[.]
TRƯỜNG ĐẠI HỌC GIAO THƠNG VẬN TẢI TP HỒ CHÍ MINH KHOA CƠNG TRÌNH GIAO THƠNG THUYẾT MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ GREEN HOUSE Ngành : KỸ THUẬT XÂY DỰNG CƠNG TRÌNH GIAO THƠNG Chuyên ngành : XÂY DỰNG DÂN DỤNG VÀ CÔNG NGHIỆP Giáo viên hướng dẫn: ThS HUỲNH THẾ VĨ Sinh viên thực : Nguyễn Văn Khôi Mã số sinh viên : 1651160198 Lớp : CX16 TP Hồ Chí Minh, Tháng 06 Năm 2022 Mục lục PHẦN 1: KIẾN TRÚC CHƯƠNG 1: TỔNG QUAN VỀ GIẢI PHÁP KẾT CẤU 1.1 Giới thiệu cơng trình 1.2 Giải pháp kiến trúc 1.3 Giải pháp kỹ thuật PHẦN 2: KẾT CẤU CHƯƠNG 2: TỔNG QUAN VỀ KẾT CẤU 2.1 Giải pháp kết cấu 2.2 Vật liệu .5 2.3 Sơ kích thước tiết diện kết cấu .5 CHƯƠNG 3: TẢI TRỌNG VÀ TÁC ĐỘNG 11 3.1 Tiêu chuẩn thiết kế 11 3.2 Tải trọng tác dụng 11 3.3 Tải trọng thường xuyên (Tĩnh tải) 12 3.4 Tải tường 12 3.5 Hoạt tải 13 3.6 Tải trọng cầu thang .14 3.7 Tải trọng bể nước mái 14 3.8 Tải trọng gió 14 3.9 Tải động đất 30 CHƯƠNG 4: THIẾT KẾ SÀN TẦNG ĐIỂN HÌNH 35 4.1 Phương án 1: Xác định nội lực theo phần mềm safe 35 4.2 Phương án 2: Tính tốn nội lực phương pháp tra ô đơn 43 4.3 Kiểm tra võng sàn 47 CHƯƠNG 5: THIẾT KẾ CẦU THANG BỘ 49 5.1 Cấu tạo cầu thang: 49 5.2 Sơ đồ kết cấu 50 5.3 Tải trọng tác dụng lên cầu thang 50 5.4 Tính toán thang 54 5.5 Tính cốt thép cho dầm thang (dầm chiếu tới) .54 CHƯƠNG 6: THIẾT KẾ BỂ NƯỚC MÁI 57 6.1 Xác định vật liệu sơ kích thước bể: 57 6.2 Tính tốn nắp: 58 6.3 Tính tốn đáy: 59 6.4 Tính tốn thành 60 6.5 Tính tốn cốt thép bản: .62 6.6 Tính tốn dầm bể: 64 6.7 Tính tốn độ võng bề rộng vết nứt: 72 CHƯƠNG 7: TÍNH TỐN THIẾT KẾ KHUNG TRỤC 75 7.1 Tiêu chuẩn thiết kế 75 7.2 Các giả thuyết thiết kế 75 7.3 Quy trình thiết kế 75 7.4 Mô tả sơ đồ kết cấu khung 76 7.5 Tổ hợp tải trọng tính tốn cho khung 76 7.6 Tính tốn cốt thép dầm khung trục 82 7.7 Tính tốn cốt thép cột khung trục 91 7.8 Tính tốn cốt thép vách cứng .100 CHƯƠNG 8: KIỂM TRA ỔN ĐỊNH TỔNG THỂ CỦA CƠNG TRÌNH 110 8.1 Kiểm tra ổn định chống lật 110 8.2 Kiểm tra chuyển vị đỉnh cơng trình 110 8.3 Kiểm tra chuyển vị tương đối tầng: .110 8.4 Kiểm tra hiệu ứng P-Delta: 113 PHẦN 3: NỀN MÓNG 115 CHƯƠNG 9: THIẾT KẾ MÓNG KHUNG TRỤC 115 9.1 Điều kiện địa chất cơng trình 115 9.2 Lựa chọn giải pháp móng .117 9.3 Các loại tải trọng dùng để tính tốn 117 PHƯƠNG ÁN CỌC ÉP BÊ TÔNG CỐT THÉP 118 9.4 Chọn vật liệu, kích thước cọc: 118 9.5 Kiểm tra cọc theo điều kiện cẩu lắp: 118 9.6 Xác định sức chịu tải cọc ép btct 119 9.7 Thiết kế móng M1 vách biên trục D 126 9.7.1 Sơ số lượng cọc tiết diện đài 126 9.7.2 Kiểm tra lực dọc tác dụng lên cọc móng M1 127 9.7.3 Kiểm tra đáy khối móng quy ước .130 9.7.4 Kiểm tra điều kiện xuyên thủng: .135 9.7.5 Tính tốn cốt thép cho đài cọc: 138 9.8 Thiết kế móng M2 cột trục C: 139 9.8.1 Sơ số lượng cọc tiết diện đài: 139 9.8.2 Kiểm tra lực dọc tác dụng lên cọc móng M1 140 9.8.3 Kiểm tra đáy khối móng quy ước .142 9.8.4 Kiểm tra điều kiện xuyên thủng: .148 9.8.5 Tính tốn cốt thép cho đài cọc: 151 9.8.6 Tính tốn cọc chịu tải trọng ngang: 152 PHƯƠNG ÁN CỌC KHOAN NHỒI 160 9.9 Chọn vật liệu, kích thước cọc: 160 9.10 Xác định sức chịu tải cọc ép btct 160 9.11 Thiết kế móng M1 vách biên trục D 167 9.11.1 Sơ số lượng cọc tiết diện đài 167 9.11.2 Kiểm tra lực dọc tác dụng lên cọc móng M1 168 9.11.3 Kiểm tra đáy khối móng quy ước .170 9.11.4 Kiểm tra điều kiện xuyên thủng: .176 9.11.5 Tính tốn cốt thép cho đài cọc: 177 9.12 Thiết kế móng M2 cột trục C 178 9.12.1 Sơ số lượng cọc tiết diện đài 178 9.12.2 Kiểm tra lực dọc tác dụng lên cọc móng M1 179 9.12.3 Kiểm tra đáy khối móng quy ước .182 9.12.4 Kiểm tra điều kiện xuyên thủng: .188 9.12.5 Tính tốn cốt thép cho đài cọc: 190 9.12.6 Tính tốn cọc chịu tải trọng ngang: 191 GVHD: HUỲNH THẾ VĨ CHUNG CƯ GREEN HOUSE PHẦN 1: KIẾN TRÚC CHƯƠNG 1: TỔNG QUAN VỀ GIẢI PHÁP KẾT CẤU 1.1 Giới thiệu công trình Tên cơng trình: CHUNG CƯ GREEN HOUSE Địa điểm xây dựng: Phường Tân Chánh Hiệp, quận 12, Thành phố Hồ Chí Minh Loại cơng trình: Cơng trình dân dụng cấp (5000m2 ≤ Ssàn ≤10.000m2 ≤ số tầng ≤ 19) • Số tầng: 19 tầng • Chiều cao cơng trình: +78.8m (tính từ mặt sân, code ±0.000m) • Diện tích xây dựng cơng trình:≈ 30039 m2 Cơng cơng trình: • Tầng trệt: khu vực nhà hàng cửa hàng • Tầng – 19: hộ chung cư • Tầng sân thượng: Có đặt bể nước mái bên 1.2 Giải pháp kiến trúc 1.1.1 Mặt giải pháp kiến trúc Mặt có dạng hình chữ nhật với diện tích xây dựng là: 1581 m2 Tầng trệt: nằm code + 1.400 m, coi khu vực thương mại sinh hoạt chung dịch vụ cộng đồng cho toàn khối nhà, trang trí đẹp mắt với việc: cột ốp đá, bố trí phịng tiếp nhận – quản lý, phịng tập thể hình khu vực dịch vụ cơng cộng tạo khơng gian sinh hoạt chung cho tầng khối nhà Tầng điển hình (tầng – tầng 19): mặt tầng cho ta thấy rõ chức khối nhà, hộ bố trí hợp lý hai bên lối chung giúp cho giao thông tiện lợi hiệu trình sử dụng cơng trình 1.1.2 Hình khối - Mặt đứng Hình dáng bên ngồi cơng trình khối hình chữ nhật nên phù hợp với vị trí khu đất bên khơng có cơng trình dân dụng xung quanh Mục đích sử dụng làm chung cư, nên mặt đứng cơng trình trang trí gạch ốp tường kết hợp với sơn nước làm bật vẻ cho cơng trình 1.1.3 Hệ thống giao thơng Hệ thống giao thông giúp nối liền không gian chức cơng trình theo phương ngang phương đứng Hệ thống giao thông ngang bao gồm hành lang, v.v… Hệ thống giao thông đứng bao gồm cầu thang bộ, thang máy, v.v… Hệ thống giao thơng đứng: có buồng thang máy, cầu thang SVTH: Nguyễn Văn Khôi MSSV: 1651160198 Trang: GVHD: HUỲNH THẾ VĨ CHUNG CƯ GREEN HOUSE Hệ thống giao thông ngang: xung quanh cơng trình bố trí lối rộng đảm bảo yêu cầu không gian kiến trúc yêu cầu kỹ thuật lưu thông xe xung quanh công trình, phịng cháy chữa cháy trường hợp khẩn cấp Ở tầng có bố trí hành lang dẫn đến hộ, lối đơn giản đảm bảo độ thơng thống cho nút giao thơng đứng ngang cơng trình 1.3 Giải pháp kỹ thuật 1.1.4 Hệ thống điện Điểm đấu nối: Sử dụng nguồn điện cấp từ điện lực Thành Phố 15(22) KV3 tuyến đường khu dân cư Hệ thống điện chia thành hạng mục sau: • Hệ thống chiếu sáng: Yêu cầu độ rọi tiêu chuẩn cho khu vực • Hệ thống chiếu sáng cố hiểm: Được bố trí khu vực nhạy cảm như: sảnh, hành lang, cầu thang nơi tập trung đơng người • Hệ thống cấp nguồn ổ cắm, hệ thống điều hịa khơng khí, máy nước nóng: Bố trí hợp lý tối ưu khơng gian làm việc tiếp đất an tồn • Tủ điện cáp động lực: Với máy biến áp cấp nguồn riêng cho khối văn phòng, hệ thống máy phát điện dự phòng cấp nguồn 100% cho khối văn phòng nguồn cấp tủ điện phân bố tầng, tầng lắp điện kế riêng 1.1.5 Hệ thống nước Hệ thống cấp nước: • Sinh hoạt: Cấp nước cho cao ốc đấu nối từ mạng lưới cấp nước Thành Phố tuyến đường khu dân cư dẫn qua đồng hồ nước đưa vào bể chứa nước ngầm Sau dùng bơm áp lực để cấp nước cho toàn khu vệ sinh tầng cấp nước dự trữ bể nước mái • Chữa cháy: Nước cấp sau qua đồng hồ nước vào bể nước sinh hoạt bể nước dự trữ cho chữa cháy đặt hầm sau dùng bơm áp lực để cấp nước cho hệ chữa cháy vách tường hệ chữa cháy Sprinkler tầng SVTH: Nguyễn Văn Khôi MSSV: 1651160198 Trang: GVHD: HUỲNH THẾ VĨ CHUNG CƯ GREEN HOUSE Hệ thống thoát nước: • Thốt nước sinh hoạt: Nước sinh hoạt tòa nhà đưa vào bể xử lý nước thải sau hệ thống Thành phố Các hố gas thoát nước thiết kế nắp kín theo tuyến riêng khỏi cơng trình đấu nối với cống nước khu vực • Thốt nước mưa: Nước mưa sàn mái, ban cơng thu vào ống Ø200÷ Ø400 xuống tầng hầm hố ga thu nước từ theo ống thoát đấu nối vào hệ thống thoát nước khu vực • Nước mưa mặt sân thoát vào hố ga thu nước mặt từ vào mạng khu vực 1.1.6 Thơng gió chiếu sáng Bốn mặt cơng trình lắp đặt cửa sổ lấy sáng cho phịng Ngồi cịn bố trí máy điều hịa phịng 1.1.7 Phịng cháy hiểm Các hộp chữa cháy đặt vị trí dễ thấy chữa cháy vị trí cơng trình, tầng có vị trí hộp chữa cháy Dùng bình cứu hỏa hoá chất CO2 & ABC Căn quy định PCCC nhà văn phòng cao tầng, cần có hệ thống chữa cháy đầu Sprinkler phun nước tự động cho phòng làm việc, hành lang, tầng hầm để xe sảnh lớn đông người tụ tập sinh họat Tuyến ống chữa cháy tự động sprinkler có nối với họng tiếp nước đặt cổng vào cơng trình để xe chữa cháy tiếp nước để chữa cháy cho cơng trình 1.1.8 Chống sét Hệ thống chống sét dùng cho cơng trình loại kim thu sét chủ động CIPROTEC ESE mã số CPT-1, bán kính bảo vệ Rp = 65m Kim thu sét gắn trụ cao 5m toàn kim đế trụ đặt mái BTCT cao cơng trình Dây dẫn sét đồng trần, tiết diện 70mm² dẫn từ kim thu sét xuống đất đường ống Ø42 theo vách tường thang & thang máy Trước xuống đất dây cáp phải nối qua hộp kiểm tra có vỏ Inox cao độ 1m so với mặt hồn thiện Riêng đường sét theo vách thang lắp đặt thêm đếm sét có cao độ 2m từ mặt hồn thiện Hộp kiểm tra & đếm sét lắp đặt âm tường Sử dụng phương pháp hàn hoá nhiệt để liên kế dây thoát sét với đầu cọc Trước xuống đất dây cáp phải nối qua hộp kiểm tra có vỏ inox cao độ 2m so với mặt hoàn thiện Tất thiết bị, khung kết cấu kim loại mái phải liên kết với dây thoát sét gần dây đồng trần 50mm² Sử dụng phương pháp hàn hoá nhiệt để kết nối hệ thống cọc tiếp đất với dây sét SVTH: Nguyễn Văn Khơi MSSV: 1651160198 Trang: GVHD: HUỲNH THẾ VĨ CHUNG CƯ GREEN HOUSE Dây dẫn sét nối với bãi tiếp đất độc lập với điện trở đất bãi tiếp đất phải có trị số nhỏ Ohm (Rrtx Để đảm bảo kinh tế tối đa tầng giảm tiết diện lần, đảm bảo độ cứng tầng không giảm 30% độ cứng tầng (mục 2.5.4 TCXD198:1997) SVTH: Nguyễn Văn Khôi MSSV: 1651160198 Trang: GVHD: HUỲNH THẾ VĨ CHUNG CƯ GREEN HOUSE tc M qux = M x + Fy h d = 35.24 (Tm) tc M quy = M y + Fx h d = 1.24 (Tm) Momen chống uốn móng khối quy ước Wx = Wy = Lqu Bqu Bqu L2qu = 12.64 15.042 = 476.26 (m3 ) = 15.04 12.642 = 400.24 (m3 ) ❖ Cường độ tính tốn đất đáy khối móng quy ước: mm R IItt = ( A.b.γ II + B.h.γ II ' + D.cII ) k tc Trong đó: ktc hệ số độ tin cây, ktc = m1 = 1.1 – hệ số điều kiện làm việc đất m2 = – hệ số điều kiện làm việc cơng trình tác động qua lại với đất II = 1.00 (T/m3) giá trị dung trọng đẩy lớp đất (đáy móng) II’ = 1.10 (T/m3) giá trị trung bình dung trọng tự nhiên (có đẩy nổi) lớp đất mũi cọc CII = 0.6 (T/m2) giá trị tính tốn lực dính đơn vị lớp đất • • • • • • A, B, C hệ số phụ thuộc vào giá trị tính tốn góc ma sát = 23 34' Ta có: A = 0.694, B = 3.778, D = 6.360 o • • ❖ Cường độ tính tốn đất đài: R IItt = = m1m A.b.γ II + B.h.γ II ' + D.c II ) ( k tc 1.1 ( 0.694 15.04 1.0 + 3.778 53.5 1.1 + 6.360 0.6 ) = 260.39 (T) Ứng suất đáy khối móng quy ước: N tc 14055.80 p = = = 73.97 (T / m2 ) Aqu 190.03 tc tb p tc max tc tc N tc M xqu M yqu 14055.80 35.24 1.24 = + + = + + = 74.04 (T / m2 ) Aqu Wx Wy 190.03 476.26 400.24 p tc tc tc N tc M xqu M yqu 14055.80 35.24 1.24 = − − = − − = 73.89 (T / m2 ) Aqu Wx Wy 190.03 476.26 400.24 SVTH: Nguyễn Văn Khôi MSSV: 1651160198 Trang: 185 GVHD: HUỲNH THẾ VĨ CHUNG CƯ GREEN HOUSE p tctb = 73.97 (T / m ) < R IItt = 260.39 (T / m ) tc p max = 74.04 (T / m ) < 1.2R IItt = 312.47 (T / m ) tc p = 73.89 (T / m ) Kết luận: Vậy điều kiện đất thoả mãn 9.12.3.4 Kiểm tra độ lún khối móng quy ước - Ứng suất gây lún đáy khối móng quy ước pgl = ptc − h = 73.97 − 58.89 = 15.07 (T / m2 ) - Chia lớp đất đáy móng thành lớp nhỏ hi = (0.4 –0.6) *Bqu - Vẽ biểu đồ ứng suất thân ứng suất gây lún: σbt = γhi σgl = ko pgl ko phụ thuộc (Lqu/Bqu, z/Bqu) - Xác định chiều dày nén chặt: chiều dày nén chặt tính từ đáy móng đến độ sâu: σbt = σgl - Xác định ứng suất gây lún trung bình lớp - Xác định ∆p = σgl1 + σgl2 - Tính tốn tổng độ lún: S = Si = Eo hi Pi - Tính lún theo phương pháp cộng lún lớp phân tố SVTH: Nguyễn Văn Khôi MSSV: 1651160198 Trang: 186 GVHD: HUỲNH THẾ VĨ CHUNG CƯ GREEN HOUSE Bảng 9.26: Tính lún móng M1 z(m) 2 4 hi(m) 2 bt(T/m2) z/Bqu Lqu/Bqu Ko gl(T/m2) 58.89 60.89 60.89 62.89 62.89 64.89 0.00 0.16 0.16 0.32 0.32 0.47 1.19 1.19 1.19 1.19 1.19 1.19 1.000 0.974 0.974 0.885 0.885 0.767 15.07 14.68 14.68 13.34 13.34 11.56 ▲Pi Eo S 14.88 0.8 2450 0.0097 14.01 0.8 2450 0.0092 12.45 0.8 2450 0.0081 Tổng độ lún: S = si =0.0207 (m) = 2.07 (cm) S = 10(cm) Kết luận: Móng thỏa điều kiện chịu lực theo trạng thái giới hạn thứ II SVTH: Nguyễn Văn Khôi MSSV: 1651160198 Trang: 187 GVHD: HUỲNH THẾ VĨ CHUNG CƯ GREEN HOUSE 9.12.4 Kiểm tra điều kiện xuyên thủng: ❖ Kiểm tra cột xuyên thủng vào đài: - Điều kiện chống xuyên thủng đài cọc: Pxt < Pcx - Chọn chiều cao đài sơ 1.8 (m) - Chọn ao = 150 (mm), chiều cao làm việc đài: ho = h – a = 1800 - 150 = 1650 (mm) • Lực gây xuyên thủng: Pxt = Pngoai thap xuyen = P1 + P3 + P4 + P6 = 2016.25 (T) • Lực chống xuyên thủng: Theo Mục 8.1.6.2.1 – TCVN 5574-2018 Pcx = R bt A b A b = uh Trong đó: - u = (Cx + ho + Cy + ho ) = (1.3 + 1.65 + 1.3 + 1.65) = 11.8 (m) : Là chu vi đường bao tiết diện - Ab = 11.8 1.65 = 19.47 (m2 ) : Là diện tích tiết diện ngang tính tốn - Rbt: Là cường độ chịu kéo tính tốn bê tơng Pcx = 1.15 10 19.47 = 22390 (kN) = 2239 (T) Pxt = 2016.25 (T) Kết luận: Pxt < Pcx: Vậy chiều cao đài 1.8 (m) thỏa điều kiện xuyên thủng ❖ Kiểm tra cọc xuyên thủng vào đài: - Điều kiện chống xuyên thủng đài cọc: Pxt < Pcx SVTH: Nguyễn Văn Khôi MSSV: 1651160198 Trang: 188 GVHD: HUỲNH THẾ VĨ CHUNG CƯ GREEN HOUSE - Chọn chiều cao đài sơ 1.8 (m) - Chọn ao = 50 (mm), chiều cao làm việc đài: ho = h – a = 1800-50 = 1750 (mm) • Lực gây xuyên thủng: Pxt = Pi • Lực chống xuyên thủng: Theo Mục 8.1.6.2.1 – TCVN 5574-2018 Pcx = R bt A b A b = uh SVTH: Nguyễn Văn Khôi MSSV: 1651160198 Trang: 189 GVHD: HUỲNH THẾ VĨ CHUNG CƯ GREEN HOUSE Bảng 9.27: Tính tốn cọc xun thủng vào đài MÓNG M2 Pxt d h0 P1 508.05 0.80 1.75 P3 499.66 0.80 1.75 P4 508.47 0.80 1.75 P6 500.07 0.80 1.75 D 2.55 2.55 2.55 2.55 u 8.01 8.01 8.01 8.01 Ab 14.02 14.02 14.02 14.02 Rbt 1.15 Pcx 1612.23 1.15 1.15 1.15 1612.23 1612.23 1612.23 Kết luận: Pxt < Pcx: Vậy chiều cao đài 1.8 (m) thỏa điều kiện xun thủng 9.12.5 Tính tốn cốt thép cho đài cọc: Sơ đồ tính: Xem đài consol đầu ngàm vào mép cột(vách), đầu tự do, giả thiết đài tuyệt đối cứng Xác định nội lực bố trí cốt thép cho đài cọc theo phương X Sơ đồ tính PI = P4 + P5 + P6 = 1512.81 (T) Biều đồ momen M= SVTH: Nguyễn Văn Khôi PI 0.55 = 134.20 (Tm) 6.2 MSSV: 1651160198 Trang: 190 GVHD: HUỲNH THẾ VĨ CHUNG CƯ GREEN HOUSE Xác định nội lực bố trí cốt thép cho đài cọc theo phương Y Sơ đồ tính PI = P1 + P4 = 945.67 (T) Biều đồ momen M= PI 1.75 = 435.5 (Tm / m) 3.8 Tính cốt thép Tính tốn bề rộng b = 1000 (mm); a = 150mm => ho = 1800 –150 = 1650 (mm) R b ho M = − − 2 ; As = b = ; Rs Rb b ho X Y M(Tm) 134.20 435.50 Bảng 9.28: Tính tốn cốt thép đài cọc As(cm2) () Chọn thép 0.029 23.59 0.14 25.00 200.00 0.099 79.34 0.48 28.00 75.00 0.029 0.094 As(cm2) 30.79 82.10 FS 1.04 1.03 9.12.6 Tính toán cọc chịu tải trọng ngang: Lực cắt lớn tâm đáy móng: Htt = 36 (T) Lực cắt tác dụng lên cọc: H = Htt/n = 36/4 = (T) Momen quán tính tiết diện ngang cọc: d 0.44 J= 64 = 12 = 0.02 (m ) Độ cứng tiết diện ngang cọc: Eb×J = 32.5×105×0.002 = 6500 (Tm2) Chiều rộng quy ước cọc bc = d + = 0.8 + = 1.8 (m) (d = 0.8m) Hệ số quy ước: K = 700 (T/m4) Hệ số biến dạng: SVTH: Nguyễn Văn Khôi MSSV: 1651160198 Trang: 191 GVHD: HUỲNH THẾ VĨ CHUNG CƯ GREEN HOUSE Kbc 7000 1.8 = = 0.72 Eb J 65000 bd = Chiều dài tính đổi phần cọc đất le = αbdl = 0.72×51.5 = 37.08 (m) Tra bảng: A0=2.441; B0=1.621; C0=1.751 Chuyển vị ngang ứng lực đơn vị: HH = 1 A0 = 2.441 = 1.00 10 −3 ( m / T ) Eb J 0.72 6500 bd MH = HM = MM = 1 B0 = 1.621 = 4.8110 −4 ( m / T ) Eb J 0.72 6500 bd 1 C0 = 1.751 = 3.74 10−4 (m / T ) bd Eb J 0.72 6500 Moment uốn lực cắt cọc đầu cọc H o = H = (T ) M o = M + Hlo = Chuyển vị ngang góc xoay cao trình mặt đất: yo = HoδHH + MoδHM = ×1.00×10-3 = 9×10-3 (m) ψo = HoδMH + MoδMM = 9×4.81×10-4 = 4.33×10-3 (rad) Tính tốn chuyển vị ngang góc xoay cọc mức đáy đài: = yo + olo + = + Hl03 Ml02 + = 10−3 (l0 = 0m) 3Eb J Eb J Hlo2 Ml + = 4.33 10−3 (rad ) Eb J Eb J Áp lực tính tốn σz (kN/m2), moment uốn Mz (kNm), lực cắt Qz (kN) tiết diện cọc tính theo công thức sau M H K ze yo A1 − o B1 + o C1 + o D1 z = bd bd bd Eb J bd Eb J Ho D M z = bd Eb Jyo A3 − bd Eb J o B3 + M oC3 + bd Qz = bd Eb Jyo A4 − bd2 Eb J o B4 + bd M o C4 + H o D4 ze: chiều sâu tính đổi, ze=αbdz SVTH: Nguyễn Văn Khôi MSSV: 1651160198 Trang: 192 GVHD: HUỲNH THẾ VĨ CHUNG CƯ GREEN HOUSE Bảng 9.29: Giá trị ứng suất dọc theo cọc ze ( m ) ze ( m ) 0.00 0.16 0.31 0.47 0.63 0.78 0.94 1.09 1.25 1.41 1.56 1.72 1.88 2.03 2.19 2.34 2.50 2.66 2.81 2.97 3.13 3.28 3.44 3.59 3.75 3.91 4.06 4.22 4.38 4.53 4.69 4.84 5.00 5.16 5.31 5.47 5.63 5.78 5.94 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8 0.9 1.1 1.2 1.3 1.4 1.5 1.6 1.7 1.8 1.9 2.1 2.2 2.3 2.4 2.5 2.6 2.7 2.8 2.9 3.1 3.2 3.3 3.4 3.5 3.6 3.7 3.8 SVTH: Nguyễn Văn Khôi A1 1 1 1 0.999 0.999 0.997 0.995 0.992 0.987 0.979 0.969 0.955 0.937 0.913 0.882 0.843 0.795 0.735 0.662 0.575 0.47 0.347 0.202 0.033 -0.162 -0.385 -0.64 -0.928 -1.251 -1.728 -2.011 -2.45 -2.928 -3.445 -4 -4.59 B1 C1 D1 0 0.1 0.005 0.2 0.02 0.001 0.3 0.045 0.004 0.4 0.08 0.011 0.5 0.125 0.021 0.6 0.18 0.036 0.7 0.245 0.057 0.799 0.32 0.085 0.899 0.405 0.121 0.997 0.499 0.167 1.095 0.604 0.222 1.192 0.718 0.288 1.287 0.841 0.365 1.379 0.974 0.456 1.468 1.115 0.56 1.553 1.264 0.678 1.633 1.421 0.812 1.706 1.584 0.961 1.77 1.752 1.126 1.823 1.924 1.308 1.863 2.098 1.506 1.887 2.272 1.72 1.892 2.443 1.95 1.874 2.609 2.195 1.83 2.765 2.454 1.755 2.907 2.724 1.643 3.03 3.003 1.49 3.128 3.288 1.29 3.196 3.574 1.037 3.225 3.858 0.723 3.207 4.133 0.1134 2.9202 4.3068 -0.112 2.991 4.626 -0.648 2.772 4.826 -1.272 2.463 4.98 -1.991 2.05 5.075 -2.813 1.52 5.097 -3.742 0.857 5.029 MSSV: 1651160198 0.00 12.76 23.70 32.87 40.33 46.13 50.30 53.12 54.52 54.70 54.01 52.23 49.50 46.22 42.51 38.46 34.00 29.34 24.59 20.05 15.54 11.12 7.20 3.27 0.14 -2.88 -5.71 -7.85 -9.42 -11.16 -12.36 -12.75 -12.41 -13.20 -12.97 -12.31 -11.53 -10.34 -9.41 Trang: 193 GVHD: HUỲNH THẾ VĨ 6.09 6.25 6.41 6.56 CHUNG CƯ GREEN HOUSE 3.9 4.1 4.2 -5.21 -5.854 -6.514 -7.179 -4.784 -5.941 -7.216 -8.607 0.047 -0.927 -2.08 -3.428 4.854 4.548 4.092 3.461 -7.69 -6.53 -4.77 -2.72 BIỂU ĐỒ ỨNG SUẤT 0.00 -20.00 -10.00 0.00 10.00 20.00 30.00 40.00 50.00 60.00 -1.00 -2.00 Độ sâu z(m) -3.00 -4.00 -5.00 -6.00 -7.00 SVTH: Nguyễn Văn Khôi Ứng suất σz (kN/m2) MSSV: 1651160198 Trang: 194 GVHD: HUỲNH THẾ VĨ CHUNG CƯ GREEN HOUSE Bảng 9.30: Giá trị lực cắt dọc theo cọc ze ( m ) ze ( m ) 0.00 0.16 0.31 0.47 0.63 0.78 0.94 1.09 1.25 1.41 1.56 1.72 1.88 2.03 2.19 2.34 2.50 2.66 2.81 2.97 3.13 3.28 3.44 3.59 3.75 3.91 4.06 4.22 4.38 4.53 4.69 4.84 5.00 5.16 5.31 5.47 5.63 5.78 5.94 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8 0.9 1.1 1.2 1.3 1.4 1.5 1.6 1.7 1.8 1.9 2.1 2.2 2.3 2.4 2.5 2.6 2.7 2.8 2.9 3.1 3.2 3.3 3.4 3.5 3.6 3.7 3.8 SVTH: Nguyễn Văn Khôi A4 B4 C4 D4 -0.005 0 -0.02 -0.003 -0.045 -0.009 -0.001 -0.08 -0.021 -0.003 -0.125 -0.042 -0.008 0.999 -0.18 -0.072 -0.016 0.997 -0.245 -0.114 -0.03 0.994 -0.32 -0.171 -0.051 0.989 -0.404 -0.243 -0.082 0.98 -0.499 -0.333 -0.125 0.967 -0.603 -0.443 -0.183 0.946 -0.716 -0.575 -0.259 0.917 -0.838 -0.73 -0.356 0.876 -0.967 -0.91 -0.479 0.821 -1.105 -1.116 -0.63 0.747 -1.248 -1.35 -0.815 0.652 -1.396 -1.643 -1.036 0.529 -1.547 -1.906 -1.299 0.374 -1.699 -2.227 -1.608 0.181 -1.848 -2.578 -1.966 -0.057 -1.992 -2.956 -2.379 -0.345 -2.125 -3.36 -2.849 -0.692 -2.243 -3.785 -3.379 -1.104 -2.339 -4.228 -3.973 -1.592 -2.407 -4.683 -4.632 -2.161 -2.437 -5.14 -5.355 -2.821 -2.3915 -5.5815 -6.1725 -3.633 -2.346 -6.023 -6.99 -4.445 -2.2 -6.42 -7.892 -5.423 -1.969 -6.765 -8.84 -6.52 -1.638 -7.034 -9.822 -7.739 -1.187 -7.204 -10.822 -9.082 -0.599 -7.243 -11.819 -10.549 0.147 -7.118 -12.787 -12.133 1.074 -6.789 -13.692 -13.826 2.205 -6.212 -14.496 -15.613 3.563 -5.338 -15.151 -17.472 5.173 -4.111 -15.601 -19.374 7.059 -2.473 -15.779 -21.279 MSSV: 1651160198 Q 88.91 86.08 81.50 75.62 68.79 61.00 52.68 44.20 35.58 26.84 18.32 10.34 2.67 -4.14 -10.82 -16.41 -16.99 -25.48 -29.15 -31.84 -34.00 -35.27 -36.06 -36.27 -35.92 -35.18 -33.92 -32.66 -30.93 -28.96 -27.26 -25.01 -23.17 -21.34 -19.63 -18.09 -16.88 -16.11 -15.41 Trang: 195 GVHD: HUỲNH THẾ VĨ 6.09 CHUNG CƯ GREEN HOUSE 3.9 9.244 -0.358 -15.61 -15.17 -23.14 BIỂU ĐỒ LỰC CẮT -60 -40 -20 20 40 60 80 100 -1 -2 Độ sâu z(m) -3 -4 -5 -6 -7 SVTH: Nguyễn Văn Khôi Lực cắt Q (kN) MSSV: 1651160198 Trang: 196 GVHD: HUỲNH THẾ VĨ CHUNG CƯ GREEN HOUSE Bảng 9.31: Giá trị momen dọc theo cọc ze ( m ) ze ( m ) A3 0.00 0.16 0.31 0.47 0.63 0.78 0.94 1.09 1.25 1.41 1.56 1.72 1.88 2.03 2.19 2.34 2.50 2.66 2.81 2.97 3.13 3.28 3.44 3.59 3.75 3.91 4.06 4.22 4.38 4.53 4.69 4.84 5.00 5.16 5.31 5.47 5.63 5.78 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8 0.9 1.1 1.2 1.3 1.4 1.5 1.6 1.7 1.8 1.9 2.1 2.2 2.3 2.4 2.5 2.6 2.7 2.8 2.9 3.1 3.2 3.3 3.4 3.5 3.6 3.7 3.8 0 -0.001 -0.004 -0.011 -0.021 -0.036 -0.057 -0.085 -0.121 -0.167 -0.222 -0.287 -0.365 -0.455 -0.559 -0.676 -0.808 -0.956 -1.118 -1.295 -1.487 -1.693 -1.912 -2.141 -2.379 -2.621 -2.865 -3.103 -3.331 -3.54 -3.722 -3.864 -3.955 -3.979 -3.919 -3.757 -3.471 -3.036 SVTH: Nguyễn Văn Khôi B3 C3 D3 0 0.1 0.2 -0.001 0.3 -0.002 0.4 -0.005 0.999 0.5 -0.011 0.998 0.6 -0.02 0.996 0.699 -0.034 0.992 0.799 -0.055 0.985 0.897 -0.083 0.975 0.994 -0.122 0.96 1.09 -0.173 0.938 1.183 -0.238 0.907 1.273 -0.319 0.866 1.358 -0.42 0.811 1.437 -0.543 0.739 1.507 -0.691 0.646 1.566 -0.867 0.53 1.612 -1.074 0.385 1.64 -1.314 0.207 1.646 -1.59 -0.01 1.627 -1.906 -0.271 1.575 -2.263 -0.582 1.486 -2.663 -0.949 1.352 -3.109 -1.379 1.165 -3.6 -1.877 0.917 -4.137 -2.452 0.598 -4.718 -3.108 0.197 -5.34 -3.852 -0.295 -6 -4.688 -0.891 -6.69 -5.621 -1.603 -7.403 -6.653 -2.443 -8.127 -7.785 -3.424 -8.847 -9.016 -4.557 -9.544 -10.34 -5.854 -10.196 -11.751 -7.325 -10.776 -13.235 -8.979 -11.252 -14.774 -10.821 MSSV: 1651160198 M 0.00 12.50 24.70 36.49 47.07 57.15 66.32 74.16 81.01 86.61 90.47 93.71 95.97 96.76 96.53 95.36 93.59 90.96 87.53 83.89 79.65 75.03 70.15 65.01 59.93 54.83 50.00 45.02 40.52 35.98 31.91 27.59 24.05 20.57 17.58 14.88 12.22 9.67 7.68 Trang: 197 GVHD: HUỲNH THẾ VĨ 5.94 6.09 3.9 CHUNG CƯ GREEN HOUSE -2.427 -1.614 -11.585 -16.346 -12.854 -11.731 -17.919 -15.075 5.57 3.87 BIỂU ĐỒ MOMEN 0.00 20.00 40.00 60.00 80.00 100.00 120.00 -1 Độ sâu z(m) -2 -3 -4 -5 -6 -7 SVTH: Nguyễn Văn Khôi Momen M (kNm) MSSV: 1651160198 Trang: 198 GVHD: HUỲNH THẾ VĨ CHUNG CƯ GREEN HOUSE + Kiểm tra điều kiện chịu uốn cọc: Diện tích hình trịn quy đổi thành hình vng Cạnh cọc vng: b = 0.71 (m); a = 75 (mm) Mzmax = 9.76 (Tm) M 9.76 107 = = = 0.02 b R b bh o2 1 17 710 6352 = − − 2 = − − 0.04 = 0.02 Diện tích cốt thép: As = b R b bh 0.02 117 710 635 = = 438 (mm2 ) = 4.38 (cm2 ) Rs 350 Vậy bố trí thép cọc 8ϕ20 phía (As = 25.13 cm2) thỏa mãn + Kiểm tra ổn định xung quang cọc: z z = 12 ('v tgI + cI ) cos(I ) σzmax = 54.70 (kN/m2) độ sâu z = 1.41 (m), có σv’ = 28.48 (kN/m2) z = 1.41 (m) lớp đất thứ có: φ = 12o54’; c = 20.9 (kN/m2) 1 = 1; 2 = 0.7; Cọc ép: = 0.6 z = 1 0.7 (28.48 tan(12o54') + 0.6 20.9) o cos(12 54') x = 54.76 (kN / m ) ma = 54.70 (kN / m ) z Vậy thỏa điều kiện ổn định đất xung quang cọc SVTH: Nguyễn Văn Khôi MSSV: 1651160198 Trang: 199 ... Khôi X Y X1 X2 X3 Y-A X Y X1 X2 X3 Y-B X Y X1 X2 X3 Y-B X Y X3 X Y 2.10 2.38 -5 .27 -5 .24 -7 .50 -2 .65 2.37 2.38 -3 .13 -6 .10 -7 .32 -6 .69 1.5 2.94 -3 .13 -6 .10 -7 .41 -6 .69 1.9 2.94 -7 .08 2.1 1.86 100... 0.00000009 -2 .36369E07 -1 .73178E07 -5 .59247E08 -2 .50557E08 -5 .37343E10 -0 .00000157 3.31403E-09 1.86414E-09 2.07127E-10 4.58907E-11 2.43762E-14 0.00000008 Bảng 3.10: Hệ số x dir 1x y dir 33.83 1y -3 5.67... GVHD: HUỲNH THẾ VĨ CHUNG CƯ GREEN HOUSE PHẦN 1: KIẾN TRÚC CHƯƠNG 1: TỔNG QUAN VỀ GIẢI PHÁP KẾT CẤU 1.1 Giới thiệu cơng trình Tên cơng trình: CHUNG CƯ GREEN HOUSE Địa điểm xây dựng: Phường Tân Chánh