Tạp chí Vật liệu Xây dựng Tập 11 Số (2021) &ảLWKLệQEiPGtQKJLữDFiFOớSLQ'ErW{QJEằQJKồ[i măng biếQWtQK 7Uần Văn MiềQ +XỳQK&{QJ7kP /r+RjQJ*LDQJ1JX\ễQ4Xốc CườQJ .KRD.ỹWKXậW;k\Gựng, Trường ĐạLKọF%iFK.KRD7KjQKSKố+ồ&Kt0LQK/मThườQJ.Lệt, PhườQJ4XậQ7KjQK SKố+ồ&Kt0LQK ĐạL+ọF4Xốc Gia TP.HCM, PhườQJ/LQK7UXQJ4XậQ7KủĐứF73+ồ&Kt0LQK 7Ừ.+Ð$ ,Q'ErW{QJ ĐộFKả\[zH Cường độFKịXQpQ Cường độEiPGtQK Cường độkéo đứWWKửEiPGtQKQềQ 7Ð07Ắ7 %rW{QJLQ'OjPộWF{QJQJKệKRjQWRjQPới, đượFSKiWWULểQQKDQKFKyQJWKjQKPộWNỹWKXật đượF VửGụQJPDQJQKLềXOợLtWWURQJQJjQK[k\Gựng Nhưng bên cạnh đó, cơng nghệErW{QJLQ'YẫQWồQWạL PộWYjLKạQFKế Trong đó, sựOLrQNếWEáPGíQKJLữDKDLOớp bê tơng 3D đượFFRLOàđiểP\ếXQKấWQJX\rQ QKkQFKủ\ếXGREềPặWWLếS[úFJLữDKDLOớSErW{QJLQEịNK{Yà[XấWKLệQ̃̃QJWUrQEềPặWOớSLQEr W{QJOjPảnh hưởng đếQWíQKFKất họF%jLEiRQj\WUuQKEj\QJKLrQFứXQKằm đưa mộWJLảLSKiSFảL WKLệQEiPGtQKJLữDFiFOớSErW{QJLQ'EằQJFiFKVửGụQJEốQORạLKồxi măng tạRWKjQKPộWOớSWUXQJ JLDQJLữDFiFOớp bê tông làm tăng cường độEiPGtQKYjJLảPWKLểXOỗUỗng Các đặc trưng vềđộFKả\ cường độFKịXQpQ, cường độkéo đứWWKửEiPGtQKQền đo đểNKảRViWSKkQWtFKVựtương quan đến cường độEiPGtQKJLữDFiFOớp bê tông đểKLểXVkXYềcơ chếEiPGtQK.ếWTXảFKRWKấ\PẫXVử GụQJSKụJLD6LNDPHQW51FKRNếWTXảcường độEiPGtQKJLữDFiFOớSErW{QJFDRQKất NgượFOạLPẫX VửGụQJSKụJLD6LND/DWH[7+FKRNếWTXảWKấp mẫu đốLFKứQJ (@6ựbay ẩPOàPNK{EềPặWOà\ếXWốOàPảnh hưởQJ đến cường độEáPGíQKJLữDKDLOớSLQ>@Ảnh hưởQJFủDWKờLJLDQWUu KRmQFủDOớSLQErW{QJFjQJGjLVẽWạRUDFiFOỗUỗQJYjNKRảQJWUốQJở [ãKộL.K{QJJLống nhữQJQJàQKF{QJQJKLệSNKáFQJàQKF{QJ EềPặWOLrQNếWGRKỗQKợSErW{QJLQSKảQứQJK\GUDWKyDOjPJLảP NKX{QJk\WốQNéPYềFKLSKí, đòLKỏLYềPột lượQJWKờLJLDQOắp đặW trúc ảnh hưởng đến cường độEiPGtQKJLữDFiFOớSErW{QJ>@ PộWJLảLSKiS[k\GựQJFiFNếWFấXSKứFWạp có độFKtQK[iFFDRPj cường xem là “ gót chân Achilles” củDErW{QJLQ'>@ QJKLệS[k\Gựng thiếXVựFảLWLếQYềF{QJQJKệ9LệFVửGụQJYáQ QKkQF{QJYàYậWOLệX>@ĐểNKắFSKụFYấn đềWUrQErW{QJLQ'Oj NK{QJFần đếQYiQNKX{QOjPJLảPFKLSKt[k\GựQJvà tăng tốc độ[k\ độẩPFyWUrQEềPặWFủDFiFOớSLQ>@1JRjLUDWốc độLQYjWỷOệFấX 6ựOLrQNếWEiPGtQKJLữDFiFOớSErW{QJNKLNK{QJFyELện pháp tăng 7KHROमWKX\ếWOLrQNếWEiPGtQKFủDYậWOLệu đượFSKkQORạLJồP GựQJ>@7X\QKLrQErW{QJLQ'SKải đốLPặWYớLPộWWURQJYấn đề họFYjKyDKọc Trong trườQJKợSErW{QJOLrQNết họFGLễQUD %ềPặWFủDErW{QJLQ'VDXNKLLQOjNKXYực thườQJ[XấWKLệQ Fủa xi măng bềPặWOớSQềQOjOLrQNếWKyDKọF&ảLWKLệQEiPGtQK Oớn làVựWKLếXOLrQNếWEiPGtQKJLữDFiFOớSErW{QJ>@ YếWUạQQứt xem là điểP\ếXFKtQKFủDOLrQNếWEiPGtQKJLữDFiF /LrQKệWiFJLả WYPLHQ#KFPXWHGXYQ 1KậQQJj\VửD[RQJQJj\FKấSQKậQđăng NKLOớSSKủ[kPQKậSYjREềPặWFủDOớSQềQ4XiWUuQKK\GUDWKyD JLữDKDLOớSErW{QJEằQJFiFKVửGụQJOớSFKấWNếWGtQKđểWạROLrQ JOMC Tạp chí Vật liệu Xây dựng Tập 11 Số (2021) NếWJLữDOớp bê tông cũ và lớSErW{QJPớLWạRWKjQKPẫXEDOớS> @ PỗLOớp in là 30 mm Hình (b) Sau trộQKỗQKợSLQEắt đầX EiP GtQK JLữD KDL OớS Er W{QJ70DUFKPHQW Yj FộQJ Vự >@ đã sử thướFUộQJPPTXéWOớSKồFyFKLềXGj\[ấS[ỉPPOrQEềPặW (+RVVHLQLYjFộQJVự>@đã dùngPộWORạLSRO\PHUđểtăng cường độ LQ Oớp đầX WLrQ VDX NKL KìQK WKàQK Oớp in đầX Vử GụQJ Fọ Fó NíFK GụQJKồxi măng quét lên giữDKDLOớp bê tông in 3D đểFảLWKLện cườQJ WUrQFủDOớS YjVDXNKLOớp bê tông đượFKuQKWKjQK EằQJFiFKVửGụQJPộWOớSWUXQJJLDQOjPFKấWOLrQNếWFKRWKấ\Vự R& độEiPGtQK&iFQJKLrQFứXFảLWKLệQEiPGtQKJLữDFiFOớSErW{QJ KLệXTXả Nhưng vớLWỷOệ1;0WKấSFủDOớSWUXQJJLDQVẽFKRWtQK F{QJWiFWKấSNKLTXpWOrQEềPặWOớp bê tông 3D đượFLQQKLềXOớSGẫQ đếQNKảnăng chiềXGj\OớSErW{QJEịELếQGạQJYjFyNKảnăng Vụp đổ +uQK D 0ẫu đượFFKếWạRYàdưỡQJKộWURQJQKLệt độmôi trườQJ %ảQJ7ỷOệFấSSKốLYjOLều lượQJSKụJLDVửGụQJWURQJKồxi măng Tên cấp PẫXLQErW{QJ phối 'ựa vào các sởWUrQWURQJEjLEiRQj\VẽNKảRViWVửGụQJ 3 SKKợp đểFKRFiFOớSErW{QJ'in đượFQKLềXOớSNK{QJEịELếQ 3 GạQJYjVụp đổ&iFWtQKFKất độFKảy, cường độFKịu nén, cường độ kéo đứW WKử EiP GtQK Qền đo để NKảR ViW SKkQ WtFK Vự Yềcơ chếEiPGtQK 1;0 3 Kồxi măng làm lớSWUXQJJLDQJLữDFiFOớSErW{QJFyWtQKF{QJWiF tương quanđếQcường độEiPGtQKJLữDFiFOớp bê tông đểKLểXVkX ;0 Phụ gia Liều lượng Loại Thay 25% nước 6LND/DWH[7+ 3 Thay 50nước 6LND/DWH[7+ POg xi măng 6LNDPHQW51 9ậWOLệu phương pháp thí nghiệP 9ậWOLệXWKtQJKLệP &ấSSKốLErW{QJLQ' 7KjQKSKầQFKấWNếWGtQKđượFVửGụQJWURQJErW{QJLQ'JồPFy xi măng Nghi Sơn PC40 ;0 Eột đá vôi MTM 100 củDF{QJW\&ổ3KầQ KRiQJVảQ0LềQ7UXQJ /6 YjPHWDFDRODQK'*[XấW[ứ7UXQJ4XốF YớLNKối lượQJULrQJOần lượWOjJFPJFPYjJFP &iWV{QJ & đượFVửGụQJFyNKối lượQJULrQJOjJFP3KụJLDKyD KọFđượFVửGụQJWURQJQJKLrQFứXOj6LNDPHQW51FủDKmQJ6LND&ấS D 4XpWOớSKồxi măng lên bềPặWOớSLQ SKốLKỗQKợp bê tông in 3D đượFWKểKLệQWURQJ %ảQJ %ảQJ&ấSSKốLKỗQKợSErW{QJLQ' NJP ;0 & /6 0. 1 3* /ớSTXpWKồxi măng %ốQORạLKồxi măng gốc OPC đượFVửGụng đểOjPOớSWUXQJJLDQ đểtăng cườQJEiPGtQKJLữDFiFOớSErW{QJ Trong đóFyEDORạLVử GụQJSKụJLDFủDKmQJ6LND7ỷOệ1;0FủDEốQORạLKồxi măng đượF WKửQJKLệPWừWỷOệ0,4 đến 0,6 đểFKọQUDWỷOệđáp ứQJFiF\ếXWốVDX WtQKF{QJWiFNK{QJEịSKkQWầQJWỷOệ1;0WKấSWối ưu hóa cườQJ độ7ỷOệ[HP[pWYjOLều lượQJVửGụQJSKụJLDKồxi măng đượFWUuQK Ej\WURQJ %ảQJ ,QKỗQKợSErW{QJ' 7URQJ QJKLrQ FứX Qj\ VửGụQJ URERW WUụFWọa độđể LQKỗQ E %rW{QJ'VDXNKLLQ +ìQK,QErW{QJYjTXpWOớSKồxi măng bềPặt bê tông đã in Phương pháp thí nghiệP 2.3.1 ĐộFKả\[zH 7tQKF{QJWiFFủDFiFOớSKồxi măng đánh giá theo tiêu FKXẩQ%6(1 >@ Kích thướFFủDốQJWKửđộFKả\[zHFy đườQJNtQKPPYjFDRmm +uQK 7KtQJKLệm này đượF WKựFKLệQQKằPPục đích chính là kiểPWUDWtQKF{QJWiFFủDKỡQKợS Kồxi măng từđó đưa sựOựDFKọQFiFWỷOệ1;0đểWạROớSWUXQJ Kợp bê tơng có vòi in đặW ở JyF R, kích thướF YzL LQ FạQK gian trướFNKLLQOớSNếWLếS PỡLOớSFyFKLềXGj\PPLQWKHRKuQKOập phương, bềUộQJFủD 2.3.2 Cường độFKịXQpQ YX{QJ [ FPYjWốc độLQOjPPV%rW{QJLQJồPFóOớS JOMC Tạp chí Vật liệu Xây dựng Tập 11 Số (2021) 7URQJQJKLrQFứu này cường độFKịXQéQFủDFiFORạLKồxi măng FáFOớSLQPẫu đượFFắWFyFKLềXGjLPPVửGụQJGROO\YX{QJFy thướFPẫXOj [[ PPPỡLWổEDRJồPPẫXWốc độJLDWảL YjRWấPQềQErW{QJEằQJ6LNDGXUđượFWKểKLệQở+uQK0ẫu đượF đượFNLểPWUDởYjQJj\WXổi sau dưởQJKộẩP0ẫXFóNíFK 1VWKHRWLrXFKXẩQ$670& >@ kích thướF [ PPGiQOrQEềPặWWUrQOớSLQYjPặt đượFGiQ NLểPWUDởYjQJj\WXổi đượFEảo dưỡQJởQKLệt độmôi trườQJ R&9ịWUtPẫXWKtQJKLệm đượFWKểKLệQở+uQK7KtQJKLệP đượFWKựFKLệQEằQJPi\0DWHVW( +ìQK'ụQJFụWKtQJKLệm đo độFKả\[zH +ìQKSơ đồP{WảNpREiPGtQKJLữDKDLOớSErW{QJLQ' 2.3.3 Cường độkéo đứWWKửEiPGtQKQềQ 7URQJQJKLrQFứu này cường độkéo đứWWKửđộEiPGtQKQềQ FủDErW{QJLQ'YjFiFORạLKồxi măng đượFWKtQJKLệPWKHRWLrX FKXẩQ$670'>@đểđánh giá khảnăng bám dính củDYậWOLệX WUrQQềQErW{QJ0ỡLFấSSKốLWKtQJKLệPOấ\PẫXKuQKWUụcó đườQJ NtQKPPFKLềXGj\OớSWKửEiPGtQKOjPPWUrQWấPQềQErW{QJ NK{QJFyFốt thép có kích thướF [ cm đã đạt cường độQJj\ WXổLđượFWKểKLệQở +uQK 7KtQJKLệm đượFNLểPWUDởYj QJj\WXổi đượFEảo dưỡQJởQKLệt độmôi trườQJR&7KtQJKLệP đượFWKựFKLệQEằQJPi\3RVL7HVW$70$GKHVLRQ7HVWHU +ìQK0{WảYịWUtPẫXWKtQJKLệP .ếWTXảQJKLrQFứX 3.1 Đo độFKả\[zH ĐộFKả\FủDKỡQKợSKồxi măng phụWKXộFFKủ\ếXYjRWỷOệ 1;0OjFKủđạRErQFạnh hàm lượng, đặFWtQKORạLSKụgia đượF VửGụng có sựảnh hưởQJOớn Khi hàm lượQJ1;0đạt đếQJLi WUịQKất địQKO~FQj\KỗQKợp đạt các tiêu chí: cường độ, độGẻR và đặFELệWOjWtQKF{QJWiFFủDKỗQKợSKồxi măng ĐểOमtưởQJKyD +ìQKSơ đồP{WảNLểm tra kéo đứWWKửEiPGtQKQềQ 2.3.4 Cường độEiPGtQKJLữDFiFOớSErW{QJ YjJần đúng các đặFWtQKGzQJFKả\FủDKỗQKợSKồxi măng đượFWKựF KLệQ Eằng cách đo trung bình cộng đườQJ NtQK OớQ QKấW YX{QJ JyF QKDX'ựD YjRVố OLệX ELểu đồ +uQK WD WKấ\ ảnh hưởQJ FủD Wỷ Oệ 1;0đếQđộFKả\[zHFủDFiFPẫX333Yj3 ỞWỷOệ1;0đầXWLrQNếWTXảOần lượWFiFPẫX333 1Kằm đánh giá điềXNLệQảnh hưởQJFủDFiFOớSErW{QJOớS và P4 có đườQJNtQKOjFP FP 13 cm và 8,2 cm đã cho thấ\ FiFOớp đặWOjOớSYj&ường độEiPGtQKJLữDFiF gia, ngượFOạLKỗQKợS3 WKD\WKếnướF6LND/DWH[7+ FKRNếW Yj12 đểđơn giảQKyDFiFKNमKLệXOớSOần lượW Oớp bê tông đánh giáEằQJWKtQJKLệm cường độNpRWUựFWLếp đượF GựDWKHR7&91 >@ ĐểWKíQJKLệm cường độEáPGíQKJLữD VựNKiFELệt, P1 cho kếWTXảWKấSQKấWYuNK{QJVửGụQJSKụ TXảFDRQKấW0ẫX33Yj3Oần lượWởWỷOệ1;0tương ứQJ YjWUởOrQEắt đầX[XấWKLệQKLện tượng tách nướFSKụJLD JOMC 10 Tạp chí Vật liệu Xây dựng Tập 11 Số (2021) QổLOrQEềPặW+Lện tượng tách nướFGẫn đếQVựSKkQEốFủDFiFVảQ '3NK{QJVửGụQJOớSTXpWKồ1JRạLWUừPẫXVửGụQJOớSTXpWKồ3 hưởng đếQWtQKF{QJWiFGẫn đếQNKảnăng lớSErW{QJLQEịELếQGạQJ 03DYj'3 03D SKẩm hydrat hóa khơng đồng đềXWURQJKỡQKợp ĐộFKả\[zHWKấSảQK FyNếWTXảcao mẫu 3DP không quá chênh lệFKFụWKể3 KuQKKọFYjGẫn đếQWuQKWUạQJEịVụp đổNKLOớSErW{QJWLếSWKHRFKồQJ ỞYjQJj\WXổLFyVựFảLWKLện cường độEiPGtQKJLữDFiF OrQ%rQFạnh độFKả\[zHWKấSOjPJLảPNKảnăng lèn củDOớSKồ[L Oớp bê tơng Trong đó, mẫu P1 và P4 có xu hướng cao mẫX'3 măng vào bềPặWOỗUỗQJFủDOớp bê tông đượFKuQKWKjQKGẫn đếQOjP 1JRạLWUừPẫX3Yj3WKuOạLFKRNếWTXảWKấp mẫX'3&ụWKểở QJj\WXổi, cường độEiPGtQKJLữDFiFOớSLQErW{QJPẫX3Yj3 JLảPNKảnăng bám dính giữDFiFOớSErW{QJ'ựDYjRFiFWLrXFKtWUrQ FKRNếWTXảcao mẫu đốLFKứQJ'3Oần lượWOj Yj FiFORạLKồxi măng P1, P2, P3 và P4 lựDFKọQFiFWỷOệOần lượWOj ĐốLYớLPẫXVửGụQJOớSTXpWKồ3Yj3Yẫn có xu hướng cường độ 0,44 và 0,52 có đường kính độFKảy xòe +uQK EiPGtQKWKấp mẫX'3Oần lượWOjYj0ẫXVử GụQJOớSTXpWKồ3YẫQFKRNếWTXảcường độEiPGtQKJLữDFiFOớSEr 3.2 Cường độEiPGtQKJLữDFiFOớSErW{QJLQ' W{QJWKấSQKấWởQJj\WXổLOj03D0ẫXVửGụQJOớSTXpWKồ3 FKRNếWTXảcường độEiPGtQKJLữDFiFOớSErW{QJFDRQKấWởQJj\ ếWTXảcường độEiPGtQKJLữDFiFOớSLQErW{QJFủDFiFPẫX WXổLOj03D.ếWTXảtương tựFKRWKấ\NKLGQJSKụJLDFyFKấWNpR đốLFKứQJ'3YjPẫXVửGụQJOớSKồxi măng làm lớSWUXQJJLDQ GjLQLQKNếWOjPOớSTXpWWUXng gian có cường độEiPGtQKJLữDFiF 333Yj3ởYjQJj\WXổi đượFWUuQKEj\ở +uQK 7ạL Oớp bê tơng in 3D cao mẫu đốLFKứQJ>@ QJj\WXổi, cường độEiPGtQKJLữDFiFOớSLQErW{QJFủDFiFPẫX VửGụQJOớSTXpWKồxi măng đa sốFKRNếWTXảWKấp mẫu đốLFKứQJ Mẫu P2 Mẫu P3 Đường kính độ chảy xòe (cm) +ìQKẢnh hưởQJFủDWỷOệ1;0Wừ0,4 đến 0,6 đến đường kính độ LQ' 03D Cường độ bám dính giữa các lớp bê tông FKả\[zH QJj\ Tỷ lệ N/XM +ìQKĐường kính độFKả\[zHFủDPẫX333Yj3 QJj\ QJj\ Tỷ lệ N/XM Mẫu P4 Đường kính độ chảy xòe (cm) Mẫu P1 '3 3 3 3 +ìQKCường độEiPGtQKJLữDFiFOớSErW{QJLQ'ởYjQJj\WXổL 3 JOMC 11 Tạp chí Vật liệu Xây dựng Tập 11 Số (2021) 0ối tương quan độFKảy xòe đến cường độEiPGtQKJLữDFiFOớS ErW{QJLQ' ĐộFKả\FủDFiFORạLKồxi măng phụWKXộFYjRWỷOệ1;0Yj hàm lượQJSKụJLDVửGụQJNhư đượFWKểKLệQWURQJ +uQK FiFPẫX Trong đó, cường độEiPGtQKFủDPẫX3FyNếWTXảOj03DWKấS mẫX'33Yj3%rQFạnh đó, mẫu P1 có đường kính độFKả\ [zHOjFPWKấp mẫu P2 và P3, ngượFOạLFKRNếWTXả cường độEiPGtQKcao hơnOj03D 4XDNếWTXảWUrQFyWKểJLảLWKtFKNK{QJFKỉFyđộFKả\FDRảQK P1, P2, P3 và P4 xem xét độFKả\[zHFyPối tương quan cườQJ hưởng đến cường độEiPGtQKJLữDFiFOớSErW{QJPjFzQSKụWKXộF Đường kính độFKảy cao đảPEảRFKRWtQKF{QJWiFGễOqQOấp đầ\Oỗ WUọng Quá trình hydrat hóa xem là làm tăng tốc độbay củD độEiPGtQKJLữDFiFOớSErW{QJLQ'WURQJ +uQK ởQJj\WXổL UỗQJYjWạo độẩPFKREềPặWOớp bê tông in trước đồQJWKờLFzQOjP tăng diệQWtFKEềPặWWLếS[~FJLữDKDLOớSLQ.ếWTXảFKRWKấ\PẫXở QJj\WXổLFyVửGụQJOớSTXpWKồP4 có đường kính độFKả\[zHOj FPFyNếWTXảNK{QJTXiFKrQKOệFKYớLPẫu có P3, cho độẩPWUrQEềPặWOjPảnh hưởng đến cường độEiPGtQK0ẫX3Vử GụQJSKụgia có tính kéo dài thờLQLQKNếWOjPJLảPQKLệWK\GUDW KyDFủa xi măng, trì độẩPEềPặt có cường độEiPGtQK JLữDFiFOớp bê tơng cao Đường kính độ chảy (cm) ErW{QJLQ' 03D Cường độ bám dính lớp NếWTXảcường độEiPGtQKJLữDFiFOớSErW{QJFDRQKấWOj03D YjRORạLSKụJLDVửGụQJNKảnăng giữẩm là mộW\ếXWốTXDQ 3 3 3 3 +ìQK Đường kính độFKảy xòe và cường độEiPGtQKJLữDFiFOớSErW{QJLQ'ởQJj\WXổL 0ối tương quan cường độFKịu nén đến cường độEiPGtQKJLữD Oại không cho cường độEiPGtQKFDR.ếWTXảQj\FKRWKấ\Vựtương tự độEiPGtQKFzQSKụWKXộFQKLềX\ếXWốnhư loạLSKụJLDVửGụng, độẩP FiFOớSErW{QJLQ' 7URQJNếWFấX[k\GựQJErW{QJOjPYLệFWốWQKấWởWUạQJWKiLFKịX nén Do chỉWLrXWtQKFKấWTXDQWUọng bê tơng là cường độFKịX QpQCường độErW{QJcàng cao độUỗQJErQWURQJFấXWU~FJLảPO~FQj\ GLệQWtFKOLrQNếWEiPdính sẽtăng Nhưng cường độFKịXQpQWURQJ FủDQJKLrQFứu trước củD70DUFKPHQWYjFộQJVự>@ Vì cườQJ EềPặWYY… 0ối tương quan cường độkéo đứWWKửEiPGtQKQền đến cườQJ độEiPGtQKJLữDFiFOớSErW{QJLQ' +uQK ởYjQJj\WXổLFKRNếWTXảngượFOạL7ỷOệ1;0Yj 0ẫX3FyWỷOệ1;0WKấSQKất liều lượQJSKụJLD6LND/DWH[7+ W{QJLQ'YjFiFORạLKồxi măng đượFWKtQJKLệm đểđánh giá khảnăng WKấy tương tựNKLVửGụQJSKụJLDFySRO\PHU>@&ụWKểhơn ởQJj\ QJKLệm cường độkéo đứWWKửđộEiPGtQKQềQErW{QJTXDFiFOỗUỗQJ OLệu lượQJSKụJLDVửGụQJFKRWKấ\ảnh hưởng đến cường độFKịXQpQ VửGụQJWKD\WKếnướFOjPJLảm cường độFKịXQpQNếWTXảFKR 7URQJQJKLrQFứu cường độkéo đứWWKửđộEiPGtQKQềQFủDEr EiPGtQKFủDYậWOLệXWUrQQền bê tơng đã đạWQJj\WXổL&iFPẫXWKt WXổL +uQK Pẫu P2 có cường độFKịXQpQFDRQKấWOj52,6 MPa, PDRTXảQYới đặc tính tăng liên kếWEiPGtQKFủDPẫXVửGụQJSKụJLD Yj3FyNếWTXảOần lượWOj03D03DYj03D ĐốLYớL các mẫX'33Yj3ởYjQJj\WXổi Trong đó, mẫX3NếW NếWTXảcường độEiPGtQKOạLFKỉFy03DWKấp FiFPẫX33 PẫX3FyNếWTXảcường độQpQWKấp mẫu P2 nhưnJOạLFKRcườQJ độEiPGtQKJLữDFiFOớSErW{QJFDRQKấWOj03D &iFPẫXOớSTXpWKồP1, P2, P3 và P4 so sánh cường độQpQ Yới cường độEiPGtQKFyWKểJL~SWDQKậQWKấy cường độnén cao 6LND/DWH[7+3Yj3đã cho cho thấ\NếWTXảở +uQK vượWWUộL TXảcường độkéo đứWWKửđộEiPGtQKQền là 3,62 MPa cao các mẫX FzQOạL Cường độkéo đứWWKửEiPGtQKQền “liên kếWOạnh” và cường độEiP GtQKJLữDFiFOớp bê tơng “liên kết nóng” vềPặWWKtQJKLệPWKuOjKDLKuQK JOMC 12 Tạp chí Vật liệu Xây dựng Tập 11 Số (2021) WKứFOLrQNếWEiPGtQKNKiFQKDX0ốLTXDQKệFủa cường độkéo đứWWKử độ“liên kếWOạnh” cao nhấWởQJj\WXổi là 3,62 MPa Tuy nhiên đốLYớL EiPGtQKQền đến cường độEiPGtQKJLữDFiFOớSErW{QJLQ'ởđộWXổL NếWTXảcường độ“liên kết nóng” mẫX3Oj03DWKấp mẫu đốL 28 ngày đượFWKểKLệQở(Hình 13) Trong đó, mẫX3FKRNếWTXảcườQJ 3 3 3 3 +ìQKCường độFKịXQpQFủDFiFPẫX333Yj3ởYj (MPa) Cường độ kéo đứt thử bám dính QJj\ '3 3 '3 3 3 QJj\ W{QJLQ'ởQJj\WXổL QJj\ +ìQKCường độFKịu nén và cường độEiPGtQKJLữDFiFOớSEr QJj\WXổL 3 3 3 3 +ìQKCường độkéo đứWWKửEiPGtQKQềQởYjQJj\WXổL LQ' 03D Cường độ bám dính giữa các lờp bê tông Cường độ kéo đứt thử bám dính Cường độ bám dính giữa các lớp bê tông in 3D bám dính (MPa) Cường độ kéo đứt thử Cường độ chịu nén (MPa) Cường độ bám dính giữa các lớp bê tông in 3D Cường độ chịu nén (MPa) Cường độ chịu nén QJj\ W{QJLQ' 03D QJj\ Cường độ bám dính giữa các lớp bê QJj\ FKứQJ'3 '3 3 3 3 3 +ìQKCường độkéo đứWWKửEiPGtQKQền và cường độEiPGtQKJLữDFiFOớSErW{QJLQ'ởQJj\WXổL JOMC 13 Tạp chí Vật liệu Xây dựng Tập 11 Số (2021) .ếWOXậQ 1JKLrQFứXQj\Pục đích cung cấSJLảLSKiSSKkQWtFKYấn đề FảLWKLệQEiPGtQKJLữDFiFOớSLQ'ErW{QJ6ửGụQJFiFORạLKồ[L %HUQKDUG %'LOOHQEXUJHU - %XFKOL 15RXVVHO DQG 5)ODWW, “Digital Concrete: Opportunities and Challenges,” 5,/(07HFKQLFDO/HWWHUVSS >@ măng tạRWKjQKPộWOớSWUXQJJLDQJLữDFiFOớp bê tơng làm tăng diệQ • ĐộFKả\[zHFDRFủDKồxi măng sẽảnh hưởng đếQWtQKF{QJ >@ Nết giúp trì độẩPEềPặWOớSErW{QJLQWừđó cho ta kếWTXảcườQJ >@ độEiPGtQKJLữDFiFOớp bê tơng in đượFFảLWKLệQ • Cường độFKịu nén dùng đểđánh giá độđặFFKắFFủDKồ[L Păng WừđóWuPPối tương quan vềcường độEiPGtQKJLữDFiFOớSEr W{QJ4XDTXDQViWFyWKểWKấ\Uằng Cường độFKịXQpQFKRWKấ\Fy[X hướng tương tựnhư độFKả\[zH • Cơ chếOLrQNếWFủDKDLWKtQJKLệPFyVựNKiFELệWYề“liên Qền “liên kếWOạnh” cao các mẫXFzQOạLởcác độWXổLYj >@ >@ >@ ngày, nhưnJởWKtQJKLệm cường độEiPGtQKJLữDFiFOớSErW{QJFKR NếWTXảWKấp các mẫX'33Yj3FyNếWTXảOần lượWOj 03D03DYj03D • JLữDFiFOớSErW{QJLQ'Wốt Trong đóPẫXVửGụQJ6LND > @ >@ /DWH[7+NK{QJPDQJOạLKLệXTXảFDRWURQJYLệFFảLWKLệQEiPGtQK JLữDFiFOớSErW{QJLQ' 9LệFVửGụQJFiFORạLOớSTXpWKồWạROớSWUXQJJLDQJLữDFiFOớS >@ JLữDFiFOớSErW{QJOạLSKụWKXộc vào độẩPFủDEềPặWFiF\ếXWố KấSWKụnướFSKkQWiQFiFKạt xi măng, quá trình hydrat hóa và loạL SKụJLDVửGụQJ 7jLOLệXNKDPNKảR >@ *'6FKXWWHU./HVDJH90HFKWFKHULQH911HUHOOD*+DEHUW,$JXVWL Juan, “9LVLRQRI'SULQWLQJZLWKFRQFUHWH—7HFKQLFDOHFRQRPLFDQG HQYLURQPHQWDOSRWHQWLDOV”&HPHQWDQG&RQFUHWH5HVHDUFKMRXUQDOSS– >@ 'RL MFHPFRQUHV 7:DQJOHU (/,RUHW /5HLWHU 1+DFN )*UDPD]LR 0.RKOHU 0 SS – 'RL 77/H 6$$XVWLQ6/LP 5$%XVZHOO $*)*LEE DQG 77KRUSH “Mix GHVLJQ DQG IUHVK SURSHUWLHV IRU KLJKperformance printing concrete,” ] (.HLWDD+%HVVDLHVBeyb, W.Zuoa, P.Belina and N.Roussel, “Weak bond VWUHQJWK EHWZHHQ VXFFHVVLYH OD\HUV LQ H[WUXVLRQEDVHG DGGLWLYH 5HVHDUFK 'RL MFHPFRQUHV Y.W.D.Tay, G.H.A.Ting, Y.Qian, B.Panda, L.He and M.J.Tan,“Time gap HIIHFW RQ ERQG VWUHQJWK RI 'printed concrete,” 9LUWXDO DQG 3K\VLFDO 3URWRW\SLQJSS–'RL -9'3XWWHQ 0'HSUH] 9&QXGGH *'6FKXWWHU DQG 97LWWHOERRP “Microstructural characterization of 3D Printed cementitious materials.” 0DWHULDOV 'RL PD V.N.Nerella, S.Hempel and V.M.Technische, “MicroDQG 0DFURVFRSLF LQYHVWLJDWLRQVRQWKHLQWHUIDFHEHWZHHQOD\HUVRI'3ULQWHGFHPHQWLWLRXV DQGV\VWHPVSS– *Li, “A new way to increase the longWHUPERQGVWUHQJWKRIQHZWRROG concrete by the use of fly ash,” &HPHQWDQG&RQFUHWH5HVHDUFKYROQR SS –'RL 6 E.Hosseini, M.Zakertabrizi, A.H.Korayem and G.Xu, “A novel method to HQKDQFHWKHLQWHUOD\HUERQGLQJRI'SULQWLQJFRQFUHWH $QH[SHULPHQWDO SS– 'RL MFHPFRQFRPS 70DUFKPHQW J.Sanjayan and M.Xia, “Method of enhancing interlayer ERQGVWUHQJWKLQFRQVWUXFWLRQVFDOH'SULQWLQJZLWKPRUWDUE\HIIHFWLYH ERQGDUHDamplification.”0DWHULDOVDQG'HVLJQ VửGụQJPộWVốORạLSKụJLDFyWKểOjPJLảm cường độEiPGtQKJLữD đến cường độEiPGtQKJLữDFiFOớp bê tông cường độEiPGtQK and computational investigation,” &HPHQWDQG&RQFUHWH&RPSRVLWHVYRO ErW{QJFKRWKấ\FyVựFảLWKLệQYềcường độEiPGtQK7X\QKLrQYLệF FiFOớSErW{QJ.K{QJFKỉđộFKả\FDRFủDFiFOớSKồOjảnh hưởQJ YRO elements,” ,QWHUQDWLRQDO FRQIHUHQFH RQ $GYDQFHV LQ FRQVWUXFWLRQ PDWHULDOV 7URQJFiFORạLKồxi măng sửGụQJWKuPẫX3GQJ6LNDPHQW 51YớLWỷOệ1;0PDQJOạLKLệXTXảFKRYLệFFảLWKLệQEiPGtQK 0DWHULDOV MFRQEXLOGPDW manufacturing: measurement and physical origin.” &HPHQWDQG&RQFUHWH Nết nóng” và “liên kếWOạnh”đểđánh giảNKảnăng bám dính củDYậW OLệX0ẫX3FKRNếWTXảWKtQJKLệm cường độkéo đứWWKửEiPGtQK PRLVWXUHRQLQWHUlayer strength of 3D printed concrete,”&RQVWUXFWLRQDQG 0DWHULDOVDQG6WUXFWXUHVSS –'RL V WiFFủDKỡQKợSTXiWUuQKWKLF{QJOớSTXpWVẽGLễQUDGễdàng nếX KỡQKợp có độFKả\[zHFDR%rQFạnh phụJLDNpRGjLWKờLJLDQQLQK J.G.Sanjayan, B.Nematollahi, M.Xia and T.Marchment, “Effect of surface %XLOGLQJ WtFKWLếS[~FYjJLảPWKLểXOỗUỗQJ7K{QJTXDFiFNếWTXảWKựFQJKLệP FyWKểU~WUDFiFNếWOXậQVDX –'RL ULOHPWHFKOHWW >@ >@ >@ >@ >@ 'RL MPDWGHV BS EN 12706:2000, “Adhesives test methods for hydraulic setting floor VPRRWKLQJ DQGRU OHYHOOLQJ FRPSRXQGV 'HWHUPLQDWLRQ RI IORZ characteristics,” 2000. $670& & 002, “Standard test method for compressive strength of hydraulic cement mortars,” $QQXDO%RRNRI$6706WDQGDUGVYRO SS– $670'09, “Standard test method for pullRIIVWUHQJWKRIFRDWLQJV using portable adhesion testers.”$670,QWHUQDWLRQDO TCVN 9349:2012, “LớSSKủPặWNếWFấX[k\GựQJPhương pháp kéo đứWWKửđộEiPGtQKQền,” 2012. A.S.Ali, H.S.Jawad and I.S.Majeed, “Improvement the properties of cement mortar by using styrene butadiene rubber polymer,” -RXUQDORI (QJLQHHULQJDQG'HYHORSPHQWYROQR JOMC 14 ... KìQK WKàQK Oớp in đầX Vử GụQJ Fọ Fó NíFK GụQJKồ xi măng quét lên giữDKDLOớp bê tông in 3D đểFảLWKLện cườQJ WUrQFủDOớS YjVDXNKLOớp bê tông đượFKuQKWKjQK... đứWWKửEiPGtQKQềQởYjQJj\WXổL LQ'' 03D Cường độ bám dính giữa các lờp bê tông Cường độ kéo đứt thử bám dính Cường độ bám dính giữa các lớp bê tông in 3D ... độ bám dính giữa các lớp bê tông in 3D Cường độ chịu nén (MPa) Cường độ chịu nén QJj\ W{QJLQ'' 03D QJj\ Cường độ bám dính giữa các lớp bê QJj\ FKứQJ''3