Tài liệu hạn chế xem trước, để xem đầy đủ mời bạn chọn Tải xuống
1
/ 50 trang
THÔNG TIN TÀI LIỆU
Nội dung
BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƯỜNG ĐẠI HỌC CÔNG NGHỆ ĐỒNG NAI BÁO CÁO TỔNG KẾT ĐỀ TÀI NGHIÊN CỨU KHOA HỌC CẤP TRƯỜNG ỨNG DỤNG PHẦN TỬ HỮU HẠN TÍNH TỐN ĐỘ VÕNG CỦA CẤU KIỆN BÊ TƠNG CỐT THÉP SO SÁNH ĐỘ CHÍNH XÁC KHI TINH TỐN THÔNG THƯỜNG Mã số: TR:2020-13/KCN Chủ nhiệm đề tài: Th.S Nguyễn Hữu Bảo Đồng Nai, tháng 05 năm 2021 BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƯỜNG ĐẠI HỌC CÔNG NGHỆ ĐỒNG NAI BÁO CÁO TỔNG KẾT ĐỀ TÀI NGHIÊN CỨU KHOA HỌC CẤP TRƯỜNG ỨNG DỤNG PHẦN TỬ HỮU HẠN TÍNH TỐN ĐỘ VÕNG CỦA CẤU KIỆN BÊ TƠNG CỐT THÉP SO SÁNH ĐỘ CHÍNH XÁC KHI TINH TỐN THÔNG THƯỜNG Mã số: TR:2020-13/KCN Chủ nhiệm đề tài Đồng Nai, tháng 05 năm 2021 DANH SÁCH CÁC THÀNH VIÊN THAM GIA NGHIÊN CỨU ĐỀ TÀI STT 01 Họ tên Nguyễn Hữu Bảo Học vị, học hàm chuyên môn Thạc sĩ Cơ quan công tác Khoa Công Nghệ trường ĐH Công nghệ Đồng Nai MỤC LỤC CHƯƠNG THIẾT KẾ KHUNG TRỤC 5-5 1.1 NỘI LỰC 1.2 TÍNH TỐN CỐT THÉP DẦM 1.2.1 Tính tốn cốt thép dọc 1.2.2 Tính tốn cốt thép đai cho dầm 10 1.3 TÍNH TỐN VÁCH CỨNG 12 1.3.1 Mở đầu 12 1.3.2 Các cách tính toán vách cứng ETABS 13 1.3.3 Tính tốn cốt thép dọc cho vách 16 1.3.4 Tính tốn cốt thép đai cho vách 19 1.4 CẤU TẠO KHÁNG CHẤN 20 1.4.1 Cấu tạo kháng chấn cho dầm 20 1.4.2 Cấu tạo cốt đai dầm theo TCXD 198-1997 22 1.4.3 Kết luận 23 1.4.4 Cấu tạo kháng chấn cho vách 23 1.5 TÍNH ĐOẠN NEO, NỐI CỐT THÉP 25 1.5.1 Đoạn neo cốt thép lan 25 1.5.2 Đoạn nối chồng cốt thép lan 26 CHƯƠNG THỐNG KÊ ĐỊA CHẤT 27 2.1 LÝ THUYẾT THỐNG KÊ 27 2.1.1 Xử lý thống kê địa chất để tính tốn móng 27 2.1.2 Phân chia đơn nguyên địa chất 27 2.1.3 Đặc trưng tiêu chuẩn 28 2.1.4 Đặc trưng tính tốn 28 2.1.5 Ứng dụng hàm thống kê MS Excel 30 2.2 KẾT QUẢ THỐNG KÊ ĐỊA CHẤT 31 CHƯƠNG ẢNH HƯỞNG CỦA ĐỘ VÕNG TRONG NHÀ THIẾT KẾ SÀN TẦNG ĐIỂN HÌNH 32 3.1 MỞ ĐẦU 32 3.2 NỘI DỤNG NGHIÊN CỨU 32 3.3 TÍNH TỐN ĐỘ VÕNG .35 3.3.1 Mơ hình tính tốn .35 3.4 KẾT LUẬN 49 TÀI LIỆU THAM KHẢO 50 DANH SÁCH CÁC HÌNH ẢNH Hình 1.1 Biểu đồ bao moment M22 (trái), moment M33 (giữa) lực dọc P (phải) Hình 1.2 Kích thước đặc trưng tiết diện Pier 13 Hình 1.3 Quy ước kích thước vùng biên tính tốn cốt thép 14 Hình 1.4 Quy ước cách quy đổi nội lực N, M hai biên 14 Hình 1.5 Chiều rộng hữu hiệu cánh dầm liên kết với cột tạo thành khung 20 Hình 1.6 Chiều rộng hữu hiệu cánh dầm liên kết với cột ngồi tạo thành khung 21 Hình 1.7 Cốt thép ngang vùng tới hạn dầm 22 Hình 1.8 Các phần biên tường có cốt đai hạn chế biến dạng 24 Hình 2.1 Ý nghĩa hệ số độ tin cậy 30 DANH SÁCH CÁC BẢNG TÍNH Bảng 1.1 Bảng bố trí cốt đai cho dầm 23 Bảng 1.2 Các hệ số để xác định đoạn neo cốt thép không căng 25 Bảng 1.3 Chiều dài đoạn neo lan 25 Bảng 1.4 Chiều dài đoạn neo lan theo yêu cầu kháng chấn 25 Bảng 1.5 Các hệ số để xác định đoạn nối chồng cốt thép không căng 26 Bảng 1.6 Chiều dài đoạn nối chồng lan 26 Bảng 1.7 Chiều dài đoạn nối chồng lan theo yêu cầu kháng chấn 26 Bảng 2.1 Hệ số biến động 28 THÔNG TIN KẾT QUẢ NGHIÊN CỨU ĐỀ TÀI NGHIÊN CỨU KHOA HỌC CẤP TRƯỜNG Thông tin chung: - Tên đề tài: Ứng dụng phần tử hữu hạn tính tốn độ võng cấu kiện Bê Tơng Cốt thép so sánh độ xác tinh tốn thông thường - Mã số: TR:2020-13/KCN - Chủ nhiệm đề tài: Th.s Nguyễn Hữu Bảo Email:nguyenhuubao@dntu.edu.vn Điện thoại: 0987.584.231 - Đơn vị quản lý chuyên môn (Khoa, Tổ môn): Khoa Công Nghệ, môn xây dựng - Thời gian thực hiện: Từ tháng 8/2020 đến tháng 01/2021 Mục tiêu: Tài liệu đề cập đến bước thực hành tính tốn độ võng dầm theo TCXDVN 356:2005 – Kết cấu bê tông bê tông cốt thép – Tiêu chuẩn thiết kế (mà TCVN 5574:2012) Thực tế, sử dụng nội dung tiêu chuẩn khó để tính tốn độ võng dầm, đặc biệt dầm khung bê tơng cốt thép Chính thế, để thực tốn hồn chỉnh, người làm cần kết hợp số công thức khác Trong nghiên cứu này, cơng thức rút gọn theo trường hợp tính tốn thơng thường (khơng có ứng suất trước) tiết diện hình chữ nhật, bỏ qua dụng sàn Nội dung chính: - Đưa lý thuyết để tính tốn độ võng -Khảo sát nội lực vách cứng có xét khơng xét ảnh hưởng độ võng -Rút số nhận xét kiến nghị độ võng công trình PPPTHH Kết đạt So sánh phân tích kết phân tích võng PPPTHH tối ưu CHƯƠNG THIẾT KẾ KHUNG TRỤC 5-5 1.1 NỘI LỰC Cơng trình Tower – Diamond Island sử dụng hệ kết cấu vách lõi cứng Sinh viên nhận nhiệm vụ thiết kế khung trục 5-5 Kết nội lực tính tốn phần mềm ETABS 2015 Hình 1.1 Biểu đồ bao moment M22 (trái), moment M33 (giữa) lực dọc P (phải) 1.2 TÍNH TỐN CỐT THÉP DẦM 1.2.1 Tính tốn cốt thép dọc 1.2.1.1 Lý thuyết tính tốn theo TCVN 5574:2012 Thiết kế cốt thép chịu uốn theo công thức sau: Giả thiết: a ho h a , hệ số làm việc bê tông lấy: b Xác định giá trị: M , sau kiểm tra điều kiện R , khơng thoả cần Rb bho2 tăng kích thước tiết diện dầm tăng cấp độ bền bê tông Nếu thoả tính giá trị: 2 Tính diện tích cốt thép yêu cầu: As Tính hàm lượng cốt thép: Rbbho Rs As 100% , giá trị hợp lí (0.8 1.5)% bho Kiểm tra hàm lượng cốt thép: min 0.05% max Với max R b Rb Rs 100% 0.541 17 2.52% 365 1.2.1.2 Áp dụng tính tốn Kích thước dầm: b h 300 600 mm2 Nội lực: M 290.8 kNm Tính hệ số: m 290.8.0 106 0.176 , 0.176 0.194 R 17 1000 0.57 Diệc tích cốt thép: As Rbbh0 Rs 0.194 17 300 570 1548 mm2 Chọn 5 22 ( Aschon 1901 mm ) 365 Kiểm tra hàm lượng cốt thép: Aschon 1901 100% 100% 1.06% 300 570 bho Thoả hàm lượng cốt thép Bảng tính tốn cốt thép dọc dầm, sinh viên trình bày phần Phụ lục 1.2.2 Tính tốn cốt thép đai cho dầm 1.2.2.1 Lý thuyết tính tốn theo TCVN 5574:2012 Theo mục 6.2.3 - Tính tốn tiết diện nghiêng với trục dọc cấu kiện Mục lục 8.7 - Bố trí cốt thép ngang cho cấu kiện, TCVN 5574-2012 Tính tốn cốt thép đai sau: Điều kiện tính toán: Qb,min b3 (1 f n ) b Rbt b0h Q Qb,max 0.3wlbl b Rbbho Trong : 10 - NỀN LÁT GẠCH CERAMIC NHÁM 200x200 - NỀN LÁT GẠCH CERAMIC 300x300 - - LỚP VỮA XI MĂNG LÓT DÀY 30 - LỚP BTCT SÀN DÀY 100 - LỚP VỮA TRÁT TRẦN DÀY 15 Cấu tạo sàn thường LỚP LỚP LỚP LỚP VỮA XI MĂNG LÓT DÀY 30 CHỐNG THẤM SHELCORT BTCT SÀN DÀY 100 VỮA TRÁT TRẦN DÀY 15 Cấu tạo sàn vệ sinh, ban công - Xác định trọng lượng loại vật liệu xây dựng sách "Sổ tay thực hành kết cấu cơng trình" PGS.PTS Vũ Mạnh Hùng - Gạch Ceramic 300 300 10 có g =2000 daN/1000viên => g1 = 2daN/viên 11,5viên/m2 = 23daN/ m2 - Gạch nhám 200 200 20 có g =1200 daN/1000viên => g2 = 1,2daN/ viên 25viên/ m2 = 30 daN/ m2 Bảng tổng hợp tĩnh tải tác dụng lên sàn + Đối với sàn bình thường : Trọng lượng tiêu chuẩn (daN/m2) Hệ số vượt tải Trọng lượng tính tốn (daN/m2) - Gạch Ceramic 300 x 300 23 1,1 25 - Vữa lót dày 30: 0,03 x 1600 48 1,3 62 - Hệ thống kỹ thuật sàn 50 1,1 55 - Sàn BTCT dày 100: 0,1 x 2500 250 1,1 275 - Vữa trát trần dày 15: 0,015 x 1600 24 1,3 31 * Tổng tĩnh tải g (sàn dày 100) 395 Cấu tạo lớp + Đối với sàn vệ sinh, ban công : thường xuyên tiếp xúc với nước 36 449 Trọng lượng tiêu chuẩn (daN/m2) Hệ số vượt tải Trọng lượng tính tốn (daN/m2) - Gạch Ceramic 200 x 200 30 1,1 33 - Vữa lót dày 30: 0,03 x 1600 48 1,3 62 - Hệ thống kỹ thuật sàn 50 1,1 55 - Lớp chống thấm Shelcort 10 1,1 11 - Sàn BTCT dày 100: 0,1 x 2500 250 1,1 275 - Vữa trát trần dày 15: 0,015 x 1600 24 1,3 31 * Tổng tĩnh tải g (sàn dày 100) 412 Cấu tạo lớp 468 b) Tải trọng tường: Các sàn có tường đặt trực tiếp lên sàn truyền tải trọng tường lên sàn dạng phân bố (cách tính đơn giản mang tính chất gần đúng) Tải trọng tường ngăn có xét đến giảm tải (trừ 30% diện tích lổ cửa) tính theo thực tế xác định theo công thức: lt ht g ttc g 70% A tt s Trong đó: lt : chiều dài tường ; ht : chiều cao tường g ttc : trọng lượng tiêu chuẩn tường A : diện tích sàn Bảng tính tĩnh tải tường STT Loại cấu kiện gtc (daN/m3) (daN/m2) 37 n gtt (daN/m2) 01 Tường xây gạch ống d=100 1800 180 1,3 234 02 Tường xây gạch ống d=200 1800 360 1,3 468 Bảng tính tải trọng tường cửa phân bố lên ô sàn STT Ô sàn lt (m) ht (m) S (m2) S1 S2 S3 S9 1,2 7,7 7,5 3,50 3,50 3,50 3,50 10,2 14 29,05 31,13 g ttt g stt daN/m2 468 234 234 234 daN/m2 135 234 152 138 2- Hoạt tải: p Tùy theo chức sử dụng sàn, ta có hoạt tải khác (Theo TCVN 2737-1995), ta có bảng hoạt tải sàn: Bảng tổng hợp hoạt tải tác dụng lên sàn Tải trọng tiêu chuẩn ptc (daN/m2) Hệ số vượt tải Tải trọng tính tốn ptt (daN/m2) - Phịng ngủ 150 1,3 195 - Phòng vệ sinh 150 1,3 195 - Ban công, lô gia 200 1,2 240 - Cầu thang, hành lang 300 1,2 360 Chức sử dụng Tải trọng toàn phần : q = g + p Tổng tải trọng tác dụng lên sàn gồm tĩnh tải hoạt tải tính tốn bảng sau: Tổng hợp tải trọng tác dụng lên ô sàn 38 Ô sàn S1 S2 S3 S4 S5 S6 S7 S8 S9 L1 L2 (m) 1,20 4,15 4,15 2,7 4,15 3,5 3,5 3,5 4,15 (m) 8,5 4,25 4,15 7,5 4,25 7,5 7,5 Tồng tĩnh tải g hoạt tải p (daN/m2) 603 468 386 449 449 449 449 449 372 (daN/m2) 240 195 195 360 360 360 360 360 195 Tổng q=p+g (daN/m2) 843 663 581 809 809 809 809 809 567 III XÁC ĐỊNH NỘI LỰC : - Để xác định nội lực ô sàn ta dựa vào kích thước cạnh sàn xác định sơ đồ tính theo cơng thức - Bản sàn đúc toàn khối với dầm - Quan điểm liên kết dầm với sàn: + Nếu hd >=3 hb xem liên kết ngàm + Nếu hd < hb xem liên kết gối tựa - Tùy theo cấu tạo loại ô mà ta tính tốn theo loại kê cạnh dầm - Tải trọng lên ô khác tùy thuộc vào chức ô - Tính sàn theo sơ đồ đàn hồi Sơ đồ tính xác định nội lực ô sàn kê cạnh: Momen uốn kê cạnh xác định theo công thức sách "Sổ tay thực hành kết cấu cơng trình" PGS.PTS Vũ Mạnh Hùng - Momen dương nhịp: + Theo phương cạnh ngắn: M1 = mi1 P + Theo phương cạnh dài: - M2 = mi2 P Momen âm gối: + Theo phương cạnh ngắn: MI = ki1 P 39 + Theo phương cạnh dài: MII = ki2 P Trong : • q = (g + p) ld ln : tổng tải trọng phân phối sàn mi1, mi2, ki1, ki2, : hệ số tra bảng phụ thuộc vào điều kiện liên kết cạnh tỷ số ld ln + Do hd / hb > nên ô sàn thuộc sơ đồ (4 cạnh ngàm) Tra bảng 1-19 hệ số đan sàn chữ nhật làm việc theo hai phương theo sơ đồ trang 34 sổ tay kết cấu cơng trình PGS.PTS Vũ Mạnh Hùng Sơ đồ tính kê cạnh: Sơ đồ tính xác định nội lực ô sàn loại dầm: - Sơ đồ tính: - Momen uốn xác định theo phương cạnh ngắn dựa vào công thức: 40 q l2 - Momen nhịp: Mnh= ; 24 - Momen gối: Mg= q l2 ; 12 Trong : q: Tổng tải trọng phân phối sàn l: Chiều dài nhịp tính tốn Trong q trình xác định nội lực sàn, sàn có tường xây bên tường khơng có dầm phụ ta tiến hành quy tải tường tải phân bố tồn sàn IV TÍNH TỐN NỘI LỰC VÀ CỐT THÉP: Để tính tốn cốt thép cho sàn, ta sử dụng cơng thức tính tốn cốt thép cấu kiện chịu uốn tiết diện chữ nhật sau: m M Rn b ho 2 m Fa Rn b ho Ra Trong đó: M: Momen uốn tính tốn (daN.cm) Bê tơng mác 300 có : Rn= 130 daN/cm2 , Rk= 10 daN.cm2, o = 0,58 b = 100cm : Chiều rộng tiết diện (cm) Thép AI có Ra= 2300 daN/cm2 Sử dụng bảng tra sách " Sổ tay thực hành kết cấu cơng trình" PGS.PTS Vũ Mạnh Hùng Ra: Cường độ chịu kéo cốt thép (daN.cm2) Tính tốn theo sơ đồ đàn hồi ; tra bảng hệ số m91 ;m92 ; k91 ; k92 M1 = m91 q l1 l2 M2 = m92 q l1 l2 41 MI = k91 q l1 l2 MII = k92 q l1 l2 - Chọn chiều dày lớp bảo vệ a = 1,5cm h0 = h - a =10 – 1,5 = 8,5 cm Đối với sàn dày 10cm - Kiểm tra hàm lượng cốt thép: % Fa 100% b ho Đối với sàn giá trị % phải là: min < % < max Với min = 0,05% max Rn Ra 100 0,58 130 100 3,28% 2300 Bảng nội lực ô sàn làm việc phương Sàn L2/L1 S2 S3 S4 S5 S6 S7 S9 1,02 1,67 1,54 1,81 1,02 1,81 q (daN/m2) 663 581 809 809 809 809 567 m91 m92 k91 k92 0,0179 0,0202 0,0206 0,0195 0,0179 0,0183 0,0195 0,0179 0,0074 0,0086 0,0060 0,0179 0,0046 0,0060 0,0417 0,0446 0,0459 0,0423 0,0417 0,0392 0,0423 0,0417 0,0164 0,0191 0,0131 0,0417 0,0098 0,0131 M1 209 341 187 451 215 363 344 Mômen (daN,m) M2 MI MII 209 488 488 125 753 277 780 417 173 152 107 330 215 406 406 194 776 194 105 746 231 Bảng nội lực ô sàn làm việc phương Sàn L2 (m) L1 (m) L2/L1 S1 S8 8,5 7,5 1,2 3,5 7,08 2,14 q (daN/ m2) 843 809 42 Mnh (daN,m ) 51 412 Mg (daN,m ) 102 826 Bảng kết tính tốn bố trí thép sàn (bản kê bốn cạnh) Ô h0 Bản (cm) S2 S3 S4 S5 S6 Fa (cm2) µ tính (%) Ф, khoảng Fa µ chọn cách (chọn) (%) 0,0189 0,0190 0,92 1,08 Ф6a200 1,41 1,65 0,0189 0,0190 0,92 1,08 Ф6a200 1,41 1,65 0,0441 0,0451 2,17 2,6 Ф8a200 2,50 2,9 0,0441 0,0451 2,17 2,6 Ф8a200 2,50 2,9 0,0308 0,0312 1,50 1,76 Ф6a150 1,89 2,2 0,0113 0,0113 0,54 0,64 Ф6a200 1,41 1,65 0,0681 0,0705 3,38 3,8 Ф8a150 3,35 2,8 0,0250 0,0253 1,22 1,43 Ф8a200 1,41 1,65 0,0169 0,0170 0,82 0,96 Ф6a200 1,41 1,65 0,0705 0,0731 3,51 4,12 Ф8a150 3,35 3,9 0,0377 0,0384 1,84 2,17 Ф8a200 2,50 0,0156 0,0157 0,75 0,88 Ф8a200 2,50 2,9 0,0408 0,0416 2,0 2,35 Ф6a150 1,89 2,2 0,0137 0,0137 0,66 0,77 Ф6a200 1,41 1,65 0,0096 0,0096 0,46 0,54 Ф8a200 2,50 2,9 0,0298 0,0302 1,45 1,70 Ф8a200 2,50 2,9 0,0194 0,0195 0,94 1,1 Ф6a200 1,41 1,65 0,0194 0,0195 0,94 1,1 Ф6a200 1,41 1,65 0,0367 0,0373 1,79 2,1 Ф8a200 2,50 2,9 0,0367 0,0373 1,79 2,1 Ф8a200 2,50 2,9 8,50 8,50 8,50 8,50 8,50 43 2,9 S7 S9 0,0311 0,0315 1,51 1,77 Ф6a150 1,89 2,2 0,0 0,0176 0,85 1,0 Ф6a200 1,41 1,65 0,0702 0,0728 3,5 4,1 Ф8a150 3,35 3,49 0,0175 0,0176 0,85 1,0 Ф8a200 2,50 2,9 0,0328 0,0333 1,6 1,88 Ф6a150 1,89 2,2 0,0095 0,0095 0,46 0,54 Ф6a200 1,41 1,65 0,0675 0,0699 3,36 3,9 Ф8a150 3,35 3,49 0,0209 0,0211 1,01 1,18 Ф8a200 2,50 2,9 8,50 8,50 Bảng kết tính tốn bố trí thép sàn (bản dầm) S1 S2 0,0046 0,0046 0,22 0,25 Ф6a200 1,41 0,65 0,0092 0,0092 0,44 0,52 Ф8a200 2,50 2,9 0,0372 0,0379 1,82 2,14 Ф6a150 2,89 3,4 0,0747 0,0777 3,73 4,35 Ф8a130 3,83 4,5 8,50 8,50 V KIỂM TRA ĐỘ VÕNG CỦA SÀN: Tính f1 tải trọng tác dụng ngắn hạn: Ô sàn S9 L1 = 4,1m, L2 = 8,1m - Do độ võng sàn theo phương cạnh ngắn phương cạnh dài nên ta cần tính tốn độ võng phương cạnh ngắn - Cắt dải có bề rộng 1(m) theo phương cạnh ngắn để tính tốn - Tiết diện xem dầm có tiết diện 100cm 10cm - Tải trọng tiêu chuẩn tác dụng lên ô sàn S4 tính sau: qc = g c + p c 44 => qc = 677 + 195 = 872 (daN/m2) q c1 L42 8,14 872 818(daN / m ) q c 4 4 L1 L2 4,1 8,1 - Với tiết diện chữ nhật nên: n A' s h ' ; f (1 f ) 2 b.h0 2h0 f + Tính với : Mc = m91qc1L1L2 = 0,0185 818 8,1 4,1 = 503 (daNm) Mc Rb bh o 503 100 0,054 130 100 8,5 E s 2,1 10 7,8 E b 2,7 10 - Với cốt thép bố trí theo phương cạnh ngắn 6a100 ( As = 2,83cm2) Fa bho 2,83 100 0,33% 100 8,5 1 0,55 5( ) (0,054 0) bho 1,8 10 10 0,33% 7,8 Với bê tông nặng lấy : = 1,8 + Tính: Aqd ( f )bho (0 0,55) 100 8,5 467(cm ) + Tính: hf f 2 h h (1 0,55 ) 8,5 6,16 Z 1 o o 2( f ) 0,55 + Tính s : Ta chọn b = 0,9 45 Tính s với S = 1(tải trọng tác dụng ngắn hạn) 2Fa 7,8 2,83 0,44 100 10 bh f A' s 0 2bh Wn (0,292 0,75 0,15 f )bh (0,292 0,75 0,44) 100 10 6220(cm ) Từ ta có : s 1,25 S mS Rk Wn Mc R k Wn 10 6220 1 1,23 Mc 503 100 chọn m = => Lấy : s 1,25 S Rk Wn = 1,25 – = 0,25 M + Tính B1 với = 0,45 b = 0,9 B1 s E s Fa ho Z b E b Aqd 8,5 6,16 0,25 0,9 2,1 10 2,83 0,45 2,7 10 476 909 10 (daN / cm ) + Tính: qc1 L14 1 818 4,14 f1 B1 384 384 909 10 10 4 0,0066(m) 6,6mm Tính f2 tải trọng tác dụng dài hạn: Ơ sàn S9 L1 = 4,1m, L2 = 8,1m - Do độ võng sàn theo phương cạnh ngắn phương cạnh dài nên ta cần tính toán độ võng phương cạnh ngắn 46 - Cắt dải có bề rộng 1(m) theo phương cạnh ngắn để tính tốn - Tiết diện xem dầm có tiết diện 100cm 10cm - Tải trọng tiêu chuẩn tác dụng lên sàn S4 tính sau: qc = gc 677 (daN/m2) L42 8,14 q 677 635(daN / m ) q c 4 L1 L2 4,1 8,1 c - Với tiết diện chữ nhật nên: n A' s h ' ; f (1 f ) 2 b.h0 2h0 f +Tính với : Mc = m91qc1L1L2 = 0,0185 635 8,1 4,1 = 390 (daNm) Mc Rb bho2 503 100 0,042 130 100 8,5 E s 2,1 10 7,8 E b 2,7 10 - Với cốt thép bố trí theo phương cạnh ngắn 6a100 ( As = 2,83cm2) Fa bho 2,83 100 0,33% 100 8,5 1 0,85 5( ) (0,042 0) bho 1,8 10 10 0,33% 7,8 Với bê tông nặng lấy : = 1,8 + Tính: Aqd ( f )bho (0 0,85) 100 8,5 7225(cm ) 47 + Tính: hf f 2 h h (1 0,85 ) 8,5 4,88 Z 1 o o 2( f ) 0,85 + Tính s : Ta chọn b = 0,9 Tính s với S = 0,8 (tải trọng tác dụng dài hạn) 2Fa 7,8 2,83 0,44 bh 100 10 f A' s 0 2bh Wn (0,292 0,75 0,15 f )bh (0,292 0,75 0,44) 100 10 6220(cm ) Từ ta có : s 1,25 S mS Rk Wn Mc R k Wn 10 6220 1,27 0,8 390 100 Mc chọn m = => Lấy : s 1,25 S Rk Wn = 1,25 – = 0,25 M +Tính B1 với = 0,15 b = 0,9 B1 s E s Fa ho Z b Eb Aqd 8,5 4,88 0,25 0,9 2,1 10 2,83 0,15 2,7 10 7225 +Tính: 48 1159 10 (daN / cm ) f1 q1 L4 1 677 4,14 c 384 B1 384 1159 10 10 4 0,0041(m) 4,1mm Vậy độ võng tồn phần sàn S4 là: f = f1 + f2 = 6,6 + 4,1 = 10,7 (mm) Độ võng giới hạn: f L 4100 20,5( mm ) 200 200 Suy ra: f = 10,7 mm < [f] = 20,5 mm Vậy sàn S4 thỏa điều kiện độ võng 3.4 KẾT LUẬN Độ võng phân tích PPPTHH tối ưu 49 TÀI LIỆU THAM KHẢO Nguyễn Đình Cống, Tính tốn thực hành cấu kiện bê tơng cốt thép, Nhà xuất Xây dựng Hà Nội, 2009 Nguyễn Đình Cống, Tính tốn tiết diện cột bê tông cốt thép, Nhà xuất Xây dựng Hà Nội, 2006 Lê Thanh Huấn , Kết cấu nhà cao tầng Bê tông cốt thép, Nhà xuất xây dựng 2005 Nguyễn Lê Ninh, Động đất thiết kế cơng trình chịu động đất, Nhà xuất xây dựng 2009 Võ Bá Tầm, Kết cấu bê tông cốt thép (tập 1, 2, 3), Nhà xuất Đại học Quốc gia TP Hồ Chí Minh Võ Bá Tầm, Nhà cao tầng bê tông cốt thép, Nhà xuất Đại học Quốc gia TP Hồ Chí Minh Châu Ngọc Ẩn, Cơ học đất, Nhà xuất Đại học Quốc gia TP Hồ Chí Minh Châu Ngọc Ẩn, Nền móng, Nhà xuất Đại học Quốc gia TP Hồ Chí Minh Võ Phán (chủ biên), Các phương pháp khảo sát trường thí nghiệm đất phòng, Nhà xuất Đại học Quốc gia Tp Hồ Chí Minh 10 Võ Phán, Hồng Thế Thao, Phân tích tính tốn móng cọc, Nhà Xuất Đại học Quốc gia Thành phố Hồ Chí Minh, 2012 11 ETABS 2015 Manuals - Shear wall design – Eurocode – 2004 12 Bùi Thiên Lam, Đại học Bách Khoa Đà Nẵng, Nghiên cứu ảnh hưởng vị trí vách cứng đến biến dạng xoắn chuyển vị nhà cao tầng chịu tải trọng ngang, Tạp chí khoa học Công Nghệ, Đại học Đà Nẵng – Số 2(25).2008 13 Phan Quang Minh, Đại học Xây dựng Hà Nội, Ảnh hưởng dao động xoắn thiết kế kết cấu nhà nhiều tầng chịu tải trọng động đất 14 Nguyễn Quang Tùng, Bùi Thiên Lam, Đại học Bách Khoa Đà Nẵng, Xét phân bố nội lực vách nhà cao tầng chịu tải trọng gió, Báo cáo Hội nghị Sinh viên Nghiên cứu khoa học lần thứ 6, Đại học Đà Nẵng – 2008 15 Các tiêu chuẩn Xây dựng Việt Nam 50 ... KẾT ĐỀ TÀI NGHIÊN CỨU KHOA HỌC CẤP TRƯỜNG ỨNG DỤNG PHẦN TỬ HỮU HẠN TÍNH TỐN ĐỘ VÕNG CỦA CẤU KIỆN BÊ TƠNG CỐT THÉP SO SÁNH ĐỘ CHÍNH XÁC KHI TINH TỐN THÔNG THƯỜNG Mã số: TR:2020-13/KCN Chủ nhiệm đề... biến động 28 THÔNG TIN KẾT QUẢ NGHIÊN CỨU ĐỀ TÀI NGHIÊN CỨU KHOA HỌC CẤP TRƯỜNG Thông tin chung: - Tên đề tài: Ứng dụng phần tử hữu hạn tính tốn độ võng cấu kiện Bê Tơng Cốt thép. .. thực hành tính tốn độ võng dầm theo TCXDVN 356:2005 – Kết cấu bê tông bê tông cốt thép – Tiêu chuẩn thiết kế (mà TCVN 5574:2012) Thực tế, sử dụng nội dung tiêu chuẩn khó để tính tốn độ võng dầm,