ĐÁNH GIÁ MỘT SỐ THÔNG SỐ ẢNH HƢỞNG ĐẾN SỰ LÀM VIỆC CỦA XÀ GỒ CHỮ Z TÓM TẮT LUẬN VĂN THẠC SĨ KỸ THUẬT XÂY DỰNG

BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO BỘ XÂY DỰNG TRƢỜNG ĐẠI HỌC KIẾN TRÚC TP HỒ CHÍ MINH ………………………… PHẠM HỒNG TIẾN SỸ ĐÁNH GIÁ MỘT SỐ THƠNG SỐ ẢNH HƢỞNG ĐẾN SỰ LÀM VIỆC CỦA XÀ GỒ CHỮ Z TÓM TẮT LUẬN VĂN THẠC SĨ KỸ THUẬT XÂY DỰNG THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH - 2021 BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO BỘ XÂY DỰNG TRƢỜNG ĐẠI HỌC KIẾN TRÚC TP HỒ CHÍ MINH ………………………… PHẠM HỒNG TIẾN SỸ ĐÁNH GIÁ MỘT SỐ THÔNG SỐ ẢNH HƢỞNG ĐẾN SỰ LÀM VIỆC CỦA XÀ GỒ CHỮ Z Chuyên nghành: Kỹ thuật Xây dựng Mã số: 8580201 NGƯỜI HƯỚNG DẪN KHOA HỌC TS HỒNG BẮC AN TĨM TẮT LUẬN VĂN THẠC SĨ KỸ THUẬT XÂY DỰNG THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH - 2021 CHƢƠNG 1: TỔNG QUAN 1.1 GIỚI THIỆU Trong thời gian qua kết cấu thép tạo hình nguội (Cold – formed steel – CFS) dùng rộng rãi cơng trình dân dụng cơng nghiệp nhờ ưu điểm trọng lượng nhẹ, hình dáng tiết diện đa dạng, lắp ráp nhanh dễ dàng, khả chịu lực cao, độ tin cậy cao, tính động, tính kinh tế Trong cơng cải cách xây dựng, cơng nghiệp hóa đại hóa đất nước, kết cấu thép đóng vai trị quan trọng nên kết cấu thép nghiên cứu nhiều có kết cấu thép thành mỏng tạo hình nguội, chủ đề quan tâm nghiên cứu nước 1.2 ƢU, NHƢỢC ĐIỂM CỦA KẾT CẤU THANH THÀNH MỎNG 1.2.1 Ƣu điểm Giảm lượng thép từ 2-50% : thuyết giảm nhiều kèm theo khó khăn tốn chế tạo khơng cịn kinh tế Thi công lắp dựng nhanh, rút ngắn tiến độ, hình dạng tiết điện chọn tự do, đa dạng theo yêu cầu, dùng tiết diện kín tạo vẽ thẩm mĩ cho kết cấu, bớt che lấp diện tích kính lấy sáng 1.2.2 Nhƣợc điểm Giá thành thép cán nguội cao thép cán nóng Việt thiết kế khó khăn làm việc phức tạp cấu kiện Tiết diện cấu kiện chọn tự nên khơng có bảng tính tốn sẵn Việc vận chuyển cấu kiện địi hỏi biện pháp phương tiện riêng cấu kiện dễ bị hư hại 2 1.3 TỔNG QUAN VỀ VẤN ĐỀ NGHIÊN CỨU CẤU KIỆN THÉP CÁN NGUỘI TRÊN THẾ GIỚI VÀ VIỆT NAM 1.3.1 Tình hình nghiên cứu giới Hiện nay, có hai phương pháp tính toán kết cấu thép cán nguội nước Bắc Mỹ, Úc New Zezland sử dụng phương pháp tính tốn theo bề rộng hữu hiệu (Effective width method – DSM) 1.3.2 Tình hình nghiên cứu Việt Nam Một số luận văn vao học nghành xây dựng cơng trình dân dụng & cơng nghiệp tạp chí xây dựng nước thực nghiên cứu số vấn đề kết cấu thép thành mỏng tạo hình nguộ Ở nước ta xà gồ mái tiết diện C Z làm từ thép mỏng cán nguội sử dụng nhiều cơng trình dân dụng cơng nghiệp, chưa có tiêu chuẩn thiết kế kết cấu thép tạo hình nguội, nhiều kỹ sư nước sử dụng tiêu chuẩn thiết kế kết cấu thép cán nóng (TCVN 5575-2012) để thiết kế xà gồ thép tạo hình nguội việc làm chưa hợp lý, chưa kể đến ảnh hưởng ứng suất phát sinh thêm xà gồ chịu xoắn kiềm chế 1.4 MỤC TIÊU VÀ PHẠM VI NGHIÊN CỨU CỦA ĐỀ TÀI 1.4.1 Mục tiêu - Nghiên cứu làm việc xà gồ thép thành mỏng chịu uốn xiên theo lý thuyết thành mỏng đàn hồi Vlasov - Tìm hiểu tiêu chuẩn Úc (AS/NZS 4600:2005) việc thiết kế xà gồ thép tạo hình nguội theo phương pháp bề rộng hữu hiệu 3 - So sánh phương pháp tính toán lý thuyết thành mỏng đàn hồi Vlasov tiêu chuẩn Úc (AS/NZS 4600:2005) - Nghiên cứu đánh giá số yếu tố ảnh hưởng đến làm việc xà gồ chữ Z lý thuyết độ tin cậy - Thực ví dụ số tính tốn, phân tích, đánh giá 1.4.2 Đối tƣợng phạm vi nghiên cứu - Đối tượng nghiên cứu: cấu kiện xà gồ thép cán nguội tiết diện chữ Z - Phạm vi nghiên cứu: tính tốn khả chịu lực cấu kiện thành mỏng chịu uốn xiên chữ Z theo số tiêu chuẩn Đánh giá độ tin cậy cấu kiện theo số yếu tố ngẫu nhiên 1.4.3 Phƣơng pháp nghiên cứu  Phương pháp kế thừa  Phương pháp thu thập phân tích tài liệu  Phương pháp khảo sát, thông kê  Sử dụng lập trình Visual Basic phần mềm Excel cho phương pháp mô Monte Carlo  Lý thuyết độ tin cậy: Phương pháp mô Monte Carlo 1.5 KẾT LUẬN CHƢƠNG 1: - Kết cấu thép cán nguội giúp tiết kiệm lượng thép từ 2-50% so với thép cán nóng - Thi công lắp dựng nhanh, rút ngắn tiến độ, nhẹ, thẩm mĩ cho kết cấu, chịu lực tốt - Việc thiết kế khó khắn làm việc phức tạp cấu kiện thép cán nguội Tiết diện cấu kiện chọn tự nên khoogn có bảng tính toán sẵn - Các quốc gia giới nghiên cứu ứng dụng rộng rãi vật liệu kết cấu thép cán nguội Nhưng Việt Nam thiếu tài liệu, vật liệu cấu kiện thép cán nguội chưa sử dụng rộng rãi 4 CHƢƠNG 2: CƠ SỞ LÝ THUYẾT 2.1 TÍNH TỐN XÀ GỒ THÉP CÁN NGUỘI TIẾT DIỆN CHỮ Z THEO VLASSOV 2.1.1 Lý thuyết thành mỏng đàn hồi Vlasov 2.1.1.1 Khái niệm thành mỏng Theo Vlasov [7], thành mỏng thẳng có hình dạng tiết diện kín hở với kích thước theo dạng ba phương khác Nếu gọi l chiều dài thanh, d kích thước theo cạnh tiết diện, t tiết diện, t chiều dày thanh, xem thành mỏng có tỉ số thỏa mãn điều kiện: t  ,1 ; d d  ,1 l 2.1.1.2 Đặc trưng quạt mặt cắt ngang thành mỏng hở a Tọa độ quạt b Các đặc trƣng quạt cách xác định Mômen quán tính định nghĩa biểu thức tích phân sau: I   6 d A ( c m , m m ) A c Xác định cực gốc 2.1.1.3 Xác định ứng suất thành mỏng bị xoắn kiềm chế a Xác định ứng suất pháp bù (phụ thêm) b Xác định ứng suất tiếp bù (phụ thêm) c Phƣơng trình vi phân xoắn kiềm chế Hệ số đặc trưng xoắn kiềm chế: k  L GId E I - Ứng suất pháp bù lớn xoắn kiềm chế gây nhịp:   m ax    ( s ) 1   I k k  ch   L m      2.1.2 Áp dụng lý thuyết Vlasov thiết kế xà gồ nhịp chịu uốn xiên : 2.1.2.1 Phân tích làm việc xà gồ a Trƣờng hợp 1: Xà gồ chịu trọng lượng thân hoạt tải mái 6 Hình 2.9: Sơ đồ tính Hình 2.10: Mặt cắt Hình 2.11: Phân tích Trường hợp 1-1 xà gồ chịu trọng tải trọng trường hợp lượng thân hoạt tải mái - Đối với xà gồ tiết diện Z, lực tác dụng xem qua tâm xoắn, nên không xoắn kiềm chế, xà gồ Z xem chịu uốn xiên b Trƣờng hợp 2: Xà gồ chịu trọng lượng thân áp lực gió bốc mái 2.1.2.1 Tính tốn kiểm tra xà gồ Hình 2.12: Sơ đồ Hình 2.13: Mặt cắt Hình 2.14: Phân tích tính Trường hợp 2-2 xà gồ chịu trọng tải trọng trường hợp lượng thân hoạt tải mái  Kiểm tra khả chịu lực [7]   M Ix x y  M Iy y x  B I   f  c 2.2 TÍNH TỐN XÀ GỒ THÉP TẠO HÌNH NGUỘI TIẾT DIỆN CHỮ Z THEO TIÊU CHUẨN ÚC AS/NZS 4600-2005 2.2.1 Những quy định chung 2.2.2 Xác định tiết diện hữu hiệu xà gồ Z a Bề rộng hữu hiệu phần tử đƣợc tăng cứng chịu ứng suất nén phân bố a.1 Đối với trƣờng hợp tính tốn khả chịu lực a.2 Đối với trƣờng hợp tính tốn kiểm tra độ võng b Bề rộng hữu hiệu phần tử đƣợc tăng cứng chịu ứng suất thay đổi tuyến tính b.1 Đối với trƣờng hợp tính tốn khả chịu lực b.2 Đối với trƣờng hợp tính tốn kiểm tra độ võng c Bề rộng hữu hiệu sƣờn tăng cứng biên chịu ứng suất thay đổi tuyến tính c.1 Đối với trƣờng hợp tính tốn khả chịu lực c.2 Đối với trƣờng hợp tính tốn độ võng d Bề rộng hữu hiệu phần tử chịu nén có sƣờn tăng cứng biên: d.1 Đối với trƣờng hợp tính tốn khả chịu lực d.2 Đối với trƣờng hợp tính tốn kiểm tra độ võng 2.2.3 Xác định đặc trƣng hình học tiết diện theo phƣơng pháp đƣờng trung bình 2.2.4 Tính tốn kiểm tra xà gồ theo AS/NZS 4600-2005  Tính tốn kiểm tra khả chịu lực M M * b   B M b  R Z e f y 2.3 LÝ THUYẾT ĐỘ TIN CẬY 2.3.1 Giới thiệu 2.3.2 Phƣơng pháp Monte Carlo Phương pháp mơ Monte Carlo [22] sử dụng để ước lượng cơng thức tích phân trên, nhiên việc sử dụng cơng cụ địi hỏi tốn nhiều thời gian bị hạn chế tốc độ xử lý máy tính chi phí cho việc tính tốn cơng thức tích phân lớn Từ thập niên gần phương pháp xấp xỉ nghiên cứu, ứng dụng cho việc tính tốn độ tin cậy kết cấu lĩnh vực kỹ thuật khác zi   1 x (u i ) - Trong đó:  hàm ngược hàm phân phối tích lũy chuẩn tiêu chuẩn zi   1 ( u )   t  c  c t  c t  d t  d t  d t u  0,5 - Trong : ∑ √ ∑ - Xác suất an tồn bằng: - Trong tính sau: √ Pf  2 exp     CHƢƠNG 3: VÍ DỤ TÍNH TỐN TIỀN ĐỊNH VÀ SO SÁNH ĐÁNH GIÁ: 3.1 Thiết kế xà gồ Z theo lý thuyết Vlasov chịu áp lực gió hút  Xác định tải trọng tác dụng lên xà gồ a Tĩnh tải b Hoạt tải  Kiểm tra tỉ lệ hình học cấu kiện thành mỏng  Xác định kích thƣớc tiết diện theo đƣờng trung bình  Tính tốn đặc trƣng hình học phẳng  Đặc trƣng hình học quạt Bảng 2.4: Các điểm tọa độ quạt ωi Điểm Các điểm tọa độ quạt ωi (mm2) ωi (mm2) 6704,11255 5304,43005 -2084,69995 -2084,69995 5304,43005 6704,11255 Bảng 2.5 : Khoảng cách tới trục u Điểm Khoảng cách tới trục u (mm) v1 = (h/2-c)cos(-β) - bsin(-β) 100,856 v2 = (h/2)cos(-β) - bsin(-β) 93,159 v3 = (h/2)cos(-β) 118,502 v4 = (h/2)cos(-β) 118,502 v5 = (h/2)cos(-β) - bsin(-β) 93,159 ωi (mm2) 6704,11255 5304,43005 -2084,69995 -2084,69995 5304,43005 10 v6 = (h/2-c)cos(-β) - bsin(-β) 100,856 6704,11255 Bảng 2.6: Khoảng cách tới trục v Điểm Khoảng cách tới trục v (mm) u1 = (h/2-c)sin(-β) + bcos(-β) 42,888 u2 = (h/2)sin(-β) + bcos(-β) 36,514 u3 = (h/2)sin(β) 33,650 u4 = (h/2)sin(β) 33,650 u5 = (h/2)sin(-β) + bcos(-β) 36,514 u6 = (h/2-c)sin(-β) + bcos(-β) 42,888 ωi (mm2) 6704,11255 5304,43005 -2084,69995 -2084,69995 5304,43005 6704,11255 Bảng 2.7: Ứng suất điểm biểu đồ tọa độ quạt Ϭ z Mu (N/mm2) -7,289 -6,733 8,565 8,565 6,733 7,289 Điểm Ϭ z m (N/mm2) 283,073 223,973 -88,024 -88,024 -223,973 -283,073 Ϭ z tổng (N/mm2) 263,035 206,386 -89,461 -69,456 -206,386 -263,035 50.730 60 ỨNG SUẤT PHÁP (N/MM) Ϭ z Mv (N/mm2) -12,748 -10,854 -10,002 10,002 10,854 12,748 38.406 40 20 -3.439 -20 -40 -60 -23.443 -38.406 -50.730 CÁC VỊ TRÍ ỨNG SUẤT PHÁP TRÊN MẶT CẮT NGANG 11 Hình 3.6: Biểu đồ ứng suất pháp tiết diện xà gồ C theo Vlasov  Kiểm tra cấu kiện xà gồ - Kiểm tra khả chịu lực | |  thỏa điều kiện 3.2 Tính tốn xà gồ Z theo tiêu chuẩn AS/NZS 4600:2005 chịu áp lực gió hút  Tải trọng tác dung lên xà gồ  Kiểm tra kích thƣớc, tỷ lệ hình học mái tôn xà gồ  Đặc trƣng tiết diện nguyên  Đặc trƣng tiết diện hữu hiệu  Bề rông hữu hiệu cánh chịu nén điều có sƣờn biên tăng cứng - Bề rộng hữu hiệu sƣờn biên tăng cứng - Bề rộng hữu hiệu bụng  Kiểm tra khả chịu lực - Mômen uốn tính tốn nhịp: tt M *  q E d y L  6, 286   , d a N m  0 N m m - Khả chịu mômen uốn danh nghĩa xà gồ tiết diện Z: + Đối với cánh chịu kéo: M t b  R Z e f y  0, 65  46604, 43  350  10602506,84 N m m t Đối với cánh chịu nén: M c b  R Z e f y  0, 65  40864, 44  350  9296659 N m m c - Hệ số giảm khả chịu lực cấu kiện chịu uốn  b  0,9 12 + Kiểm tra cánh chịu kéo: M *  50, 29 daN m   b M t b  0,  1060, 25  954, 226 daN m  thỏa + Kiểm tra cánh chịu nén: M *  50, 29 daN m   b M  0,  929, 67  836, 699 daN m  c b thỏa  Biểu đồ ứng suất điểm mặt cắt ngang - Từ biểu thức (2.67) (2.68) ta suy biểu thức ứng suất biên cánh kéo nén xà gồ chịu uốn sau: - Ứng suất biên cánh nén: c  M * 502900 /  B R Z e  c  1, ( N / m m ) 0,  0, 65  40864, 44 - Ứng suất biên cánh kéo: t  M * /  B R Z e  502900 t  8, 4 ( N / m m ) 0,  0, 65  46604, 43 ỨNG SUẤT PHÁP (N/MM) 40 18.445 20 0 -20 -40 -21.036 CÁC VỊ TRÍ ỨNG SUẤT PHÁP TRÊN MẶT CẮT NGANG 13 Hình 3.9: Biểu đồ ứng suất pháp uốn tiết diện xà gồ Z theo AS/NZS: 4600:2005 - Từ tốn ví dụ cấu kiện thành mỏng chịu uống tiết diện L theo lý thuyết thành mỏng Vlasov, tiêu chuẩn AS/NZS: 4600:2005 - Ta dựng được biểu đồ ứng suất pháp mặt cắt ngang so sánh ỨNG SUẤT PHÁP (N/MM) sau: 50.730 60 38.406 40 18.445 20 -3.439 -20 -40 -23.443 -21.036 -50.730 -38.406 -60 CÁC VỊ TRÍ ỨNG SUẤT PHÁP TRÊN MẶT CẮT NGANG Hình 3.10: Biểu đồ so sánh ứng suất mặt cắt ngang 3.3 KẾT LUẬN CHƢƠNG Sau phân tích tính toán kiểm tra khả chịu lực cấu niện chịu uốn xiên, luận văn cấu kiện xà gồ tiết diện chữ Z, cho kết ứng suất mặt cắt ngang theo lý thuyết đàn hồi Vlasov cho ứng suất lớn ứng suất mặt cắt ngang tính theo tiêu chuẩn AS.NZS 4600:2005 điểm là: 36,35% điểm :41,46% Vì tiêu chuẩn có cách tính khác nhau: Vlasov tính ứng suất theo biểu đồ tọa độ quạt, AS.NZS: 4600:2005 tính tốn theo phương pháp bề rộng hữu hiệu 14 CHƢƠNG 4: ĐÁNH GIÁ ĐỘ TIN CẬY CỦA MỘT SỐ YẾU TỐ ẢNH HƢỞNG ĐẾN SỰ LÀM VIỆC CỦA CẤU KIỆN XÀ GỒ Z 4.1 Tính độ tin cậy theo phƣơng pháp Monte Carlo - Các đại lượng ngẫu nhiên trình bày bảng sau: Bảng 4.1 Các đại lượng đạc trưng ngẫu nhiên ĐLNN Giá trị kỳ vọng μ Hệ số biến động ν Độ lệch chuẩn σ fy (N/mm2) 350,000  0,3  105 t (mm) 1,900  0,3  0,570 r (mm) 3,000  0,3  0,9 dl (mm) 19,000  0,3  5, b1(mm) 79,000  0,3  3, b2(mm) 74,000  0,3  22, 200 hw(mm) 200,000  0,3  60 q1tt(daN/m) 10,933  0,3  3, ptt (daN/m2) 36,000  0,3  10,800 Wtt(daN/m2) -49,800  0,3  (14, 940) L (m) 8,000  0,3  2, Từ điều kiện khả chịu mômen uốn danh nghĩa xà gồ chữ Z đói với trường hợp cánh chịu nén: M *   B x M bt - Đối với trường với cánh chịu nén ta có: M bt   bM *  15 - Hàm trạng thái độ bền xà gồ: M  M i   bM t b  * 4.2 Ảnh hƣởng đại lƣợng ngẫu nhiên đến độ tin cậy xà gồ chữ Z Để tính tốn độ tin cậy theo phương pháp mơ Monte Carlo với phân phối chuẩn cho N=1000 mẫu, ta có tổ hợp biến sai sau: - TỔ HỢP 1: νTỉnh tải + νHoạt tải với biến thiên ( - TỔ HỢP 2: νTỉnh tải + νHoạt tải + νfy với biến thiên ( - TỔ HỢP 3: νTỉnh tải + νHoạt tải + νTiết diện với biến thiên ( - TỔ HỢP 4: νTỉnh tải + νgió với biến thiên ( - TỔ HỢP 5: νTỉnh tải + νgió + νfy với biến thiên ( - TỔ HỢP 6: νTỉnh tải + νgió + νTiết diện với biến thiên ( - TỔ HỢP 7: νBao với biến thiên (  0,  0,  0, )  0, )  0, ) )  0, )  0, ) ) 4.2.1 Khảo sát độ lệch đại lƣợng ngẫu nhiên giá trị với biến thiên a Xét tổ hợp 1: νTỉnh tải + νHoạt tải với biến thiên (  , 3) b Xét tổ hợp 2: νTỉnh tải + νHoạt tải + νfy với biến thiên c Xét tổ hợp 3: νTỉnh tải + νHoạt tải + νTiết diện (  , 3) với biến thiên (  , 3) d Xét tổ hợp 4: νTỉnh tải + νgió với biến thiên (  , 3) e Xét tổ hợp 5: νTỉnh tải + νgió + νfy với biến thiên (  , 3) f Xét tổ hợp 6: νTỉnh tải + νgió + νTiết diện với biến thiên g Xét tổ hợp 7: νBao với biến thiên (  , 3) (  , 3) 16  Biểu đồ so sánh tất tổ hợp với biến thiên (0,  0, 3) 1.0 Độ tin cậy Ps 0.9 0.8 0.7 0.6 0.5 0.05 0.1 0.15 Biến sai 0.2 0.25 0.3 Hình 4.9: Biểu đồ so sánh tổ hợp tương quan biến sai v Ps GHI CHÚ: Nhận xét: - Dựa biểu đồ so sánh tổ hợp tương quan biến sai v Ps, ta thấy TH1, TH2, TH4, TH5 với biến thiên (  ,1) , đường gãy khúc lớn nhất, có đường cong độ tin cậy giảm 17 (0, 311%  0, 361% ) với biến thiên ( ,1  , ) độ tin cậy giảm dần khơng thay đổi - Dựa biểu đồ so sánh tổ hợp tương quan biến sai v (0  0, 5) Ps, ta thấy TH3, TH6, TH7 với biến thiên đường cong độ tin cậy giảm (0, %  0, % ) 4.2.2 Khảo sát độ lệch hệ số Φb thay đổi từ đại lƣợng ngẫu nhiên giá trị với biến thiên - Hàm trạng thái độ bền xà gồ: - M i  M t b   bM Ta khảo sát độ lệch hệ số Φb thay đổi từ lượng ngẫu nhiên giá trị với biến thiên *  , đại với tổ hợp tính tốn trường hợp nguy hiểm nhất: tổ hợp 7: νBao với biến thiên (  , ) a Trƣờng hợp 1: thiên từ b Trƣờng hợp 1: thiên từ c Trƣờng hợp 1: thiên từ d Trƣờng hợp 1: thiên từ e Trƣờng hợp 1: thiên từ , với đại lƣợng ngẫu nhiên biến , với đại lƣợng ngẫu nhiên biến , với đại lƣợng ngẫu nhiên biến , với đại lƣợng ngẫu nhiên biến , với đại lƣợng ngẫu nhiên biến 18 Độ tin cậy Ps 1.0 Trường hợp 1: σ=0,9xΦ Trường hợp 2: σ=0,85xΦ Trường hợp 3: σ=0,8xΦ Trường hợp 4: σ=0,75xΦ Trường hợp 5: σ=0,7xΦ 0.9 0.8 0.7 0.6 0.5 0.05 0.1 0.15 Biến sai 0.2 0.25 0.3 Hình 4.15: Biểu đồ so sánh tất trường hợp hệ số Φb thay đổi từ với biến thiên  Nhận xét: Với Φb thay đổi từ  b nhiên giá trị với biến thiên ( ,  , 3)  (0,  0, ) , đại lượng ngẫu v  (  , 3) - Từ biểu đồ so sánh tất trường hợp  b  (0,  0, ) , ta thấy đường cong tin cậy không thay đổi gần trùng nhau, với Φb thay đổi từ  b  (0,  0, ) trị với biến thiên , đại lượng ngẫu nhiên giá v  (  , 3) độ tin cậy trường hợp không thay đổi nhiều gần tương đương CHƢƠNG 5: KẾT LUẬN VÀ KIẾN NGHỊ Qua sở lý thuyết trình bày chương kiểm chứng ví dụ chương ta rút ta số kết luận quan trọng kiến nghị hướng phát triển cho đề tài sau  ...BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO BỘ XÂY DỰNG TRƢỜNG ĐẠI HỌC KIẾN TRÚC TP HỒ CHÍ MINH ………………………… PHẠM HỒNG TIẾN SỸ ĐÁNH GIÁ MỘT SỐ THƠNG SỐ ẢNH HƢỞNG ĐẾN SỰ LÀM VIỆC CỦA XÀ GỒ CHỮ Z Chuyên nghành: Kỹ thuật... thuyết giảm nhiều kèm theo khó khăn tốn chế tạo khơng cịn kinh tế Thi cơng lắp dựng nhanh, rút ngắn tiến độ, hình dạng tiết điện chọn tự do, đa dạng theo yêu cầu, dùng tiết diện kín tạo vẽ thẩm mĩ... nguội giúp tiết kiệm lượng thép từ 2-50% so với thép cán nóng - Thi cơng lắp dựng nhanh, rút ngắn tiến độ, nhẹ, thẩm mĩ cho kết cấu, chịu lực tốt - Việc thiết kế khó khắn làm việc phức tạp cấu kiện