(Đồ án hcmute) chuyên đề tốt nghiệp 1,2,3

BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP NGÀNH CƠNG NGHỆ KỸ THUẬT CƠNG TRÌNH XÂY DỰNG CHUYÊN ĐỀ TỐT NGHIỆP 1-2-3 GVHD: TS LÊ ANH THẮNG SVTH : NGUYỄN VIỆT MSSV: 16349029 SKL 0 Tp Hồ Chí Minh, tháng 1/2019 an CHUYÊN ĐỀ TỐT NGHIỆP TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH KHOA XÂY DỰNG & CƠ HỌC ỨNG DỤNG CỘNG HOÀ XÃ HỘI CHỦ NGHĨA VIỆT NAM Độc lập - Tự - Hạnh Phúc BẢNG NHẬN XÉT CỦA GIÁO VIÊN HƯỚNG DẪN Sinh viên : NGUYỄN VIỆT MSSV: 16349029 Ngành : Công Nghệ Kỹ Thuật Cơng Trình Xây Dựng Tên đề tài : CHUYÊN ĐỀ TỐT NGHIỆP Họ tên giáo viên hướng dẫn: TS LÊ ANH THẮNG NHẬN XÉT Về nội dung đề tài & khối lượng thực hiện: Ưu điểm: Khuyết điểm: Đề nghị cho bảo vệ hay không? Đánh giá loại: Điểm:……………….(Bằng chữ: ) TP HCM, ngày… tháng… năm 2017 Giáo viên hướng dẫn (Ký & ghi rõ họ tên) SVTH: NGUYỄN VIỆT MSSV: 16349029 an Trang CHUYÊN ĐỀ TỐT NGHIỆP BẢNG NHẬN XÉT CỦA GIÁO VIÊN HƯỚNG DẪN CHƯƠNG I: TỔNG QUAN I/ Giới thiệu chung: II/ Tải trọng tác động: II.1/ Tải đứng: II.1.1/ Tĩnh tải: II.1.2/ Hoạt tải: II.2/ Tải ngang: .6 III/ Phương án thiết kế: IV/ Vật liệu sử dụng: CHƯƠNG II: TÍNH TỐN – THIẾT KẾ SÀN I/ Tính tốn sơ tiết diện: II/ Tải trọng: .9 II.1/ Tải trọng thường xuyên lớp sàn: II.2/ Tải trọng thường xuyên tường xây: II.3/ Hoạt tải tác dụng lên sàn: .10 III/ Xác định nội lực Phương pháp PTHH .10 III.1/ Xác định nội lực .11 III.2/ Chia dãy, gán tải, mesh sàn 12 III.3/ Giá trị nội lực sàn: 16 IV/ Tính tốn bố trí thép cho ô sàn: 18 V/ TÍNH TỐN KIỂM TRA ĐỘ VÕNG BẰNG PHẦN MỀM SAFE 2016 21 V.1/ CÁC BƯỚC KHAI BÁO TRONG MÔ HÌNH TÍNH TỐN SAFE 2016 21 V.2/ KẾT QUẢ TÍNH TỐN ĐỘ VÕNG BẰNG PHẦN MỀM SAFE 2016 27 CHƯƠNG III: TÍNH TOÁN – THIẾT KẾ CẦU THANG 29 I/ Cấu tạo cầu thang: 29 II/ Tính tốn – thiết kế thang: 29 II.1/ Tải trọng: 29 II.2/ Tĩnh tải: 29 II.3/ Hoạt tải: 31 II.4/ Sơ đồ tính nội lực: 31 II.5/ Tính tốn bố trí cốt thép: 36 CHƯƠNG IV: TÍNH TỐN – THIẾT KẾ KHUNG 38 I/ Sơ tiết diện cột: 38 39 II/ Tính tốn tải trọng: 39 II.1/ Tĩnh tải 39 II.1.1/ Tĩnh tải trọng lượng thân sàn: II.1.2/ Tải tường: 39 II.2/ Hoạt tải 40 II.3/ Tính tốn tải gió: 40 II.3.1/ Cơ sở lý thuyết: .40 SVTH: NGUYỄN VIỆT MSSV: 16349029 an Trang CHUYÊN ĐỀ TỐT NGHIỆP 42 II.3.2/ Tính tốn tải gió tĩnh: 42 III/ Tổ hợp tải trọng: 42 III.1/ Các trường hợp tải trọng: 43 III.2/ Tổ hợp nội lực từ trường hợp tải: .43 IV/ Mơ hình khung vào ETABS: 47 V/ Tính tốn cốt thép dầm khung: 47 V.1/ Nội lực khung: 51 V.2.1/ Tính tốn cốt thép dọc 51 V.2.1.1/ Lý thuyết tính tốn V.2.1.2/ Ví dụ tính tốn: Tính cốt thép dầm B12 – STORY – TRỤC X4 .51 V.2.1.3/ Tính tốn cốt thép cho dầm lại: 52 Error! Bookmark not defined V.3/ Tính tốn thép đai: VI/ Tính tốn cốt thép cột cho khung: 64 VI.1/ Tính tốn thép dọc cột: 64 VI.1.1/ Ngun tắc tính tốn: 64 VI.1.2/ Nội lực tính tốn cốt thép dọc cho cột: 64 VI.1.3/ Cơ sở lý thuyết: 65 VI.1.4/ Tính tốn cụ thể: cột C17 - Tầng – TRỤC Y3 67 VI.2/ Tính thép đai cho cột 76 VI.2.1/ Cơ sở lý thuyết tính tốn: .76 VI.2.2/ Một số yêu cầu cấu tạo bố trí cốt đai: 76 VI.2.3/ Tính toán cụ thể cột C17 Tầng 77 MỤC LỤC BẢNG BIỂU Bảng 1: Trọng lượng lớp cấu tạo sàn .9 Bảng 2: Trọng lượng lớp cấu tạo sàn nhà vệ sinh Bảng 3: Tải trọng tường ngăn 10 Bảng 4: Hoạt tải tác dụng .10 Bảng 5: Các trường hợp tải trọng tính tốn .10 Bảng 6: Bảng tính tốn cốt thép sàn .18 Bảng 7: Tải trọng lớp cấu tạo thang 30 Bảng 8: Kết tính thép 36 Bảng 9: Trọng lượng lớp cấu tạo sàn .39 Bảng 10: Trọng lượng lớp cấu tạo sàn nhà vệ sinh 39 Bảng 11: Tải trọng tường ngăn 40 Bảng 12: Hoạt tải tác dụng 40 Bảng 13: Đặc điểm cơng trình 40 Bảng 14: Tính tốn cốt thép cho dầm B12 - TRỤC X4 .53 SVTH: NGUYỄN VIỆT MSSV: 16349029 an Trang CHUN ĐỀ TỐT NGHIỆP Bảng 15: Tính tốn cốt thép cho dầm B13 - TRỤC X4 .54 Bảng 16: Tính tốn cốt thép cho dầm B14 - TRỤC X4 .55 Bảng 17: Tính tốn cốt thép cho dầm B15 - TRỤC X4 .56 Bảng 18: Tính tốn cốt thép cho dầm B11 - TRỤC X4 Error! Bookmark not defined Bảng 18: Tính tốn cốt thép cho dầm B16 - TRỤC X4 .57 Bảng 19: Tính tốn cốt thép cho dầm B8 - TRỤC Y3 59 Bảng 20: Tính tốn cốt thép cho dầm B20 - TRỤC Y3 .60 Bảng 21: Tính toán cốt thép cho dầm B33 - TRỤC Y2 .61 Bảng 22: Tính tốn cốt thép cho dầm B46 - TRỤC Y2 .62 Bảng 24: Số liệu tính tốn 67 Bảng 25: tra độ mãnh 69 Bảng 26: Tính tốn cốt thép cho CỘT C5 – TRỤC X4 .70 Bảng 27: Tính toán cốt thép cho CỘT C6 – TRỤC X4 .70 Bảng 28: Tính tốn cốt thép cho CỘT C7 – TRỤC X4 .71 Bảng 29: Tính tốn cốt thép cho CỘT C8 – TRỤC X4 .71 Bảng 30: Tính tốn cốt thép cho CỘT C9 – TRỤC X4 .72 Bảng 31: Tính tốn cốt thép cho CỘT C2 – TRỤC Y3 .73 Bảng 33: Tính toán cốt thép cho CỘT C12 – TRỤC Y3 .73 Bảng 34: Tính tốn cốt thép cho CỘT C17 – TRỤC Y3 .74 Bảng 34: Tính tốn cốt thép cho CỘT C22 – TRỤC Y3 .74 Bảng 35 :Nội lực: COMBO1: 77 MỤC LỤC HÌNH ẢNH Hình 1: Mặt tầng điển hình Error! Bookmark not defined Hình 2: Mơ hình sàn phần mềm SAFE 11 Hình 3: Sàn chia thành dãy theo phương X 12 Hình 4:Sàn chia thành dãy theo phương Y 13 Hình 5: Mesh sàn 13 Hình 6: Gán tĩnh tải cho sàn 14 Hình 7: Gán hoạt tải cho sàn 15 Hình 8: Chuyển vị sàn Tổ hợp chuyển vị 15 Hình 9: Moment theo phương X 16 Hình 10: Moment theo phương Y 17 Hình 11: Cấu tạo thang 17 Hình 12: Các lớp cấu tạo chiếu nghỉ 18 Hình 13: Tĩnh tải cầu thang 32 Hình 14:Hoạt tải cầu thang 32 Hình 15: Nội lực cầu thang 33 Hình 16: Các kí hiệu phần tử mơ hình ETABS 27 Hình 17: Tiết diện khung trục X3 28 Hình 18: Tiết diện khung trục Y2 29 Hình 19: Biểu đồ bao moment trục X3 30 Hình 20: Biểu đồ bao moment trục Y2 31 Hình 21: Biểu đồ lực cắt trục X3 32 SVTH: NGUYỄN VIỆT MSSV: 16349029 an Trang CHUYÊN ĐỀ TỐT NGHIỆP Hình 22: Biểu đồ lực cắt trục Y2 33 Hình 23: Bố trí thép đai cột 77 SVTH: NGUYỄN VIỆT MSSV: 16349029 an Trang CHUYÊN ĐỀ TỐT NGHIỆP CHUYÊN ĐỀ TỐT NGHIỆP CHƯƠNG I: TỔNG QUAN I/ Giới thiệu chung: - Tên cơng trình: Văn phịng - Địa cơng trình: Vũng Tàu - Quy mơ cơng tình + Cơng trình bao gồm: tầng trệt, tầng lầu, mái BTCT, tầng cao 3.5 m + Chiều cao cơng trình: 28 m tính từ mặt đất tự nhiên + Kích thước L1 = 5.5 m, L2 = m, L3 = 4.6 m, L4 = m II/ Tải trọng tác động: II.1/ Tải đứng: II.1.1/ Tĩnh tải: - Tĩnh tải tác dụng lên cơng trình bao gồm: + Trọng lượng thân cơng trình + Trọng lượng lớp hồn thiện, tường, kính, đường ống thiết bị… II.1.2/ Hoạt tải: - Hoạt tải tiêu chuẩn tác dụng lên cơng trình xác định theo công sử dụng sàn tầng (Theo TCVN 2737 : 1995 - Tải trọng tác động) II.2/ Tải ngang: - Cơng trình đặt Thành Phố Tân An - Tỉnh Long An nên có phân vùng áp lực gió IIA III/ Phương án thiết kế: - Căn vào hồ sơ khảo sát địa chất, mặt từ đề bài, tải trọng tác động vào cơng trình nên phương án thiết kế kết cấu chọn sau: + Hệ sàn dầm + Hệ khung bê tơng cốt thép đổ tồn khối + Phương án thiết kế móng: móng cọc ép IV/ Vật liệu sử dụng:  Bê tông - Bê tông sử dụng cơng trình loại bê tơng có cấp độ bền B20 với thơng số tính tốn sau: Rb = 11.5 MPa  Cường độ tính tốn chịu nén:  Cường độ tính tốn chịu kéo:  Mô đun đàn hồi:  Cốt thép - Cốt thép loại AI (đối với cốt thép có Ø ≤ 10)  Cường độ tính tốn chịu nén: SVTH: NGUYỄN VIỆT Rbt = Eb = Rsc = 225 MSSV: 16349029 an 0.9 MPa 27000 MPa MPa Trang CHUYÊN ĐỀ TỐT NGHIỆP  Cường độ tính tốn chịu kéo: Rs = 225 MPa  Cường độ tính tốn cốt ngang: Rsw = 175 MPa  Mô đun đàn hồi: - Cốt thép loại AIII (đối với cốt thép có Ø > 10)  Cường độ tính tốn chịu nén:  Cường độ tính tốn chịu kéo:  Mơ đun đàn hồi:  Vật liệu khác: Es = 210000 MPa Rsc = 365 MPa Rs = 365 MPa Es = 200000 Mpa  Gạch: - Loại đặc: - Loại rỗng: γ = 15(kN/m3)  Gạch lát Ceramic: γ = 22 kN/m3  Vữa xây: γ = 16 kN/m3 SVTH: NGUYỄN VIỆT γ = 18 kN/m3 MSSV: 16349029 an Trang CHUN ĐỀ TỐT NGHIỆP CHƯƠNG II: TÍNH TỐN – THIẾT KẾ SÀN I/ Tính tốn sơ tiết diện: - Chiều dày sàn chọn sơ theo công thức sau: D 0.8 hb   L   7000  124.44 mm m 45  Chọn h b  120 mm - Xác định sơ kích thước dầm trục Y:  1  1 h dc      L dc      7000   437  583 mm  16 12   16 12   Chọn h dc  500 mm 1 1 1 1 b dc      h dc      500  125  250  mm 4 2 4 2  Chọn bdc = 200 mm - Xác định sơ kích thước dầm trục X:  1  1 h dc      L dc      5500   343  458  mm  16 12   16 12   Chọn h dc  500 mm 1 1 1 1 b dc      h dc      500  125  250  mm 4 2 4 2  Chọn bdc = 200 mm - Xác định sơ kích thước dầm phụ: 1 1      L dp      7000   350  437  mm h dp    20 16   20 16   Chọn h dp  400 mm 1 1 1 1 b dc      h dc      400  100  200  mm 4 2 4 2  Chọn bdc = 200 mm SVTH: NGUYỄN VIỆT MSSV: 16349029 an Trang CHUYÊN ĐỀ TỐT NGHIỆP II/ Tải trọng: II.1/ Tải trọng thường xuyên lớp sàn: Bảng 1: Trọng lượng lớp cấu tạo sàn Cấu tạo sàn thường Bề dày (m) Trọng lượng riêng (kN/m3) Tĩnh tải tiêu chuẩn (kN/m2) Hệ số tin cậy n Tĩnh tải tính toán (kN/m2) Gạch Ceramic 0.01 20 0.2 1.1 0.22 Lớp vữa lót 0.02 18 0.36 1.3 0.468 0.5 1.1 0.55 0.27 1.3 0.351 Tải trọng thiết bị Lớp vữa trát trần 0.015 18 Tổng tải cấu tạo 1.33 1.59 Bảng 2: Trọng lượng lớp cấu tạo sàn nhà vệ sinh Cấu tạo sàn thường Bề dày (m) Trọng lượng riêng (kN/m3) Tĩnh tải tiêu chuẩn (kN/m2) Hệ số tin cậy n Tĩnh tải tính tốn (kN/m2) Gạch Ceramic 0.01 20 0.2 1.1 0.22 Lớp tạo độ dốc 0.035 18 0.45 1.3 0.819 Lớp chống thấm 0.005 22 0.11 1.3 0.143 0.5 1.1 0.55 0.27 1.3 0.351 Tải trọng thiết bị Lớp vữa trát trần 0.015 18 Tổng tải cấu tạo 1.53 2.08 II.2/ Tải trọng thường xuyên tường xây: - Ta quy tải trọng tường ngăn thành tải phân bố dầm ảo Tải trọng tường ngăn gây ra: g tt  n  δ t  q t  h t Trong đó: δ t : bề dày tường q t : trọng lượng riêng tường qt = 18 (kN/m2) n : hệ số vượt tải n = 1.1 SVTH: NGUYỄN VIỆT MSSV: 16349029 an Trang CHUYÊN ĐỀ TỐT NGHIỆP GVHD: TS NGUYỄN VĂN CHÚNG Hình19: Thơng số lị xo móng M2 SVTH: NGUYỄN VIỆT MSSV: 16349029 an Trang 40 CHUYÊN ĐỀ TỐT NGHIỆP GVHD: TS NGUYỄN VĂN CHÚNG Hình 20:Thơng số đài móng M2 Sau mơ hình ta có kết phản lực đầu cọc sau: Hình 21: Phản lực đầu cọc móng M2 So sánh phản lực đầu cọc trường hợp tính tay dùng SAFE: Cọc SVTH: NGUYỄN VIỆT Tính tay SAFE Pi 603.67 623.48 601.41 630.05 637.81 631.61 635.55 629.35 MSSV: 16349029 an Trang 41 CHUYÊN ĐỀ TỐT NGHIỆP GVHD: TS NGUYỄN VĂN CHÚNG Hình 22: Giá trị moment theo hai dãy Strip móng M2  Từ kết nêu trên, ta thấy kết tính bố trí thép hợp lý SVTH: NGUYỄN VIỆT MSSV: 16349029 an Trang 42 CHUYÊN ĐỀ TỐT NGHIỆP GVHD: TS NGUYỄN VĂN CHÚNG III/ Thiết kế móng M3 (CỘT C14): 1/ Nội lực tính tốn Cột C14: - Tải trọng tính tốn: Bảng 25: Tải trọng tính tốn móng M3 Cột C14 (Trục X3) Trường hợp tải Tổ hợp N Qx Qy Mx My N max , M xtu , M , Q tux , Q COMB8 2245.96 10.9 -1.97 1.03 -5.72 - Tải trọng tiêu chuẩn: Bảng 26: Tải trọng tiêu chuẩn móng M3 Cột C14 (Trục X3) Trường hợp tải N max , M xtu , M , Q tux , Q Tổ hợp N COMB8 1953.01 Qx Qy Mx My 9.47 -1.71 0.89 -4.97 2/ Xác định kích thước đài móng: - Chọn khoảng cách từ tim cọc biên đến mép đài 1d = 600 (mm) - Vì số lượng cọc cọc nên ta bố trí thành hàng, hàng có cọc khoảng cách tim cọc 3d = 1800 mm  Bđ  1800   d  1800   600  3000 mm - Tính tốn lại độ sâu chơn móng: tt  o φ  2Q D f  0.7 tan  45    γBd   3o 32 '   50.53  D f  0.7 tan  45o    4.74    D f  1.75 m  Vậy chọn Df = 2m thỏa điều kiện - Vậy chọn kích thước đài móng: Bd  Ld  3000  3000 m - Kích thước cột C14: 400 x 400mm 3/ Bố trí cọc: SVTH: NGUYỄN VIỆT MSSV: 16349029 an Trang 43 CHUYÊN ĐỀ TỐT NGHIỆP GVHD: TS NGUYỄN VĂN CHÚNG Hình 23: Mặt bố trí cọc M3 4/ Kiểm tra điều kiện: 4.1/ Kiểm tra SCT thiết kế theo nhóm cọc: - Chọn hệ tọa độ có gốc tâm cột hình, suy tọa cọc 1, 2, 3, sau: Hình 24: Tọa độ cọc móng M3 SVTH: NGUYỄN VIỆT MSSV: 16349029 an Trang 44 CHUYÊN ĐỀ TỐT NGHIỆP x  y i i GVHD: TS NGUYỄN VĂN CHÚNG   0.92  3.24 m - Trọng lượng thân đất đài: W  Bd  L d  D f  γ tb     22  396 kN - Lực tác dụng lên cọc thứ i tính theo cơng thức N tt  Wqu My Mx   Pi  y xi i n  yi  xi Ta có: P1  656.01 kN=Pmax P2  652.41 kN P3  621.61 kN P4  618.01 kN=Pmin - Hệ số nhóm cọc:   n  1 n   n  1 n1     1     1   η  1 θ     18.43    0.795 90n n 90   2     Trong đó: n1  : Số hàng cọc nhóm n  : Số cọc hàng d  0.6  θ  arctan    arctan    18.43 s  1.8  Với d đường kính cọc, s khoảng cách tim cọc - Kiểm tra điều kiện: P  618.01 kN     656.01 kN  924.81 kN  Pmax  R c,a  tt  2245.96  396  0.795   924.81  2641.96 kN  2940.89 kN  N  W  η  n  R c,a  Thỏa điều kiện SCT nhóm cọc 4.2/ Kiểm tra điều kiện ổn định: 4.2.1/ Khối móng quy ước: - Xác định kích thước khối móng quy ước: φ  L mqu   L d  D   2L c tan  tb    φ  Bmqu   Bd  D   2L c tan  tb    Trong đó: Lmqu, Bmqu: chiều dài & rộng khối móng qui ước Ld, Bd: chiều dài & rộng đài Lc: chiều dài làm việc cọc φ tb : Góc ma sát trung bình SVTH: NGUYỄN VIỆT MSSV: 16349029 an Trang 45 CHUYÊN ĐỀ TỐT NGHIỆP φ l  l i i φ tb i GVHD: TS NGUYỄN VĂN CHÚNG 3o32 ' 19.5  4o 31' 9.8  24o 40 '16.7   11o 24 ' 19.5  9.8  16.7  11o 24 '   Bmqu  L mqu    0.6    46  tan    6.98 m   - Chiều cao khối móng quy ước là: 46 (m) Mơ men kháng uốn theo phương là:  2 WY   56.68 m3 WX  6.982    56.68 m3 Diện tích khối móng quy ước: Aqu =L qu  Bqu = 6.98  6.98=48.7204m2 Khối lượng đất khối móng quy ước ( khối móng quy ước khối lượng bao gồm đất nước ): Qd  Aqu   H i i  48.702  324.852  15826.92 kN Khối lượng đất bị cọc, đài chiếm chỗ: Qdc  nAp  H i Ii   1Vdai             kN Khối lượng cọc đài bê tông: Qc  nAp bt Lc  Wdai     +25   1.5  1059.7kN Khối lượng tổng khối móng quy ước: Qqu  Qd  Qc  Qdc  16420.36kN Tải trọng quy đáy móng quy ước: tc tc N qu  N dai  Qqu  1953.01  16420.36  18373.37 kN tc tc M xqu  M xtc  Q ytc H qu  1334.49 kNm; M yqu  M ytc  Qxtc H qu  362.14 kNm Ứng suất đáy móng khối quy ước: tc tb p  tc N qu Aqu  tc N qu tc max  tc N  p p Aqu Aqu 18373.37  377.12 kN / m 48.7204  tc qu M ytc Wy   M xtc 362.14 1334.49  377.12    392.59 kN / m ; Wx 56.68 56.68 M ytc Wy  M xtc  358.28 kN / m Wx 4.2.2/ Xác định SCT đất đáy khối móng quy ước: (Cơng thức 15 – TCVN 9362:2012) R II  m1 m   A  b  γ II  B  D f  γ'II  cII  D  h o  γ II  k tc Với: m1, m2: hệ số điều kiện làm việc đất cơng trình Tra bảng 15 – TCVN 9362:2012 ta được: m1  1.2 , m  ktc: hệ số tin cậy tra theo mục 4.6.11 – TCVN 9362:2012 lấy k tc  1.1 SVTH: NGUYỄN VIỆT MSSV: 16349029 an Trang 46 CHUYÊN ĐỀ TỐT NGHIỆP GVHD: TS NGUYỄN VĂN CHÚNG A, B, D giá trị nội suy theo giá trị II  2440’ Bảng 14 – TCVN 9362:2012 Ta được: A  0.76 ; B  4.037 ; D  6.6 γ II : giá trị tính tốn trung bình lớp đất phía đáy móng quy ước (kN/m3) γ'II : giá trị tính tốn trung bình lớp đất phía đáy móng quy ước (kN/m3) c II : giá trị tính tốn lớp đất trực tiếp nằm đáy móng quy ước (kN/m2), lấy cII  9.70 kN/m h o : chiều sâu đến tầng hầm, lấy h o  m Df: độ sâu đặt móng (m) - Mực nước ngầm nằm độ sâu 1.1m mm  R II    A  b  γ II  B  D f  γ'II  cII  D  h o  γ II  k tc  1.2     4.74  19.5  5.96  9.8  10.42  16.7    0.76  6.98     4.037  48  10.42  9.70  6.6  1.1  46     2313.413 kN/m tc  Pmax 392.59  1.2  2313.413  2776.096 kN/m  1.2  R tc   - Theo điều kiện ổn định : Ptbtc  R tc  377.12  2313.413 kN/m  tc  358.28  kN/m  Pmin   Thiết kế móng thoả điều kiện ổn định 4.3/ Kiểm tra biến dạng mũi cọc: - Để tính lún cho khối móng quy ước, ta sử dụng phương pháp cộng lún lớp phân tố Chia đất phía mũi cọc thành lớp phân tố có chiều dày 1m Ứng suất thân đáy khối móng quy ước là: bt    i hi    19.5  5.96  9.8  10.42  16.7)  324.852 (kN / m ) Như ứng suất gây lún: p glqu  tc N qu A qu bt   qu  377.12  324.852  52.27(kN/ m ) Điều kiện tắt lún lớp phân tố thứ i P i gl  0.2i bt với Pigl = k0×Pgl, ko hệ số quy định C.1.2 phụ lục C TCVN 9362-2012, phụ thuộc vào tỷ số độ sâu tương đối bán kính móng cọc z/r Tại đáy khối móng quy ước ta có P i gl  0.2bt , khối móng tắt lún SVTH: NGUYỄN VIỆT MSSV: 16349029 an Trang 47 CHUYÊN ĐỀ TỐT NGHIỆP GVHD: TS NGUYỄN VĂN CHÚNG 4.4/ Kiểm tra điều kiện xuyên thủng: - Chọn chiều cao đài móng hđ = 1.5m => ho = 1.5 – 0.15 = 1.35m Hình 25: Tháp xun thủng móng M3 Với chiều cao đài hd = 1.5 m tháp chọc thủng từ chân cột trùm mép ngồi cọc nên khơng cần phải kiểm tra điều kiện chọc thủng tự Kiểm tra điều kiện xuyên thủng hạn chế Nén thủng hạn chế mặt bên bị đỡ bị chặn gối tựa vật thể đó, tháp nén thủng xảy phạm vi bị chặn với góc nghiêng mặt bên α1 > 450 Với chiều cao đài hd = 1.5 m tháp chọc thủng hình vẽ Điều kiện chọc thủng: Pxt  Pcx   t R bt u m h Pxt lực xuyên thủng tổng lực tác dụng lên đầu cọc phạm vi tháp xuyên thủng Pxt= 4.Pttmax=4 x 656.01= 2524.04 kN h0 – chiều cao có ích đài móng, h0 = 1.5 – 0.15 = 1.35 m; Rbt – cường độ tính tốn chịu kéo bê tơng, Rbt = 1200 kN/m2; αt - hệ số, với bê tông nặng αt =1 um – Giá trị trung bình chu vi đáy đáy tháp xuyên thủng SVTH: NGUYỄN VIỆT MSSV: 16349029 an Trang 48 CHUYÊN ĐỀ TỐT NGHIỆP GVHD: TS NGUYỄN VĂN CHÚNG (4  0.4  1.375  4)  3.55m  Pcx  1 1200  3.55  1.35  5761kN um   Ta thấy Pxt < Pcx thỏa điều kiện xuyên thủng, chiều cao đài cọc chọn hợp lý 5/ Tính thép cho đài cọc: - Sơ đồ tính consol chịu tải tập trung tải tác dụng lên cọc (Pi) cánh tay địn a tính từ mặt ngàm( mép cột) đến tim cọc Hình 26: Mặt cắt 1-1 tính thép móng M3 - Moment mặt ngàm mép cột: M11  2Pmax  0.7   656.01 0.7  918.41 kNm - Diện tích cốt thép: As  M11 918.41 104   26.98 cm 0.9R s h o 0.9  280  1350 - Chọn ϕ14 có as = 1.54 cm2 A 26.98 - Số thép cần : n  s   17.52  chọn n = 18 as 1.54 - Khoảng cách gữa thép: a  3000  100  170.58 mm 18  Vậy chọn ϕ14a170 Vì dài cọc hình vng nên lấy kết tính thép bố trí cho hai phương SVTH: NGUYỄN VIỆT MSSV: 16349029 an Trang 49 CHUYÊN ĐỀ TỐT NGHIỆP GVHD: TS NGUYỄN VĂN CHÚNG Kiểm tra phản lực đầu cọc moment đài cọc với phần mềm SAFE 2016 Nội lực chân cột lấy từ kết tính phần mềm ETABS v9.7.4 ta tính phản lực đầu cọc thơng qua việc gán độ cứng cho điểm tương ứng vị trí cọc Cách làm cụ thể sau: Hệ số độ cứng lị xo tính theo cơng thức Vesic Es 1.3 Es B K  12 B E p I P (1   ) Trong :    K : hệ số đàn hồi B : bề rộng cọc , ta quy hình vng có diện tích tương đương với B=0.54 EpIp : độ cứng chống uốn cọc E p I P  27  10    0.6 / 64  171766.58( kN / m )    hệ số poison đất Gía trị =0.3 Es=Etb= (1153.5×19.5+1841×9.8+36347.8×16.7)/46 = 14077.03(kN/m2) Thay vào cơng thức ta có : K = 24619.63 kN/m3 Vậy độ cứng lị xo : Kcoc = 24619.63×0.62×/4 = 6961.04kN/m Hình 27: Mơ hình móng M3 SAFE SVTH: NGUYỄN VIỆT MSSV: 16349029 an Trang 50 CHUYÊN ĐỀ TỐT NGHIỆP GVHD: TS NGUYỄN VĂN CHÚNG Hình 28: Thơng số lị xo Hình 29: Thơng số đài móng Sau mơ hình ta có kết phản lực đầu cọc sau: SVTH: NGUYỄN VIỆT MSSV: 16349029 an Trang 51 CHUYÊN ĐỀ TỐT NGHIỆP GVHD: TS NGUYỄN VĂN CHÚNG Hình 30: Phản lực đầu cọc móng M3 So sánh phản lực đầu cọc trường hợp tính tay dùng SAFE: Cọc Tính tay SAFE Pi 656.01 649.82 652.41 646.22 621.61 639.55 618.01 642.69 Hình 31: Giá trị moment theo hai dãy Strip móng M3 Từ kết nêu trên, ta thấy kết tính bố trí thép hợp lý SVTH: NGUYỄN VIỆT MSSV: 16349029 an Trang 52 CHUYÊN ĐỀ TỐT NGHIỆP GVHD: TS NGUYỄN VĂN CHÚNG TÀI LIỆU THAM KHẢO 1.TCXDVN 10304 – 2014 – Móng cọc – Tiêu chuẩn thiết kế 2.TCXDVN 5572 – 2012 – Móng cọc – Tính lún 3.Giáo trình Nên Móng thầy Tiếng 4.Sổ tay xây dựng 5.Sách “Kết cấu BTCT – Tập – Cấu kiện đặc biệt – Võ Bá Tầm – Nhà xuất đại học quốc gia TPHCM” 6.Sách “Nền móng cơng trình dân dụng cơng nghiệp – GS.TS – Nguyễn Văn Quảng – Nhà xuất xây dựng” 7.Sách “Nền móng tầng hầm nhà cao tầng – Nhà xuất xây dựng” 8.Sách “Phân tích tính tốn móng cọc – Võ Phán – Hồng Thể Thao – Nhà xuất đại học quốc gia TPHCM” 9.Sách “Cơ học đất – Châu Ngọc Ẩn – Nhà xuất đại học quốc gia TPHCM” SVTH: NGUYỄN VIỆT MSSV: 16349029 an Trang 53 S an K L 0 ... Trang CHUYÊN ĐỀ TỐT NGHIỆP Hình 22: Biểu đồ lực cắt trục Y2 33 Hình 23: Bố trí thép đai cột 77 SVTH: NGUYỄN VIỆT MSSV: 16349029 an Trang CHUYÊN ĐỀ TỐT NGHIỆP CHUYÊN ĐỀ TỐT... MSSV: 16349029 an Trang 14 CHUYÊN ĐỀ TỐT NGHIỆP Hình 6: Gán tải tường Hình 7: Gán hoạt tải 2kN/m2 SVTH: NGUYỄN VIỆT MSSV: 16349029 an Trang 15 CHUYÊN ĐỀ TỐT NGHIỆP Hình 9: Gán hoạt tải từ 2kN/m2... 16349029 an Trang 12 CHUYÊN ĐỀ TỐT NGHIỆP Hình 3: Sàn chia thành dãy theo phương Y Hình 4: Mesh sàn SVTH: NGUYỄN VIỆT MSSV: 16349029 an Trang 13 CHUYÊN ĐỀ TỐT NGHIỆP Hình 5: Gán tĩnh tải cấu tạo