CHƯƠNG 2: KẾT CẤU BÊ TÔNG, BÊ TÔNG CỐT THÉP

CHƯƠNG 2: KẾT CẤU BÊ TÔNG, BÊ TÔNG CỐT THÉP

Chương - Kết cấu bê tông, bê tông cốt thép 103 Chương kết cấu bê tông, bê tông cốt thép nc ol d v n Biên soạn: GS TS Nguyễn Đình Cống Hiệu đính: GS TS Nguyễn Xuân Bảo 2.1 Nguyên tắc chung w w w v Nội dung thiết kế kết cấu bê tông, bê tông cốt thép gồm công việc sau đây, ứng với b­íc thiÕt kÕ B­íc thiÕt kÕ s¬ bé (thiÕt kÕ sở): Chọn phương án (đề xuất, phân tích, so sánh, lựa chọn), lập sơ đồ tổng thể kết cấu, chọn sơ kích thước bản, ước tính khối lượng vật liệu cần thiết Bước thiết kế kỹ thuật: Lập sơ đồ tính toán, xác định tải trọng tác động, tính toán nội lực (hoặc ứng suất), kiểm tra khả chịu lực tính toán cốt thép cần thiết, kiểm tra điều kiện ổn định, biến dạng, nứt, thể lên vẽ hình dáng, mặt cắt kết cấu Bước thiết kế vẽ thi công: Chọn bố trí loại cốt thép, thể chi tiết cấu tạo với hình dáng kích thước cụ thể, thể chi tiết liên kết, lập bảng thống kê vật liệu, giải thích ghi vấn đề có liên quan đến việc dùng vật liệu thi công Để thiết kế kỹ thuật thường chia kết cấu bê tông bê tông cốt thép thủy công thành hai loại: Kết cấu hệ thanh, kết cấu khối lớn Tính toán kết cấu hệ thanh, đưa việc xác định kiểm tra nội lực mặt cắt kết cấu Tùy loại nội lực mà kiểm tra với mặt cắt thẳng góc (uốn, nén, kéo), mặt cắt nghiêng (cắt) mặt vênh (xoắn) Tính toán kết cấu khối lớn (đập trọng lực, đập vòm, tường chống ) kết cấu có hình dạng đặc biệt (mà biểu thị nội lực mặt cắt) phải tiến hành theo phương pháp học môi trường liên tục (hoặc lý thuyết đàn hồi) mà chủ yếu xác định kiểm tra ứng suất Việc trình bày chuyên đề riêng ứng với loại kết cấu Nội dung chương sổ tay không bao gồm hết vấn đề thiết kế đ nêu mà giới hạn số phần thiết kế kỹ thuật kết cấu hệ thanh, bản, mà xác định nội lực mặt cắt kết cấu Tính toán kết cấu vừa nêu tiến hành theo Tiêu chuẩn thiết kế kết cấu bê tông bê tông cốt thép thủy công TCVN 4116-1985 tài liệu liên quan khác sổ tay KTTL * Phần - sở kỹ thuật thủy lợi * Tập 104 Theo TCVN 4116-85 cịng nh­ theo “C¸c qui định chủ yếu thiết kế công trình thủy lợi TCXDVN 285-2002, kết cấu bê tông bê tông cốt thép thủy công tính toán theo phương pháp trạng thái giới hạn Các vấn đề yêu cầu tính toán ghi bảng 2-1 Bảng 2-1 Các yêu cầu tính toán theo trạng thái giới hạn Vấn đề cần xét Trạng thái giới hạn thứ hai Khả chịu lực Điều kiện làm việc bình thường Tất tổ hợp tải trọng Tổ hợp tải trọng Đối với kết cấu bê tông Độ bền, độ ổn định vị trí hình dạng kết cấu Sự hình thành khe nứt Đối với kết cấu bê tông cốt thép Độ bền, độ ổn định vị trí hình dạng kết cấu Độ bền mỏi kết cấu chịu tải trọng rung động lặp lại nhiều lần Biến dạng (1), độ mở rộng khe nứt hình thành khe nứt (2) nc ol d v Yêu cầu tính toán Tải trọng cần xét Trạng thái giới hạn thứ n Thông số, tiêu Chú thích: (1) Phải kiểm tra biến dạng trường hợp độ chuyển vị hạn chế khả làm việc bình thường kết cấu thiết bị đặt Trị số giới hạn biến dạng thiết kế quy định xuất phát từ yêu cầu làm việc bình thường thiết bị, máy móc Có thể không cần kiểm tra theo biến dạng vận hành, sử dụng kết cấu tương tự đà khẳng định độ cứng cấu kiện đảm bảo cho công trình làm việc bình thường (2) Phải kiểm tra hình thành khe nứt trường hợp điều kiện sử dụng bình thường công trình không cho phép hình thành khe nứt w w w v Trong công trình thủy lợi gặp kết cấu bê tông cốt thép không thuộc phạm vi TCVN 4116 Với kết cấu (nhà, cầu, đường hầm giao thông ) cần sử dụng tiêu chuẩn tương ứng Việc thiết kế kết cấu bê tông, bê tông cốt thép thường tiến hành theo trình tự sau đây: Giới thiệu, mô tả kết cấu, sơ ®å kÕt cÊu (mỈt b»ng, nhiƯm vơ, ®Ỉc ®iĨm ) Chọn kích thước sơ Xác định loại tải trọng, tác động lên kết cấu Xác định nội lực tải trọng gây ra, tổ hợp nội lực Tính toán kiểm tra kết cấu theo trạng thái giới hạn thứ Tính toán kiểm tra kết cấu theo trạng thái giíi h¹n thø hai Chän, bè trÝ cèt thÐp, thể vẽ thi công bước đ chọn sơ kích thước mặt cắt, bước qua tính toán kiểm tra mà đánh giá xem xét kích thước chọn đ hợp lý hay chưa Nếu kích thước chưa hợp lý, bé lớn quá, tùy trường hợp mà xem xét việc thay đổi kích thước để tính toán lại Chương - Kết cấu bê tông, bê tông cốt thép 105 2.2 Số liệu 2.2.1 Số liệu tải trọng 2.2.1.1 Tải trọng tiêu chuẩn nc ol d v n Để xác định tải trọng tiêu chuẩn tác dụng lên kết cấu cần phải phân tích làm việc vào số liệu thiết kế Tải trọng tiêu chuẩn cần xác định tính toán theo tiêu chuẩn hành trường hợp đặc biệt, tiêu chuẩn chưa có quy định cụ thể, cần dựa vào kết nghiên cứu lý thuyết thực nghiệm Theo TCXDVN 285-2002 (các qui định chủ yếu thiết kế công trình thủy lợi), thiết kế công trình thủy lợi cần tính đến tải trọng tác động sau: a Các tải trọng th- ờng xuyên tạm thời (dài hạn ngắn hạn) - Trọng lượng công trình thiết bị cố định đặt công trình - áp lực nước tác động trực tiếp lên bề mặt công trình nền, áp lực nước thấm ứng với mùc n­íc lín nhÊt x¶y lị thiÕt kÕ điều kiện thiết bị lọc tiêu nước làm việc bình thường - Trọng lượng đất áp lực bên nó, áp lực nham thạch - áp lực đất phát sinh biến dạng kết cấu công trình, tải trọng bên khác w w w v - ¸p lùc bïn c¸t - T¸c dụng co ngót từ biến - Tải trọng gây áp lực dư kẽ rỗng ®Êt b∙o hoµ n­íc ch­a cè kÕt hoµn toµn mực nước dâng bình thường điều kiện thiết bị lọc tiêu nước làm việc bình thường - Tác động nhiệt lên công trình thời kỳ thi công khai thác năm có biên độ dao động nhiệt độ bình quân tháng trung bình - Tải trọng tàu, thuyền vật trôi (neo buộc, va đập) - Tải trọng thiết bị nâng, bốc dỡ, vận chuyển máy móc, kết cấu khác - áp lực sóng xác định theo tốc độ gió lớn trung bình nhiều năm - Tải trọng gió - áp lực nước va thời kỳ khai thác bình thường - Tải trọng động sinh đường dẫn có áp không áp dẫn mức nước dâng bình thường b Các tải trọng tạm thời đặc biệt - Tải trọng động đất nổ - áp lực nước tương ứng víi mùc n­íc x¶y lị kiĨm tra sổ tay KTTL * Phần - sở kỹ thuật thủy lợi * Tập 106 - Tải trọng gây áp lực dư kẽ rỗng ®Êt b∙o hoµ n­íc ch­a cè kÕt hoµn toµn ứng vơí mực nước kiểm tra lớn điều kiện thiết bị lọc tiêu nước làm việc bình thường mực nước dâng bình thường thiết bị lọc tiêu nước bị hỏng - áp lực nước thấm gia tăng thiết bị chống thấm tiêu nước không làm việc bình thường - áp lực sóng xảy tốc độ gió lớn thiết kế n - Tác động nhiệt thời kỳ thi công khai thác năm có biên độ dao động nhiệt độ bình quân tháng lớn nc ol d v - ¸p lùc n­íc va đột ngột cắt toàn phụ tải - Tải trọng động sinh đường dẫn có áp không ¸p, dÉn ë mùc n­íc lín nhÊt thiÕt kÕ - áp lực phát sinh mái đất mực nước sông, hồ bị hạ thấp đột ngột (rút nhanh) 2.2.1.2 Tải trọng tính toán Tải trọng tính toán lấy tải trọng tiêu chuẩn nhân với hệ số lệch t¶i n cho b¶ng 2-2 B¶ng 2-2 HƯ sè lệch tải n (theo TCVN 4116-85 TCXDVN 285-2002) Tên tải trọng lực tác dụng w w w v Trọng lượng thân công trình Hệ số lệch tải n 1,05 (0,95) Trọng lượng thân lớp áo đường hầm 1,20 (0,80) áp lực thẳng đứng trọng lượng đất 1,1 (0,90) áp lực bên đất 1,2 áp lực bùn cát 1,2 áp lực đá (nham thạch): - Trọng lượng đá tạo vòm - áp lực ngang đá áp lực thủy tĩnh ¸p lùc sãng, cịng nh­ ¸p lùc n­íc thÊm theo đường viền đất công trình khớp nối mặt cắt tính toán (áp lực đẩy ngược nước) áp lực thủy tĩnh nước ngầm lên lớp áo đường hầm 1,5 1,2 (0,8) 1,0 1,1 (0,90) Các tải trọng máy làm việc đất, máy bốc dỡ, vận chuyển tải trọng người, hàng thiết bị đặt công trình: - Khi trị số tải trọng kN/m2 1,3 Chương - Kết cấu bê tông, bê tông cốt thép Tên tải trọng lực tác dụng - Khi trị số tải trọng kN/m2 107 Hệ số lệch tải n 1,2 1,3 Tải trọng tàu 1,2 Tác dụng nhiệt độ độ ẩm 1,1 Tác dụng động đất 1,0 n Tải trọng gió Chú thÝch: nc ol d v HƯ sè lƯch t¶i phương tiện chuyển động đường sắt đường ô tô lấy theo tiêu chuẩn thiết kế cầu Các hệ số lệch tải ghi ngoặc đơn ( ) ứng với trường hợp dùng giá trị bé tải trọng dẫn tới bất lợi cho làm việc công trình Khi tính kết cấu theo độ bền mỏi theo trạng thái giới hạn thứ hai phải lấy hệ số lệch tải w w w v 2.2.1.3 Tổ hợp tải trọng Khi thiết kế kết cấu công trình thủy phải xét tổ hợp tải trọng tổ hợp tải trọng đặc biệt a Tổ hợp tải trọng bao gồm tải trọng tác động: thường xuyên, tạm thời dài hạn, tạm thời ngắn hạn mà đối tượng thiết kế phải tiếp nhận lúc b Tổ hợp tải trọng đặc biệt bao gồm tải trọng tác động đ xét tổ hợp tải trọng chúng thay tải trọng (hoặc tác động) tạm thời đặc biệt Khi có luận chứng chắn lấy hai tải trọng tác động tạm thời đặc biệt để kiểm tra Người thiết kế phải lựa chọn để đưa tổ hợp tải trọng tổ hợp tải trọng đặc biệt bất lợi xảy thời kỳ thi công khai thác công trình 2.2.2 Số liệu bê tông Cần vào nhiệm vụ, đặc điểm công trình để chọn mác thiết kế bê tông Với loại kết cấu cần quy định mác theo cường độ chịu nén Theo tiêu chuẩn Nhà nước TCVN 6025-1995 (Bê tông, phân mác theo cường độ chịu nén) mác lấy theo cường độ đặc trưng mẫu khối vuông cạnh 15cm tính theo đơn vị MPa Cường độ đặc trưng tính toán với xác suất bảo đảm 95% Theo tiêu chuẩn ngành 14TCN 63-2003 (Bê tông thủy công, yêu cầu kỹ thuật) bê tông thủy công có mác M10; 12,5; 15; 20; 25; 30; 35; 40; 45 sæ tay KTTL * Phần - sở kỹ thuật thủy lỵi * TËp 108 Phơ lơc 2-5 cho biÕt tương quan mác theo qui định cũ TCVN 4116-1985 theo qui định TCVN 6025-1995 dùng chương Với kết cấu mà chất lượng định làm việc bê tông chịu kéo không cho phép hình thành khe nứt cần quy định mác theo cường độ chịu kÐo K: K1; 1,5; 2; 2,5; 3; 3,5 Víi c¸c kết cấu có yêu cầu chống thấm cần quy định thêm mác theo tính chống thấm n Cường độ tiêu chuẩn cường độ tính toán bê tông cho bảng 2-3 Mác thiết kế bê tông nặng nc ol d v Bảng 2-3 Cường độ bê tông Cường độ tiêu chuẩn (MPa) tc Cường độ tÝnh to¸n (MPa) tc NÐn däc trơc R n KÐo däc trôc R k NÐn däc trôc Rn KÐo däc trôc Rk M 10 8,4 0,9 5,6 0,60 M 12,5 10,5 1,0 7,0 0,67 M 15 12,6 1,12 8,4 0,75 M 20 16,5 1,36 11,0 0,90 M 25 19,5 1,56 13,0 1,00 M 30 24,0 1,74 16,0 1,16 M 35 28,5 1,90 19,0 1,26 w w w v (theo TCVN 6025-1995) M 40 32,8 2,05 21,5 1,36 M 45 36,7 2,20 24,5 1,46 K1 - 0,78 - 0,60 K 1,5 - 1,17 - 0,90 K2 - 1,56 - 1,20 K 2,5 - 1,95 - 1,50 K3 - 2,35 - 1,80 K 3,5 - 2,70 - 2,10 Khi tÝnh to¸n theo trạng thái giới hạn thứ cần nhân cường độ tính toán bê tông với hệ số điều kiện làm việc mb cho bảng 2-4 Chương - Kết cấu bê tông, bê tông cốt thép 109 Bảng 2-4 Hệ số điều kiện làm việc mb Hệ số điều kiện làm việc bê tông Ký hiệu Trị số Tổ hợp đặc biệt kết cấu bê tông mb1 1,10 Tải trọng lặp lại nhiều lần (kiểm tra độ bền mỏi) mb2 Xem bảng 2.5 Kết cấu bê tông cốt thép kiểu với chiều dày: mb3 n Các yếu tố tạo nên cần thiết phải đưa hệ số điều kiện làm việc - Nhỏ 60 cm Kết cấu bê tông 1,15 nc ol d v - Lớn hc b»ng 60cm 1,0 mb4 : 0,9 - Khi cã số yếu tố tác dụng đồng thời lấy tích hệ số điều kiện làm việc tương ứng để tính toán - Khi yếu tố tạo nên cần thiết không cần đưa hệ số điều kiện làm việc mb cịng nh­ lÊy mb = B¶ng 2-5 HƯ sè điều kiện làm việc mb2 Hệ số mb2 tải trọng lặp lại nhiều lần, ứng với hệ số không ®èi xøng cña chu kú rb b»ng w w w v Trạng thái ẩm bê tông - 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 ³ 0,8 Èm tù nhiªn 0,65 0,70 0,75 0,80 0,85 0,90 0,95 1,0 B·o hoµ n­íc 0,45 0,50 0,60 0,70 0,80 0,85 0,95 1,0 Môđun đàn hồi ban đầu bê tông Eb cho bảng 2-6 Hệ số biến dạng ngang bê tông m = 0,15 Môđun trượt bê tông G lÊy b»ng 0,4 Eb sỉ tay KTTL * PhÇn - sở kỹ thuật thủy lợi * Tập 110 Bảng 2-6 Môđun đàn hồi ban đầu bê tông nặng Điều kiện đông cứng bê tông Môđun đàn hồi ban đầu bê tông nặng Eb (MPa) øng víi m¸c thiÕt kÕ M12,5 M15 M20 M25 M30 M35 M40 M45 Đông cứng tự nhiên 19.800 22.000 23.600 27.200 30.000 32.300 34.200 35.800 37.200 Khi xö lý nhiệt điều kiện áp lực không khí 17.800 19.700 21.300 24.500 27.000 29.000 30.800 32.200 33.500 nc ol d v 2.2.3 Sè liƯu vỊ cèt thÐp n M10 Cèt thép dùng cho kết cấu bê tông cốt thép thủy công phải phù hợp với tiêu chuẩn Nhà nước thép cốt bê tông Cường độ tiêu chuẩn cường độ tính toán cốt thép theo TCVN cho bảng 2-7 Bảng 2-7 Cường độ cốt thép Cường độ tiêu chuẩn tc R a (MPa) w w w v Loại (nhóm) cốt thép Cường độ tính to¸n vỊ kÐo (MPa) TÝnh to¸n cèt thÐp däc Ra Tính toán cốt thép ngang Rađ Theo TCVN 1651-1985 Cốt trßn nhãm CI 240 200 160 Cèt cã gê CII 300 260 208 Cèt cã gê CIII 400 340 270 Cèt cã gê CIV 600 480 360 RB300 300 260 208 RB400 400 340 270 RB400W 400 340 270 RB500 500 400 300 RB500W 500 400 300 Theo TCVN 6285-1997 Loại : Cường độ tính toán nén cốt thÐp Ran lÊy nh­ sau: - Khi Ra £ 400 MPa lÊy Ran = Ra - Khi Ra > 400 MPa lấy Ran = 400MPa Các loại thép RB400W, RB500W, CI, CII thép dễ hàn, loại RB300, RB400, RB500 thép khó hàn Chương - Kết cấu bê tông, bê tông cốt thép 111 Khi tính toán theo trạng thái giới hạn thứ cần nhân cường ®é tÝnh to¸n cđa cèt thÐp víi hƯ sè ma cho bảng 2-8 Bảng 2-8 Hệ số điều kiện làm việc ma - Tải trọng lặp lại nhiều lần Ký hiệu Trị số ma1 Xem công thức (*) - Cấu kiện bê tông cốt thép có số cốt thép chịu lực mặt cắt ngang ma2 10 · Tõ 10 trë lªn nc ol d v · n Các yếu tố tạo nên cần thiết phải đưa hệ số điều kiện làm việc cốt thép vào công thức tính toán - Kết cấu bê tông cốt thép kết hợp với kết cấu thép ma3 1,1 1,15 0,8 : Khi yếu tố nêu không cần đưa hệ số ma vào công thức, lấy ma = Hệ số điều kiện làm việc kiểm tra mỏi ma1 xác định theo công thức sau: ma1 = (*) ko - HƯ sè nhãm cèt thÐp, b¶ng 2-9; kđ - Hệ số đường kính cốt thép, bảng 2-10; kh - Hệ số kiểu mối hàn, bảng 2-11; w w w v ®ã: 1, k o k ® k h k k k ỉ - ỗ - o đ h ữ 1, ø è = sa - hƯ sè kh«ng ®èi xøng cña chu kú; sa max sa min, sa max - øng st nhá nhÊt vµ lín nhÊt cốt thép chịu kéo, tính điểm, tải trọng thay đổi (xem mục 2.6.2) Khi theo công thức tính ma1 > không cần kiĨm tra cèt thÐp vỊ mái B¶ng 2-9 HƯ sè ko Nhãm (lo¹i) cèt thÐp CI CII, RB300 CIII, RB400 ko 0,44 0,32 0,28 sỉ tay KTTL * PhÇn - sở kỹ thuật thủy lợi * Tập 112 Bảng 2-10 Hệ số kđ Đường kính cốt thép (mm) £ 20 30 40 60 k® 1,0 0,9 0,85 0,8 Với đường kính trung gian lấy kđ theo nội suy n Bảng 2-11 Hệ số kh Hàn đối đầu tiếp xúc: - Có đánh khí kh nc ol d v Loại liên kế hàn cốt thép - Không đánh khí 1,0 0,8 Hàn đối đầu phương pháp hàn máng (hồ quang) máng thép có chiều dài l: · l ³ ®­êng kÝnh cđa thÐp bÐ 0,8 · l = 1,5 ®Õn ®­êng kÝnh thép bé 0,6 Hàn đối đầu với hai kẹp đối xứng 0,55 w w w v Mô ®un ®µn håi cđa cèt thÐp Ea lÊy nh­ sau: - Víi cèt thÐp CI, CII, RB300: E =210.000 MPa - Víi cèt thÐp CIII, CIV, RB400, RB500: Ea=200.000 MPa Hệ số tính đổi từ cốt thép bê tông tương đương na = Ea E b g hệ số đàn hồi bê tông Giá trị na cho bảng 2-12 Bảng 2-12 Hệ số tính đổi na Mác thiết kế bê tông £ M15 M20 M25 M30 M35 M40 M45 na 25 23 20 18 15 12 10 sæ tay KTTL * Phần - sở kỹ thuật thủy lợi * TËp 160 - Víi cÊu kiƯn chÞu kÐo lƯch tâm bé, lấy sa trị số lớn hai công thức sau đây: Với cốt thép Fa: sa = Víi cèt thÐp Fa’: sa = N e' Fa Z a (2.123a) Ne (2.123b) Fa' Z a n công thức trên: Z = ho nc ol d v M, N - mô men uốn lực dọc (kéo, nén) tải trọng tiêu chuẩn sinh ra; Fat, Fa, Fa, e, e, Za - đ giải thích phần tính toán độ bền; Z - cánh tay đòn nội lực, lấy theo kết tính toán mặt cắt độ bền Với mặt cắt chữ nhật tính toán Z theo công thức: 0,5R n bx + Ran Fa' a ' (2.124) R n bx + Ran Fa' giá trị x lấy theo kết tính toán theo độ bền Với mặt cắt chữ nhật đặt cốt thép đơn (Fa=0) Z = ho– x/2 hc Z = gho víi g =1 - 0,5x, x đ giải thích công thức (2.12) w w w v 2.7.3.2 BÒ réng khe nøt nghiêng Bề rộng khe nứt nghiêng dùng cốt đai đặt vuông góc với trục cấu kiện tính theo công thức với đơn vị mm: an = 0, C h sd d1 æd 0, Fd 0, 25 E b + ỗ + b ad ố ho ữ Ea ứ (2.125) đó: C h - hệ số, lấy theo công thức (2.118); d1 - ®­êng kÝnh cđa cèt thÐp ®ai; Fd, ad - diện tích mặt cắt lớp cốt thép đai khoảng cách lớp; Eb, Ea - mô đun đàn hồi bê tông cốt thép ®ai; sd - øng suÊt kÐo cèt thÐp ®ai, xác định theo công thức: sd = ( Q - Qb ) a d Fd ho Qb lực cắt bê tông chịu, tính theo công thức (2.60) (2.126) Chương - Kết cấu bê tông, bê tông cốt thép 161 2.7.4 Tính toán độ cứng Ký hiệu B độ cứng chống uốn cấu kiện Khi xác định B cần phân biệt: - Độ cứng tác dụng ngắn hạn hay dài hạn tải trọng - Độ cứng cấu kiện vết nøt hc cã vÕt nøt vïng kÐo nc ol d v n 2.7.4.1 Độ cứng tác dụng ngắn hạn tải trọng Độ cứng tác dụng ngắn hạn tải trọng cấu kiện đoạn cấu kiện vết nứt vùng kéo Bk xác định theo công thức: Bk = 0,8 Eb Jtd (2.127) đó: Eb - mô đun đàn hồi bê tông, cho bảng 2-6; Jtd - mô men quán tính mặt cắt tương đương có kể đến bê tông vùng kéo, với mặt cắt chữ nhật xác định Jtd theo công thức (2.104) Những đoạn cấu kiện vết nứt đoạn mà thoả mn điều kiện nêu mục 2.7.2 Độ cứng tác dụng ngắn hạn tải trọng cấu kiện đoạn cấu kiện có vết nứt vùng kéo tÝnh theo c«ng thøc: Bk = E a Fa Z1 ( h o - x ) Ya ®ã: (2.128) w w w v Ea, Fa - mô đun đàn hồi diện tích mặt cắt cốt thép dọc chịu kéo; x - chiều cao vùng nén mặt cắt tương đương có vết nứt vùng kéo, xác định x từ phương trình (2.99) (2.101); Z1 - cánh tay đòn nội lực mặt cắt tương đương biểu đồ ứng suất bê tông vùng nén hình tam giác, với mặt cắt chữ nhật tÝnh Z1 theo c«ng thøc: Z1 = h o - 0,167sb bx + s'a Fa' a ' 0, 5sb bx + s'a Fa' (2.129) Víi sb, sa’ lµ øng suất mép bê tông chịu nén ứng suất cốt thép chịu nén, xác định sb theo công thức (2.97) sa theo công thức: sa = na M (x - a') J td (2.130) Ya lµ hƯ số xét tới làm việc bê tông khe nứt, lấy Ya theo biểu đồ cho phụ lục 2-3 Khi xác định độ cứng cấu kiện tính toán mỏi lấy Ya = sỉ tay KTTL * PhÇn - sở kỹ thuật thủy lợi * Tập 162 Khi tính toán kết cấu đàn hồi, cấu kiện có mặt cắt hình chữ nhật với cạnh bé lớn 1m hàm lượng cốt thép m =Fa/bho < 0,008 phép xác định ®é cøng theo c«ng thøc: Bk = (1 + 100m) b h Eb 48 (2.131) B = Bk nc ol d v n 2.7.4.2 Độ cứng tác dụng dài hạn tải trọng Dưới tác dụng dài hạn tải trọng biến dạng dẻo bê tông tăng lên, môđun biến dạng giảm làm cho độ cứng giảm xuống Khi kết cấu chịu đồng thời tải trọng tác dụng dài hạn tải trọng tác dụng ngắn hạn, độ cứng B xác định theo công thức: q+p dq + p (2.132) đó: q - tải trọng tác dụng dài hạn; p - tải trọng tác dụng ngắn hạn; d - hệ số giảm độ cứng, lấy sau: Với mặt cắt chữ T cã c¸nh vïng nÐn d =1,5, cã c¸nh vùng kéo d = 2,5 Với mặt cắt chữ nhật, chữ I, hình hộp mặt cắt tương tự d = 2.8 Các yêu cầu cấu tạo w w w v 2.8.1 Chọn đặt cốt thép Khi đ có diện tích mặt cắt cốt thép cần chọn đặt cốt thép (Phụ lục 2-4), chọn đường kính cốt thép d theo quy định sau: - Với kết cấu bản, d không lớn 1/10 chiều dày - Với cốt thép chịu nén, kích thước nhỏ mặt cắt từ 200 mm trở lên d 16 mm - Với bê tông có mác M30 d Ê 40 mm Khi xếp đặt vị trí cốt thép mặt cắt, cần kiểm tra khoảng cách cốt thép, lớp bảo vệ khoảng hở cốt thép Khoảng cách trục cốt thép không lớn trị số sau trường hợp: - Với cèt thÐp chÞu lùc: 400 mm - Víi cèt thÐp cấu tạo: 500 mm Ngoài ra, tường có chiều dày chưa 150 mm: - Với cốt thép chịu lực: 200 mm Chương - Kết cấu bê tông, bê tông cốt thép 163 w w w v nc ol d v n - Víi cốt thép cấu tạo: 300 mm Đối với tường có chiều dày 150 mm: - Với cốt thép chịu lực: 1,5 lần chiều dày (và 400 mm) - Với cốt thép cấu tạo: lần chiều dày (và 500 mm) Khi đặt cốt thép vào kết cấu cần liên kết chúng lại với thành lưới thành khung, dàn, không để cốt thép dạng rêi r¹c Th­êng dïng d¹ng l­íi kÕt cÊu bản, tường, dùng dạng khung, dàn dầm, cột Nên dùng khung cốt thép không gian Để liên kết cốt thép lưới khung dùng buộc hàn Việc dùng lưới thép hàn khung thép hàn chế tạo sẵn công xưởng rút ngắn thời gian thi công trường Trong vùng làm việc hai phương cốt thép theo hai phương lưới thép chịu lực, xác định theo tính toán Trong vùng làm việc phương cốt thép theo phương chịu lực xác định theo tính toán, cốt thép theo phương lưới cốt thép cấu tạo, gọi cốt thép phân bố, có nhiệm vụ bảo đảm làm việc tổng thĨ cđa l­íi cèt thÐp Cèt thÐp cÊu t¹o có đường kính nhỏ đường kính cốt thép chịu lực, có diện tích mặt cắt (tính mét bề rộng bản) không nhỏ 15% diện tích mặt cắt cốt thép chịu lực Cốt thép cấu tạo thường đặt gần với mặt kÕt cÊu Khung cèt thÐp dÇm gåm cèt thÐp dọc cốt thép ngang (cốt thép đai) Trong đoạn dầm mà không thoả mn điều kiện (2.58) cần đặt cốt ngang theo tính toán Trong đoạn dầm thoả mn điều kiện (2.58) đặt cốt ngang theo cấu tạo với khoảng cách không lớn 3h/4 không lớn 500 mm Riêng đoạn dầm mà có kể đến làm việc cốt thép chịu nén khoảng cách cốt thép ngang không lớn 15 lần đường kính cốt thép dọc chịu nén kể vào tính toán Khung cốt thép cột gồm cốt thép dọc cốt thép đai Cốt thép đai cột phải giữ ổn định cho cốt thép dọc chịu nén Trên mặt cắt, tối thiểu cách cốt thép dọc phải có cốt đặt vào góc cốt đai (trừ trường hợp cạnh cột chưa 400 mm cạnh có cốt thép dọc) Đường kính cốt đai phải lớn hay 1/4 đường kính cốt dọc chịu nén lớn Khoảng cách cốt đai phải nhỏ hay 15 lần đường kính cốt dọc chịu nén bé Riêng đoạn nối cốt dọc, khoảng cách cốt đai phải nhỏ 10 lần đường kính cốt dọc nối Với đoạn cột chịu lực cắt lớn, không thoả mn điều kiện (2.58) cần tính toán đặt cốt đai chịu lực cắt 2.8.2 Lớp bảo vệ Cốt thép đặt bê tông cần bảo vệ chống lại tác động bất lợi môi trường Chiều dày lớp bảo vệ tính từ mặt cốt thép đến mặt bê tông nơi gần sổ tay KTTL * Phần - sở kỹ thuật thủy lợi * Tập 164 Ký hiệu: v1 chiều dày lớp bảo vệ cốt thép chịu lực, v2 chiều dày lớp bảo vệ cốt thép cấu tạo cốt thép đai Trong trường hợp v1, v2 không nhỏ đường kính cốt thép tương ứng Ngoài tùy trường hợp có quy định sau: - Với dầm có chiều cao mặt cắt 1m với cột có cạnh bÐ d­íi 1m th× v1 ³ 30 mm, v2 ³ 20 mm - Với công trình thủy công biĨn: nc ol d v v1 ³ 70 mm ®èi với cốt thép dạng sợi bó thành bó n - Với kết cấu có cạnh nhỏ mặt cắt lớn 1m v1, v2 60 mm v1 ³ 50 mm ®èi víi cèt thÐp v2 ³ 30 mm - Với cấu kiện bê tông cốt thép lắp ghép chế tạo nhà máy có mác thiết kế từ M20 trở lên lấy chiều dày lớp bảo vệ giảm 10mm so với trị số đ nêu - Trường hợp kết cấu bê tông cốt thép đặt môi trường xâm thực cần chọn chiều dày lớp bảo vệ dùng biện pháp bảo vệ theo quy định riêng w w w v 2.8.3 Kho¶ng hë cđa cèt thÐp Khoảng hở hai mép bên cốt thép (khoảng cách nội) theo chiều cao chiều rộng mặt cắt phải đủ lớn để đảm bảo làm việc chung cốt thép bê tông bảo đảm việc đổ đầm vữa bê tông thuận lợi Trong trường hợp khoảng hở không nhỏ đường kính cốt thép, không nhỏ 1,5 lần kích thước cốt liệu lớn Ngoài tùy trường hợp quy định khoảng hở không nhỏ trị số sau: a Với cốt thép có vị trí nằm ngang đổ bê tông: à 30 mm víi cèt thÐp ë mỈt d­íi · 40 mm víi cốt thép mặt Khi mặt cốt thép đặt thành nhiều lớp trừ hai lớp cùng, lớp bên khoảng hở không nhỏ 50 mm b Với cốt thép có vị trí đặt đứng đổ bê tông: à 50 mm vùng không nối cốt thép à 35 mm ë vïng cã nèi cèt thÐp c Víi kết cấu có kích thước bé mặt cắt lớn 1m khoảng hở không nên nhỏ 2,5 lần đường kính cốt thép Chương - Kết cấu bê tông, bê tông cốt thép 165 2.8.4 Neo cốt thép Cốt thép dọc chịu lực cần neo chắn Đoạn neo để thẳng (neo thẳng) uốn gập Với cốt thép chịu nén dùng neo thẳng, trừ trường hợp đầu cốt thép cắm vào móng uốn gập móc vuông Cốt thép tròn trơn chịu kéo khung buộc lưới buộc cần neo móc neo tiêu chuẩn neo gËp 1350 Cèt thÐp cã gê chÞu kÐo cã thể neo neo thẳng, neo gập 900 1350 (hình 2-22) a Đoạn neo thẳng: n Chiều dài đoạn neo thẳng ln mặt cắt tính toán cốt thép dùng hết khả chịu lực xác định theo công thức (2.133) đồng thời ln kd (h×nh 2-22a): nc ol d v ỉ R ln = ỗ z a + ữ d ố Rn ø (2.133) ®ã: d - ®­êng kÝnh cèt thép; z k - hệ số cho bảng 2-21 Bảng 2-21 Hệ số k z để tính chiều dài đoạn neo z k - Neo cốt thép chÞu kÐo 0,7 25 - Neo cèt thÐp chÞu nÐn 0,5 15 - Neo cèt thÐp chÞu kÐo 1,2 30 - Neo cốt thép chịu nén 0,8 20 Điều kiện lµm viƯc cđa cèt thÐp Cèt thÐp cã gê: w w w v Cốt thép tròn trơn: Khi mà mặt cắt tính toán cốt thép chưa sử dụng hết khả chịu lực F phép rút ngắn đoạn neo cách nhân ln với tỷ số a* Fa diện tích mặt cắt cốt Fa thép cần thiết theo tính toán, Fa* diện tích mặt cắt cốt thép có thực, lớn Fa Đồng thời, lúc ln 0,7 kd b Neo tiêu chuẩn: Neo tiêu chuẩn uốn cong theo nửa vòng tròn thể hình 2-22b Bán kính đoạn uốn cong ro 3d, chiều dài đoạn thẳng đầu mút t1 2d Chiều dài đoạn neo l1 tính từ mặt cắt tính toán 1-1 đến mép đoạn cong xác định theo công thức (2.134) đồng thời l1 ³ 10 d l1 = ln - g1 t1 - bo ro hệ số g1 bo lÊy theo b¶ng 2-22 (2.134) sỉ tay KTTL * Phần - sở kỹ thuật thủy lợi * Tập 166 Bảng 2-22 Hệ số g1 bo để tính đoạn neo Kiểu neo bo Neo tiêu chuẩn Neo gËp 135o Neo gËp 90o 1,5 w w w v nc ol d v n g1 Hình 2-22 Các dạng neo cốt thép c Neo gËp: Cã thĨ thùc hiƯn kiĨu neo gËp với góc uốn từ 90o đến 135o Chiều dài đoạn neo l1 xác định theo công thức (2.134) Khi dùng neo gập 90o cần ý đến khả đoạn thẳng t1 bật khỏi bê tông cốt thép bị kéo có xu hướng làm duỗi đoạn uốn gập Để chống lại tượng cần có lớp bê tông bảo vệ đủ dầy phải có biện pháp buộc giữ đầu mút cốt thép d Neo cốt thép đai: Cốt thép đai dầm cột cần neo chắn theo kiểu neo cốt thép chịu kéo Neo cốt thép đai nên dùng mãc neo tiªu chn víi t1 ³ 3d, cịng cã thĨ dïng neo gËp 135o víi t1 ³ 5d (d - đường kính cốt thép đai) Chương - Kết cấu bê tông, bê tông cốt thép 167 Chỉ dùng neo gập 900 chiều dày lớp bảo vệ lớn 4d, t1 8d, ý đến việc đầu mút đoạn t1 bị bật khỏi bê tông nhánh cốt đai chịu kéo Cốt thép đai cấu kiện chịu xoắn cần uốn móc neo tiêu chuẩn neo gập 135o đoạn chập lên không nhỏ 30d nc ol d v n 2.8.5 Nèi cèt thÐp CÇn nèi cèt thÐp thép chiều dài đủ yêu cầu Có thể nối hàn nối buộc Chỉ dùng nối buộc cốt thép (liên kết chồng) đường kính cốt thép không lớn 36 mm Không nên dùng nối buộc vùng kéo cấu kiện chịu uốn chịu kéo lệch tâm lớn nơi có nội lực lớn, nơi cốt thép dùng hết khả chịu lực Không dùng nối buộc cấu kiện thẳng mà toàn mặt cắt chịu kéo Chiều dài đoạn cốt thép chập lên đoạn nối buộc l nối (hình 2-23) - Khi đầu để thẳng: lnối 1,3 ln - Khi đầu có móc hc neo gËp: lnèi ³ 1,2 l1 w w w v Hình 2-23 Liên kết chồng cốt thép Trong đoạn nối buộc đặt hai thép sát vào nhau, đặt rời xa Trong phạm vi đoạn nối phải dùng cốt thép ngang liên kết nối, tránh cho thép có xu hướng tách xa chịu lực Diện tích mặt cắt toàn ngang liên kết (hoặc dây buộc) phạm vi đoạn nối không nhỏ phần tư diện tích mặt cắt nối Cần bố trí mối nối buộc so le Tại vị trí nối đoạn nhỏ lnối diện tích mặt cắt cốt thép chịu lực nối không vượt 50% diện tích mặt cắt toàn cốt thép chịu lực Được phép nối không so le (nối toàn cốt thép vị trí) đặt cốt thép theo cấu tạo vùng chưa sử dụng 50% khả chịu lực cốt thép Việc nối hàn cốt thép phải tuân theo tiêu chuẩn tương ứng (TCXD 227-1999 hàn hồ quang cốt thép) Chỉ hàn cốt thép cán nóng đ khẳng định tính hàn chúng Không dùng liên kết hàn với cốt thép gia công nhiệt, sợi thép cường độ cao sổ tay KTTL * Phần - sở kỹ thuật thủy lợi * Tập 168 2.9 Phơ lơc Phơ lơc 2-1 HƯ sè ảnh hưởng biến dạng dẻo b bê tông Đặc trưng mặt cắt b Hình chữ nhật hình chữ T có cánh vùng nén Dạng mặt cắt 1,75 h bc £ , kh«ng phơ thc c b h 1,75 b Khi bc h > vµ c ³ 0,2 b h 1,75 c Khi bc h > c < 0,2 b h Hình chữ I đối xứng (hình hộp) a Khi nc ol d v a Khi b b Khi < c Ê không phụ thuộc bc h > c ³ 0,2 b h 1,75 hc h w w w v c Khi 1,50 bc h £ kh«ng phô thuéc c b h b d Khi < e Khi bc h £ 15 vµ c £ 0,2 b h bc h >15 vµ c < 0,1 b h n Hình chữ nhật T có cánh vïng kÐo 1,50 1,50 1,25 1,10 Chó thÝch: C¸c tr­êng hợp chữ I không đối xứng, hình chữ thập, hình tròn, xem phụ lục TCVN 4116-1985 Chương - Kết cấu bê tông, bê tông cốt thép 169 Phơ lơc 2-2 C¸c hƯ sè x, g, A để tính toán cấu kiện bê tông cốt thép chịu uốn nén kéo lệch tâm (g =1-x/2; A=xg) g A x g A 0,01 0,02 0,03 0,04 0,05 0,06 0,07 0,08 0,09 0,10 0,11 0,12 0,13 0,14 0,15 0,16 0,17 0,18 0,19 0,20 0,21 0,22 0,23 0,24 0,25 0,26 0,27 0,28 0,29 0,30 0,31 0,32 0,33 0,34 0,35 0,995 0,990 0,985 0,980 0,975 0,970 0,965 0,960 0,955 0,950 0,945 0,940 0,935 0,930 0,925 0,920 0,915 0,910 0,905 9,900 0,895 0,890 0,885 0,880 0,875 0,870 0,865 0,860 0,855 0,850 0,845 0,840 0,835 0,830 0,825 0,01 0,02 0,03 0,039 0,049 0,058 0,067 0,077 0,086 0,095 0,104 0,113 0,121 0,130 0,139 0,147 0,155 0,164 0,172 0,180 0,188 0,196 0,203 0,211 0,219 0,226 0,234 0,241 0,248 0,255 0,262 0,269 0,275 0,282 0,289 0,36 0,37 0,38 0,39 0,40 0,41 0,42 0,43 0,44 0,45 0,46 0,47 0,48 0,49 0,50 0,51 0,52 0,53 0,54 0,55 0,56 0,57 0,58 0,59 0,60 0,61 0,62 0,63 0,64 0,65 0,66 0,67 0,68 0,69 0,70 0,820 0,815 0,810 0,805 0,800 0,795 0,790 0,785 0,780 0,775 0,770 0,765 0,760 0,755 0,750 0,745 0,740 0,735 0,730 0,725 0,720 0,715 0,710 0,705 0,700 0,695 0,690 0,685 0,680 0,675 0,670 0,665 0,660 0,655 0,650 0,295 0,301 0,308 0,314 0,320 0,326 0,332 0,337 0,343 0,349 0,354 0,359 0,365 0,370 0,375 0,380 0,385 0,390 0,395 0,400 0,403 0,407 0,412 0,416 0,420 0,424 0,428 0,432 0,435 0,439 0,442 0,446 0,449 0,452 0,455 w w w v nc ol d v n x sỉ tay KTTL * PhÇn - sở kỹ thuật thủy lợi * Tập 170 Phụ lục 2-3 Đồ thị xác định hệ số Ya cấu kiện chịu uốn mặt cắt chữ nhật (công thức 2.128) - Tính m = Fa q = a m bho - a lµ hƯ sè phơ thuộc mác bê tông M Với M20 lấy a = 0,78; M 25 lÊy a = 0,76; M30 lÊy a = 0,72 w w w v nc ol d v - Từ sa q tra đồ thị để xác định Ya n - Xác định ứng suất cốt thép chịu kéo sa theo công thức (2.120) Chú thích: - Đồ thị dùng cho mặt cắt đặt cốt thép đơn cốt thép kép - đường cong cuối lấy Ya = 0,40 đường cong lấy Ya =0,95 - Với mặt cắt chữ T, ch÷ I tra Ya ë Phơc lơc 2.2 cđa TCVN 4116-1985 Chương - Kết cấu bê tông, bê tông cốt thép 171 Phụ lục 2-4 Bảng tra diện tích trọng lượng cốt thép Diện tích mặt cắt ngang (cm2) ứng với số Trọng lượng 1m dµi (daN) 0,283 0,57 0,85 1,13 1,42 1,70 1,98 2,26 2,55 0,222 0,503 1,00 1,51 2,01 2,51 3,02 3,52 4,02 4,53 0,395 10 0,785 1,57 2,36 3,14 3,92 4,71 5,50 6,28 7,07 0,617 12 1,13 2,26 3,39 4,52 5,65 6,79 7,92 9,05 10,18 0,888 14 1,54 3,08 4,62 6,16 7,69 9,23 10,77 12,31 13,85 1,208 16 2,01 4,02 6,03 8,04 10,05 12,06 14,07 16,08 18,1 1,578 18 2,54 5,09 7,63 10,18 12,72 15,27 17,81 20,36 22,9 1,998 20 3,14 6,28 9,42 12,56 15,71 18,85 21,99 25,14 28,27 2,466 22 3,80 7,60 11,40 15,20 19,00 22,81 26,61 30,41 34,21 2,984 25 4,91 9,82 14,73 19,63 24,54 29,45 34,36 39,27 44,18 3,853 28 6,16 12,32 18,47 24,63 30,79 36,95 43,10 49,26 55,42 4,834 30 7,07 14,14 21,21 28,28 35,34 42,41 49,48 56,55 63,62 5,549 32 8,04 16,08 24,12 32,17 40,21 48,25 56,30 64,34 72,38 6,313 w w w v nc ol d v n §­êng kÝnh (mm) 36 10,18 20,36 30,54 40,72 50,90 61,08 71,26 81,44 91,62 7,990 40 12,56 25,12 37,68 50,24 62,80 75,36 87,92 100,4 113,0 9,870 172 sæ tay KTTL * Phần - sở kỹ thuật thđy lỵi * TËp Phơ lơc 2-5 Sè liƯu mác bê tông n Mác bê tông theo cường độ chịu nén trình bày tiêu chuẩn TCVN 4116-1985 TCVN 6025-1995 tiêu chuẩn ngành 14TCN 632003 có điểm giống khác Khi sử dụng mác bê tông cần phân biệt rõ, tránh nhầm lẫn Làm thí nghiệm người ta xác định cường độ mẫu thử từ tính toán cường độ trung bình Rtb Dùng phương pháp tính toán thống kê xác định độ sai lệch quân phương d hệ số biến động v =d/Rtb Với xác suất bảo đảm 95% tính toán cường độ đặc trưng mẫu thử Rc w w w v nc ol d v Rc= Rtb(1 - sv) = aRtb Với phân phối chuẩn xác suất 95% cã S = 1,64 HƯ sè biÕn ®éng v phơ thuộc vào mức độ đồng chất bê tông Theo kết thống kê điều kiện công nghệ ổn định lấy v = 0,135 Rc= 0,78 Rtb Theo TCVN 4116-1985 mác lấy theo Rtb với đơn vị daN/cm2 bê tông có c¸c m¸c thiÕt kÕ 100; 150; 200; 250; 300; 350; 400 Tạm gọi mác mác cũ Theo TCVN 6025-1995 14TCN 63-2003 mác cấp cường độ lấy theo Rc với đơn vị MPa bê tông có mác thiết kế 10 ; 12,5 ; 15 ; 20 ; 25 ; 30 ; 25 ; 40 Tạm gọi mác mác Khi thí nghiệm mẫu thử cường độ trung bình Rtb tính theo đơn vị daN/cm2 Lấy gần MPa =10daN/cm2 a = 0,78 thì: Mác (cị) = Rtb M¸c (míi) = 0,078 Rtb = 0,078 Mác (cũ) Các số liệu chương lấy theo mác Khi thiết kế thi công dùng theo mác cũ cần phải nội suy tìm kết xác, tránh nhầm lẫn Cần ý để có mác thiết kế theo Rc quy định chọn cấp phối vật liệu, thi công cần đạt cường độ mẫu thử Rtb cao Rc Rtb= (1/a)Rc=1,28 Rc Thí dụ, để có mác M20 (Rc=20 MPa) cường độ mẫu thử phải đạt Rtb=1,28´20 = 25,6 MPa = 256 daN/cm2 Ch­¬ng - Kết cấu bê tông, bê tông cốt thép 173 Chương 103 kết cấu bê tông, bê tông cốt thép 103 2.1 Nguyên tắc chung 103 2.2 Số liệu 105 nc ol d v n 2.2.1 Số liệu tải trọng 105 2.2.2 Số liệu bê t«ng 107 2.2.3 Sè liƯu vỊ cèt thÐp 110 2.2.4 Số liệu kết cấu 113 2.3 Tính toán độ bền kết cấu bê tông 113 2.3.1 Nguyên tắc chung 113 2.3.2 Tính toán cấu kiện chịu uốn 113 2.3.3 Tính toán cấu kiện chịu nén lệch tâm 114 2.3.4 ThÝ dơ tÝnh to¸n 116 2.4 TÝnh to¸n cÊu kiƯn bê tông cốt thép theo độ bền 118 w w w v 2.4.1 Nguyên tắc chung 118 2.4.2 Tính toán cấu kiện chịu uốn 118 2.4.3 Tính toán cấu kiện chịu nén 126 2.4.4 Tính toán cấu kiện chịu kéo 135 2.4.5 Tính toán cấu kiện chịu lực cắt 138 2.4.6 Tính toán cấu kiện chịu xoắn 142 2.5 Sự chÞu lùc cơc bé 143 2.5.1 NÐn cơc bé 143 2.5.2 Nén thủng 145 2.5.3 Đẩy ngang 147 2.5.4 Cắt vát 148 2.5.5 Uốn mặt cắt nghiêng 149 2.5.6 Cốt thÐp bã cđa cÊu kiƯn gÊp khóc 150 2.5.7 Cèt thép cong chịu kéo 150 2.5.8 Vai cột, công xôn ngắn 152 2.6 Tính toán độ bền mỏi 153 2.6.1 Nguyên tắc điều kiện 153 2.6.2 Tính toán øng st ph¸p 153 2.6.3 TÝnh to¸n vỊ øng st kéo 154 2.7 Tính toán nứt biến dạng 155 2.7.1 Nguyên tắc điều kiện 155 174 sổ tay KTTL * Phần - sở kỹ thuật thủy lợi * Tập 2.7.2 Tính toán không cho phép hình thành vết nứt 156 2.7.3 Tính toán bề rộng khe nứt 159 2.7.4 Tính toán độ cứng 161 w w w v 2.9 Phô lôc 168 nc ol d v 2.8.1 Chọn đặt cốt thép 162 2.8.2 Líp b¶o vƯ 163 2.8.3 Kho¶ng hë cđa cèt thÐp 164 2.8.4 Neo cèt thÐp 165 2.8.5 Nèi cèt thép 167 n 2.8 Các yêu cầu cấu tạo 162 ... = = 1440000 cm4 Jb = 12 12 Đơn vị dùng để tính toán cm kN, cần đổi đơn vị Eb= 27 200 MPa = 27 20010 daN/cm2 = 27 20 kN/cm2 Nth = = 2, 5E b J b l2o = 2, 5 ´ 27 20 ´ 1440000 50 02 = 39168 kN 1 = = 1,... 12, 6 1, 12 8,4 0,75 M 20 16,5 1,36 11,0 0,90 M 25 19,5 1,56 13,0 1,00 M 30 24 ,0 1,74 16,0 1,16 M 35 28 ,5 1,90 19,0 1 ,26 w w w v (theo TCVN 6 025 -1995) M 40 32, 8 2, 05 21 ,5 1,36 M 45 36,7 2, 20 24 ,5... kiện (2. 43): eo = Vế trái: knncNhe0 =1 ,20 , 928 00 0,08 = 24 2 kNm Tính toán vế phải: Fb = D 3,14 ´ 6 02 = = 28 26 cm2 4 F16 cã fa = cm2 ; Fat = 12F16 = 12? ? = 24 cm2 Lùc däc phân giới No (tính theo