Thiết kế cốp pha xây dựng dân dụng

Thiết kế cốp phasửa Thiết kế cốp phasửa Lựa chọn công nghệ thi công bê tông toàn khối hai đợt Đợt 1 thi công cột (kết cấu đứng) trước và tách riêng với dầm sàn Đợt 2 thi công sàn đồng thời với dầm................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................

Thiết kế cốp pha[sửa] Lựa chọn công nghệ thi công bê tơng tồn khối hai đợt:   Đợt 1: thi công cột (kết cấu đứng) trước tách riêng với dầm sàn Đợt 2: thi công sàn đồng thời với dầm (các kết cấu nằm) tách riêng với cột Ví dụ sàn sườn điển hình tầng nhà bê tơng cốt thép tồn khối Thiết kế cốp pha sàn[sửa] Thiết kế ván khuôn sàn gỗ xẻ[sửa] Chọn gỗ xẻ làm ván sàn có độ dầy (cm), có: γg = 600 (kG/m³), Ru = 100 (kG/cm²), Eg = 100000 (kG/cm²) Cắt dải ván khn sàn 1,0 (m) để tính tốn ván khn sàn dạng dầm Tính tốn tải trọng tác động lên dải ván khuôn sàn dạng dầm liên tục siêu tĩnh nhiều nhịp  Tải trọng thường xuyên (tĩnh tải):  Trọng lượng kết cấu sàn bê tông dầy 15 (cm) gb = (1,0*0,15*2500)*1,2 = 375*1,2 = 450 (kG/m)  Trọng lượng cốt thép sàn với hàm lượng cốt thép bê tông 2% gt = (1,0*0,15*0,02*7850)*1,2 = 23,55*1,2 = 28,26 (kG/m)  Trọng lượng ván khuôn sàn gv = (1,0*0,03*600)*1,1 = 18*1,1 = 29,8 (kG/m)  Tải trọng tạm thời ngắn hạn (hoạt tải): Hoạt tải người phương tiện  pn = (1,0*250)*1,3 = 250*1,3 = 325 (kG/m)  Hoạt tải đổ bê tơng với dung tích thùng đổ chọn 0,9 (m³), (hoạt tải đầm bê tông sàn nhỏ hoạt tải đổ bê tông vào khuôn sàn) pđ = (1,0*600)*1,3 = 600*1,3 = 780 (kG/m) Tổng tải trọng tác động lên ván khuôn sàn   Cho điều kiện cường độ: q1 = Gtt + 0,9*Ptt = (450 + 28,26 + 19,8) + 0,9*(325 + 780) = 498,06 + 0,9*1105 = 1492,56 (kG/m) = 14,926 (kG/cm) Cho điều kiện biến dạng: q2 = Gtc = (375 + 23,55 + 18) = 416,55 (kG/m) = 4,166 (kG/cm)  Đặc trưng hình học dải ván khn sàn   Momen quán tính Jv = (bδv3)/12 = (100*δv3)/12 = (100*3,03)/12 = 225 (cm4) Momen kháng uốn Wv = (bδv2)/6 = (100*δv2)/6 = (100*3,02)/6 = 150 (cm³)  Tính chọn chiều dài nhịp kết cấu ván khn sàn sàn nhịp biên dầm  Theo điều kiện cường độ: lv1 = =  = 95,1 (cm) Theo điều kiện độ võng: lv2 =  = = = 120,0 (cm) Chọn lv = 80,0 (cm) Tính chọn chiều dài nhịp kết cấu ván khuôn sàn ô sàn nhịp dầm chính, (do nhịp kết cấu sàn bê tông cốt thép nhỏ = 1,9 (m), nên số lượng gối tựa ván khuôn sàn ít, chọn sơ đồ kết cấu ván khuôn sàn ô sàn sơ đồ dầm liên tục nhịp dầm đơn giản (1 nhịp)), trường hợp từ đến nhịp xác định sau:  Theo điều kiện cường độ: lv1 =  Theo điều kiện độ võng: lv2 =  = = = 89,7 (cm) = = 101,2 (cm) Chọn lv = 85,0 (cm) Khoảng cách bố trí đà ngang đỡ ván sàn (tức nhịp ván khuôn sàn) ô nhịp biên nhịp dầm Thiết kế đà ngang đỡ ván sàn gỗ xẻ thanh[sửa] Tải trọng tác động lên ván khuôn sàn phân bố 1,0 (m²) tải trọng tác dụng lên dải ván khuôn sàn, dạng dầm, chia cho bề rộng đơn vị dải ván Tải trọng lại phân vào đà ngang đỡ ván theo phương vng góc với ván, với kích thước phân tải khoảng nửa nhịp ván khuôn sàn nằm bên đà ngang (cũng dải ván rộng khoảng cách đà ngang đỡ ván nằm cân đà ngang) Kể thêm trọng lượng thân đà ngang vào tĩnh tải (tải thường xuyên) tác dụng vào đà ngang Chọn đà ngang gỗ có tiết diện 8,0x12,0 (cm), có:γg = 600 (kG/m³), Ru = 100 (kG/cm²), Eg = 100000 (kG/cm²), với đặc trưng hình học sau:   Momen qn tính Jx = (bxhx3)/12 = (8,0*12,03)/12 = 1152 (cm4) Momen kháng uốn Wx = (bxhx2)/6 = (8,0*12,02)/6 = 192 (cm³) Tải trọng phân bố tác dụng lên đà ngang (lấy theo nhịp ván khn sàn lớn hơn, nhịp ván sàn nhịp dầm chính)   Cho điều kiện cường độ: q1 = (14,926*85,0/100,0) + (8,0*12,0*6*10-4)) = 12,687 + 0,058 = 12,744 (kG/cm) Cho điều kiện biến dạng: q2 = (4,166*85,0/100,0) + (8,0*12,0*6*10-4)) = 3,541 + 0,058 = 3,598 (kG/cm)  Tính chọn chiều dài nhịp kết cấu đà ngang đỡ ván khuôn sàn  Theo điều kiện cường độ: lx1 = = = 116,4 (cm) Theo điều kiện độ võng: lx2 =  = = = 217,2 (cm) Chọn lx = 101,0 (cm), với nhịp: 101,0*4 = 404,0 (cm) Cấu tạo sơ hệ cốp pha sàn Thiết kế cột chống sàn gỗ xẻ thanh[sửa] Tải trọng tập trung tác động vào đầu cột chống Pc = 12,744*101,0 = 1287,145 (kG) Chọn cột chống gỗ có tiết diện vng 10,0x10,0 (cm), có: γg = 600 (kG/m³), Rn = 100 (kG/cm²), Eg = 100000 (kG/cm²), với đặc trưng hình học sau:  Momen quán tính Jc = (bchc3)/12 = (10,0*10,03)/12 = 833,33 (cm4) Diện tích tiết diện Ac = bc2 = 10,0*10,0 = 100,0 (cm²)  Bán kính quán tính rc =  = = 2,887 (cm) Sơ đồ kết cấu cột chống dạng chịu nén tâm với đầu khớp, nên hệ số liên kết, công thức tính chiều cao tính tốn, là: μ = 1,0 Chiều cao thật cột chống H = 3,6 - (0,03 + 0,12) - 0,15 = 3,3 (m) = 330 (cm) Chiều cao tính tốn H0 = μH = 1,0*330 = 330 (cm) Độ mảnh λ = H0/rc = 330/2,887 = 114,306 > 75, kết cấu cột chống thuộc loại có độ mảnh lớn Để đảm bảo điều kiện ổn định đồng thời với bền loại độ mảnh lớn, hệ số uốn dọc φ tính theo cơng thức: φ = 3100/(λ2) = 3100/114,306² = 0,2372 Kiểm tra cột chống sàn theo điều kiện cường độ (trạng thái giới hạn I): σ = Pc/(φA) = 1287,145/(0,2372*100) = 54,264 (kG/cm²) < Rn = 100 (kG/cm²) Cột chống sàn chọn đảm bảo chịu lưc Thiết kế cốp pha dầm chính[sửa] Thiết kế ván khn đáy dầm gỗ xẻ[sửa] Chọn gỗ xẻ làm ván đáy dầm có độ dầy (cm), bề ngang rộng 25 (cm), có: γg = 600 (kG/m³), Ru = 100 (kG/cm²), Eg = 100000 (kG/cm²) Tính tốn tải trọng tác động lên ván khn đáy dầm dạng siêu tĩnh nhiều nhịp  Tải trọng thường xuyên (tĩnh tải): Trọng lượng kết cấu dầm bê tơng cao 75 (cm)  gb = (0,25*0,75*2500)*1,2 = 468,75*1,2 = 562,5 (kG/m) Trọng lượng cốt thép dầm với hàm lượng cốt thép bê tông 2%  gt = (0,25*0,75*0,02*7850)*1,2 = 29,438*1,2 = 35,325 (kG/m) Trọng lượng ván khuôn dầm  gv = (0,25*0,03*600)*1,1 = 4,5*1,1 = 4,95 (kG/m) Tải trọng tạm thời ngắn hạn (hoạt tải):  Hoạt tải người phương tiện (do dầm có bề rộng tiết diện nhỏ (< 300 cm), lại sâu, nên người không lại trực tiếp ván đáy dầm chính, tải trọng khơng đáng kể)  pn = (kG/m) Hoạt tải đầm bê tông (do dầm có bề rộng tiết diện nhỏ (< 300 cm), lại sâu, nên phải đổ bê tông gián tiếp qua cốp pha sàn, tải trọng đổ khơng đáng kể tải trọng đầm)  pđ = (0,25*200)*1,3 = 50*1,3 = 65 (kG/m) Tổng tải trọng tác động lên ván khn đáy dầm Cho điều kiện cường độ: q1 = Gtt + Ptt = (562,5 + 35,325 + 4,95) + 65 = 667,775 (kG/m) = 6,678 (kG/cm) Cho điều kiện biến dạng: q2 = Gtc = (468,75 + 29,438 + 4,5) = 502,688 (kG/m) = 5,027 (kG/cm)    Đặc trưng hình học ván khn đáy dầm  Momen quán tính Jv = (bδv3)/12 = (25,0*δv3)/12 = (25,0*3,03)/12 = 56,25 (cm4) Momen kháng uốn Wv = (bδv2)/6 = (25,0*δv2)/6 = (25,0*3,02)/6 = 37,5 (cm³)    Tính chọn chiều dài nhịp kết cấu ván khn đáy dầm Theo điều kiện cường độ: lv1 = = = 71,1 (cm) Theo điều kiện độ võng: lv2 =  = = = 71,0 (cm) Chọn nhịp ván đáy dầm chính, (chính khoảng cách cột chống dầm chính): Ở nhịp dầm là: lv = 64,0 (cm), với 09 nhịp: 64,0*9 = 576 (cm) Ở nhịp biên dầm là: lv = 66,0 (cm), với 10 nhịp: 66,0*10 = 660 (cm)   Thiết kế ván thành dầm gỗ xẻ[sửa] Tính tốn tải trọng tác động lên ván khn thành dầm  Tải trọng tạm thời dài hạn (hoạt tải): áp lực ngang vữa bê tông tác động vào ván khuôn thành dạng tải phân bố theo quy luật lăng trụ hình tam giác (dọc theo chiều dài dầm mức cao độ phân bố đều, theo phương thẳng đứng phân bố tam giác với giá trị cực đại độ cao chân ván khuôn thành dầm) Tuy nhiên, thiên an tồn coi áp lực ngang vữa bê tơng phân bố tồn diện tích bề mặt ván khuôn thành với giá trị giá trị cực đại chân ván khuôn thành Theo tiêu chuẩn Việt Nam tiêu chuẩn Liên bang Nga: chiều cao ván khn thành dầm (H = 0,75 m) xấp xỉ chiều cao công tác đầm rùi (R = 0,75 m) nên giá trị tiêu chuẩn áp lực ngang vữa bê tông ptcáplựcbêtông = γbH = 2500*0,75 = 1875 (kG/m²) Hoạt tải áp lực ngang vữa bê tông quy chiều dài ván thành dầm  Pttáplựcbêtơng = kptcáplựcbêtơng*H = 1,3*(1875*0,75) = 1,3*1406,25 = 1828,125 (kG/m) Ptcáplựcbêtông = 1406,25 (kG/m)   Tải trọng tạm thời ngắn hạn (hoạt tải): Hoạt tải đầm bê tơng (do dầm có bề rộng tiết diện nhỏ (< 300 cm), lại sâu, nên phải đổ bê tông gián tiếp qua cốp pha sàn, tải trọng đổ không đáng kể tải trọng đầm) pđ = (0,75*200)*1,3 = 150*1,3 = 195 (kG/m) động lên ván khn thành dầm   Cho điều kiện cường độ: p1 = Pttáplựcbêtông + pđ = 1828,125 + 195 = 2023,125 (kG/m) = 20,231 (kG/cm) Cho điều kiện biến dạng: p2 = Ptcáplựcbêtông = 1406,25 (kG/m) = 14,063 (kG/cm) Chọn gỗ xẻ làm ván thành dầm chính, trục khơng phải trục biên, có độ dầy 3,5 (cm), bề ngang rộng 60 (cm), có: γg = 600 (kG/m³), Ru = 100 (kG/cm²), Eg = 100000 (kG/cm²) Ván thành dầm có sơ đồ dạng dầm liên tục nhiều nhịp, với gối đỡ điểm văng chống vị trí cột chống chữ T đỡ ván đáy dầm (vì văng chống phải truyền lực xuống cột chống dầm), nhịp ván thành dầm nhịp ván đáy dầm (cũng khoảng cách cột chống dầm chính), nhịp xác định qua thiết kế ván khn đáy dầm (chọn lv = 66,0 (cm)) Do đó, nhiệm vụ việc thiết kế ván khn đáy dầm trở thành việc kiểm tra xem ván thành chọn, với nhịp biết, có đảm bảo chịu lực chống biến dạng chịu tải trọng không  Đặc trưng hình học tiết diện ván thành dầm trục giữa:   Momen quán tính Jv = (bδv3)/12 = (60,0*δv3)/12 = (60,0*3,53)/12 = 214,375 (cm4) Momen kháng uốn Wv = (bδv2)/6 = (60,0*δv2)/6 = (60,0*3,52)/6 = 122,5 (cm³)  Kiểm tra khả chịu lực chống biến dạng ván khn thành dầm  Theo điều kiện cường độ: σmax = Mmax/W = p1lv2/(9W) = 20,231*66,02/(9*122,5) = 79,934 (kG/cm²) < Ru = 100 (kG/cm²) Theo điều kiện độ võng: fmax = p2lv4/(128EJ) = 14,063*66,04/(128*100000*214,375) = 0,097 (cm) < [f] = lv/400 = 66,0/400 = 0,165 (cm)  Ván khn thành dầm chọn đảm bảo chịu lực không bị biến dạng Thiết kế văng chống thành dầm chính[sửa] Thiết kế cột chống chữ T đỡ dầm chính[sửa] Thiết kế cốp pha dầm phụ D2[sửa] Thiết kế ván khuôn đáy dầm gỗ xẻ[sửa] Chọn gỗ xẻ làm ván đáy dầm có độ dầy (cm), bề ngang rộng 300 (cm), có: γg = 600 (kG/m³), Ru = 100 (kG/cm²), Eg = 100000 (kG/cm²) Tính tốn tải trọng tác động lên ván khuôn đáy dầm phụ dạng siêu tĩnh nhiều nhịp  Tải trọng thường xuyên (tĩnh tải):  Trọng lượng kết cấu dầm phụ bê tông cao 45 (cm) gb = (0,3*0,45*2500)*1,2 = 337,5*1,2 = 405 (kG/m)  Trọng lượng cốt thép dầm với hàm lượng cốt thép bê tông 2% gt = (0,3*0,45*0,02*7850)*1,2 = 21,195*1,2 = 25,434 (kG/m) Trọng lượng ván khuôn dầm phụ  gv = (0,3*0,03*600)*1,1 = 5,4*1,1 = 5,94 (kG/m) Tải trọng tạm thời ngắn hạn (hoạt tải): Hoạt tải người phương tiện (do dầm có bề rộng tiết diện nhỏ (= 300 cm), lại sâu, nên người không lại trực tiếp ván đáy dầm phụ, tải trọng không đáng kể) pn = (kG/m) Hoạt tải đầm bê tơng (do dầm có bề rộng tiết diện nhỏ (= 300 cm), lại sâu, nên phải đổ bê tơng gián tiếp qua cốp pha sàn, tải trọng đổ không đáng kể tải trọng đầm) pđ = (0,3*200)*1,3 = 60*1,3 = 78 (kG/m) Tổng tải trọng tác động lên ván khuôn đáy dầm phụ Cho điều kiện cường độ: q1 = Gtt + Ptt = (405 + 25,434 + 5,94) + 78 = 514,374 (kG/m) = 5,144 (kG/cm) Cho điều kiện biến dạng: q2 = Gtc = (337,5 + 21,195 + 5,4) = 364,095 (kG/m) = 3,641 (kG/cm)  Đặc trưng hình học ván khn đáy dầm   Momen qn tính Jv = (bδv3)/12 = (30,0*δv3)/12 = (30,0*3,03)/12 = 67,5 (cm4) Momen kháng uốn Wv = (bδv2)/6 = (30,0*δv2)/6 = (30,0*3,02)/6 = 45 (cm³)  Tính chọn chiều dài nhịp kết cấu ván khn đáy dầm  Theo điều kiện cường độ: lv1 =  Theo điều kiện độ võng: lv2 = = = = = 88,7 (cm) = 84,0 (cm) Chọn nhịp ván đáy dầm phụ, (chính khoảng cách cột chống dầm phụ) là:  lv = 83,0 (cm), với 05 nhịp: 83,0*5 = 415 (cm) Thiết kế ván thành dầm phụ gỗ xẻ[sửa] Thiết kế văng chống thành dầm phụ[sửa] Thiết kế cột chống chữ T đỡ dầm phụ[sửa] Thiết kế cốp pha cột[sửa] Thiết kế ván khn cột gỗ xẻ[sửa] Tính tốn tải trọng tác động lên ván khuôn cột (ván thành đứng)  Tải trọng tạm thời dài hạn (hoạt tải): áp lực ngang vữa bê tông tác động vào ván khuôn cột dạng tải phân bố theo quy luật lăng trụ tiết diện hình thang (dọc theo chiều dài dầm mức cao độ phân bố đều, theo phương thẳng đứng phân bố hình thang với giá trị cực đại độ cao chân ván khn thành dầm) Tuy nhiên, thiên an tồn coi áp lực ngang vữa bê tông phân bố tồn diện tích bề mặt ván khuôn thành với giá trị giá trị cực đại chân ván khuôn thành Theo tiêu chuẩn Việt Nam tiêu chuẩn Liên bang Nga: Giả thiết tốc độ đổ bê tông cột V = 0,75 (m/giờ) Cơng trình thi cơng mùa xn hè với nhiệt độ mơi trường khoảng 18 ÷ 27 độ C k2 = 0,95 Độ sụt vữa bê tơng ÷ (cm) k1 = 1,0 Nên giá trị tiêu chuẩn áp lực ngang vữa bê tông là: ptcáplựcbêtông = γb(0,27V + 0,78)k1k2= 2500*(0,27*0,75 + 0,78)*1,0*0,95 = 2333 (kG/m²)  Hoạt tải áp lực ngang vữa bê tông quy mét dài chiều cao ván khuôn cột Pttáplựcbêtông = kptcáplựcbêtông*hcột = 1,3*(2333*0,6) = 1,3*1400,06 = 1820,081 (kG/m) Ptcáplựcbêtông = 1400,06 (kG/m)   Tải trọng tạm thời ngắn hạn (hoạt tải): Hoạt tải đầm bê tông (do cột có bề rộng tiết diện nhỏ (250 cm), sâu 3,0 (m), phải đổ bê tông gián tiếp qua cửa đổ, tải trọng đổ khơng đáng kể tải trọng đầm) pđ = (0,6*200)*1,3 = 120*1,3 = 156 (kG/m) Tổng tải trọng tác động lên ván khuôn cột   Cho điều kiện cường độ: p1 = Pttáplựcbêtông + pđ = 1820,081 + 156 = 1976,081 (kG/m) = 19,761 (kG/cm) Cho điều kiện biến dạng: p2 = Ptcáplựcbêtông = 1400,06 (kG/m) = 14,000 (kG/cm)  Đặc trưng hình học tiết diện thành lớn ván khn cột trục giữa:   Momen quán tính Jv = (bδv3)/12 = (60,0*δv3)/12 = (60,0*3,03)/12 = 135 (cm4) Momen kháng uốn Wv = (bδv2)/6 = (60,0*δv2)/6 = (60,0*3,02)/6 = 90 (cm³)  Tính chọn chiều dài nhịp kết cấu ván khuôn cột (khoảng cách gông cột)  Theo điều kiện cường độ: lv1 = = = 64,0 (cm) Theo điều kiện độ võng: lv2 =  = = = 67,6 (cm) Chọn nhịp ván khn cột, (chính khoảng cách gông cột) là:  lv = 60,0 (cm), với 05 nhịp: 60,0*5 = 300 (cm) Thiết kế gông cột[sửa] Thiết kế văng chống đầu chân cột[sửa] Thiết kế biện pháp thi cơng[sửa] Nhà có mặt với độ: 02 nhịp biên (dầm chính) 7,5 (m) 01 nhịp 6,5 (m), với 20 bước cột rộng 4,5 (m), chiều cao tầng 3,75 (m) với tầng Cốt 0,0 cao 0,45 (m) so với đất tự nhiên Chiều rộng nhà B = 2*7,5 + 6,5 = 21,5 (m) Chiều dài nhà (với 01 khe lún) L = 20* 4,5 +2*0,25 + 0,03 = 90,53 (m) Chiều cao toàn nhà H = 6*3,75 + 0,45 = 22,95 (m) Lựa chọn phương án sử dụng cần trục tháp vận chuyển hỗn hợp cho công tác thi cơng bê tơng tồn khối Lựa chọn cần trục[sửa] Thùng đổ bê tông Trong phần thiết kế cốp pha, thùng đổ bê tông (concrete bucket) chọn lựa sơ theo tải trọng đổ bê tông Đến giai đoạn thùng đổ chọn thức loại thùng đổ hãng Hòa Phát với cỡ dung tích thùng 0,9 (m³) với kích thước thiết kế là: Dài*Rộng*Cao = 1,0*1,0*1,5 (m), trọng lượng vỏ thùng rỗng 220 (kG), khơng dùng vịi mềm để đổ cột Chiều cao cáp treo móc cẩu chọn 0,75 (m) Khi đổ bê tông cột thiết bị thùng đổ này, không đổ phương pháp rút ống, mà thi công phương pháp đổ qua cửa đổ, (vữa từ thùng đổ trút xuống mặt sàn bê tơng tầng có lớp lót ngăn cách để giải phóng nhanh cần trục, rót bê tơng rơi tự gián tiếp thủ công qua cửa đổ) Đổ bê tông sàn dầm thùng đổ khơng gắn vịi mềm, với độ cao đáy thùng đổ cao độ 1,0 (m) so với mặt sàn bê tông thiết kế (cao lan can giáo công tác bắc Khối lượng bê tông dầm sàn phân khu Bên trên, xác định sơ khoảng cách mạch ngừng, vị trí cụ thể mạch ngừng phân khu bê tơng sàn sườn lại phải xác định xác theo điều kiện vị trí mạch ngừng Từ xác định xác khối lượng cơng tác công việc đổ bê tông phân khu Vị trí mạch ngừng hướng đổ song song với dầm phụ tiết diện cắt qua sàn dầm phụ mà nằm khoảng giao vùng 1/3 nhịp dầm phụ (ldp/3 ÷ 2ldp/3) với vùng 1/3 nhịp sàn theo phương dầm phụ (ls1/3 ÷ 2ls1/3) Nhưng nhịp trùng nhau, nên khoảng để mạch ngừng khoảng 1/3 nhịp dầm phụ Vị trí mạch ngừng hướng đổ song song với dầm tiết diện cắt qua sàn dầm mà nằm khoảng giao vùng 1/2 nhịp dầm (ldc/4 ÷ 3ldc/4) với vùng 1/2 nhịp sàn theo phương dầm (ls2/4 ÷ 3ls2/4) Khối lượng cơng tác đổ bê tông phân khu bê tông chia thành loại: 35,502 (m3), 35,498 (m3), 33,728 (m3) Khối lượng công tác phân khu lớn so với phân khu nhỏ là: (35,502*100%)/33,728 = 105,3% < 120% Khi sử dụng định mức 1776, khối lượng hao phí lao động cho cơng tác đổ bê tơng phân khu là:   Trên phân khu lớn nhất: 35,502*3,26 = 115,737 (công), Trên phân khu nhỏ nhất: 33,728*3,26 = 109,953 (công) Khi sử dụng định mức 726, khối lượng hao phí lao động cho cơng tác đổ bê tông phân khu là:   Trên phân khu lớn nhất: 24,391*0,806 + 11,112*0,875 = 19,659 + 9,723 = 29,382 (công), Trên phân khu nhỏ nhất: 24,188*0,806 + 9,54*0,875 = 19,496 + 8,348 = 27,843 (công) Độ chênh lệch khối lượng lao động dùng định mức 726 là: (29,382 27,843)*100%/27,843 = 5,53% < 25% Khối lượng lao động phân khu đảm bảo điều kiện đồng Tổng trọng lượng yêu cầu vận chuyển ngày cần trục làm việc lớn là: (35,502*2,5*(2357,5/2173,5)) + (73,813/12) + (166,974*1,1/12) = 97,89 + 6,151 + 15,306 = 119,347 (tấn) < Nca = 131,882 (tấn) Xác định khối lượng lao động cho công tác phân khu thi cơng[sửa] Danh mục cơng việc (cịn gọi làcơ cấu phân chia công việc (WBS)) phân thân nhà tầng bê tơng tồn khối ví dụ này, tổ chức thi công theo tổ đội chuyên môn, thể phần mềm Microsoft Project Khối lượng cơng tác phân khu dầm sàn tồn khối:    Khối lượng công tác bê tông phân khu dầm sàn toàn khối: 33,728 (m³) (trong bê tơng dầm 9,54 (m³)), 35,498 (m³) (trong bê tơng dầm 11,111 (m³)), 35,502 (m³) (trong bê tông dầm 11,112 (m³)) Khối lượng công tác cốt thép phân khu dầm sàn toàn khối: 6,151 (tấn) Trong cốt thép dầm là: 27,99/12 = 2,333 (tấn) Khối lượng công tác lắp dựng tháo dỡ cốp pha phân khu dầm sàn toàn khối: khơng có ván khn mạch ngừng 3253,83/12 = 271,15 (m²) Trong cốp pha dầm là: 1308,08/12 = 109,01 (m²) có mạch ngừng ngắn: 271,15 + 21,5*0,15 = 274,38 (m²) có mạch ngừng dài: 271,15 + (21,5 + 4,5)*0,15 = 275,05 (m²) Theo định mức 726: Khối lượng lao động công tác thi công dầm sàn toàn khối phân khu:  Lắp cốp pha dầm sàn (109,01*0,188 + (271,15 - 109,01)*0,125) = 20,494 + 20,268 = 40,761 (công) (109,01*0,188 + (274,38 - 109,01)*0,125) = 20,494 + 20,671 = 41,165 (công) (109,01*0,188 + (275,05 - 109,01)*0,125) = 20,494 + 20,755 = 41,249 (công)  Đặt cốt thép dầm sàn (2,333*6,363 + (6,151 - 2,333)*11,625) = 14,845 + 44,384 = 59,229 (công)  Đổ bê tông dầm sàn (9,54*0,875 + (33,728 - 9,54)*0,806) = 8,348 + 19,496 = 27,843 (công) (11,111*0,875 + (35,498 - 11,111)*0,806) = 9,722 + 19,656 = 29,378 (công) (11,112*0,875 + (35,502 - 11,112)*0,806) = 9,723 + 19,658 = 29,381 (công)  Tháo cốp pha dầm sàn (109,01*0,04 + (271,15 - 109,01)*0,034) = 4,36 + 5,513 = 9,873 (công) Khối lượng lao động công tác thi công cột:     Lắp cốt thép cột: 52,682 (công) Lắp cốp pha cột: 47,731 (công) Đổ bê tông cột: 47,268 (công) Tháo cốp pha cột: (422,4*0,04) = 16,896 (công) Theo định mức 1776: Gián đoạn công nghệ biện pháp tháo dỡ cốp pha[sửa] Tiến độ thể sơ đồ xiên biểu đồ nhân lực phần thi công thân nhà bê tơng tồn khối Danh mục cơng việc tối giản cho thi công phần thân nhà tầng ví dụ Cơng trình nhà thi cơng vào mùa xuân hè, nhiệt độ môi trường khoảng 18 ÷ 27 độ C Dự tính thời gian kết cấu bê tông đạt 70% cường độ thiết kế, tương ứng với mùa thi công này, khoảng 10 ngày kể từ bắt đầu đổ bê tông Cũng với điều kiện khí hậu vậy, dự tính sau 24 (tức ngày) kể từ lúc bắt đầu đổ bê tơng, kết cấu bê tơng đóng rắn đạt cường độ thực tế khoảng 50 kG/cm2 Gián đoạn công nghệ chuyển đợt thi công (gián đoạn chuyển tầng) Gián đoạn không gian để tránh biến dạng khối đổ bê tông dầm sàn bê tông đổ vào khuôn giai đoạn ninh kết đóng rắn Trong ca làm việc thi cơng dầm sàn, thường có dây chuyền chuyên môn (lắp cốp pha, đặt cốt thép đổ bê tông) công tác phân khu (phân đoạn) Nếu ca đó, khơng gian cơng tác công tác đổ bê tông (phân khu đổ bê tông) tiếp giáp trực tiếp với không gian công tác công tác đặt cốt thép (phân khu lắp cốt thép), việc thi cơng lắp đặt cốt thép có nguy làm lay động cấu kiện cốt thép nằm khối đổ bê tông, cấu kiện cốt thép lắp liên kết với qua mối nối cốt thép thành hệ kết cấu cốt thép Để đảm bảo chất lượng cho việc đúc bê tơng (đảm bảo độ bám dính cốt thép bê tơng sau này) cần thiết phải bố trí khơng gian đệm công tác đổ bê tông lắp cốt thép, mà không gian cốt thép lắp xong vào khuôn chờ đổ bê tông chưa đổ bê tông Chọn không gian phân khu Việc đảm bảo cốt thép cắt nối quy phạm, đồng thời đảm bảo có đủ phần khối lượng chênh lệch diện tích cốp pha dầm sàn yêu cầu đỡ cốt thép dầm sàn lớn vị trí ngừng lý thuyết cốp pha cốt thép Tháo dỡ cốp pha cột[sửa] Tháo dỡ cốp pha dầm sàn[sửa]       Tiến độ phần thân nhà ví dụ, thể sơ đồ mạng nút công việc PDM Sơ đồ mạng quan hệ PDM loại sơ đồ mạng đường găng Nên gống sơ đồ mạng theo phương pháp Đường găng khác sơ đồ mạng ADM, để tính hết thơng số kiện cơng việc, sơ đồ mạng PDM tính tốn với hai lượt: lượt (tính tốn thời hạn sớm (hạn sớm)) lượt (tính tốn thời hạn muộn (hạn muộn)) Tính lượt với hạn sớm:     Mỗi loại công việc liền trước g quan hệ với công việc i liền sau theo quan hệ FS Với CgiFS độ trễ hai công việc g i Mỗi loại công việc liền trước h quan hệ với công việc i liền sau theo quan hệ SS Với ChiSS độ trễ hai công việc h i Mỗi loại công việc liền trước k quan hệ với công việc i liền sau theo quan hệ FF Với CkiFF độ trễ hai công việc k i Mỗi loại công việc liền trước j quan hệ với công việc i liền sau theo quan hệ SF Với CjiSF độ trễ hai công việc j i BSi = max{(BSg + Tg + CgiFS), (BSh + ChiSS), (BSk + Tk + CkiFF – Ti), (BSj + CjiSF - Ti)} = max{(KSg + CgiFS), (BSh + ChiSS), (KSk+ CkiFF – Ti), (BSj + CjiSF - Ti)} KSi = BSi + Ti = max{(KSg + CgiFS + Ti), (BSh + ChiSS + Ti), (KSk + CkiFF), (BSj + CjiSF)} Với loại công việc g, h, k, j liền trước công việc i (Các mũi tên quan hệ công việc i với công việc g, h, k, j tất cả, hướng công việc i.) Tính lượt với hạn muộn:     Mỗi loại công việc liền sau p quan hệ với công việc i liền trước theo quan hệ FS Với CipFS độ trễ hai công việc i p Mỗi loại công việc liền sau q quan hệ với công việc i liền trước theo quan hệ SS Với CiqSS độ trễ hai công việc i q Mỗi loại công việc liền sau m quan hệ với công việc i liền trước theo quan hệ FF Với CimFF độ trễ hai công việc i m Mỗi loại công việc liền sau n quan hệ với công việc i liền trước theo quan hệ SF Với CinSF độ trễ hai công việc i n BMi = min{(BMp – CipFS – Ti), (BMq – CiqSS), (BMm + Tm – CimFF – Ti), (BMn + Tn - CinSF)} = min{(BMp - CipFS – Ti), (BMq - CiqSS), (KMm – CimFF – Ti), (KMn - CinSF)} KMi = BMi + Ti = min{(BMp - CipFS), (BMq - CiqSS + Ti), (KMm – CimFF), (KMn - CinSF + Ti)} Với loại công việc p, q, m, n liền sau công việc i (Các mũi tên quan hệ công việc i với công việc p, q, m, n tất cả, hướng khỏi công việc i.) Thiết kế biện pháp kỹ thuật an toàn[sửa] Tiến độ phân thân chia đợt thi công cột làm phân đoạn cho tầng Tiến độ phân thân chia đợt thi công cột làm phân đoạn cho tầng Thể lo ... nhịp: 83,0*5 = 415 (cm) Thiết kế ván thành dầm phụ gỗ xẻ[sửa] Thiết kế văng chống thành dầm phụ[sửa] Thiết kế cột chống chữ T đỡ dầm phụ[sửa] Thiết kế cốp pha cột[sửa] Thiết kế ván khuôn cột gỗ xẻ[sửa]... lắp dựng cốp pha tầng nhà: Tổng trọng lượng cốp pha tầng nhà (với thành phần kết cấu cốp pha chính) là: 202,308 (tấn) Kể thêm chi tiết cấu tạo phụ hệ thống cốp pha, tổng trọng lượng cốp pha tồn... lắp dựng cốp pha tầng nhà: Tổng trọng lượng cốp pha tầng nhà (với thành phần kết cấu cốp pha chính) là: 202,308 (tấn) Kể thêm chi tiết cấu tạo phụ hệ thống cốp pha, tổng trọng lượng cốp pha tồn