Tổ hợp tải trọng tác dụng lên cốp pha

Tổ hợp tải trọng tác dụng lên cốp phasửa Tổ hợp tải trọng tác dụng lên cốp phasửa Cấu tạo cốp pha gỗ dầm liền sàn bê tông cốt thép toàn khối Cốp pha (Khuôn đúc bê tông) vừa phải đảm bảo chịu lực t.............................................................................................................................................................................

Tổ hợp tải trọng tác dụng lên cốp pha[sửa] Cấu tạo cốp pha gỗ dầm liền sàn bê tông cốt thép tồn khối Cốp pha (Khn đúc bê tơng) vừa phải đảm bảo chịu lực tốt thay cho kết cấu bê tông cốt thép giai đoạn đúc bê tông, vừa phải đảm bảo cứng để tạo hình dạng ổn định cho kết cấu bê tông cốt thép Cho nên khuôn đúc phải thiết kế đồng thời hai trạng thái giới hạn cường độ lẫn biến dạng Khi tính tốn theo trạng thái giới hạn I – cường độ (độ bền), dùng tổ hợp tác dụng tất tải trọng tính tốn thường xun tạm thời nguy hiểm xảy Trong tổ hợp này, tất tải trọng tạm thời nhân với hệ số tổ hợp 0,9 Hoạt tải đầm hoạt tải đổ không tác động đồng thời Khi tính tốn theo trạng thái giới hạn II – độ võng, để không gây độ võng chế tạo kết cấu bê tơng cốt thép hình thành giai đoạn thi cơng, dùng tổ hợp tác dụng tải trọng tiêu chuẩn thường xuyên giai đoạn thi công Khuôn đúc bê tông bê tông cốt thép phải đảm bảo độ biến dạng nhỏ nhằm giảm tối thiểu biến dạng ban đầu chế tạo kết cấu bê tông, bê tông cốt thép tính tốn khn đúc theo điều kiện biến dạng (trạng thái giới hạn II - độ võng) u cầu khắt khe so với tính tốn cho kết cấu bê tông Độ võng, tác động tải trọng, cho phép, khuôn đúc (cốp pha) bề mặt kết cấu lộ [f]= 1/400 nhịp phận cốp pha đó, cốp pha bề mặt kết cấu bị che khuất [f]= 1/250 nhịp phận cốp pha Độ võng đàn hồi độ lún gỗ chống cốp pha cho phép [f]= 1/1000 nhịp tự kết cấu bê tông cốt thép tương ứng (phụ lục A3 - TCVN 4453 : 1995) Dù khác với nhịp kết cấu bê tông cốt thép, nhịp phận khuôn đúc thường chưa biết trước mà phải xác định thơng qua tính tốn thiết kế khn, nhịp phận khuôn đúc nhỏ (hay bằng) nhịp kết cấu bê tông cốt thép mà khn đúc nên Do đó, biến dạng cho phép khuôn đúc nhỏ so với biến dạng cho phép kết cấu bê tông mà đúc nên Khi tính tốn khn đúc theo trạng thái giới hạn II – điều kiện sử dụng bình thường biến dạng khuôn đúc, cần xét với tải trọng tiêu chuẩn sử dụng vật liệu làm khn với điều kiện làm việc tồn giới hạn đàn hồi (nội lực kết cấu khuôn đúc hai trạng thái giới hạn I II, xác định qua sơ đồ đàn hồi, không dùng sơ đồ kết cấu khớp dẻo để tính) Vì chất sơ đồ khớp dẻo trình biến hệ kết cấu siêu tĩnh (dầm nhiều nhịp) thành hệ tĩnh định hình thành số khớp dẻo tới hạn (nội lực cuối sau phân phối lại, thực chất nội lực kết cấu tĩnh định), qua tận dụng tối đa lực hệ kết cấu Kết cấu khuôn đúc thông thường làm việc 03 giai đoạn thi công sau: • Giai đoạn từ lắp dựng khuôn xong đến đổ đầm xong kết cấu bê tông Trong giai đoạn kết cấu khuôn đúc chịu nhiều tác động tải trọng (cả dài han ngắn hạn) Nội lực, chuyển vị biến dạng kết cấu khuôn đúc lớn Nhưng kết cấu khuôn đúc cấu tạo thiết kế, cường độ lẫn biến dạng, đồng thời theo sơ đồ kết cấu đàn hồi, nên toàn vật liệu làm khuôn làm việc giai đoạn đàn hồi Do toàn chuyển vị biến dạng kết cấu khuôn đúc chuyển vị biến dạng đàn hồi Các biến dạng lớn, chúng biến dạng đàn hồi Những phần biến dạng tải trọng tạm thời, tác dụng giai đoạn thi công này, gây tải trọng thơi tác dụng, trước bê tông bắt đầu ninh kết, mà khơng tác động chút đến việc hình thành định dạng kết cấu bê tông cần đúc Cho nên biến dạng tải trọng tạm thời • như: tải trọng người phương tiện gây ra, tải trọng đổ bê tông, tải trọng đầm bê tông (thôi tác dụng sau đổ, đầm bê tông) không tính tới tính tốn theo trạng thái giới hạn II - biến dạng Giai đoạn đổ đầm xong, vữa bê tông khuôn bắt đầu ninh kết đến bê tơng đóng rắn Các biến dạng • lại, tải trọng thường xuyên (như tổng trọng lượng kết cấu bê tông, trọng lượng thân hệ khn đúc) tạm thời cịn lại (như áp lực vữa bê tông lỏng, trọng lượng lớp phủ bảo dưỡng bê tông …v …v.) giai đoạn thi cơng ảnh hưởng định đến việc định hình nên hình dạng kết cấu bê tơng Nên cần phải kiểm tra biến dạng tổng tải tác động giai đoạn thi công gây khuôn đúc, theo trạng thái giới hạn II - điều kiện làm việc bình thường khn đúc biến dạng Giai đoạn phát triển thêm cường độ bê tông sau đóng rắn bê tơng đạt cường độ tháo dỡ khn đúc Khn đúc hết vai trị định dạng kết cấu bê tơng, chịu lực thay cho kết cấu bê tông bê tông chưa làm việc Trong giai đoạn thi công tải trọng tạm thời (áp lực vữa bê tông lỏng…v…v.) tiếp tục hết tác dụng lên khuôn đúc Nội lực biến dạng khuôn đúc giảm, sơ đồ kết cấu không thay đổi, nên điều kiện cường độ biến dạng kiểm tra giai đoạn thi công trước đảm bảo Chỉ thay đổi sơ đồ kết cấu khuôn đúc, tháo dỡ phần khuôn không chịu lực trước khuôn đúc chịu lực, phải kiểm tra phần ván khn chịu lực cịn lại, với sơ đồ kết cấu khuôn, chủ yếu theo điều kiện cường độ (Trạng thái giới hạn I) Như vậy: trạng thái giới hạn I - cường độ, chủ yếu kiểm tra giai đoạn thi công đầu, đổ đầm bê tông, với tất tải trọng tác dụng lên khuôn đúc Trạng thái giới hạn II - biến dạng, kiểm tra giai đoạn thi công thứ hai, ninh kết đóng rắn, với tải trọng tác dụng lên khuôn giai đoạn thi công Nếu tháo dỡ cốp pha không chịu lực trước, kiểm tra lại điều kiện cường độ cốp pha chịu lực lại theo sơ đồ làm việc nó, giai đoạn thi cơng cuối - bê tông phát triển cường độ Tiêu chuẩn Việt Nam, quy định trạng thái giới hạn I-về cường độ tính tồn với tổ hợp tất tải trọng thường xuyên tạm thời tác dụng giai đoạn thi công bê tông (tức giai đoạn bê tơng tươi), cịn trạng thái giới hạn II-về biến dạng tính tốn với tổ hợp tất tải trọng tác dụng giai đoạn bê tông ninh kết đóng rắn, giai đoạn vật liệu bê tơng phải nằm ổn định khuôn phải khống chế biến dạng tới mức tối đa Các loại kết cấu Thứ cốp pha tự (khuôn đúc) Tổ hợp tải trọng tác dụng lên cốp pha Tính tốn khả chịu lực Tính tốn biến dạng Ván khn đà giáo chống đỡ Gttbêtông + Gttcốtthép + Gttcốppha +Pttngười,ph.tiện + Pttđầm, đổ + Gttbảodưỡng sàn mái vịm Gtcbêtơng + Gtccốtthép +Gtccốppha + Gtcbảodưỡng Ván khn đáy đà giáo chống đỡ Gttbêtông + Gttcốtthép + Gttcốppha + Pttđầm, đổ đáy dầm vịm Gtcbêtơng + Gtccốtthép +Gtccốppha Cốp pha thành đứng Pttáplựcbêtông + Pttđầm, đổ dầm vịm Ptcáplựcbêtơng Cốp pha cột có cạnh nhỏ tiết diện 100 mm Ptcáplựcbêtông Cốp pha thành đứng tt P áplựcbêtông + Pttđầm, đổ khối bê tông lớn Ptcáplựcbêtông (Theo tiêu chuẩn, đồng hành với TCVN 4453:1995, tiêu chuẩn QPTL-D6:1978, ngành cơng trình thủy) • • Gtcbêtơng, Gttbêtơng Tĩnh tải trọng lượng vữa bê tơng cịn lỏng (tiêu chuẩn, tính tốn), (kết cấu bê tơng rắn, thường giảm trọng lượng so với lỏng, nên tổng quát lấy trọng lượng lỏng để tính) Khối lượng thể tích hỗn hợp bê tơng nặng (trộn với sỏi đá dăm thuộc loại nham thạch cứng) đổ đầm chặt, γb =2500 kG/m³ Gtccốtthép, Gttcốtthép Tĩnh tải trọng lượng cốt thép kết cấu bê tơng (tiêu chuẩn, tính tốn) Tải trọng tính dựa vào trọng lượng riêng cốt thép γct = 7850 kG/m³, vào hàm lượng cốt thép trung bình kết cấu bê tơng cốt thép, hàm lượng xác định cụ thể theo thiết kế kết cấu bê tông cốt thép Trường hợp khơng có khối lượng cụ thể lấy giá trị tải trọng 100 kG/m³ bê tông cốt thép • Gtccốppha, Gttcốppha Tĩnh tải trọng lượng thân khn đúc bê tơng (tiêu chuẩn, tính tốn) Tải trọng • tính dựa vào trọng lượng thể tích vật liệu làm cốp pha, vào khối lượng thân kết cấu khuôn đúc, xác định cấu tạo thiết kế khuôn đúc Gtcbảodưỡng, Gttbảodưỡng Hoạt tải trọng lượng lớp phủ bề mặt bảo dưỡng kết cấu bê tơng (tiêu chuẩn, tính tốn) • Tải trọng phụ thuộc vào biện pháp dưỡng hộ bê tông, trọng lượng thực tế quy phân bố vật liệu phủ dưỡng hộ Trong kết cấu nhà nói chung tải trọng nhỏ, thường bỏ qua không xét đến Pttáplựcbêtông, Ptcáplựcbêtông Hoạt tải áp lực đẩy ngang vữa bê tơng hỗn hợp vữa cịn lỏng Tải trọng tác dụng lên kết cấu khuôn đúc dạng thành đứng, theo phương vng góc với bề mặt ván khn, dạng phân bố lăng trụ hình thang hay tam giác (dọc theo chiều ngang bề mặt ván khn thành đẳng trị, cịn dọc chiều đứng ván khn thành giá trị giảm dần theo độ cao) Theo tiêu chuẩn Việt Nam 4453:1995, áp lực ngang lớn tiêu chuẩn vữa bê tông tươi (tiếng Nga максимальное боковое давление бетона), hàm số thực nghiệm tra theo bảng A.1 sau: Phương pháp đầm bê tơng Cơng thức tính tốn áp lực ngang tối đa (kG/m²) Giới hạn sử dụng công thức Đầm rùi Ptcáplựcbêtông = γbH H≤R Đầm rùi Ptcáplựcbêtông = γb(0,27V + 0,78)k1k2 ≤ γbH V ≥ 0,5 (m/giờ) H ≥ 4,0 (m) Đầm ngồi Ptcáplựcbêtơng = γbH V ≥ 4,5 (m/giờ) H ≤ 2R1 Đầm ngồi Ptcáplựcbêtơng = γb(0,27V + 0,78)k1k2 ≤ γbH V ≥ 4,5 (m/giờ) H ≤ 2,0 (m) Các ký hiệu bảng: Ptcáplựcbêtông áp lực ngang tối đa hỗn hợp bê tơng (daN/m²) γb khối lượng thể tích hỗn hợp bê tông đầm chặt (daN/m³) H chiều cao lớp hỗn hợp bê tông (m) V tốc độ đổ hỗn hợp bê tông (m/giờ) R R1 bán kính tác đọng đầm rùi đầm Đối với đầm rùi lấy R = 0,7 (m), đầm lấy R1 = 1,0 (m) k2 hệ số tính đến ảnh hưởng nhiệt độ hỗn hợp bê tông Theo tiêu chuẩn Liên bang Nga, k2 = 1,15 cho hỗn hợp với nhiệt độ từ - 10 °C; k2 = 1,0 cho hỗn hợp với nhiệt độ từ 10 - 25 °C; k2 = 0,85 cho hỗn hợp với nhiệt độ 25 °C Theo tiêu chuẩn Việt Nam, nhiệt độ hỗn hợp bê tơng đạt: • < °C k2 = 1,15 • 8-11 °C k2 = 1,10 • 12-17 °C k2 = 1,00 • 18-27 °C k2 = 0,95 • 28-32 °C k2 = 0,90 • ≥ 33 °C k2 = 0,85 k1 hệ số tính đến ảnh hưởng độ sụt hỗn hợp bê tông Theo tiêu chuẩn Liên bang Nga, hệ số có tính đến tác động độ lưu động (độ cứng hay độ sụt) hỗn hợp bê tông, k1 = 0,8 cho hỗn hợp với độ sụt (côn Abraham) – cm; k1 = 1,0 cho hỗn hợp với độ sụt - cm; k1 = 1,2 cho hỗn hợp với độ sụt ≥ cm.[1] Trong tiêu chuẩn Mỹ, để xác định áp lực ngang vữa bê tông (tiếng Anh maximum lateral concrete pressure), với bê tơng bình thường (tiêu chuẩn Mỹ lấy trọng lượng riêng bê tông nặng γb = 2403 kg/m³), dùng đầm để đầm, Viện bê tông Mỹ (ACI) khuyến nghị sử dụng cơng thức sau đây: • Đối với tất loại khn cột tường, có tốc độ dâng cao vữa bê tông đổ đạt không 2,1 m/giờ: Ptcáplựcbêtông = p = 7,2 + (785R/(T + 18)) "(1)" với pmin ≤ p ≤ pmax Trong đó: p bên áp lực ngang vữa bê tông (kN/m²) R tốc độ dâng cao vữa bê tông (m/giờ) T nhiệt độ (oC) H chiều cao khuôn (m) Áp lực tối đa, lấy giá trị nhỏ trị số sau: pmax = 143,6 (kN/m²) cho cột pmax = 95,8 (kN/m²) cho tường, hoặcpmax = 23,6H = γbH (kN/m²) Áp lực tối thiểu pmin = 28,7 (kN/m²) • Đối với đổ bê tông tường, với tốc độ dâng cao vữa nằm khoảng 2,13 - 3,04 m/giờ: Ptcáplựcbêtông = p = 7,2 + (1154/(T + 18)) + (244R/(T + 18)) "(2)" với pmin ≤ p ≤ pmax Áp lực tối đa, lấy giá trị nhỏ trị số sau: pmax = 23,6H (kN/m²) pmax = 95,8 (kN/m²) ((Gia tốc trọng trường 9,81 m/s²) 24,03*0,981 = 23,6 (kN/m³)) Áp lực tối thiểu pmin = 28,7 (kN/m²) • Đối với đổ bê tông tường với tốc độ dâng cao vữa lớn 3,05 (m/giờ): Ptcáplựcbêtông = p = 23,6H (kN/m²) "(3)" với p ≥ pmin Áp lực tối thiểu pmin = 28,7 (kN/m²) Khi sử dụng đầm rung bên ngồi khn, nên lấy tải trọng thiết kế (áp lực bê tông) gấp hai lần giá trị cho công thức "(1)" "(2)" Khi phụ gia chậm đông kết, pozzolan, phụ gia siêu dẻo thêm vào bê tơng, cơng thức "(3)" nên sử dụng Khi bê tông bơm vào khuôn đứng từ phía (với hai loại khn cột tường), nên sử dụng cơng thức "(3)" với lượng áp lực gia tăng tối thiểu 25% áp suất bơm cho phép • [2] Ptcngười,ph.tiện, Pttngười,ph.tiện Hoạt tải động người phương tiện thi công (công cụ) gây Tải trọng này, tính cốp pha sàn, coi phân bố với giá trị tiêu chuẩn Ptcngười,ph.tiện = 250 kG/m² • Ptcđầm, đổ, Pttđầm, đổ Hoạt tải động phát sinh đổ bê tông vào khuôn (Ptcđầm, đổ, Pttđầm, đổ) chấn động đầm bê tông (Ptcđầm, đổ, Pttđầm, đổ) gây Hai tải trọng đổ đầm bê tông không tác động đồng thời lúc, đầm ngừng đổ bê tông vào khuôn ngược lại Từng kết cấu khuôn khác nhau, xem xét hai loại tải trọng này, loại tải trọng gây nguy hiểm cho kết cấu khn đó, để dùng tính tốn thiết kế khuôn đúc Các tải trọng này, coi phân bố theo phương vng góc với bề mặt ván khn, có giá trị tiêu chuẩn lấy sau: áp lực đầm Ptcđầm, tc đổ = 200 kG/m², áp lực đổ P đầm, đổ (phụ thuộc vào biện pháp đổ phương tiện vận chuyển vữa bê tông) lấy theo bảng sau: Biện pháp đổ bê tông Hoạt tải tiêu chuẩn đổ bê tông tác dụng vào cốp pha (kG/m²) Đổ bê tông thủ công 200 Đổ máy ống vòi voi trực tiếp đường ống từ máy bơm bê tông 400 Đổ trực tiếp từ thùng có dung tích: < 0,2 m³ 200 Đổ trực tiếp từ thùng có dung tích: 0,2 m³ - 0,8 m³ 400 Đổ trực tiếp từ thùng có dung tích: > 0,8 m³ (thường ≤ 1,0 m³) 600 Như vậy, thiết kế khuôn đúc bê tông, phải chọn trước sơ thiết bị đổ bê tông (thùng đổ), cho khuôn đúc thiết kế phải chịu hoạt tải đổ bê tông vào khn Hay có nghĩa là, sức trục cơng trình yêu cầu cần trục tổng trọng lượng mẻ đổ bê tông phải đảm bảo tầm khả chịu lực hệ khuôn đúc thiết kế trước Q Hoạt tải áp lực đẩy ngang gió gây Tuy nhiên, tiêu chuẩn Mỹ, cách tính tốn theo trạng thái giới hạn II-về biến dạng lại tính tốn với tổ hợp tất tải trọng thường xuyên tạm thời (mọi tải trọng dài hạn ngắn hạn) tác dụng giai đoạn thi công bê tông (tức giai đoạn bê tông tươi), trạng thái giới hạn I-về cường độ Cách đơn giản hơn, giá trị biến dạng cực trị fmax lớn so với tiêu chuẩn Việt Nam (TCVN), biến dạng cho phép lại lấy lớn Tiêu chuẩn Việt Nam Ở đây, tiêu chuẩn Mỹ, biến dạng cho phép phận khuôn đúc, trường hợp, thường lấy là: [f] = 1/180, hay 1/240, 1/360 nhịp phận cốp phađó (lớn so với giá trị độ võng cho phép tiêu chuẩn Việt Nam [f] = 1/250 1/400 nhịp phận cốp pha) Do đó, cách tính trạng thái giới hạn biến dạng Tiêu chuẩn Việt Nam lẫn Tiêu chuẩn Mỹ gần giống nhau, TCVN chặt chẽ hơn, Tiêu chuẩn Mỹ lại đơn giản [3] Khuôn đúc bê tông vừa phải đảm bảo điều kiện cường độ, vừa phải đảm bảo điều kiện biến dạng, nên phải khống chế vật liệu làm kết cấu khn đúc làm việc hồn tồn giới hạn đàn hồi Các công nghệ thi công[sửa] Cốp pha cột, dầm, sàn cơng nghệ thi cơng bê tơng tồn khối đợt Cốp pha cột công nghệ thi cơng bê tơng tồn khối hai đợt ba đợt Theo sách Hỏi đáp thiết kế thi công kết cấu nhà cao tầng, tập II tác giả người Trung Quốc, Triệu Tây An, trang 42-55, có cơng nghệ thi cơng bê tơng tồn khối nhà nhiều tầng cao tầng sau (Lê Văn Kiểm, Thi công bê tông cốt thép phân chia tương tự[4]): • Cơng nghệ thi cơng lắp đặt khn đúc (cốp pha) cột, vách, dầm và sàn lúc đổ bê tơng tồn lần (cơng nghệ đúc bê tông kết cấu lần hay công nghệ thi cơng bê tơng tồn khối đợt) Trình tự thi công gồm: Lắp buộc cốt thép cột, vách cứng > đặt đường ống chôn sẵn cột vách cứng > dựng khuôn đúc cột, vách cứng, dầm, sàn > đổ bê tông cột, vách, dầm sàn > bảo dưỡng bê tông > sau cường độ đạt yêu cầu, tháo dỡ khuôn đúc cột, vách, dầm, sàn Trong công nghệ này, đầu cột (hay vách) cốt thép dầm chính, dầm phụ sàn đan dầy đặc che lấp, khiến việc đổ bê tông cột tiến hành theo phương pháp rút ống được, nên thường phải để cửa đổ bê tông lưng chừng chiều cao cốp pha cột (hay tường) để giảm chiều cao rơi tự vữa bê tơng tươi xuống cịn 1,5-2,0 m < 2,5 m (tránh tượng phân tầng) Đổ bê tông gián tiếp qua cửa đổ (phần dưới) đỉnh cột (phần trên), vữa bê tông tươi chứa tạm sàn tầng hay cốp pha sàn tầng thi công Để cho ván khuôn đáy thành dầm liên kết với cốp pha cột cần phải để cửa đón dầm ván khn cột cao độ từ đáy dầm hay phụ lên tới cao độ đáy ván sàn (cao độ đỉnh cốp pha cột, cốp pha cột cấu tạo đáy sàn) Việc văng chống định vị cho cốp pha cột thẳng đứng, khơng thể tỳ xuống sàn vướng cột chống đáy dầm hay phụ làm không gian công tác, nên thường văng xiên ngược lên cố định vào cốp pha thành dầm Do có cốp pha cột làm gối đỡ (của đón dầm) nên ta chốn bớt hai cột chống đỡ đáy dầm hai đầu nhịp dầm • Công nghệ thi công tách rời cột vách với dầm sàn (công nghệ đúc bê tông kết cấu hai lần hay công nghệ thi công bê tông tồn khối hai đợt) Trình tự thi cơng gồm:Lắp buộc cốt thép cột, vách > dựng khuôn đúc cột, vách > đổ bê tông cột vách đến đáy dầm 3-5 cm > tháo dỡ khuôn đúc vách, cột (để lại ván khn đầu cột phía đáy dầm) > dựng đà ngang, giáo chống đỡ ván khuôn dầm > lắp dựng ván khuôn đáy dầm > lắp dựng ván khuôn thành dầm > lắp dựng cốp pha (khuôn đúc) sàn > lắp đặt cốt thép dầm > lắp đặt cốt thép sàn, chôn sẵn đường ống kỹ thuật chìm sàn > đổ bê tơng dầm sàn > bảo dưỡng bê tông > sau bê tơng đạt cường độ để tháo dỡ ván khn, tháo cốp pha (khn đúc) dầm sàn (có thể tháo cốp pha thành dầm trước tháo cốp pha đáy dầm cốp pha sàn, hay tháo dỡ chúng đồng thời với nhau) Công nghệ này, cốp pha cột cấu tạo đến cao độ đáy dầm Có thể tùy chọn biện pháp đổ bê tông gián tiếp (bán thủ công) qua cửa đổ bê tông với biện pháp đổ bê tông trực tiếp ống dẫn theo phương pháp rút ống (miệng ống đặt đỉnh cột, làm cửa đổ) Đổ theo phương pháp rút ống có ưu điểm tốn nhân lực, khơng phải thêm cơng đoạn trung gian chuyển vữa thủ công từ sàn bê tông lên miệng cột, nhược điểm dùng cần trục tháp để cẩu thùng đổ bê tông có gắn ống dẫn cần trục bị kéo dài chu kỳ làm việc phải giữ nguyên chỗ đỉnh cột đổ bê tông cột xong, thứ đường kính tiết diện cột q nhỏ (< 300) khơng luồn ống đổ xuống tận đáy khn cột mắc cốt thép cột Để đổ bê tông cột phương pháp rút ống đường kính ống mềm đổ bê tông D phải chọn thỏa mãn điều kiện:Dđai > D > 4dmax (với Dđai đường kính cốt đai, dmax đường kính cốt liệu lớn nhất) • • Cơng nghệ thi cơng cột vách, đến dầm, cuối sàn, riêng rẽ (công nghệ thi công bê tông tồn khối ba đợt) Trình tự thi cơng gồm: Lắp buộc cốt thép cột, vách > Lắp dựng khuôn đúc cột, vách > đổ bê tông cột vách đến dầm 3-5 cm > tháo dỡ khuôn đúc vách, cột (để lại ván khuôn đầu cột phía đáy dầm) > dựng giá đỡ ván khuôn dầm > lắp dựng ván khuôn đáy dầm > lắp buộc cốt thép dầm > lắp dựng ván khuôn thành dầm gia cố văng chống xiên > đổ bê tông dầm đến đáy sàn 2-3 cm > tháo dỡ ván khuôn thành dầm > lắp dựng khuôn đúc sàn > buộc cốt thép sàn, chôn sẵn đường ống kỹ thuật chìm sàn > đổ bê tơng sàn > bảo dưỡng bê tông > sau đạt cường độ để tháo dỡ khn đúc, tháo khn đúc dầm sàn Cơng nghệ thi công cốp pha bay (thi công đúc bê tông cột, vách, dầm trước (có thể cốp pha trượt), thi công bê tông sàn sau hệ cốp pha bay lớn) Trình tự thi cơng gồm: Vì vậy, cần phải có cấu tạo cốp pha phù hợp với loại công nghệ thi công khác Thiết kế cốp pha cố định gỗ xẻ[sửa] Bằng biện pháp cấu tạo, để đưa thiết kế cốp pha cho sàn sườn tồn khối có sơ đồ kết cấu đơn giản khả chịu lực chống biến dạng tốt (tốt để kết cấu cốp pha làm việc trạng thái ứng suất phẳng hay ứng suất đơn) Các ván khuôn dạng nên cấu tạo cho làm việc dạng dầm (bản kê cạnh, làm việc hoàn toàn theo trạng thái ứng suất phắng), kê gối đỡ dạng chịu uốn (trạng thái ứng suất phẳng) đà ngang, giằng dọc, giằng ngang, gông,.vv Các gối đỡ ván khuôn dạng chịu uốn cuối truyền lực vào hệ chịu kéo nén túy (trạng thái ứng suất đơn) giáo chống (cột chống đơn hay giáo tổ hợp), văng chống (văng chống cứng hay dây tăng đơ) Phương pháp thiết kế kết cấu cốp pha dạng dầm khác biệt lớn với phương pháp thiết kế kết cấu cơng trình, chỗ: số lượng giá trị khoảng cách nhịp làm việc kết cấu cốp pha dạng dầm ẩn số phải tìm (thường khơng biết trước), mà phải xác định qua tính tốn thiết kế với đặc trưng hình học tiết diện phận cốp pha dạng dầm lựa chọn trước, điều ngược với thiết kế kết cấu cơng trình Thiết kế hệ cốp pha sàn[sửa] Thiết kế ván khuôn sàn[sửa] Do chủ định thiết kế ván khuôn sàn dạng dầm, tức ván khn làm việc hồn tồn theo trạng thái ứng suất phẳng, nên cắt ván khn sàn theo tiết diện dọc theo phương nhịp ván (là mặt cắt có ứng suất 0) mà khơng ảnh hưởng việc chịu lực biến dạng Nên ván khn sàn tương đương với dạng kết cấu dầm có bề rộng tùy ý, trường hợp ván khuôn sàn gỗ xẻ, ta quy bề rộng giá trị đơn vị (hay coi tương đương với dải (dạng dầm) rộng m) Như thế, tải trọng tổ hợp cho sàn quy từ phân bố diện tích phân bố mét dài, mà giữ nguyên trị số Chọn trước chiều dầy loại ván làm ván khn sàn δv, từ xác định đặc trưng hình học dải ván khn (dạng dầm) rộng m, là: Mơ men qn tính J, mô men kháng uốn W Và cấu tạo ván khuôn sàn thường để nguyên chiều dài tự nhiên tấm, mà hạn chế cắt ngắn vụn ra, đồng thời chiều dài thường lớn nhiều nhịp làm việc ván khuôn sàn thiết kế, nên ván khuôn sàn gỗ xẻ thường tính tốn thiết kế dạng sơ đồ kết cấu dầm siêu tĩnh nhiều nhịp Cũng giống phận kết cấu cốp pha dạng dầm khác, số lượng giá trị nhịp ván khuôn sàn xác định sau lựa chọn kích thước tiết diện đặc trưng hình học ván khn sàn Với họ dầm liên tục nhiều nhịp (dầm siêu tĩnh nhiều nhịp), làm việc theo sơ đồ đàn hồi, nội lực biến dạng nguy hiểm biểu đồ bao là: (Mmax = q1lv2/10 (theo thói quen cho dầm nhịp)) xác Mmax = q1lv2/9 (cho dầm nhịp) Fmax = q2lv4/128EJ (cho dầm nhịp) (trong đó: q1, q2 tổ hợp tải trọng phân bố chiều dài ván khuôn sàn tương ứng với tính theo điều kiện cường độ điều kiện biến dạng) • Tính tốn theo điều kiện cường độ (trạng thái giới hạn I): (Mmax/W ≤ R) hay R ≥ (Mmax/W) W = (bδv2)/6 = (1*δv2)/6 Mmax = q1lv2/9 Từ đó, nhịp làm việc ván khn theo điều kiện cường độ là: lv1 ≤ • = 3( ) = 3δv Tính tốn theo điều kiện biến dạng (trạng thái giới hạn II): Fmax = q2lv4/128EJ ≤ [F] = lv/400 hay (q2lv3/128EJ) ≤ (1/400) J = (bδv3)/12 = (1*δv3)/12 Từ đó, nhịp làm việc ván khn theo điều kiện biến dạng là: lv2 ≤ = 2( Trong cơng thức trên: • R cường độ chịu lực cho phép gỗ làm ván khuôn sàn • • • • [F] độ võng cho phép kết cấu cốp pha dạng dầm E mô đul đàn hồi gỗ làm cốp pha q1 tải trọng phân bố m2 ván sàn, tính với trạng thái giới hạn cường độ q2 tải trọng phân bố m2 ván sàn, tính với trạng thái giới hạn biến dạng ) = 2δv Chọn nhịp làm việc ván khuôn sàn lv ≤ Min(lv1, lv2) = Min( thông thủy ô sàn phải số nguyên lần nhịp làm việc ván sàn , ) khoảng cách Thiết kế đà ngang đỡ ván sàn[sửa] Chọn trước tiết diện gỗ xẻ làm đà ngang đỡ ván khuôn sàn sau: chiều cao tiết diện hx bề ngang tiết diện bx, từ xác định đặc trưng hình học khác đà ngang đỡ ván (dầm đỡ ván), là: Mơ men qn tính Jx, mơ men kháng uốnWx • Tính tốn theo điều kiện cường độ (trạng thái giới hạn I): (Mmax/Wx ≤ R) hay R ≥ (Mmax/Wx) Wx = (bxhx2)/6 Mmax = Q1lx2/9 = (lvq1)lx2/9 Từ đó, nhịp làm việc đà ngang đỡ ván khuôn sàn theo điều kiện cường độ là: lx1 ≤ = 3( ) = 3hx • Tính tốn theo điều kiện biến dạng (trạng thái giới hạn II): Fmax = Q2lx4/128EJ ≤ [F] = lx/400 hay (Q2lx3/128EJ) ≤ (1/400) Q = q2 l v J = ((bxhx3)/12 Từ đó, nhịp làm việc đà ngang đỡ ván khn sàn theo điều kiện biến dạng là: lx2 ≤ = 2( ) = 2hx Trong cơng thức trên: • R cường độ chịu lực cho phép gỗ làm đà ngang • • • • [F] độ võng cho phép kết cấu cốp pha dạng dầm E mô đul đàn hồi gỗ làm cốp pha Q1 tải trọng phân bố đà ngang, tính với trạng thái giới hạn cường độ Q2 tải trọng phân bố đà ngang, tính với trạng thái giới hạn biến dạng Chọn nhịp làm việc đà ngang đỡ ván khuôn sàn lx ≤ Min(lx1, lx2) = Min( , chiều dài đà ngang đỡ ván sàn phải số nguyên lần nhịp làm việc đà ngang (tức khoảng cách cột chống sàn) Thiết kế cột chống đơn đỡ cốp pha sàn [sửa] Thiết kế hệ cốp pha dầm phụ[sửa] Thiết kế ván khuôn đáy dầm phụ[sửa] Chọn trước bề dày tiết diện ván gỗ xẻ làm ván khuôn đáy dầm phụ hv Bề ngang tiết diện ván khn đáy dầm phụ bề ngang dầm phụ: bv Từ xác định đặc trưng hình học khác ván khn đáy đầm phụ, là: Mơ men qn tính Jv, mơ men kháng uốn Wv ) • gCP tỷ trọng trọng lượng toàn cốp pha tầng quy diện tích bề mặt ván khn (tấn/m 2) • QCPTầng tổng trọng lượng công tác cốp pha tầng (diện tích bề mặt ván khn) (m 2) • ĐBT định mức lao động trung bình quy đổi công việc đổ bê tông (thường lấy định mức bê tơng sàn, khối lượng cơng tác lớn) (cơng/m³) • ĐCT định mức lao động trung bình quy đổi cơng việc lắp đặt cốt thép (thường lấy định mức cốt thép sàn, khối lượng cơng tác lớn) (cơng/tấn) • ĐCP định mức lao động trung bình quy đổi cơng việc lắp dựng cốp pha (thường lấy định mức cốp pha sàn, khối lượng cơng tác lớn) (cơng/m2) Khi đổ bê tơng bơm bê tơng chun dụng, điều kiện (2) trở thành việc xác định số lượng phân khu (phân đoạn) thi công bê tông cốt thép sàn sườn toàn khối sau: npk = QBTTầng/NBTCa Điều kiện (1) xem xét với giả thiết kích thước mặt sàn cơng trình theo hai phương mặt vơ hạn Nhưng thực tế kích thước cơng trình có giới hạn Trường hợp bề ngang nhà B > Bpk, kích thước phân khu hồn tồn xác định theo hai điều kiện trên, Lpk Bpk nằm dọc theo chiều dọc chiều ngang nhà, phân khu có cạch phải để mạch ngừng: mạch dọc nhà, mạch ngang nhà Trong trường hợp, bề ngang nhà B < Bpk vừa chọn theo điều kiện (2), thi xoay hướng đổ vng góc lại, cho hướng hàng mẻ đổ chạy song song với bề ngang nhà Khi đó, có khả xảy ra: • B > Lpk, phải bố trí thêm mạch ngừng dọc nhà (như B > Bpk), ca đổ bê tơng (8 tiếng) có khoảng 3-8 hàng mẻ đổ • B ≤ Lpk, lựa chọn Lpk = B, phân khu có phía cạnh phải để mạch ngừng, lúc kích thước lớn phân khu dọc theo chiều dài nhà lại Bpk max = NBTCa/(δsB) • Vị trí mạch ngừng phân đoạn thi cơng phải đảm bảo bố trí quy phạm thi công (TCVN 4453:1995), tránh chỗ chịu lực xung yếu kết cấu sàn sườn bê tông toàn khối Mạch ngừng theo phương đứng sàn sườn để sau: Các vùng bố trí mạch ngừng đứng, cắt qua dầm (gạch chéo đỏ) cắt qua dầm phụ (gạch chéo xanh) • Khi hướng đổ bê tông song song với dầm phụ, tức mạch ngừng cắt qua dầm phụ, mạch ngừng bố trí tiết diện nằm đoạn 1/3 nhịp dầm phụ Ldp đồng thời nhịp theo phương dầm phụ Lb1 (nhịp nhịp dầm phụ) Ở vị trí lực cắt dầm phụ nhỏ • Khi hướng đổ bê tơng song song với dầm chính, tức mạch ngừng cắt qua dầm chính, mạch ngừng bố trí tiết diện nào, mà: vừa nằm đoạn 1/2 nhịp dầm Ldc, vừa nằm đoạn 1/2 nhịp theo phương dầm Lb2 (nhịp khơng trùng với nhịp dầm chính) Ở vị trí lực cắt dầm nhỏ Tuy nhiên, tùy theo mặt kết cấu mà vùng để mạch ngừng trường hợp khơng có, có mạch ngừng lại cắt qua nhịp làm việc thống kết cấu, cần hạn chế để mạch ngừng kiểu này, cố gắng đổ bê tông song song dầm phụ để mạch ngừng cắt qua dầm phụ Mạch ngừng phải cấu tạo thẳng đứng, vng góc với trục dầm, tạo thành nhờ khuôn mạch ngừng loại thành đứng Mạch ngừng nằm ngang hệ dầm liền sàn (sàn sườn): Khi phải bố trí mạch ngừng theo phương ngang, mạch ngừng thường đặt dầm vị trí nách dầm (nơi tiếp giáp dầm với sàn) khoảng 20 - 30 mm Trong trường hợp dầm cao > 800 mm, đúc bê tơng liên tục để tránh co ngót ban đầu vữa bê tơng, đổ bê tông tới cách nách dầm 20 - 30 mm, ta cần phải tạm nghỉ để bê tông kịp co ngót đổ tiếp tới sàn, khơng lâu thời điểm bắt đầu ninh kết bê tơng Do khơng hình thành mạch ngừng nằm ngang, việc đúc bê tông không coi gián đoạn Mạch ngừng nằm ngang kết cấu đứng (cột, vách, ) kết cấu đứng với sàn sườn: nguyên tắc để tiết diện kết cấu đứng, nội lực có kết cấu đứng mơ men uốn (thì trung tính với mạch ngừng), lực cắt (gây trượt dọc bề mặt mạch ngừng, có hại cho phần kết cấu mạch ngừng) lưc nén dọc (gây lực ma sát ngăn cản trượt dọc theo bề mặt mạch ngừng, có lợi cho phần kết cấu tai vị trí mạch ngừng) triệt tiêu ảnh hưởng Do đó, để thuận tiện cho thi công, thường để loại mạch ngừng vị trí chân kết cấu đứng (ngay mặt sàn) vị trí kết cấu đứng (vị trí tiết diện đáy dầm chính) Các yêu cầu kỹ thuật mạch ngừng thi công sàn sườn bê tơng tồn khối trên, luật hóa điều 6.6.5 6.6.7 Tiêu chuẩn Việt Nam TCVN 4453:1995 Điều 6.6.7 nêu rằng: • Khi đổ bê tơng sàn có sườn theo hướng song song với dầm phụ mạch ngừng thi cơng bố trí khoảng 1/3 đoạn nhịp dầm • Khi đổ bê tơng theo hướng song song với dầm mạch ngừng thi cơng bố trí hai khoảng nhịp dầm sàn (mỗi khoảng 1/4 nhịp) Tới đây, kích thước phân khu lại hạn chế lại, cách xác hơn: phân khu nằm lọt vị trí mạch ngừng đứng, với khoảng cách nhỏ kích thước xác định theo điều kiện (1) (2) • Số lượng phân khu phải tối thiểu, để giảm tối đa số lượng mạch ngừng-nơi kết cấu bê tơng tồn khối bị giảm yếu • Tổng khối lượng bê tơng phân khu có độ chênh lệch khơng q 25%, đảm bảo lực thi cơng máy móc nhân lực ổn định Nguyên tắc đảm bảo tổ chức thi công theo phương pháp dây chuyền nhịp nhàng (nhịp dây chuyền số k = const) Nếu khối lượng phân khu vượt điều kiện tổ chức theo dây chuyền dây chuyền khơng nhịp nhàng • Chiều dài mạch ngừng phải bố trí ngắn nhất, độ gấp khúc mạch ngừng nhỏ • Hình dạng phân đoạn phải đảm bảo ổn định giai đoạn thi cơng, phân đoạn cịn đứng riêng lẻ Tuy nhiên, số lượng phân đoạn (phân khu) đủ lớn, tức lớn số dây chuyền đơn vị (công việc chuyên môn) (kể dây chuyền "chờ đợi cơng nghệ"), tổ chức thi cơng theo phương pháp dây chuyền Cịn lượng phân đoạn khơng đủ lớn tổ chức thi cơnng theo sơ đồ mạng (tức Phương pháp Đường găng) hay tổ chức thi công theo phương pháp tổ chức theo tổ đội lao động chuyên nghiệp Điều kiện tháo dỡ cốp pha[sửa] Tháo dỡ cốp pha tạo hình (cốp pha không chịu lực)[sửa] Tháo dỡ cốp pha chịu lực[sửa] Khuôn đúc bê tơng (cốp pha) thuộc nhóm cốp pha đáy nằm (là nhóm cốp pha chịu lực), giai đoạn phát triển cường độ kết cấu bê tông, phải hồn tồn chịu lực thay cho kết cấu bê tông phần trọng lượng thân kết cấu bê tông (phần tải trọng thường xuyên kể đến tính tốn kết cấu cốp pha) tải trọng thi công tầng bên truyền xuống (các tải trọng chất thêm (ngoài tải trọng tổ hợp thiết kế cốp pha), tầng mái) Đối với loại cốp pha đáy nằm (cốp pha chịu lực), chịu tải trọng chất thêm thi công tầng truyền xuống, đến thời điểm kết cấu bê tơng cốt thép đạt tới giá trị cường độ mà tự chịu trọng lượng thân kết cấu bê tơng cốt thép đó, phép tháo dỡ cốp pha đáy nằm (cốp pha chịu lực) Giá trị cường độ gọi cường độ tối thiểu để tháo dỡ cốp pha chịu lực không chất tải thêm, Rth.dt.th Giá trị xác định theo hệ số α (tính theo % cường độ thiết kế kết cấu bê tông Rth.k), phụ thuộc vào độ lớn nhịp sơ đồ tính kết cấu bê tơng cốt thép chế tạo: Rth.dt.th = α(%)*Rth.k điều kiện tháo khuôn chiu lực cường độ bê tông thời điểm tháo: Rth.d ≥ α(%)*Rth.k • Đối với kết cấu bê tơng nhịp nhỏ (L < 2m) α = 50%, Rth.dt.th = 50(%)*Rth.k (nhưng ≥ 80 kG/cm2) • • • Đối với kết cấu bê tơng nhịp trung bình (2m ≤ L ≤ 8m) α = 70%, Rth.dt.th = 70(%)*Rth.k Đối với kết cấu bê tông nhịp lớn (L > 8m) α = 90%, Rth.dt.th = 90(%)*Rth.k Đối với sơ đồ kết cấu dạng con-son α = 100%, Rth.dt.th = 100(%)*Rth.k Viêc chất tải toàn lên kết cấu bê tông tháo dỡ cốp pha phép thực bê tông đạt đến giá trị cường độ thiết kế, giá trị thường phải sau 28 ngày tính từ lúc đúc đạt Nhưng thi công nhà nhiều tầng, việc thi công lên cao cần đảm bảo tiến hành liên tục bê tông chưa đạt đủ cường độ thiết kế Việc thi công tầng truyền tải xuống chất thêm cho tầng dưới, phần tải trọng bê tông chưa đủ cường độ chịu thêm chúng, phải cốp pha chịu Do đó, trường hợp này, đến thời điểm bê tông đạt cường độ tự chịu trọng lượng thân chúng, cốp pha phải trì phần để chịu phần tải trọng chất thêm thi công tầng trên, thay cho bê tông, bê tông đạt đến giá trị cường độ thiết kế Như đến thời điểm bê tông đạt cường độ tháo dỡ tối thiểu trên, tháo dỡ cốp pha, khơng tháo hết hồn tồn, mà tháo phần lắp dựng giáo chống lại phần với khoảng cách thưa gọi cột chống "an tồn", trì bê tơng sàn sườn đat đến cường độ thiết kế tháo hết tồn Đối với dầm có nhịp > 4m, để lại ván đáy cột chống "an toàn" với khoảng cách 3m Đối với sàn giữ lại hệ đà ngang chống "an toàn" chống lại vào vị trí cũ (vị trí có cột chống tầng chống vào), với mật độ chống "an toàn" 50% lượng giáo chống làm việc chưa tháo, khoảng cách chống "an toàn" phải < 3m Tuy nhiên, phân khu bê tông sàn sườn đạt cường độ tháo dỡ tối thiểu, bên phân khu sàn sườn tầng đúc tồn hệ cốp pha chịu lực bên chúng phải để lại nguyên vẹn không tháo dỡ, phân khu sàn sườn tầng đạt đến cường độ thiết kế Đối với nhà nhiều tầng chạy dài nhiều đơn nguyên, số lượng phân đoạn thi cơng bê tơng sàn sườn tồn khối tầng thường lớn Mỗi phân đoạn thường đúc bê tông ngày Nên thời gian để đúc xong tầng thường kéo dài, từ phân đoạn đến phân đoạn cuối cách khoảng thời gian lâu Nên việc tháo dỡ cốp pha chịu lực không phụ thuộc nhiều vào số lượng tầng cốp pha làm việc, đúc bê tơng phân đoạn cuối tầng bê tơng phân đoạn đầu tầng đạt tới giá trị cường độ lớn Chỉ cần số lượng tầng cốp pha làm việc nhỏ (có thể từ 1-2 tầng) đảm bảo chịu tải trọng chất thêm việc thi công tầng trên, tầng bên phân đoạn bê tông sàn sườn đạt đến cường độ thiết kế Khi đó, cần tuân thủ yêu cầu tháo dỡ cốp pha chịu lực bên trên, mà không cần xem xét tới điều kiện an toàn "2 tầng rưỡi" Đối với nhà cao tầng dạng tháp, mặt tập trung, số lượng phân khu tầng (thường ≤ phân đoạn) Khi bê tông sàn sườn đạt tới cường độ thiết kế để tháo dỡ hoàn toàn cốp pha chịu lực tầng, số lượng tầng bên thi công chồng lên tầng chuẩn bị tháo cốp pha lớn, tải trọng chất thêm lên cốp pha cần tháo dỡ lớn Trong trường hợp phải xem xét thêm điều kiện tháo dỡ cốp pha gọi điều kiện an toàn "2 tầng rưỡi", sau: Cốp pha phép bắt đầu tháo dỡ chống "an toàn" lại tầng thứ bên kể từ tầng thi công đúc bê tông sàn sườn, cường độ bê tông tầng thứ đạt tới cường độ tối thiểu tháo dỡ cốp pha chịu lực, phép tháo toàn cốp pha phân đoạn tầng thứ cường độ bê tông sàn sườn đạt tới cường đô thiết kế Như vậy, bên tầng đúc bê tơng sàn sườn phải có tầng cốp pha hoàn chỉnh liên tiếp liền bên tầng cốp pha chống lại "an toàn" (2 tầng rưỡi cốp pha) Thời điểm để bê tơng sàn sườn tồn khối đạt tới cường độ tối thiểu để tháo dỡ cốp pha chiu lực phụ thuộc vào yếu tố sau: mùa thi công (yếu tố thời tiết môi trường tháo), điều kiện dưỡng hộ trường, điều kiện có hay khơng sử dụng phụ gia Tiêu chuẩn TCVN 4453-1995, đưa biểu thời điểm để bể tông đạt cường độ tháo dỡ tối thiểu (không chất tải thêm), cho bê tông không sử dụng phụ gia, bảng 3, TCVN 4453-1995 Mặt quy trình cơng nghệ thi cơng bê tơng tồn khối[sửa] Mặt quy trình cơng nghệ thi cơng bê tơng tồn khối nhà nhiều tầng Mặt cơng tác cốp pha dầm sàn tồn khối Mặt công tác đổ bê tông công tác cốt thép dầm sàn Đây hình vẽ toàn đồ án Nguyên tắc thể mặt là: thể q trình cơng nghệ thi cơng bê tơng cốt thép tồn khối diễn tiến, theo hướng thể từ trái sang phải mặt bằng, mà khơng thể q trình thi công xong chưa thi công đến Các q trình cơng nghệ thi cơng trước dây chuyền công nghệ, thể nằm vài phân khu phía trái mặt (ví dụ thi cơng đổ bê tông sàn sườn thể phân khu mặt với hướng đổ, vị trí mạch ngừng thẳng đứng sàn sườn thể rõ cốp pha ngăn mạch ngừng phân khu, sàn công tác, thiết bị đầm phần khu vực đổ bê tông với lưới cốt thép sàn khu vực chưa có bê tơng), q trinh cơng nghệ thi công sau (thi công công tác cốt thép sàn sườn, thi công cốp pha sàn dầm) thể nằm phía phải mặt bằng, hướng quy trình cơng nghệ từ phải sang trái mặt Các quy trình cơng nghệ sau nằm một vài phân khu, bóc tách dần theo chiều sâu thể (ví dụ công tác cốp pha, thể từ trái sang phải khu vực sau: khu vực rải ván sàn, khu vực lắp đặt đà ngang cột chống đơn hay giáo chống tổ hợp, khu vực lắp đặt giáo chống tổ hợp, khu vực lắp đặt thành dầm (có thể kèm lắp cốt thép dầm), khu vực lắp đặt ván khuôn đáy dầm cột chống đơn (hay giáo chống tổ hợp) đỡ đáy dầm) Mặt cắt công nghệ dọc mặt cắt công nghệ ngang[sửa] Mặt cắt ngang thể quy trình cơng nghệ thi cơng bê tơng tồn khối nhà nhiều tầng (qua sàn dầm chính) Mặt cắt dọc thể quy trình cơng nghệ thi cơng bê tơng tồn khối nhà nhiều tầng (qua dầm phụ) Mặt cắt dọc thể quy trình cơng nghệ thi cơng bê tơng tồn khối nhà nhiều tầng (qua sàn) Mặt phân khu thi công dầm sàn bê tông cốt thép[sửa] Mặt phân chia phân đoạn đổ bê tông dầm vàn sàn tầng nhà Chi tiết thiết kế cốp pha dầm liền sàn[sửa] Chi tiết thiết kế cốp pha dầm phụ liền sàn[sửa] Chi tiết thiết kế cốp pha cột[sửa] Thể loại: Thông số ván khuôn thép định hình thơng thường[sửa] Mơ men qn tính Loại Chiều Chiều cao Chiều dầy Diện tích Khoảng cách trục Trọng Chiều dài trục trung ván ngang ván ván thép làm tiết diện trung hòa tới mặt lượng ván ván hịa ván khn khn khn ván ván khuôn ván khuôn khuôn khuôn khuôn V1015 100 (mm) 55 (mm) 2,5 (mm) 5,125 (cm2) 15,7260 (cm4) 1,534 (cm) 6,7 (kg) 1500 (mm) V1515 150 (mm) 55 (mm) 2,5 (mm) 6,375 (cm2) 17,7262 (cm4) 1,257 (cm) 8,6 (kg) 1500 (mm) V2015 200 (mm) 55 (mm) 2,5 (mm) 7,625 (cm2) 19,0728 (cm4) 1,072 (cm) 10,4 (kg) 1500 (mm) V2515 250 (mm) 55 (mm) 2,5 (mm) 10,188 27,3449 (cm4) 1,188 (cm) 13,7 (kg) 1500 (mm) 28,6091 (cm4) 1,072 (cm) 15,6 (kg) 1500 (mm) V3015 300 (mm) 55 (mm) 2,5 (mm) (cm ) 11,438 (cm ) Một số loại thùng đổ bê tông thông dụng[sửa] Loại thùng dạng khối hộp chữ nhật Hịa Phát Việt Nam: Thứ ngun Thơng số kỹ thuật Loại 0,6 m³ đổ dầm Loại 0,6 m³ đổ cột Loại 0,9 m³ đổ dầm Loại 0,9 m³ đổ cột sàn vách sàn vách Kích thước: Dài*Rơng*Cao m 1,0*1,0*1,3 1,0*1,0*1,3 1,0*1,0*1,5 1,0*1,0*1,5 Dung tích cho phép m³ 0,6 0,6 0,9 0,9 Trọng lượng vỏ thùng Kg 170 200 220 260 0,0 3,0 0,0 3,0 Chiều dài ống dẫn mềm m D220 Loại thùng dạng trụ tròn GarBro: Loại thùng đổ bê Dung tích tối tơng đa GarBro 410R 0,283 (m3) Dung tích hiệu dụng 0,255 (m3) Bán kính ngồi 965 (mm) Bán kính 915 (mm) Chiều cao nạp 864 (mm) Trọng lượng bì thùng đổ 107,5 (kG) 0,382 (m3) 1042 (mm) GarBro 413R 0,575 (m3) 0,382 (m3) 965 (mm) 915 (mm) 1118 (mm) 116,6 (kG) GarBro 420R 0,779 (m3) 0,573 (m3) 1194 (mm) 1143 (mm) 1168 (mm) 149,7 (kG) GarBro 427R 1,147 (m3) 0,765 (m3) 1422 (mm) 1372 (mm) 1346 (mm) 181,4 (kG) 1,147 (m3) 1575 (mm) 1524 (mm) GarBro 440R Định mức sử dụng lao động[sửa] Định mức lao động 726-VNDCCH[sửa] 226,8 (kG) Định mức lao động 726 phủ VNDCCH Dưới số mã hiệu định mức lao động 726 cho vài công việc thi công nhà nhiều tầng bê tơng cốt thép tồn khối: • Định mức cho công việc cốp pha: Định mức dự toán xây dựng 1776-CHXHCNVN[sửa] Dưới số mã hiệu định mức lao động 1776 cho vài công việc thi công nhà nhiều tầng bê tông cốt thép tồn khối: Thơng số cần trục tháp loại đối trọng chạy ray[sửa] Thông số họ cần trục tháp quay loại GTMR400A hãng Potain Thông số máy đào đất[sửa] Thông số họ máy đào gầu nghịch HD800v2, hãng Kato Thông số máy bơm bê tông[sửa] Biểu đồ tính khơng gian số loại xe bơm bê tông kiểu cần bơm Theo hệ thống lý thuyết tính tốn Việt Nam Liên Xơ cũ[sửa] Do cốp pha (khn đúc) phải tính tốn theo hai trạng thái giới hạn cường độ (được xét tới giai đoạn vữa bê tơng cịn tươi, có khả thi cơng) biến dạng (đặc biệt giai đoạn bê tông ninh kết đóng rắn khn), nên khn đúc phải thiết kế làm việc hoàn toàn giới hạn đàn hồi, đặc biệt khơng tính tốn kết cấu khn đúc với sơ đồ khớp dẻo (tức tĩnh định hoá hệ siêu tĩnh khớp dẻo, vật liệu khớp dẻo làm việc giới hạn đàn hồi) Các kết cấu khn siêu tĩnh tính tốn nội lực theo phương pháp tính tốn kết cấu siêu tĩnh thơng thường Cơ học kết cấu Nguyên lý thiết kế khuôn đúc thường ngược với nguyên lý thiết kế kết cấu cơng trình Trong thiết kế kết cấu cơng trình thường là: biết trước nhịp kết cấu, điều kiện tải trọng, phải xác định đặc trưng tiết diện kết cấu Cịn thiết kế khn đúc lại thường: biết trước điều kiện tải trọng, chọn trước tiết diện, nhiệm vụ phải tính tốn nhịp phận khn đúc (khoảng cách gối đỡ) Đặc biệt kết cấu khuôn đúc dạng dầm liên tục nhiều nhịp Tuy nhiên, tính tốn với kết cấu khn đúc dạng dầm liên tục này, thường số lượng nhịp khoảng cách nhịp chưa biết Mà biểu đồ nội lực sơ đồ biến dạng dầm siêu tĩnh nhiều nhịp khác nhau, (giá trị cực trị chúng khác nhau) Dầm N nhịp khác với dầm N+1 nhịp Hiện tại, tính tốn kết cấu khn đúc dạng dầm liên tục nhiều nhịp tạm thời lấy kết có từ dầm nhịp Cụ thể: • • |Mmax| = q1l²/10, (xem sách Kỹ thuật thi công-Tập 1, Đỗ Đình Đức-Lê Kiều, trang 149-151), có việc giải sơ đồ dầm liên tục nhịp chịu tổ hợp tải trọng phân bố tác dụng lên toàn kế cấu |fmax| = q2l4/(128EJ), có việc giải sơ đồ dầm liên tục nhịp chịu tải trọng phân bố đều, gồm: 50% tổ hợp tải trọng tác dụng lên toàn kết cấu + 50% tổ hợp tải trọng chất theo nhịp lan dần Kết chưa thực xác, dầm nhịp chưa thực đại diện cho họ dầm nhiều nhịp Giải sơ đồ dầm nhiều nhịp phương pháp sức bền kết cấu (phương pháp lực, chuyển vị hay phương pháp hpt mô mem), với nhịp dầm chiều dài đơn vị, tải trọng phân bố đơn vị phân bố toàn kết cấu, độ cứng tiết diện đơn vị, ta thấy giá trị cực trị Mô mem uốn (đạt gối thứ 2), giá trị cực trị độ võng (đạt nhịp biên) có xu hướng hội tụ, tiệm cận dần tới giá trị hội tụ số nhịp tăng lên Các sơ đồ dầm liên tục từ nhịp trở lên, giá trị mô men cực trị đạt đươc sơ đồ dầm nhịp lớn nhất, giá trị độ võng cực trị đạt sơ đồ dầm nhịp lớn (giải phần mềm tính tốn kết cấu SAP2000 cho kết tương tự) Các biểu đồ mô men độ võng họ dầm nhiều nhịp, chất tải phân bố toàn sau: Các biểu đồ mô men độ võng họ dầm nhiều nhịp, chất tải phân bố toàn Dùng SAP2000 để giải, tổ hợp bao trường hợp chất tải theo nhịp lan dần chất tải ngẫu nhiên nhịp, cho kết định tính tương tự chất tải toàn kết cấu: Giá trị cực trị Mô mem uốn (đạt gối thứ 2), giá trị cực trị độ võng (đạt nhịp biên) có xu hướng hội tụ, tiệm cận dần tới giá trị hội tụ số nhịp tăng lên Các sơ đồ dầm liên tục từ nhịp trở lên, giá trị mô men cực trị đạt đươc sơ đồ dầm nhịp lớn nhất, giá trị độ võng cực trị đạt sơ đồ dầm nhịp lớn Luật phân bố giá trị mô mem uốn độ võng nguy hiểm họ dầm nhiều nhịp sau: Luật phân bố giá trị mô mem uốn độ võng nguy hiểm họ dầm nhiều nhịp Như vậy, sơ đồ dầm nhiều nhịp số nhịp từ trở lên, tính cường độ lấy giá trị mô men cực trị gối tựa thứ sơ đồ dầm nhịp, cịn tính biến dạng lấy giá trị độ võng cực đại nhịp biên sơ đồ dầm nhịp Trong thực tế thi công, kết cấu khuôn vừa chịu tải trọng phân bố thường xuyên sẵn có tác dụng lên tồn kết cấu khn (như trọng lượng thân khuôn đúc, trọng lượng cốt thép, …), đồng thời chúng chịu tải trọng phân bố nhịp lan dần từ nhịp đến nhịp cuối theo hướng thi công (như trọng lượng bê tơng, hoạt tải thi cơng,…) Do đó, nên lấy kết từ tổ hợp tải trọng trung bình: 50% tổng tải trọng chất lên toàn + tổ hợp bao 50% tổng tải trọng chất lên nhịp kết cấu lan dần theo hướng đổ Việc tổ hợp với tải trọng đơn vị cho kết bảng kết chạy SAP2000 Dầm nhịp Tổ hợp Kiểu chất tải Cực trị bao Mơmen Vị trí 50%(Tồn bộ) +50%(Lan dần) Tồn Gối 50%(Toàn bộ) +50%(Lan dần) Toàn 0,45 chiều dài Nhịp Kết trị số nghịch đảo Dầm nhịp Cực trị bao Độ võng -0,1 = -1/10 - 0,007 = 1/145 Cực trị bao Mơmen Vị trí Gối -0,107 = -1/9,3 0,45 chiều dài Nhịp Cực trị Cực trị bao Cực trị bao bao Độ Mômen Độ võng võng - 0,006 = 1/155 -9,0 = -0,5*(9,3 + 8,6) - 128 = 0,5*(145 + biên biên 50%(Toàn bộ) +50%(Lan dần) Lan dần -0,117 = -1/8,6 Gối 50%(Toàn bộ) +50%(Lan dần) Lan dần 0,45 chiều dài Nhịp biên 112) -0,116 = -1/8,6 - Gối 0,009 = 1/112 0,45 chiều dài Nhịp biên - 0,009 = 1/113 -9,0 = -0,5*(9,3 + 8,6) - 128 = 0,5*(145 + 112) Khi thiết kế kết cấu khuôn nằm, số tải trọng thường xuyên thiết kế khuôn đúc, (như: trọng lượng cốt thép, trọng lượng khuôn đúc, v.v.), thường chất lên toàn nhịp sơ đồ kết cấu khn, cịn tải trọng khác thi công lại thường chất dần lên lan rộng gần theo nhịp phận khn đúc, nên ta lấy giá trị cực trị Nội lực Chuyển vị theo tổ hợp tải trọng bình quân, tức là: 50% (Tải trọng chất lên toàn kết cấu) + 50% (Tải trọng chất lan dần theo nhịp) Từ ta lấy giá trị cực trị Mômen uốn Chuyển vị sơ đồ dầm siêu tĩnh có nhịp trở lên sau: • Mmax = MGối = q1l²/9, • fmax = fNhịp biên = q2l4/(128EJ) Riêng dầm nhịp, trường hợp tổ hợp tải trọng cho kết sau: • Mmax = MGối = q1l²/8, • fmax = fNhịp biên = q2l4/(185EJ) Kết nhớm với dầm đơn giản, sơ đồ dầm từ nhịp trở xuống tính dầm đơn giản: • Mmax = q1l²/8, • fmax = 5q2l4/(384EJ) Theo lý thuyết tính tốn Hoa Kỳ[sửa] Các biểu đồ mơ men độ võng họ dầm nhiều nhịp, chất tải phân bố toàn Trong Construction Methods and Management, S W Nunnally, bảng 12-2, trang 324, cho biết giá trị cực trị nội lực biến dạng để tính tốn thiết kế kết cấu cốp pha dạng dầm nhiều nhịp chịu tải trọng phân bố đều, áp dụng Hoa Kỳ sau: Số lượng nhịp kết cấu cốp pha dạng dầm Loại Nội lực biến dạng Thứ nguyên 01 nhịp 02 nhịp 03 nhip Mô men uốn cực trị (kG.m) M = +(ql2/8) M = -(ql2/8) M = -(ql2/10) Lực cắt cực trị (kG) Q = (ql/2) Q = (5ql/8) Q = (3ql/5) Độ võng cực trị (m) f = (ql4/384EJ) f = (ql4/185EJ) f = (ql4/145EJ) Các giá trị Mô men cực trị độ võng cực trị theo lý thuyết Hoa Kỳ, giá trị Mơ men cực trị độ võng cực tính tốn cho kiểu tổ hợp chất tải tồn lên kết cấu cốp pha dạng dầm tính theo lý thuyết Việt Nam Liên Xô cũ (cho dầm từ 1-3 nhịp) Tuy có xem xét tới lực cắt cực trị, tính tốn theo lý thuyết Hoa Kỳ (nội lực biến dạng nguy hiểm nhỏ hơn) an tồn mặt cường độ so với tính theo lý thuyết Việt Nam Lý thuyết Hoa Kỳ xem xét tới dầm nhịp, mà không xem xét tới trường hợp dầm nhiều nhịp với giá trị nội lực nguy hiểm lớn (ở đây, với dầm nhiều nhịp lấy kết theo dầm nhịp) ... cấu cốp pha) tải trọng thi công tầng bên truyền xuống (các tải trọng chất thêm (ngoài tải trọng tổ hợp thiết kế cốp pha) , tầng mái) Đối với loại cốp pha đáy nằm (cốp pha chịu lực), chịu tải trọng. .. nhịp chịu tổ hợp tải trọng phân bố tác dụng lên tồn kế cấu |fmax| = q2l4/(128EJ), có việc giải sơ đồ dầm liên tục nhịp chịu tải trọng phân bố đều, gồm: 50% tổ hợp tải trọng tác dụng lên toàn kết... thi công (như trọng lượng bê tông, hoạt tải thi công,…) Do đó, nên lấy kết từ tổ hợp tải trọng trung bình: 50% tổng tải trọng chất lên tồn + tổ hợp bao 50% tổng tải trọng chất lên nhịp kết cấu