68909 dieu van ban 174410 1 10 20220709 6514

NLN *158 - 06 /2022*10 ẢNH HƯỞNG CỦA NHIỆT ĐỘ NƯỚC TUẦN HỒN ĐẦU VÀO BÌNH NGƯNG TỚI HIỆU SUẤT SƠ ĐỒ NHIỆT TUABIN HƠI TRONG NHÀ MÁY NHIỆT ĐIỆN Phạm Văn Tân1, Nguyễn Đức Quyền2 1, Khoa Năng lượng Nhiệt - Trường Cơ Khí - Trường Đại học Bách Khoa Hà Nội E-mail: tan.phamvan@hust.edu.vn; quyen.nguyenduc@hust.edu.vn Tóm tắt: Nhà máy nhiệt điện tuabin sử dụng nhiên liệu đốt để sản xuất điện Chúng thiết kế dựa thơng số đầu vào định, như: có chất lượng tốt, có thơng số đầu vào tối ưu, có đủ nước tuần hồn làm mát bình ngưng với nhiệt độ nước đầu vào thấp, v.v Nhưng vận hành thực tế, nhiều yếu tố khác mà có chế độ khơng có thơng số đầu vào tốt chế độ thiết kế, ràng buộc hạn chế đặt lắp đặt có yếu tố khách quan tuổi vận hành thiết bị có thay đổi thơng số mơi trường Những điều dẫn đến suy giảm công suất tổ máy so sánh với điều kiện đầu vào hay làm tăng suất tiêu hao nhiệt tổ tuabin Sự thay đổi xấu cần bàn luận đánh giá xem xét đến thay đổi thông số vận hành Bài báo trình bầy kết khảo sát, đo đạc, thu thập thông số vận hành thực tế tổ máy nhiệt điện để đánh giá ảnh hưởng nhiệt độ nước tuần hoàn đầu vào bình ngưng tới hiệu suất nhiệt đến suất tiêu hao nhiệt sơ đồ nhiệt tuabin Từ khóa: chân khơng bình ngưng, suất tiêu hao nhiệt, nhiệt độ nước tuần hồn bình ngưng, hiệu suất nhiệt, tuabin [oC] KÝ HIỆU: - Bội số tuần hoàn: m = W/Dk - Entanpy vào tuabin thoát - Lưu lượng hơi; Phụ tải hơi: D [kg/s] bình ngưng: io ik [kJ/kg] - Lưu lượng nước tuần hoàn: W [kg/s, m /h] - Entanpy nước bão hòa (nước ngưng) áp - Công suất điện thô tổ máy: Ne [MW] suất bình ngưng: i'k [kJ/kg] - Áp suất hơi: p [bar, kPa] - Nhiệt dung riêng khối lượng đẳng áp nước - Hệ số truyền nhiệt bình ngưng: k [W/m2K] tuần hoàn: cp [kJ/kgK] - Tốc độ nước ống bình ngưng có đường - Chỉ số thơng số chế độ tính tốn thiết kính do: c [m/s] kế, tương ứng: tk - Nhiệt độ nước: t [oC] - Các số dưới: v vào; r ra; i trong; o ngoài; k o - Độ hâm nước qua bình ngưng: t = tr - tv [ C] bình ngưng - Độ chênh nhiệt độ đầu bình ngưng: t = tk - tr I ĐẶT VẤN ĐỀ Trong vận hành nhà máy nhiệt điện đốt than nói chung đánh giá khả làm việc sơ đồ nhiệt tổ máy tuabin hơi, chế độ thay đổi thơng số nhiệt ln vấn đề khó phức tạp Với chế độ thay đổi nhiệt độ nước tuần hồn vào làm mát bình ngưng Bởi có liên quan chặt chẽ đến điều kiện truyền nhiệt diễn bình ngưng có ảnh hưởng nhạy tới tiêu kinh tế-kỹ thuật sơ đồ nhiệt tuabin Bình ngưng sơ đồ nhiệt tuabin có vai trị quan trọng Nó nhận xuống từ tuabin để diễn q trình truyền nhiệt từ cho nước tuần hồn làm mát bình ngưng bơm vào từ ngồi mơi trường, thường tư sơng biển Trong bình ngưng, bão hòa ẩm thải nhiệt ẩn ngưng tụ cho nước làm mát để ngưng tụ thành nước ngưng Quá trình diễn áp suất thấp sơ với áp suất khí có độ chân khơng cao Độ chân khơng trì giá trị ổn định điều kiện định khác ổn định Áp suất bình ngưng trì thấp tốt xét khía cạnh hiệu suất nhiệt chu trình tuabin Cường độ trao đổi nhiệt bình ngưng mạnh hay yếu định áp suất trì thấp tới đâu Quá trình truyền nhiệt nhiều NLN *158 - 06 /2022*11 Vấn đề đặt thực tế tổ máy nhiệt điện tuabin là: với điều kiện thực tế vận hành thay đổi hay chế độ thông số đầu vào tương đồng thiết kế mà tổ máy phải chịu ảnh hưởng, tác động dẫn đến cần có điều chỉnh định tới tiêu kinh tế - kỹ thuật tổ máy II PHÂN TÍCH BÀI TỐN VÀ PHƯƠNG PHÁP LUẬN 2.1 Đặt toán phân tích Trong thực tế vận hành tổ tuabin chế độ tải khác định mức, thông số nước tuần hồn vào có thay đổi, vấn đề đặt đường giãn nở tuabin dịch chuyển hiệu suất nhiệt sơ đồ nhiệt thay đổi tới đâu, ảnh hưởng tới suất tiêu hao nhiệt tuabin đến mức Xét chế độ công suất tổ máy xác định Ne, nhiệt độ nước làm mát đầu vào bình ngưng tv tăng lên khác chế độ tính tốn thiết kế tương ứng, áp suất bình ngưng trì điều kiện giả sử lưu lượng nước tuần hoàn đáp ứng tương ứng Khi lưu lượng nước tuần hồn đầu vào khơng đáp ứng tương ứng áp suất bình ngưng trì mức Trong trường hợp đó, hiệu suất nhiệt sơ đồ nhiệt tuabin suất tiêu hao nhiệt tuabin bị ảnh hưởng đến mức Suất phát từ đồ thị nhiệt độ trình truyền nhiệt ngưng tụ bên ngồi ống bình ngưng với nước làm mát vào/ra ống, ta có: tk = tv + t + t = tr + t (1) Các thực nghiệm vận hành tính tốn chun dụng nhà thiết kế, chế tạo bình ngưng tuabin [1]: Khi nhiệt độ nước tuần hoàn vào bình ngưng tv tăng cao chế độ thiết kế khơng q nhiều (độ tăng < oC) thay đổi độ hâm nước t độ chênh nhiệt độ truyền nhiệt t Khi đó, coi gần nhiệt độ nước tuần hồn khỏi bình ngưng tr tăng tương ứng với độ tăng nhiệt độ nước vào Nhiệt độ tk bình ngưng tăng thêm tương ứng áp suất bão hòa pk bình ngưng tăng theo nhiệt độ Khi nhiệt độ nước tuần hồn vào bình ngưng tăng nhiều (độ tăng ≥ oC) khơng thể bỏ qua thay đổi điều kiện truyền nhiệt ngưng tụ Nếu đảm bảo tương ứng lưu lượng nước làm mát đầu vào coi độ hâm nước không giảm đáng kể độ chênh nhiệt độ truyền nhiệt lại giảm nhẹ Mức độ giảm tùy thuộc vào độ tăng hệ số truyền nhiệt mà chủ yếu tăng hệ số trao đổi nhiệt phía lưu lượng vào tuabin cần thiết phải tăng thêm để bù phần thiệt nhiệt giáng hữu ích tuabin k (kW/m2.K) yếu tố định xảy ngưng tụ Một yếu tố theo khía cạnh thực tế vận hành kể đến là: nhiệt độ nước tuần hồn làm mát đầu vào bình ngưng; lưu lượng nước qua bình ngưng, độ lọt khí khơng ngưng vào bình ngưng độ bám cáu ống trao đổi nhiệt bình ngưng B = (c/do0,25) Hình Sự phụ thuộc hệ số truyền nhiệt k bình ngưng vào tỷ số B ứng với nhiệt độ nước làm mát vào khác Nhưng tổng hòa với độ tăng mạnh nhiệt độ nước làm mát đầu vào hai độ giảm nhỏ t t không đủ triệt tiêu, dẫn đến kết cục nhiệt độ trì bình ngưng tk tăng đáng kể Điều tương ứng với áp suất bình ngưng pk tăng theo Trong trường hợp không đáp ứng đủ lưu lượng nước tuần hồn chế độ tính tốn thiết kế việc giảm mạnh hệ số trao đổi nhiệt phía nước ống bình ngưng cịn dẫn đến tăng NLN *158 - 06 /2022*12 thêm độ hâm nước qua bình ngưng thiếu lưu lượng tăng thêm độ chênh nhiệt độ t Kết cục làm cho nhiệt độ trì tăng mạnh mẽ hơn, áp suất ngưng tụ tương ứng tăng cao 2.2 Phương pháp luận Khi chế độ tổ máy phát công suất Ne định, với nhiệt độ nước tuần hoàn vào làm mát bình ngưng tv xác định khác chế độ tính tốn thiết kế tương ứng, bình ngưng trì giá trị áp suất xác định, khác chế độ theo tính tốn thiết kế Để tính tốn giá trị ấy, phải tiến hành tính tốn chi tiết truyền nhiệt bình ngưng tiến hành kiểm tra lại theo lưu lượng nước tuần hoàn đo chế độ tương ứng Tuy nhiên, việc đo lưu lượng nước đường ống lớn khó xác khơng phải đâu lắp đặt Do đó, phương pháp tính lặp gần thông thường chấp nhận Các công thức liên quan đến truyền nhiệt bình ngưng cần thiết sử dụng để tính tốn giải tốn bao gồm: - Suất phụ tải nhiệt bình ngưng: qk = 𝑄𝑘 𝐹 = 𝑖 𝐷𝑘 = 𝑖 𝐹 𝑊 𝑚.𝐹 = 𝑖 𝐷𝑘 [W/m2] (2) - Lưu lượng nước tuần hồn vào bình ngưng: W = .di2.nZ./4 [m3/s] = .di2.nZ../4 [kg/s] (3) - Diện tích bề mặt ngồi ống truyền nhiệt bình ngưng: F = .do.L.n = .do.L.Z.nZ [m2] (4) - Độ hâm nước bình ngưng: t = tr - tv = 𝑄𝑘 𝑊.𝑐𝑝 = 𝐷𝑘 𝑖 𝑊.𝑐𝑝 = 𝑖 𝑚.𝑐𝑝 𝑖.𝐹 = 𝑊.𝑐𝑝 𝑑𝑘 (5) - Độ chênh nhiệt độ trung bình truyền nhiệt: ttb = 𝑄𝑘 𝑘.𝐹 = 𝑊.𝑐𝑝 𝑡 𝑘.𝐹 = 𝑖.𝑑𝑘 𝑘 = 𝑡 𝑡+ 𝑡 𝑡 ln (6) - Độ gia nhiệt thiếu hay gọi độ chênh nhiệt độ đầu ra: t = 𝑡 𝑘.𝐹 𝑒 𝑊.𝑐𝑝 − = 𝑑𝑘 𝑖.𝐹 𝑊.𝑐𝑝 𝑘.𝐹 𝑒 𝑊.𝑐𝑝 − (7) Như phân tích, nhiệt độ nước vào tv tăng không nhiều so với chế độ thiết kế độ hâm nước độ chênh nhiệt độ phía coi khơng đổi Khi đó, nhiệt độ bình ngưng xác định, coi gần tk = tv + ttk + ttk Từ xác định áp suất bình ngưng pk tương ứng Khi nhiệt độ nước làm mát vào tăng cao thay đổi độ hâm nước độ chênh nhiệt độ đầu khơng thể bỏ qua Có thể dùng cách lặp để tìm giá trị gần chấp nhận sau: 1) Chọn giá trị áp suất pk tăng cao chế độ thiết kế tương ứng Xác định nhiệt độ bão hịa bình ngưng theo áp suất 2) Xác định đồ thị i-s đường giãn nở tuabin ứng với áp suất Coi gần độ chéo đường giãn nở song song với đường giãn nở cũ, đặc biệt cụm tầng cánh cuối (từ cửa trích cuối tới điểm khỏi tuabin) [3], [2] 3) Tính lưu lượng vào bình ngưng thay đổi so với chế độ tính tốn thiết kế tương ứng công suất: Dk = Dktk.(io - ik)tk /(io - ik) 4) Tính độ hâm nước bình ngưng: t = Dk.(ik - i'k)/W/cp 5) Nhiệt độ nước tuần hồn khỏi bình ngưng tính: tr = tv + t Tính độ chênh nhiệt độ đầu ra: t = tk - tr 6) Kiểm tra điều kiện truyền nhiệt bình ngưng xem có thỏa mãn giá trị độ chênh nhiệt độ không Nếu không, tiến hành lặp chọn lại giá trị áp suất bình ngưng khác thích hợp [2] Có thể kết hợp với việc so sánh thông số đo lưu lượng nước ngưng, lưu lượng nước tuần hoàn lưu lượng vào bình ngưng tìm theo đặc tính cho trước nhà chế tạo Cũng đánh giá từ ban đầu theo cơng thức thực nghiệm nêu [1] sau: t = 30+𝑡𝑣 ( 𝐷𝑘 𝐹𝑘 + 7,5) [oC] (8) 2.3 Thuật toán giải cân nhiệt sơ đồ nhiệt tuabin Trong thực tế đặt toán cần đánh giá để xác định tiêu kinh tế - kỹ thuật sơ đồ nhiệt tuabin chế độ vận hành định mà có thơng số nhiệt đầu vào khơng chế độ tính tốn theo thiết kế tương ứng, ví dụ có thơng số khác đi, có thơng số cửa trích khơng theo thiết kế, có nhiệt độ nước tuần hồn vào làm mát bình ngưng khác chế độ tính tốn thiết kế, v.v Phương pháp để xác định chúng dựa vào chế độ NLN *158 - 06 /2022*13 tính tốn theo thiết kế tương ứng tính kiểm tra nhà cung cấp thiết bị thử nghiệm, kết hợp với việc thu thập thông số vận hành thực tế sơ đồ nhiệt, tiến hành tính tốn cân nhiệt, cân vật chất cho phần tử cấu trúc nên sơ đồ để so sánh, hiệu chỉnh rút đặc tính thực tế sơ đồ nhiệt tuabin chế độ làm việc Thuật giải tóm tắt thành bước sau: 1) Xác lập sơ đồ nhiệt thực tế tổ tuabin Nguyên tắc chung là: Xác lập tất đường chính, đường nước vào khỏi thiết bị cấu thành sơ đồ Xác lập đường phụ, tự dùng, điểm có xả đáng kể, điểm tận dụng quay vịng, đường nối thơng với tổ máy khác, đánh giá sơ đường không thu hồi được, v.v 2) Thu thập liệu, thông số nhiệt sơ đồ vận hành chế độ ổn định Chú ý điểm vào/ra bình gia nhiệt thơng số đường đường nước để loại trừ thông số sai lệch mà theo đường theo đường nước, kết hợp với chất tượng nhiệt diễn thiết bị để loại trừ thông số sai lệch không ổn định 3) Số hóa sơ đồ nhiệt vào thành Bảng thông số đường hơi-đường nước cho tất đầu vào/ra phần tử nhiệt sơ đồ Cấu trúc bảng thơng số hơi-nước ma trận gồm n hàng m cột Các hàng điểm sơ đồ mà thể hơi-nước khỏi thiết bị để đến thiết bị sơ đồ nhiệt Chúng xếp từ xuống, ngược với hướng dòng hơi-nước chuyển động sơ đồ, điểm khỏi lò để đến trước tuabin Cuối hàng thể thoát khỏi tuabin để đổ xuống bình ngưng Các cột thơng số nhiệt hơi, nước tương ứng với đường ống dẫn (hàng) Trên sơ đồ nhiệt, đường ống dẫn nối từ thiết bị đến thiết bị Do đó, thơng số nhiệt dịng vật chất đầu khỏi thiết bị thơng số vào thiết bị mà dẫn tới 4) Tra thông số nhiệt động nước theo thông số vận hành thu thập, đo đạc Chủ yếu việc xác định entanpy (nhiệt năng) dòng vật chất điểm nút sơ đồ nhiệt Chúng sử dụng sau để lập tính tốn phương trình cân lượng (cân nhiệt) Bảng thông số nước thể cho biết thơng số nhiệt động học dịng vật chất điểm nút sơ đồ nhiệt mà mục đích tốn cần biết nhiệt độ-áp suất-entanpy chúng 5) Tiến hành lập hệ phương trình cân nhiệt, cân vật chất cho phần tử cấu thành sơ đồ nhiệt Ẩn số phải tìm lưu lượng dòng vật chất vào/ra thiết bị cấu thành Lưu lượng dễ dàng giải coi lưu lượng điểm xác định làm đơn vị lưu lượng (coi 100%), thường coi lưu lượng đầu vào tuabin 100% Tiến hành lập dòng vật chất theo dòng chảy sơ đồ để tính tỷ lệ lưu lượng dòng so với lưu lượng điểm nút đầu vào tuabin để giải theo lưu lượng tương đối (lưu lượng không thứ nguyên) 6) Sau xác định lưu lượng tương đối dòng vật chất vào/ra phần tử, tính lưu lượng tuyệt đối Do đầu vào tuabin [4] Tính kiểm tra xác minh để đảm bảo cân lập việc giải đắn cách kiểm tra công suất tuabin cụm tầng cánh cửa trích liên tiếp ứng với lưu lượng cụm tầng cánh tính 7) Tính kiểm tra vật chất bình ngưng để xác minh dịng vật chất tính ngược chiều đảm bảo dịng vật chất tính xi chiều 8) Áp dụng công thức định nghĩa tiêu chuẩn ASME-PTC6 [5] ASME-PTC46 [6] (Bộ tiêu chuẩn Hiệp hội Kỹ sư Cơ khí Mỹ dùng cho tính tốn kiểm tra đặc tuyến kỹ thuật tuabin tổ máy nhiệt điện đốt than) để tính tiêu kinh tế - kỹ thuật sơ đồ nhiệt tuabin III KẾT QUẢ VÀ BÌNH LUẬN Mục tiêu nghiên cứu để đánh giá xác định yếu tố ảnh hưởng điều kiện môi trường thơng qua nhiệt độ nước tuần hồn vào làm mát bình ngưng tới hiệu suất tới suất tiêu hao nhiệt sơ đồ nhiệt tuabin, thực tổ máy 300MW Nhà máy nhiệt điện Quảng Ninh, vận hành chế độ tải thường gặp xung quanh 85% định mức (85%RO = 255 MW) Thống kê thông số vận hành ghi nhận Nhà máy năm gần đây, lấy trung bình nhiều thời điểm có chế độ phát cơng suất tổ máy quanh 85% tải định mức (85%RO) theo điểm có trung bình nhiệt độ nước tuần hồn vào bình ngưng khác nhau, thể Bảng bên NLN *158 - 06 /2022*14 Bảng Thống kê theo dõi nhiệt độ nước tuần hồn vào/ra bình ngưng áp suất bình ngưng STT Nhiệt độ Áp Cơng nước suất suất làm bình phát mát ngưng (MW) đầu (kPa) vào (ᵒC) Độ Nhiệt chênh độ Nhiệt nhiệt nước độ độ làm bình mát thoát ngưng đầu (ᵒC) t (ᵒC) (ᵒC) Bảng Kết tính cân nhiệt xác định hiệu suất suất tiêu hao nhiệt thô sơ đồ nhiệt tuabin theo giá trị nhiệt độ nước tuần hồn vào bình ngưng khác Hiệu suất Nhiệt độ Suất tiêu hao Độ tăng suất thô nước tuần nhiệt thơ tiêu hao nhiệt sơ đồ TT hồn vào sơ đồ nhiệt so với chế nhiệt bình ngưng tuabin độ tính tốn tuabin (oC) (kJ/kWh) thiết kế (%) 255.77 20.37 5.83 31.03 38.08 7.06 20 44.89 8019.8 164.3 254.17 22.43 6.24 32.07 39.61 7.53 22 44.57 8078.1 222.6 254.86 23.56 8.28 33.48 44.37 10.89 24 44.06 8171.7 316.2 253.00 25.99 9.45 33.74 46.14 12.40 26 43.77 8225.8 370.3 28 43.16 8342.2 486.7 Năm 254.04 28.04 10.57 36.91 48.16 11.25 2018 252.95 30.58 12.23 40.48 50.77 10.28 30 42.55 8461.9 606.4 254.90 31.46 13.37 40.71 52.43 11.72 32 42.05 8561.6 706.1 256.21 34.55 14.50 44.26 54.08 9.82 34 41.65 8644.9 789.4 253.77 35.76 15.67 47.10 55.34 8.24 36 40.99 8784.7 929.2 10 255.51 20.71 6.95 29.59 41.15 11.56 11 255.22 22.68 7.22 30.98 42.26 11.27 12 254.84 24.13 7.52 32.02 42.48 10.46 13 Năm 252.92 26.41 14 2019 253.59 28.24 8.97 34.87 45.49 10.62 9.13 36.98 46.24 9.27 15 254.67 29.74 10.25 39.06 48.13 9.07 16 253.38 33.00 12.74 43.06 51.85 8.80 17 253.16 34.00 14.88 45.05 55.11 10.06 18 254.44 20.02 5.40 26.47 36.10 9.63 19 257.86 22.24 6.37 31.12 40.06 8.93 20 254.51 24.19 7.44 33.27 42.34 9.08 21 257.38 25.73 7.68 34.77 43.04 8.28 Năm 22 253.89 28.63 2020 23 253.46 29.53 9.05 37.87 45.43 7.56 9.99 38.30 47.20 8.90 24 253.31 31.82 10.38 40.57 47.98 7.41 25 255.99 33.59 11.10 42.07 49.10 7.03 26 255.35 36.86 13.74 46.98 53.06 6.07 Thực kết tính tốn cân lượng cho sơ đồ nhiệt tuabin trên, chế độ thông số chi tiết ghi nhận theo vận hành thực tế cho chế độ ứng với giá trị nhiệt độ nước tuần hoàn vào bình ngưng khác nhau, dải từ 20 oC đến 36 oC, thu kết hiệu suất thô suất tiêu hao nhiệt thô sơ đồ nhiệt tuabin, Bảng bên Với chế độ tính tốn theo thiết kế tổ máy quy giá trị phụ tải 85%RO có nhiệt độ nước tuần hồn vào bình ngưng 26 oC với áp suất bình ngưng pk trì 5,74 kPa, đạt suất tiêu hao nhiệt thô tuabin 7855,5 kJ/kWh 8,900 8,800 8,700 8,600 8,500 8,400 8,300 8,200 8,100 8,000 Suất tiêu hao nhiệt thô tuabin (kJ/kWh) 20 y = 0.8622x2 - 0.1527x + 7670.9 R² = 0.9972 23 26 29 32 35 Nhiệt độ nước biển làm mát đầu vào, oC Hình Sự phụ thuộc suất tiêu hao nhiệt thô tổ máy chế độ 255MW theo nhiệt độ nước tuần hoàn vào bình ngưng IV KẾT LUẬN Tuabin nhà máy nhiệt điện thực tế thường xuyên phải vận hành chế độ thay đổi phụ tải khác định mức với thông số nhiệt khác so với chế độ tính tốn theo thiết kế Chế độ vận hành nhiệt độ nước tuần hoàn vào làm mát bình ngưng khác khác thiết kế điển hình gặp phải mà có ảnh hưởng nhạy tới hiệu suất sơ đồ nhiệt ảnh hưởng tới suất tiêu hao nhiệt chúng Tại Nhà máy nhiệt điện Quảng Ninh, với điều kiện nhiệt độ nước làm mát đầu vào bình ngưng đặt để tính tốn đánh giá cho thấy tăng mạnh suất tiêu hao nhiệt chế độ có nhiệt độ nước tuần hồn đầu vào tăng so với chế độ công suất thơng số tính tốn NLN *158 - 06 /2022*15 thiết kế tổ máy giá trị nhiệt độ nước tuần hồn khác Kết nghiên cứu trình bầy báo định lượng ảnh hưởng đến hiệu vận hành mà tổ máy phải chịu Các số liệu kết tính tốn mà báo có đóng góp, hỗ trợ Đề tài nghiên cứu khoa học Mã số 01-2021-BKHN-KT, cấp kinh phí Tổng Công ty Phát điện ký với Trường Đại học Bách Khoa Hà Nội Các số liệu theo dõi, ghi nhận từ thực tế vận hành tổ máy sử dụng để tính tốn cân nhiệt cho sơ đồ nhiệt, xác định hiệu suất suất tiêu hao nhiệt tổ máy TÀI LIỆU THAM KHẢO [1] Bộ môn Nhiệt điện - ĐHBK HN Chuyên đề bình ngưng, tập (1979) [2] Luận văn Thạc sỹ khoa học Phạm Văn Tân Chế độ làm việc tối ưu cho bình ngưng nhà máy nhiệt điện (2002) [3] Richard.E.Putman Steam surface condensers, ASME press, New york (2001) [4] Nguyễn Công Hân, Nguyễn Quốc Trung, Đỗ Anh Tuấn Nhà máy nhiệt điện, tập NXB KHKT (2006) [5] ASME-PTC6 Steam Turbine Performance Test Code, ASME press (2008) [6] ASME-PTC46 Overall Plant Performance Test Code, ASME press (2008) EFFECTS OF INLET CIRCULATING WATER THROUGH STEAM CONDENSER ON THE THERMAL EFFICIENCY OF A STEAM TURBINE UNIT Pham Van Tan1, Nguyen Duc Quyen2 1,2 Department of Thermal Energy Engineering, School of Mechanical Engineering, Hanoi University of Science and Technology E-mail: tan.phamvan@hust.edu.vn; quyen.nguyenduc@hust.edu.vn ABSTRACT Thermal power plants are used to generate power The plants are designed based on a set of required thermal conditions (such as a good quality of steam, optimal inlet pressure and temperature of steam to the turbine, good conditions of inlet circulating water for cooling condenser, etc.), but in actual operating conditions, inlet conditions are not good as at the designed mode In real situations, when power plants are installed there are lots of constraints, especially for plants after a long time in operation and with environmental change in conditions This tends to reduce output power at the same fuel consumption or increase heat rate of thermal power plants Variations in the heat rate of the plant are always a matter of disputes On the basis of site measurements and design data collection, performance of the condenser unit can be evaluated This paper deals with the parameter of inlet circulating water which reduce the efficiency of the condenser and the steam turbine Keywords: condenser vacuum, steam turbine heat rate, circulating water temperature, energy efficiency, steam turbine  ... 43 .16 8342.2 486.7 Năm 254.04 28.04 10 .57 36. 91 48 .16 11 .25 2 018 252.95 30.58 12 .23 40.48 50.77 10 .28 30 42.55 84 61. 9 606.4 254.90 31. 46 13 .37 40. 71 52.43 11 .72 32 42.05 85 61. 6 706 .1 256. 21 34.55... 34.55 14 .50 44.26 54.08 9.82 34 41. 65 8644.9 789.4 253.77 35.76 15 .67 47 .10 55.34 8.24 36 40.99 8784.7 929.2 10 255. 51 20. 71 6.95 29.59 41. 15 11 .56 11 255.22 22.68 7.22 30.98 42.26 11 .27 12 254.84... 24 .13 7.52 32.02 42.48 10 .46 13 Năm 252.92 26. 41 14 2 019 253.59 28.24 8.97 34.87 45.49 10 .62 9 .13 36.98 46.24 9.27 15 254.67 29.74 10 .25 39.06 48 .13 9.07 16 253.38 33.00 12 .74 43.06 51. 85 8.80 17