Thiết kế máy lạnh hấp thụ để điều hòa không khí văn phòng làm việc

ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP ĐỀ TÀI: “Thiết kế máy lạnh hấp thụ để điều hịa khơng khí văn phịng làm việc” GVHD: giáo Th.s-Nguyễn Thành Văn SVTH: Ngô Sĩ Dũng Ngô Sĩ Dũng  Trang LUAN VAN CHAT LUONG download : add luanvanchat@agmail.com ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP MỤC LỤC Trang LỜI MỞ ĐẦU Chương1: TỔNG QUAN VỀ MÁY LẠNH HẤP THỤ 1.1 Máy lạnh hấp thụ 1.1.1.Chu trình lý thuyết 1.1.2 Ưu, nhược điểm 1.1.3.Mơ hình máy lạnh hấp thụ H2O/LiBr cấp thực tê 1.2 Môi chất dùng máy lạnh hấp thụ 10 1.2.1.Yêu cầu môi chất dùng máy lạnh hấp thụ 10 1.2.2 Cặp môi chất H2O/LiBr 11 1.3.Nhiệm vụ đề tài 17 1.4.Chọn thơng số tính tốn cấp điều hịa hệ thống điều hịa khơng khí 17 1.4.1.Cấp điều hịa khơng khí hệ thống điều hịa khơng khí 17 1.4.2.Chọn thơng số tính tốn 17 Chương 2: TÍNH TỐN PHỤ TẢI LẠNH 19 2.1.Cân nhiệt phịng cần điều hịa khơng khí 19 2.2.Tính lượng nhiệt truyền qua kết cấu bao che độ chênh nhiệt độ 19 2.2.1.Xác định hiệu số nhiệt độ tính tốn 19 2.2.2.Xác định hệ số truyền nhiệt kết cấu bao che 20 2.2.3.Bề mặt trao đổi nhiệt kết cấu bao che 22 2.2.4.Tính lượng nhiệt truyền qua nhà 23 2.3.Tính tốn lượng nhiệt truyền vào phịng xạ mặt trời 24 2.3.1.Tính tính tốn nhiệt xạ truyền qua cửa kính 24 2.3.2.Tính tốn nhiệt xạ truyền qua kết cấu bao che 25 2.4.Tính lượng nhiệt tỏa 26 2.4.1.Nhiệt người tỏa 26 2.4.2.Nhiệt tỏa thắp sáng 26 2.4.3.Nhiệt máy móc tỏa 27 2.5.Tính lượng ẩm thừa 27 2.6.Thành lập tính tốn sơ đồ điều hịa khơng khí 27 2.6.1.Xác định hệ số góc tia q trình thay đổi trạng thái khơng khí phịng εT 27 2.6.2 Sơ đồ tuần hồn khơng khí theo cấp 28 Chương3: TÍNH TỐN CHU TRÌNH MÁY LẠNH HẤP THỤ H2O/BrLi MỘT CẤP 32 Ngô Sĩ Dũng  Trang LUAN VAN CHAT LUONG download : add luanvanchat@agmail.com ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP 3.1 Mơ hình máy lạnh hấp thụ H2O/ LiBr cấp 32 3.1.1 Mơ hình máy lạnh hấp thụ H2O/ LiBr chọn sau 33 3.1.2.Nguyên lý làm việc máy lạnh hấp thụ H2O/LiBr cấp 34 3.2.Tính tốn chu trình máy lạnh hấp thụ H2O/BrLi cấp 35 3.2.1.Các đại lượng biết 35 3.2.2.Xác định nhiệt độ bay to 35 3.2.3.Xác định nhiệt độ ngưng tụ 36 3.2.4.Xác định nhiệt độ dung dịch bình sinh 36 3.2.5.Xác định điểm nút 36 3.2.6 Xác định lưu lượng dung dịch tuần hoàn 37 3.2.7.Xác định nhiệt độ khỏi thiết bị hồi nhiệt 38 3.2.8.Chu trình máy lạnh hấp thụ H2O/LiBr cấp 39 3.2.9.Lập bảng thông số điểm nút 39 3.2.10.Xác định phụ tải thiết bị 40 3.3.Xác định hệ số làm lạnh 40 Chương 4: TÍNH CÁC THIẾT BỊ CỦA MÁY LẠNH HẤP THỤ H2O/LiBr MỘT CẤP 41 4.1.Thiết bị bay hấp thụ 41 4.1.1.Tính diện tích trao đổi nhiệt thiết bị bay 41 4.1.2.Tính tốn thiết kế thiết bị sinh 45 4.1.3.Tính diện tích trao đổi nhiệt thiết bị hấp thụ 45 4.1.4.Tính tốn thiết kế thiết bị hấp thụ 49 4.2.Thiết bị ngưng tụ sinh 50 4.2.1.Tính diện tích trao đổi nhiệt thiết bị ngưng tụ 50 4.2.2.Tính tốn thiết kế thiết bị ngưng tụ 54 4.2.3.Tính diện tích trao đổi nhiệt thiết bị sinh 55 4.2.4.Tính tốn thiết kế thiết bị sinh 57 4.3.Thiết bị hồi nhiệt 58 4.3.1.Cấu tạo 58 4.3.2.Tính diên tích trao đổi nhiệt 59 Chương5: GIỚI HẠN VÙNG LÀM VIỆC CỦA MÁY LẠNH HẤP THỤ H2O/LiBr MỘT CẤP 64 5.1 Giới hạn vùng làm việc máy lạnh hấp thụ cấp 64 5.2 Giới hạn nhiệt độ nguồn gia nhiệt máy lạnh hấp thụ H2O/ LiBr cấp 65 5.2.1 Phạm vi khảo sát 66 5.2.2 Xác định giá trị nhiệt độ cực tiểu nguồn gia nhiệt 66 5.2.3 Xác định giá trị nhiệt độ cực đại dung dịch 67 Ngô Sĩ Dũng  Trang LUAN VAN CHAT LUONG download : add luanvanchat@agmail.com ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP Chương6: TÍNH SỨC BỀN CÁC THIẾT BỊ TRAO ĐỔI NHIỆT TRONG HỆ THỐNG MÁY LẠNH HẤP THỤ H2O/LiBr MỘT CẤP 69 6.1.Tính chiều dày thân bình hình trụ 69 6.1.1.Tính chiều dày bình chứa thiết bị bay hấp thụ 69 6.1.2.Tính chiều dày bình chứa thiết bị ngưng tụ sinh 70 6.1.3.Tính kiểm tra chiều dày ống trao đổi nhiệt thiết bị 71 6.2.Tính chiều dày mặt sàng 74 6.2.1.Tính chiều dày mặt sàng chứa thiết bị bay hấp thụ 74 6.2.2.Tính chiều dày mặt sàng chứa thiết bị ngưng tụ sinh 76 Chương7: ĐIỀU KHIỂN VÀ TỰ ĐỘNG HÓA HỆ THỐNG LẠNH HẤP THỤ 79 7.1.Mục đích tự động hóa hệ thống lạnh 79 7.2.Đặc tính hoạt động máy lạnh hấp thụ 79 7.2.1.Aính hưởng nhiệt độ vào nước giải nhiệt 79 7.2.2.Aính hưởng nhiệt độ nguồn gia nhiệt 80 7.3.Điều chỉnh suất máy lạnh hấp thụ 80 7.3.1.Điều chỉnh phương pháp điều tiết nguồn gia nhiệt 80 7.3.2.Điều chỉnh phương pháp điều tiết lượng tuần hoàn dung dịch đậm đặc 81 7.3.3.Điều chỉnh hai phương pháp 82 7.3.4.Điều chỉnh cách kết hợp máy nén 82 7.4.Sự kết tinh, nguyên nhân, biên pháp khắc phục đề phòng 82 7.4.1.Sự kết tinh 82 7.4.2.những nguyên nhân gây kết tinh 82 7.4.3.Các biện pháp khắc phục 83 7.4.4.Các biện pháp đề phòng 83 7.5.Bảo vệ tự động máy lạnh hấp thụ 84 7.5.1.Khóa điều khiển 84 7.5.2.Bảo vệ nhiệt độ nước tải lạnh khỏi máy lạnh 84 7.5.3.Bảo vệ lưu lượng nước tải lạnh 84 7.5.4.Bảo vệ lưu lượng nước giải nhiệt 85 7.5.5.Bảo vệ nhiệt độ bay 85 TÀI LIỆU THAM KHẢO 86 Ngô Sĩ Dũng  Trang LUAN VAN CHAT LUONG download : add luanvanchat@agmail.com ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP LỜI MỞ ĐẦU Việt nam đất nước có khí hậu nhiệt đới nóng ẩm, điều hồ khơng khí có ý nghĩa vơ to lớn đời sống người sản xuất Cùng với phát triển mạnh mẽ khoa học kỹ thuật nói chung, kỹ thuật điều hồ khơng khí có bước tiến đáng kể vài thập kỷ qua Đặc biệt Việt Nam, từ có sách mở cửa, thiết bị điều hồ khơng khí nhập từ nhiều nước khác nhau, với nhu cầu ngày tăng ngày đại Tuy nhiên, hầu hết trang thiết bị lạnh dùng môi chất frêon, chất mà Công ước Quốc tế Montréal hạn chế sử dụng làm suy giảm tầng ơzơn gây hiệu ứng lồng kính Vì vậy, việc tìm mơi chất lạnh khác để thay điều mà giới quan tâm, tập trung mơ hình máy lạnh hấp thụ dùng nguồn gia nhiệt đốt nhiên liệu, nước, khói thải trung tâm nhiệt điện dùng lượng mặt trời Hiện nay, Việt nam, hệ thống điều hoà khơng khí lớn, có xu hướng thay máy nén lạnh thông thường máy lạnh hấp thụ Công ty dệt Việt Thắng, nhà máy bột VeDan, nhà máy điện Hiệp Phước, Siêu thị Cora Đồng Nai, Công ty HonDa Vĩnh Phú Tuy nhiên, giá thành đắt dải công suất làm việc máy lạnh hấp thụ lớn, máy lạnh hấp thụ nước ta, sử dụng chưa nhiều chưa phổ biến Việt nam nước nhiệt đới xích đạo, nên khí hậu nóng làm cho người chóng mệt thực phẩm nhanh hỏng Vì vậy, nhu cầu lạnh để điều hồ khơng khí sinh hoạt, sản xuất bảo quản thực phẩm ngày tăng tiêu thụ lượng điện đáng kể Cho nên, máy lạnh hấp thụ sử dụng nguồn lượng khác nhau: lượng nhiệt mặt trời, tận dụng nhiệt thừa, phế thải, thứ cấp, rẻ tiền khói thải, trích, nguồn nhiệt thải có nhiệt độ thấp có ý nghĩa quan trọng thực tiễn Các ngành thực phẩm, hoá dầu, luyện kim ngành mũi nhọn khác kinh tế quốc dân, hộ tiêu thụ lạnh lớn cho nhu cầu cơng nghệ, điều hồ khơng khí sản xuất sinh hoạt, đồng thời nơi thải nguồn nhiệt thứ cấp phế thải lớn Điều này, đặt vấn đề tận dụng nguồn nhiệt thải để điều hồ khơng khí cho khu vực sản xuất sinh hoạt nhà máy Ngô Sĩ Dũng  Trang LUAN VAN CHAT LUONG download : add luanvanchat@agmail.com ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP Đồ án này, tập trung nghiên cứu mô hình máy lạnh hấp thụ H2O/LiBr cấp sử dụng nguồn nhiệt có nhiệt độ thấp dùng để điều hịa khơng khí Trong q trình thực nhiệm vụ đồ án tốt nghiệp này, Em xin chân thành cám ơn giúp đỡ bảo tận tình thầy giáo Th.s-Nguyễn Thành Văn ,cùng quý thấy cô khoa bạn lớp, giúp em hoàn thành đồ án tốt nghiệp Vì điều kiện thời gian, tài liệu tham khảo khả thân có hạn nên đồ án khơng khỏi thiếu sót, kính mong góp ý chân thành quý thầy cô Đà Nẵng, ngày 27 tháng 05 năm 2003 Sinh viên thực Ngô Sĩ Dũng Chương1: TỔNG QUAN VỀ MÁY LẠNH HẤP THỤ 1.1 Máy lạnh hấp thụ: 1.1.1 Chu trình lý thuyết : Về bản, máy lạnh hấp thụ giống máy lạnh nén hơi, khác thay máy nén dùng điện cụm “máy nén nhiệt” dùng nhiệt nguồn gia nhiệt Cụm “máy nén nhiệt” bao gồm : thiết bị hấp thụ, bơm dung dịch, bình sinh tiết lưu dung dịch ( hình 1.1) Ngơ Sĩ Dũng  Trang LUAN VAN CHAT LUONG download : add luanvanchat@agmail.com ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP QK SH NT TL PK QH BDD TLDD P0 QA BH HT Q0 Hình 1.1 Sơ đồ nguyên lý máy lạnh hấp thụ SH: Bình sinh hơi, BDD: Bơm dung dịch, HT: Bình hấp thụ, TLDD: Tiết lưu dung dịch Nguyên lý làm việc máy lạnh hấp thụ hay máy nén nhiệt sau : Bình hấp thụ “hút” sinh từ thiết bị bay hơi, cho tiếp xúc với dung dịch loãng từ van tiết lưu dung dịch đến Do nhiệt độ thấp, dung dịch loãng hấp thụ môi chất để trở thành dung dịch đậm đặc Nhiệt tỏa trình hấp thụ thải cho nước làm mát Dung dịch đậm đặc bơm dung dịch bơm lên bình sinh áp suất cao Pk Tại đây, dung dịch đậm đặc nhận nhiệt nguồn gia nhiệt sơi hố hơi, môi chất tách áp suất cao vào thiết bị ngưng tụ Quá trình diễn thiết bị ngưng tụ, tiết lưu bay giống máy lạnh nén Sau sinh hơi, dung dịch đậm đặc trở thành dung dịch loãng qua van tiết lưu dung dịch, giảm áp trở bình hấp thụ, khép kín vịng tuần hồn dung dịch Phương trình cân nhiệt máy lạnh hấp thụ : Q’k + Q’A = Q’o + Q’H + Q’B Trong : Q’k Ngơ Sĩ Dũng : Nhiệt thải thiết bị ngưng tụ  Trang LUAN VAN CHAT LUONG download : add luanvanchat@agmail.com ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP Q’A Q’0 Q’H Q’B : Nhiệt thải thiết bị hấp thụ : Nhiệt trao đổi thiết bị bay : Nhiệt tiêu tốn cho trình sinh : Nhiệt quy đổi tiêu tốn cho bơm dung dịch Hệ số làm lạnh máy lạnh hấp thụ : ζ= Q' Q' = Q ' H +Q' B Q' H (Vì Q’B Trong : ξ : Nồng độ khối lượng dung dịch : ξ = khối lượng môi chất lạnh khối lượng môi chất lạnh + khối lượng chất hấp thụ ξr : Nồng độ dung dịch đậm đặc sau khỏi bình hấp thụ ξa : Nồng độ dung dịch lỗng sau khỏi bình sinh ∆ξ : cịn gọi vùng khử khí Vậy vùng khử khí phải dương 1.1.2 Ưu, nhược điểm: Ưu điểm lớn máy lạnh hấp thụ sử dụng chủ yếu nguồn nhiệt có nhiệt độ khơng cao (80 ÷ 1500C) để hoạt động Chính thế, máy lạnh hấp thụ góp phần vào việc sử dụng hợp lý nguồn lượng khác nhau: lượng nhiệt mặt trời, tận dụng nhiệt thừa, phế thải, thứ cấp, rẻ tiền khói thải, trích Ưu điểm máy lạnh hấp thụ có chi tiết chuyển động, kết cấu chủ yếu thiết bị trao đổi nhiệt trao đổi chất, phận chuyển động bơm dung dịch Vì vậy, máy lạnh hấp thụ vận hành đơn giản, độ tin cậy cao, máy làm việc ồn rung Trong vịng tuần hồn hồn mơi chất, khơng có dầu bơi trơn nên bề mặt thiết bị trao đổi nhiệt không bị bám dầu làm nhiệt trở tăng máy lạnh nén Ngồi ra, nay, tình trạng phá hủy tầng Ơzơn chất frêon gây ra, việc tìm mơi chất lạnh khác thay cịn khó khăn việc dùng máy lạnh hấp thụ thay máy lạnh nén lĩnh vực điều hịa khơng khí có ý nghĩa lớn Máy lạnh hấp thụ có nhược điểm giá thành cịn đắt, cồng kềnh, diện tích lắp đặt lớn so với máy lạnh nén Lượng nước làm mát tiêu thụ lớn phải làm mát thêm bình hấp thụ Thời gian khởi động chậm, tổn thất khởi động lớn lượng dung dịch chứa thiết bị lớn 1.1.3.Mơ hình máy lạnh hấp thụ H2O/LiBr cấp thực tế: Ngô Sĩ Dũng  Trang LUAN VAN CHAT LUONG download : add luanvanchat@agmail.com ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP Hình 1.2 Sơ đồ máy lạnh hấp thụ H2O/LiBr cấp thực tế Hình 1.3.Máy lạnh hấp thụ H2O/LiBr cấp Trane 1.2 Môi chất dùng máy lạnh hấp thụ : 1.2.1 Yêu cầu môi chất dùng máy lạnh hấp thụ : Ngồi mơi chất lạnh, máy lạnh hấp thụ cịn sử dụng thêm môi chất hấp thụ nữa, gọi chung cặp môi chất lạnh Yêu cầu cặp môi chất lạnh Ngô Sĩ Dũng  Trang LUAN VAN CHAT LUONG download : add luanvanchat@agmail.com ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP máy lạnh hấp thụ giống mơi chất lạnh khác có tính chất nhiệt động tốt, khơng độc hại, khó cháy, khó nổ, khơng ăn mịn vật liệu chế tạo máy, phải rẽ tiền, dễ kiếm Ngồi cặp mơi chất lạnh cần phải : - Hịa tan hồn tồn vào nhiệt độ sôi điều kiện áp suất xa tốt, để môi chất lạnh sinh bình sinh khơng lẫn chất hấp thu û - Nhiệt dung riêng dung dịch phải bé, đặc biệt máy lạnh hấp thụ chu kỳ để tổn thất nhiệt khởi động máy nhỏ Hiện nay, máy lạnh hấp thụ sử dụng phổ biến hai loại cặp môi chất lạnh NH3/ H2O H2O/ LiBr Hiện nay, có số cơng trình cơng bố dùng chất hấp thụ rắn máy lạnh hấp thụ chu kỳ CaCl2, zeôlit, cacbon hoạt tính chưa sử dụng phổ biến chúng có ưu điểm khơng cần thiết bị tinh cất, có nhược điểm : làm giảm hệ số dẫn nhiệt, giãn nỡ thể tích mức (gấp 10 lần) tỏa nhiệt lượng lớn trình hấp thụ dẫn đến làm giảm đáng kể hệ số hữu ích thiết bị Máy lạnh hấp thụ H2O/ LiBr có ưu điểm sau : - Nước môi chất lạnh nên đảm bảo vệ sinh môi trường - Tỷ số áp suất ngưng tụ áp suất bay nhỏ (khoảng 4) - Không cần thiết bị tinh cất mơi chất từ dung dịch H2O/ LiBr có mơi chất lạnh nước thoát - Nhiệt độ nguồn nhiệt cấp cho thiết bị sinh cho phép thấp đến 800C Tuy nhiên, máy lạnh hấp thụ H2O/ LiBr có nhược điểm sau : - Tính ăn mịn dung dịch cao, gây han rỉ thiết bị nên yêu cầu phải dùng kim loại quý, đắt tiền - Phải trì độ chân khơng sâu thiết bị - Có khả xảy kết tinh gây tắt nghẽn thiết bị - Nhiệt độ bay khơng thấp (3 ÷ 7)0C mơi chất lạnh nước đóng băng 00C Chính hai nhược điểm đầu mà giá thành máy lạnh hấp thụ H2O/ LiBr đắt Cịn máy lạnh hấp thụ NH3/ H2O, khơng hiệu máy lạnh hấp thụ H2O/ LiBr gây mùi khai, độc hại xì hở Ngồi ra, lượng nước theo NH3 lớn nên cần phải có thiết bị tinh luyện NH3 trước vào bình ngưng 1.2.2 Cặp mơi chất H2O/LiBr : 1.2.2.1 Đặc tính dung dịch H2O/LiBr : 1.2.2.1.1 Tính chất : Ngô Sĩ Dũng  Trang 10 LUAN VAN CHAT LUONG download : add luanvanchat@agmail.com ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP 0,22  97,318.10 −3 × 1,2    δ = 0,47 × 100  10 − 6.191295 × 0,22  0,4 -3 + 0,001 = 2,55.10 m ta chọn: δ = mm 6.1.2.Tính chiều dày bình chứa thiết bị ngưng tụ sinh hơi: Bình chứa thiết bị ngưng tụ sinh đươc chế tạo inox có đường kính Dt = 0,257 m có áp suất bình (áp suất tuyệt đối) PK= 5,62.10-3 MPa Vậy áp suất tính tốn (áp suất chân không) P = Pk- PK = 98100 - 5620 = 92480 Pa = 92,48.10-3 MPa Dt P δ σcp Hình 6.2 Bình chứa thiết bị ngưng tụ sinh hơi: Chiều dày nhỏ δ bình chịu áp suất ngồi, theo [TL12-tr391] xác định theo cơng thức sau: D  P.l δ = 0,47 × t  −6 100  10 Et Dt    0, + C ,[m] đó: + Dt: đường kính bình, Dt = 0,257 m + P: áp suất tính tốn,[MPa]; P = 92,48.10-3 MPa + l: chiều dài bình,[m]; l = 1,2 m + Et: môđun đàn hồi vật liệu, [MPa], tra theo đồ thị [TL12-tr391]với vật liệu inox ta có Et=1,95.10-6 at = 191295 MPa + C: trị số bổ sung chiều dày dự phịng ăn mịn ,[m] theo [TL1-tr136] ta có C = 0,001 m suy chiều dày nhỏ bình là: 0,257  92,48.10 −3 × 1,2    δ = 0,47 × 100  10 −6.191295 × 0,257  0, + 0,001 = 2,673.10 -3 m ta chọn: δ = mm 6.1.3.Tính kiểm tra chiều dày ống trao đổi nhiệt thiết bị trao đổi nhiệt: Ngô Sĩ Dũng  Trang 63 LUAN VAN CHAT LUONG download : add luanvanchat@agmail.com ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP Chiều dày nhỏ ống trao đổi nhiệt chịu áp lực theo [TL1-tr135] xác định theo công thức sau: P.Dt + C ,[m] 2σ cp ϕ + P Dt P σ δ δtt = cp Hình 6.3 Ống trao đổi nhiệt thiết bị trao đổi nhiệt: đó: + P: áp suất tính tốn, [MPa] + Dt: đường kính ống trao đổi nhiệt, [m] + σcp: ứng suất bền cho phép kim loại chế tạo Theo [TL1-tr133] σcp = σ *cp × η với: - σ *cp : ứng suất cho phép định mức kim lọai chế tạo, ống trao đổi nhiệt làm băng inox theo [TL1-tr134] ta có σ *cp = 88,2 MPa - η: hệ số hiệu chỉnh ứng suất phụ thuộc vào đặc điểm cấu trúc điều kiện làm việc thiết bị áp lực Ơí ống trao đổi nhiệt chế tạo liền thiết bị không gia nhiệt theo [TL1-tr133] ta có η = 0,95 Suy σcp = 88,2 × 0,95 = 83,79 MPa + ϕ: hệ số bền mối hàn, ống trao đổi nhiệt chế tao liền nên ϕ=1 + C: trị số bổ sung chiều dày dự phòng ăn mòn ,[m] theo [TL1-tr136] ta có C = 0,001 m 6.1.3.1.Tính kiểm tra chiều dày ống trao đổi nhiệt thiết bị bay hơi: Ống trao đổi nhiệt thiết bị bay chế tạo inox có đường kính dt = 0,009 m, đường kính ngồi dn= 0,011 m δ = 0,002 m Nước tải lạnh ống xem nước tải lạnh có áp suất khí Pk= 98100 Pa Aïp suất mặt ống áp suất bay P0 = 782 Pa Vậy áp suất tính tốn (áp suất chân không) P = Pk- P0 = 98100 - 782 = 97318 Pa = 97,318.10-3 MPa + P: áp suất tính tốn, P = 97,318.10-3 MPa Ngơ Sĩ Dũng  Trang 64 LUAN VAN CHAT LUONG download : add luanvanchat@agmail.com ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP + Dt: đường kính ống trao đổi nhiệt, Dt = 0,009 m Suy chiều dày nhỏ ống trao đổi nhiệt thiết bị bay là: δtt = 97,318.10 −3 × 0,009 + 0,001 = 1,005.10-3 m −3 × 83,79 × + 97,318.10 δ = 0,002 m > δtt = 0,001 m Vậy thỏa mãn điều kiện bền 6.1.3.2.Tính kiểm tra chiều dày ống trao đổi nhiệt thiết bị hấp thụ: Ống trao đổi nhiệt thiết hấp thụ chế tạo inox có đường kính dt = 0,015 m, đường kính ngồi dn= 0,017 m δ = 0,002 m Nước làm mát ống xem nước làm mát có áp suất khí Pk= 98100 Pa p suất mặt ngồi ống áp suất bay P0 = 782 Pa Vậy áp suất tính tốn (áp suất chân khơng) P = Pk- P0 = 98100 - 782 = 97318 Pa = 97,318.10-3 MPa + P: áp suất tính tốn, P = 97,318.10-3 MPa + Dt: đường kính ống trao đổi nhiệt, Dt = 0,015 m Suy chiều dày nhỏ ống trao đổi nhiệt thiết bị bay là: 97,318.10 −3 × 0,015 δtt = + 0,001 = 1,0087.10-3 m −3 × 83,79 × + 97,318.10 δ = 0,002 m > δtt = 0,0010087 m Vậy thỏa mãn điều kiện bền 6.1.3.3.Tính kiểm tra chiều dày ống trao đổi nhiệt thiết bị ngưng tụ: Ống trao đổi nhiệt thiết ngưng tụ chế tạo inox có đường kính dt = 0,015 m, đường kính ngồi dn= 0,017 m δ = 0,002 m Nước làm mát ống xem nước làm mát có áp suất khí Pk= 98100 Pa Aïp suất mặt ống áp suất ngưng tụ PK = 5,62.10-3 MPa Vậy áp suất tính tốn P = Pk- PK = 98100 - 5620 = 92480 Pa = 92,48.10-3 MPa + P: áp suất tính tốn, P = 92,48.10-3 MPa + Dt: đường kính ống trao đổi nhiệt, Dt = 0,015 m Suy chiều dày nhỏ ống trao đổi nhiệt thiết bị bay là: δtt = 92,48.10 −3 × 0,015 + 0,001 = 1,0083.10-3 m −3 × 83,79 × + 92,48.10 δ = 0,002 m > δtt = 0,0010083 m Vậy thỏa mãn điều kiện bền 6.1.3.4.Tính kiểm tra chiều dày ống trao đổi nhiệt thiết bị sinh hơi: Ống trao đổi nhiệt thiết sinh chế tạo inox có đường kính dt = 0,02 m, đường kính dn= 0,022 m δ = 0,002 m Nước gia nhiệt ống xem nước làm mát có áp suất khí Pk= 98100 Pa p Ngơ Sĩ Dũng  Trang 65 LUAN VAN CHAT LUONG download : add luanvanchat@agmail.com ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP suất mặt ống áp suất ngưng tụ PK = 5,62.10-3 MPa Vậy áp suất tính tốn P = Pk- PK = 98100 - 5620 = 92480 Pa = 92,48.10-3 MPa + P: áp suất tính tốn, P = 92,48.10-3 MPa + Dt: đường kính ống trao đổi nhiệt, Dt = 0,02 m Suy chiều dày nhỏ ống trao đổi nhiệt thiết bị bay là: δtt = 92,48.10 −3 × 0,02 + 0,001 = 1,011.10-3 m −3 × 83,79 × + 92,48.10 δ = 0,002 m > δtt = 0,001011 m Vậy thỏa mãn điều kiện bền 6.2.Tính chiều dày mặt sàng: 6.2.1.Tính chiều dày mặt sàng chứa thiết bị bay hấp thụ: Mặt sàng làm inox có đường kính D = 0,22 m có áp suất mặt (áp suất tuyệt đối) P0= 0,782.10-3 MPa , Mặt sàng tiếp xúc với nước làm mát nước tải lạnh xem nước có áp suất khí Vậy áp suất tính tốn (áp suất chân không) P = Pk- P0 = 98100 - 782 = 97318 Pa = 97,318.10-3 MPa P = 97,318.10-3 MPa 6.2.1.1.Chiều dày nhỏ mặt sàng: Chiều dày nhỏ mặt sàng theo [TL1-tr137] ta có cơng thức sau: δ = 0,5.de P σ cp + C ,[m] : + de: đường kính đường kính đường trịn lớn vẽ khoảng cách mặt sàng không chứa ống,[m]; de= 0,033 m + P: áp suất tính tốn,[MPa]; P= 97,318.10-3 MPa + σcp: ứng suất bền cho phép vật liệu chế tạo mặt sàng,[MPa] Mặt sàng làm inox có σ cp* = 88,2 MPa theo [TL1-tr134] Do mặt sàng có lỗ khơng gia cường theo [TL1-tr147]ta có hệ số hiệu chỉnh ứng suất η = 0,85 Suy σcp= η σ cp* = 0,85 × 88,2 = 74,97 MPa + C: trị số bổ sung chiều dày dự phịng ăn mịn, theo[TL1-tr137] ta có C = 0,002 Suy chiều dày nhỏ mặt sàng là: δ = 0,5 × 0,033 × 97,318.10 −3 + 0,002 = 2,594.10-3 m 74,97 Vậy ta chọn chiều dày mặt sàng δ = mm Ngô Sĩ Dũng  Trang 66 LUAN VAN CHAT LUONG download : add luanvanchat@agmail.com ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP 6.2.1.2.Kiểm tra ứng suất chịu uốn mặt sàng: Kiểm tra ứng suất chịu uốn mặt sàng theo [TL1-tr138] ta có cơng thức: σu ≤ σcp= 74,97 MPa Ứng suất uốn σu theo [TL1-tr138] xác định theo công thức sau: σu = P d δ 360 × (1 − 0,7 × n ) × ( ) l l ,[ MPa ] đó: + P: áp suất tính tốn , P = 97,318.10-3 MPa + δ: chiều dày mặt sàng, δ = 3.10-3 m + dn: đường kính ngồi ống trao trao đổi nhiệt,[m] + l: chiều dài tính tốn theo [TL1-tr138] xác định sau: l= a+b , [m] với: a,b - khoảng xác định theo hình 6.4 × S ,[m] S 3.S b=S+n=S+ = ,[m] 2 a = S × sin 60o = a dn S n Hình 6.4.Vị trí ống trao đổi nhiệt b hàn vào mặt sàng : Mặt sàng bình chứa thiết bị bay hấp thụ vừa bố trí ống trao đổi nhiệt thiết bị bay có đường kính ngồi dn0= 0,011 m có bước ống S0 = 0,0143 m, vừa bố trí ống trao đổi nhiệt thiết bị hấp thụ có đường kính ngồi dna= 0,017 m có bước ống Sa = 0,022 m Nên ta tính ứng suất uốn hai trường hợp ứng với dn0= 0,011 m, S0 = 0,0143 m dna= 0,017 m, Ngô Sĩ Dũng  Trang 67 LUAN VAN CHAT LUONG download : add luanvanchat@agmail.com ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP Sa = 0,022 m Sau ta chọn ứng suất uốn lớn để kiểm tra với ứng suất cho phép (σcp) a Trường hợp 1: dn0= 0,011 m, S0 = 0,0143 m Ta có : a = 0,0124 m b = 0,0213 m l = 0,0169 m σu = 97,318.10 −3 0,011   3.10 −3    360 × 1 − 0,7 × 0,0169   0,0169   = 0,01577 MPa b Trường hợp : dn0= 0,017 m, S0 = 0,022 m Ta có : a = 0,0191 m b = 0,033 m l = 0,026 m σu = 97,318.10 −3 0,017   3.10 −3    360 × 1 − 0,7 × 0,026   0,026   = 0,0375 MPa Vậy hai trường hợp σu < σcp nên thỏa mãn điều kiệu bền 6.2.2.Tính chiều dày mặt sàng chứa thiết bị ngưng tụ sinh hơi: Mặt sàng làm inox có đường kính D = 0,257 m có áp suất mặt (áp suất tuyệt đối) PK= 5,6210-3 MPa , Mặt sàng tiếp xúc với nước làm mát nước gia nhiệt xem nước có áp suất khí Vậy áp suất tính tốn (áp suất chân khơng) P = Pk- PK = 98100 - 5620 = 92480 Pa = 92,48.10-3 MPa P = 92,48.10-3 MPa 6.2.2.1.Chiều dày nhỏ mặt sàng: Chiều dày nhỏ mặt sàng theo [TL1-tr137] ta có cơng thức sau: δ = 0,5.de P σ cp + C ,[m] : + de: đường kính đường kính đường trịn lớn vẽ khoảng cách mặt sàng không chứa ống,[m]; de= 0,035 m + P: áp suất tính toán,[MPa]; P = 92,48.10-3 MPa + σcp: ứng suất bền cho phép vật liệu chế tạo mặt sàng,[MPa] Mặt sàng làm inox có σ cp* = 88,2 MPa theo [TL1-tr134] Do mặt sàng có lỗ khơng gia cường theo [TL1-tr147]ta có hệ số hiệu chỉnh ứng suất η = 0,85 Suy Ngô Sĩ Dũng  Trang 68 LUAN VAN CHAT LUONG download : add luanvanchat@agmail.com ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP σcp= η σ cp* = 0,85 × 88,2 = 74,97 MPa + C: trị số bổ sung chiều dày dự phịng ăn mịn, theo[TL1-tr137] ta có C = 0,002 Suy chiều dày nhỏ mặt sàng là: δ = 0,5 × 0,035 × 92,48.10 −3 + 0,002 = 2,61.10-3 m 74,97 Vậy ta chọn chiều dày mặt sàng δ = mm 6.2.2.2.Kiểm tra ứng suất chịu uốn mặt sàng: Kiểm tra ứng suất chịu uốn mặt sàng theo [TL1-tr138] ta có công thức: σu ≤ σcp= 74,97 MPa Ứng suất uốn σu theo [TL1-tr138] xác định theo công thức sau: σu = P d δ 360 × (1 − 0,7 × n ) × ( ) l l ,[ MPa ] đó: + P: áp suất tính tốn , P = 92,48.10-3 MPa + δ: chiều dày mặt sàng, δ = 3.10-3 m + dn: đường kính ống trao trao đổi nhiệt,[m] + l: chiều dài tính tốn theo [TL1-tr138] xác định sau: l= a+b , [m] với: a,b - khoảng xác định theo hình 6.4 × S ,[m] S 3.S b=S+n=S+ = ,[m] 2 a = S × sin 60o = Mặt sàng bình chứa thiết bị ngưng tụ sinh vừa bố trí ống trao đổi nhiệt thiết bị ngưng tụ có đường kính ngồi dnK= 0,017 m có bước ống SK = 0,022 m, vừa bố trí ống trao đổi nhiệt thiết bị sinh có đường kính ngồi dna= 0,022 m có bước ống Sa = 0,0286 m Nên ta tính ứng suất uốn hai trường hợp ứng với dn0= 0,017 m, S0 = 0,022 m dna= 0,022 m, Sa= 0,0268 m Sau ta chọn ứng suất uốn lớn để kiểm tra với ứng suất cho phép (σcp) c Trường hợp 1: dn0= 0,017 m, S0 = 0,022 m Ta có : a = 0,0191 m b = 0,033 m Ngô Sĩ Dũng  Trang 69 LUAN VAN CHAT LUONG download : add luanvanchat@agmail.com ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP l = 0,026 m σu = 92,48.10 −3 0,017   3.10 −3    360 × 1 − 0,7 × 0,026   0,026   = 0,0356 MPa d Trường hợp : dn0= 0,022 m, S0 = 0,02286 m Ta có : a = 0,0248 m b = 0,0429 m l = 0,0338 m σu = 92,48.10 −3 0,022   3.10    360 × 1 − 0,7 × 0,0338   0,0338   −3 = 0,0599 MPa Vậy hai trường hợp σu < σcp nên thỏa mãn điều kiệu bền Chương7: ĐIỀU KHIỂN VÀ TỰ ĐỘNG HÓA HỆ THỐNG LẠNH HẤP THỤ 7.1.Mục đích tự động hóa hệ thống lạnh: Trong trình vận hành hệ thống lạnh, nhiệt độ đối tượng cần làm lạnh thường bị biến động tác động dòng nhiệt khác từ bên ngồi bên phịng lạnh Để giữ cho nhiệt độ không đổi thay đổi giới hạn cho phép nhiệm vụ việc điều chỉnh máy lạnh Đôi việc điều khiển trình cơng nghệ lạnh khác lại u cầu phải làm thay đổi theo quy luật định trị số nhiệt độ , độ ẩm phòng lạnh đại lượng vật lý khác Hệ thống tự động hóa hệ thống lạnh có chức điều khiển tồn làm việc máy lạnh, trì chế độ vân hành tối ưu Bên cạnh trì thơng số giới hạn cho, cần bảo vệ hệ thống thiết bị tránh chế độ làm việc nguy hiểm Yêu cầu bảo vệ tự động Ngô Sĩ Dũng  Trang 70 LUAN VAN CHAT LUONG download : add luanvanchat@agmail.com ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP Tự động hóa làm việc máy lạnh có ưu điểm so với điều chỉnh tay giữ ổn định liên tục chế độ làm việc hợp lý Điều kéo theo loạt ưu điểm tăng thời gian bảo quản, chất lượng sản phẩm, giảm tiêu hao điện , nước giải nhiệt việc bảo vệ tự động thực thường nhanh nhạy, đảm bảo người Tuy vậy, việc trang bị hệ thống tự động hóa hợp lý hoạch tốn kinh tế có lợi q trình khơng thể điều chỉnh tay tính xác q trình cơng nghệ địi hỏi hay phải thực môi trường độc hại dễ nổ 7.2.Đặc tính hoạt động máy lạnh hấp thụ: 7.2.1.Aính hưởng nhiệt độ vào nước giải nhiệt tw1: Nhiệt độ nước giải nhiệt vào máy lạnh hấp thụ tw1, có ảnh hưởng tới đặc tính máy lạnh hấp thụ sau: - tw1 thấp dẫn tới suất làm mát cao - tw1 thấp dẫn tới tK thấp - tw1 thấp làm cho hiệu suất hấp thụ bình hấp thụ tăng lên dẫn tới dòng nhiệt vào thiết bị sinh thấp Do hiệu suất máy lạnh hấp thụ cao 7.2.2.Aính hưởng nhiệt độ nguồn gia nhiệt tq: Khi nhiệt độ gia nhiệt tq bình sinh giảm lượng nước bay giảm nồng độ dung dịch lại bình sinh đậm đặc nên quay bình hấp thụ, khả hấp thụ mơi chất lạnh giảm xuống nên lượng nước bình hấp thụ giảm làm giảm khả làm giảm khả bốc môi chất lạnh thiết bị bay Cho nên, lực làm lạnh máy lạnh hấp thụ giảm xuống Ngược lại, tăng nhiệt độ nguồn gia nhiệt tq lực làm lạnh máy lạnh hấp thụ tăng lên lưu ý nhệt độ tq bị giới hạn điều kiện ăn mòn kim loại điều kiện kết tinh dung dịch H2O/LiBr 7.3.Điều chỉnh suất máy lạnh hấp thụ: 7.3.1.Điều chỉnh phương pháp điều tiết nguồn gia nhiệt: Điều chỉnh suất máy lạnh hấp thụ theo phụ tải cách thay đổi nhiệt cấp vào thiết bị sinh thông qua đốt trực tiếp nguồn gia nhiệt khácû sau: - Bộ cảm biến đặt miệng thiết bị bay để điều khiển nhiệt độ khỏi thiết bị bay nước tải lạnh tm2 phụ tải lạnh hệ thống giảm tm2 giảm theo Khi tm2 giảm mức định trước thiết bị điều khiển giảm lượng khí đốt nguồn lượng khác Vì , nồng độ dung dịch lỗng thiết bị hấp thụ tăng lên, lượng nước vào thiết bị ngưng tụ giảm xuống, Ngơ Sĩ Dũng  Trang 71 LUAN VAN CHAT LUONG download : add luanvanchat@agmail.com ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP tốc độ bay hiệu làm lạnh thiết bị bay giảm chúng cân với giảm phụ tải lạnh để tm2 trì giới hạn chấp nhận Trong đó, lượng nước từ thiết bị bay đưa tới thiết bị hấp thụ giảm, nên áp suất bay P0 nhiệt độ bay t0 tăng - Cho dù lượng nước bay thiết bị sinh giảm, tốc độ truyền nhiệt bề mặt thiết bị ngưng tụ lượng nước ngưng tụ thành nước thiết bị ngưng tụ ổn định nên áp suất ngưng tụ PKvà nhiệt độ ngưng tụ tK giảm đến cân thiết lập Ngược lại tm2 cao định mức, nhiệt cung cấp vào thiết bị sinh tăng, nồng độ dung dịch loãng thiết bị hấp thụ giảm xuống sản lượng lạnh tăng tm2 lại giảm giới hạn định trước Dĩ nhiên, giảm nồng độ lỗng khơng vược q giới hạn kết tinh Ưu điểm phương pháp điều tiết thực thi cụ thể tương đối đơn giản, an tồn khơng liên quan đến độ chân không, không tiếp xúc với dung dịch H2O/LiBr không cần ý đến vấn đề ăn mịn Ngồi ra, lúc máy hoạt động phụ tải thấp, lượng gia nhiệt giảm nồng độ dung dịch lỗng bình sinh tăng lên, điều có lợi việc đề phịng LiBr kết tinh Nhược điểm phương pháp điều tiết lúc phụ tải thấp 50%.vì lượng tuần hồn dung dịch đậm đặc đến thiết bị sinh không thay đổi lượng nhiệt để gia nhiệt cho dung dịch đến sôi giảm không đáng kể nên đơn vị tiêu hao nhiệt lượng tăng lên đáng kể,vì phạm vi điều tiết phương pháp 60 ÷ 100% phụ tải 7.3.2.Điều chỉnh phương pháp điều tiết lượng tuần hoàn dung dịch đậm đặc: phương pháp dựa vào cảm biến đặt miệng thiết bị bay để điều khiển nhiệt độ khỏi thiết bị bay nước tải lạnh Ngoài ra, đoạn ống dẫn dung dịch đậm đặc từ bình hấp thụ đến bình sinh có đặt van điều tiết ba ngả nối ống đến đường dung dịch lỗng đến bình hấp thụ Khi phụ tải lạnh hệ thống giảm nhiệt độ khỏi thiết bị bay nước tải lạnh tm2 giảm theo, tm2 giảm mức định trước, hệ thống điều khiển xoay van ba ngả trích phần lượng dung dịch đậm đặc bình hấp thụ, hịa trộn với dung dịch lỗng làm tăng nồng độ dung dịch vào bình hấp thu Do lượng dung dịch đậm đặc đến thiết bị sinh giảm nên lượng nước bốc giảm, lượng nước vào thiết bị hấp thụ giảm, tốc độ bay hiệu làm lạnh thiết bị bay giảm tới chúng cân với giảm phụ tải lạnh để tm2 trì giới hạn chấp nhận Ngô Sĩ Dũng  Trang 72 LUAN VAN CHAT LUONG download : add luanvanchat@agmail.com ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP Ưu điểm phương pháp điều tiết thao tác tương đối đơn giản lượng dung dịch đậm đặc bình sinh giảm mà lượng nhiệt gia nhiệt không giảm nên nồng độ dung dịch lỗng chảy bình hấp thụ giảm thấp có khả gây kết tinh 7.3.3.Điều chỉnh hai phương pháp trên: Hai phương pháp sử dụng rộng rãi thực tế Khi phụ tải thay đổi phạm vi 60 ÷ 100% cần điều tiết nguồn gia nhiệt phụ tải giảm 60% sủ dụng điều tiết nguồn gia nhiệt điều tiết lượng tuần hoàn dung dịch đậm đặc 7.3.4.Điều chỉnh cách kết hợp máy nén hơi: Một số hệ thống điều hòa lớn thường dùng kết hợp máy lạnh hấp thụ máy lạnh nén Do máy lạnh hấp thụ khởi động chậm, trình điều chỉnh giảm phụ tải tăng suất tiêu hao nhiệt nên máy lạnh hấp thụ đáp ứng phụ tải nên Còn máy lạnh nén hoạt động tải đỉnh nhọn 7.4.Sự kết tinh, nguyên nhân, biên pháp khắc phục đề phòng: 7.4.1.Sự kết tinh: Máy lạnh hấp thụ sử dụng H2O/LiBr, nhiệt độ dung dịch thấp nồng độ dung dịch loãng dễ dàng xảy kết tinh Q trình kết tinh khơng làm hại đến máy lạnh hấp thụ, dẫn đến kết tăng nồng độ dung dịch cịn lại Đó triệu chứng rối loạn hoạt động, nguyên nhân gây kết tinh phải xác định trước hoạt động bình thường tiếp tục Ngày nay, máy lạnh hấp thụ thiết kế hoạt động vùng cách xa đường kết tinh có thiết bị ngăn chặn kết tinh hòa tan tinh thể trình kết tinh xảy Kết tinh khơng cịn vấn đề nghiêm trọng máy lạnh hấp thụ 7.4.2.những ngun nhân gây kết tinh: + khơng khí lọt vào hệ thống làm tăng nhiệt độ bay tăng nhệt độ nước tải lạnh tm2 khỏi hệ thống Nhiệt độ tm2 cao làm tăng lượng nhiệt đưa vào thiết bị sịnh giảm nồng độ dung dịch tới điểm kết tinh + hệ thống hoạt động đầy tải, nhiệt độ nước giải nhiệt thấp nhiệt độ dung dịch đậm đặc giảm thấp đủ để giảm nhiệt độ dung dịch loãng thiết bị hồi nhiệt tới điểm kết tinh + cúp điện, hệ thống ngừng hoạt động, nhiệt độ dung dịch loãng thiết bị hồi nhiệt xuống thấp đường kết tinh 7.4.3.Các biện pháp khắc phục: Các nhà chế tạo sản xuất thiết bị để giảm thiểu khả kết tinh Một thiết bị dùng van by-pass cho phép môi chất lạnh chảy Ngô Sĩ Dũng  Trang 73 LUAN VAN CHAT LUONG download : add luanvanchat@agmail.com ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP trực tiếp vào dịng dung dịch lỗng, điều kiện gây kết tinh cảm biến phát Một phát minh vi xử lý dựa DDC panel sử dụng nhiệt độ áp suất đo điểm nút để tính tốn nồng độ dung dịch ngăn chặn kết tinh Một thết bị khác ống tràn thường sử dụng để chuyển dung dịch loãng từ thiết bị sinh đến thiết bị hấp thụ trường hợp xảy kết tinh trường hợp hư hỏng khác (xem hình 2.2) tượng kết tinh thường xảy đoạn đầu dung dịch loãng chảy từ thiết bị hồi nhiệt dung dịch có nồng độ thấp, nhiệt độ tương đối thấp đường nhỏ hẹp sau xảy kết tinh, đường dung dịch loãng bị tắt nghẽn làm cho mức lỗng dung dịch bình hấp thụ hạ xuống, mức lỏng dung dịch bình sinh tăng lên mát lạnh hấp thụ hoạt động Để khắc phục tượng trên, người ta dùng ống xả tràn loại ống mao hình chữ U đặc mức lỏng bình sinh bình hấp thụ Khi xảy kết tinh, mức lỏng bình sinh tăng dần lên đến mức cao mặt ống chữ U, dung dịch loãng có nhiệt độ cao trực tiếp chảy vào bình hấp thụ qua ống chữ U làm cho nhiệt độ dung dịch đậm đặc bình hấp thụ tăng lên Vì nhiệt độ dung dịch đậm đặc vào thiết bị hồi nhiệt tăng làm tăng nhiệt độ dung dịch loãng thiết bị hồi nhiệt nên dung dịch loãng hòa tan tan thể LiBr kết tinh, máy lạnh tự hồi phục vận hành bình thường 7.4.4.Các biện pháp đề phịng: Trong máy lạnh hấp thụ, thường sử dụng biện pháp đề phòng kết tinh sau: + Trên ống dẫn dung dịch lỗng từ bình sinh đặt bầu cảm biến khống chế nhiệt độ dung dịch, cánh khống chế lượng nhiệt gia nhiệt bình sinh phịng dung dịch có nồng độ q thấp + Lắp đặt rơle thơi gian để kéo dài thời gian cấp điện cho bơm môi chất lạnh bơm dung dịch khoảng 10 phút sau ngưng cấp nguồn gia nhiệt để lượng môi chất môi chất lạnh thiết bị bay tiếp tục bay dung dịch loãng hấp thụ, dung dịch đậm đặc bình hấp thụ dung dịch lỗng bình sinh kết hợp mạnh mẽ Sau dung dịch đậm đặc phịng máy lạnh ngưng hoạt động, nhiệt độ dung dịch hạ thấp mà không kết tinh + Trong khoan chứa mức lỏng môi chất lạnh thiết bị bay hơi, có đặc thiết bị khống chế mức lỏng, mức lỏng mơi chất lạnh lên cao q mức quy định chảy tắt sang thiết hấp thụ để đề phòng dung dịch có nồng độ thấp kết tinh 7.5.Bảo vệ tự động máy lạnh hấp thụ: 7.5.1.Khóa điều khiển: Ngô Sĩ Dũng  Trang 74 LUAN VAN CHAT LUONG download : add luanvanchat@agmail.com ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP Máy lạnh hấp thụ khởi động bơm nước tải lạnh, bơm nước giải nhiệt, quạt tháp giải nhiệt hoạt động bình thường Khi máy lạnh ngưng hoạt động bơm môi chất lạnh bơm dung dịch tiếp tục hoạt động thêm từ 4÷10 phút 7.5.2.Bảo vệ nhiệt độ nước tải lạnh khỏi máy lạnh: Khi phụ tải lạnh máy lạnh thay đổi, nhiệt độ nước tải lạnh thay đổi phạm vi hẹp Người ta đặt bầu cảm biến nhiệt đường nước tải lạnh Khi phụ tải lạnh giảm, hệ thống điều khiển tác động làm giảm lượng nhiệt cấp vào máy Nếu phụ tải lạnh tiếp tục giảm giá trị tối thiểu mà máy hoạt động liên tục mạch điều khiển tác động dừng bơm nước giải nhiệt dẫn đến ngừng máy Sau đó, nhiệt độ nước lạnh tăng lên tới giá tri tối thiều quy định trước, máy lạnh tự đông khởi động trở lại 7.5.3.Bảo vệ lưu lượng nước tải lạnh: Máy lạnh gắn công tắc dịng đường ống nước tải lạnh Cơng tắc có tác dụng dừng vận hành tháp giải nhiệt bơm nước giải nhiệt lưu lượng nước tải lạnh giảm xuống thấp giá trị tối thiểu định trước Điều thực hiên để ngăn chặn khả máy bị đóng băng 7.5.4.Bảo vệ lưu lượng nước giải nhiệt: Máy lạnh gắn cơng tắc dịng đường ống nước giải nhiệt để ngừng máy lưu lượng nước giải nhiệt giảm định mức Dĩ nhiên, máy lạnh nén hơi, cơng tắc dịng để bảo vệ nước tải lạnh nước giải nhiệt đấu với rơle thời gian để tác dụng ngừng máy sau 10 ÷ 15 giây giảm lưu lượng nước, để đề phòng trường hợp lưu lượng nước giả tạo bơm bị hút air đầu hút bơm bị nghẹt khôi phục lại 7.5.5.Bảo vệ nhiệt độ bay hơi: Khi nhiệt độ thiết bị bay trở nên thấp cách nguy hiểm rơle nhiệt độ thấp cắt điện bơm nguồn nhiệt cấp, ngừng hoạt động lạnh Khi nhiệt độ bay tăng mức định trước máy lạnh tự động vận hành trở lại Ngô Sĩ Dũng  Trang 75 LUAN VAN CHAT LUONG download : add luanvanchat@agmail.com ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP TÀI LIỆU THAM KHẢO Nguyễn Đức Lợi- Phạm Văn Tùy, Bài tập kỹ thuật lạnh,NXB Giáo dục (1998) Nguyễn Đức Lợi, Hướng dẫn thiết kễ hệ thống lạnh,NXB khoa học kỹ thuật (1999) Võ Chí Chính,Tài liệu hướng dẫn thiết kế đồ án lạnh Nguyễn Thành Văn,Tính tốn máy lạnh hấp thụ sử dụng lượng mặt trời dùng điều hịa khơng khí (chuyên đề nghiên cứu sinh),(2001) Bùi Hải- Trần Thế Sơn, Bài tập nhiệt động, truyền nhiệt kỹ thuật lạnh,NXB khoa học kỹ thuật (1997) Bùi Hải- Hà Mạnh Thư - Vũ Xuân Hùng, Hệ thống điều hịa khơng khí thơng gió, NXB Văn hóa dân tộc,(2001) Hà Đăng Trung - Nguyễn Quân, Cơ sở kỹ thuật điều tiết khơng khí NXB khoa học kỹ thuật,(1997) Nguyễn Thành Văn , Nghiên cứu sử dụng máy lạnh hấp thụ lĩnh vực điều hịa khơng khí Việt Nam Luận án thạc sĩ khoa học (1998) Nguyễn Đức Lợi - Phạm Văn Tùy, Kỹ thuật lạnh sở, NXB Giáo dục(1996) 10 Nguyễn Đức Lợi- Phạm Văn Tùy Môi chất lạnh, NXB Giáo dục, (1996) 11 Lê Quế Kỳ - Hoàng Đình Tín, Nhiệt Kỹ Thuật,(1980) 12 Bùi Hải - Dương Đức Hồng - Hà Mạnh Thư, Thiết bị trao đổi nhiệt NXB khoa học kỹ thuật (1999) Chú thích: [TL1-tr10] là: tài liệu số một, trang số 10 Ngô Sĩ Dũng  Trang 76 LUAN VAN CHAT LUONG download : add luanvanchat@agmail.com ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP Ngô Sĩ Dũng  Trang 77 LUAN VAN CHAT LUONG download : add luanvanchat@agmail.com ... đồ máy lạnh hấp thụ H2O/LiBr cấp thực tế Hình 1.3 .Máy lạnh hấp thụ H2O/LiBr cấp Trane 1.2 Môi chất dùng máy lạnh hấp thụ : 1.2.1 Yêu cầu môi chất dùng máy lạnh hấp thụ : Ngồi mơi chất lạnh, máy. .. =7000 W Vậy suất lạnh yêu cầu để thiết kế máy lạnh hấp thụ dùng cho điều hịa khơng khí văn phịng làm việc với diện tích 35 m2 Q 0= 7000 W Chương3: TÍNH TỐN CHU TRÌNH MÁY LẠNH HẤP THỤ H2O/BrLi MỘT... nhiệt thiết bị trao đổi nhiệt máy lạnh hấp thụ H2O/LiBr cấp dùng để điều hịa khơng khí 3.1 Mơ hình máy lạnh hấp thụ H2O/ LiBr cấp + Vì hệ thống làm việc với độ chân không cao, để giảm khả khơng khí