Cô đặc dung dịch NaOH có buồng đốt ngoài

Cô đặc dung dịch NaOH,

NHIỆM VỤ

THIẾT KẾ MÔN HỌC

Giáo viên hướng dẫn : Vũ Minh Khôi

Sinh viên thực hiên: Nguyễn Văn Thiệp

Với năng suất: 18500 kg/h

Chiều cao ống gia nhiệt là 5 m

2.Các số liệu ban đầu:

Nồng độ đầu của dung dịch : 12%

Nồng độ cuối của dung dịch: 32%

Áp suất hơi đốt nồi 1 : 4at

Áp suất hơi ngưng tụ: 0,22 at

3 Nội dung các phần thuyết minh và tính toán:

LỜI MỞ ĐẦU

Để bước đầu làm quen với công việc của một kĩ sư hóa chất là thiết kế, sảnxuất một thiết bị phục vụ nhiệm vụ nào đó trong sản xuất Bộ môn “Quá trình và thiết

bị công nghệ hóa học”cung cấp những kiến thức cần thiết cho sinh viên đặc biệt là kĩ

sư máy hóa chất, giúp sinh viên hiểu và có khả năng vận hành các thiết bị máy móctrong công nghiệp sản xuất có liên quan Đây là nền tảng căn bản, là cơ sở để các kĩ sưhiểu sâu hơn và nghiên cứu sản xuất các máy móc hiên đại hơn trên thế giới nhất làtrong thời đại mà máy móc phát triển như vũ bão như hiện nay

Trong phạm vi “ Đồ án môn học- với nhiệm vụ thiết kế hệ thống cô đặc hai nồixuôi chiều thiết bị có phòng đốt ngoài thẳng dùng để cô đặc dung dịch NaOH chỉ đềcập đến việc tinh toán và thiêt kế nhũng thiết bị chính của hệ thống

Để hoàn thành đồ án này em đã nhận được sự giúp đỡ rất lớn từ phía nhàtrường, gia đình,bạn bè Đặc biệt em xin được gủi lời cảm ơn chân thành đến thầyhướng dẫn Vũ Minh Khôi đã giúp đỡ tận tình em hoàn thành đồ án này Do thời gian

và kiến thức con hạn chế nên đồ án không tránh khỏi thiếu sót, em rất mong nhậnđược ý kiến và sư góp ý của các thầy cô và các bạn để đồ án được hoàn thiện hơn

Em xin chân thành cảm ơn !

Sinh viên thực hiện Nguyễn Văn Thiệp

PHẦN I_GIỚI THIỆU CHUNG

I. GIỚI THIỆU VỀ SẢN PHẨM NaOH

Natri hiđroxit

Natri hiđroxit hay hyđroxit natri (công thức hóa học NaOH) hay thường được gọi là xút hoặc xút ăn da Natri hydroxit tạo thành dung dịch kiềm mạnh khi hòa tan trong dung môi như nước Nó được sử dụng nhiều trong các ngành công nghiệp như giấy, dệt nhuộm, xà phòng và chất tẩy rửa Sản lượng trên thế giới năm 1998 vào khoảng 45 triệu tấn Natri hydroxit cũng được sử dụng chủ yếu trong các phòng thí nghiệm

Natri hydroxit tinh khiết là chất rắn có màu trắng ở dạng viên, vảy hoặc hạt hoặc ở dạng dung dịch bão hòa 50% Natri hydroxit rất dễ hấp thụ CO2 trong không khí vì vậy nó thường được bảo quản ở trong bình có nắp kín Nó phản ứng mãnh liệt với nước và giải phóng một lượng nhiệt lớn, hòa tan trong etanol và metanol Nó cũng hòatan trong ete và các dung môi không phân cực, và để lại màu vàng trên giấy và sợi

Tính Chất Vật Lý

- Entanpi hòa tan ΔHo -44,5kJ/mol

- Ở trong dung dịch nó tạo thành dạng monohydrat ở 12,3-61,8 °C với nhiệt độ nóng chảy 65,1 °C và tỷ trọng trong dung dịch là 1,829 g/cm3

- Phản ứng với các axít hữu cơ tạo thành muối của nó và thủy phân este:

- Phản ứng với muối tạo thành bazơ mới và muối mới:

2 NaOH + CuCl2 → 2 NaCl + Cu(OH)2↓

Phương pháp sản xuất

Toàn bộ dây chuyền sản xuất xút ăn da (NaOH) là dựa trên phản ứng điện phân nước muối (nước cái) Trong quá trình này dung dịch muối (NaCl) được điện phân thành clo nguyên tố (trong buồng anốt), dung dịch natri hyđroxit, và hiđrô nguyên tố (trong buồng catôt)Nhà máy có thiết bị để sản xuất đồng thời xút và clo thường được gọi là nhà máy xút-clo Phản ứng tổng thể để sản xuất xút và clo bằng điện phân là:

II SƠ LƯỢC VỀ QUÁ TRÌNH CÔ ĐẶC

Quá trình cô đặc là quá trình làm đậm đặc dung dịch bằng việc đun sôi Đặcđiểm của quá trình này là dung môi được tách ra khỏi dung dịch ở dạng hơi, chất hoàtan được giữ lại trong dung dịch, do đó, nồng độ của dung dịch sẽ tăng lên Khi bayhơi, nhiệt độ của dung dịch sẽ thấp hơn nhiệt độ sôi, áp suất hơi của dung môi trên mặtdung dịch lớn hơn áp suất riêng phần của nó ở khoảng trống trên mặt thoáng dung dịchnhưng nhỏ hơn áp suất chung.Trạng thái bay hơi có thể xảy ra ở các nhiệt độ khácnhau và nhiệt độ càng tăng thì tốc độ bay hơi càng lớn, còn sự bốc hơi (ở trạng tháisôi) diễn ra ngay cả trong lòng dung dịch( tạo thành bọt) khi áp suất hơi của dung môibằng áp suất chung trên mặt thoáng , trạng thái sôi chỉ có ở nhiệt độ xác định ứng với

áp suất chung và nồng độ của dung dịch đã cho

Trong quá trình cô đặc, nồng độ của dung dịch tăng lên, do đó mà một số tínhchất của dung dịch cũng sẽ thay đổi Điều này có ảnh hưởng đến quá trình tính toán,cấu tạo vá vận hành của thiết bị cô đặc Khi nồng độ tăng, hệ số dẫn nhiệt λ, nhiệtdung riêng C, hệ số cấp nhiệt α của dung dịch sẽ giảm Ngược lại, khối lượng riêng ρ,

độ nhớt ν, tổn thất do nồng độ ∆’ sẽ tăng Đồng thời khi tăng nồng độ sẽ tăng điều kiệntạo thành cặn bám trên bề mặt truyền nhiệt, những tính chất đó sẽ làm giảm bề mặttruyền nhiệt của thiết bị

Hơi của dung môi được tách ra trong quá trình cô đặc gọi là hơi thứ, hơi thứ ởnhiệt độ cao có thể dùng để đun nóng một thiết bị khác, nếu dùng hơi thứ để đun nóngcho một thiết bị ngoài hệ thống thì ta gọi đó là hơi phụ

Quá trình cô đặc có thể tiến hành trong thiết bị cô đặc một nồi hoặc nhiều nồi,làm việc liên tục hoặc gián đoạn Quá trình cô đặc có thể được thực hiện ở các áp suấtkhác nhau tuỳ theo yêu cầu kĩ thuật, khi làm việc ở áp suất thường thì có thể dùng thiết

bị hở, khi làm việc ở áp suất thấp thì dùng thiết bị kín cô đặc trong chân không vì có

ưu điểm là có thể giảm được bề mặt truyền nhiệt ( khi áp suất giảm thì nhiệt độ sôi củadung dịch giảm dẩn đến hiệu số nhiệt độ giữa hơi đốt và dung dịch tăng)

Cô đặc nhiều nồi là quá trình sử dụng hơi thứ thay cho hơi đốt, do đó nó có ýnghĩa kinh tế cao về sử dụng nhiệt Nguyên tắc của quá trình cô đặc nhiều nồi có thể

tóm tắt như sau: Ở nồi thứ nhất, dung dịch được đun nóng bằng hơi đốt, hơi thứ củanồi này đưa vào đun nồi thứ hai, hơi thứ nồi hai đưa vào đun nồi ba hơi thứ nồi cuốicùng đi vào thiết bị ngưng tụ Dung dịch đi vào lần lượt từ nồi nọ sang nồi kia, quamỗi nồi đều bốc hơi môt phần, nồng độ dần tăng lên Điều kiện cần thiết để truyềnnhiệt trong các nồi là phải có chênh lệch nhiệt độ giữa hơi đốt và dung dịch sôi, haynói cách khác là chênh lệch áp suất giữa hơi đốt và hơi thứ trong các nồi, nghĩa là ápsuất làm việc trong các nồi phải giảm dần vì hơi thứ của nồi trước là hơi đốt của nồisau.Thông thường nồi đầu làm việc ở áp suất dư, còn nồi cuối làm việc ở áp suất thấphơn áp suất khí quyển.

Trong các loại hệ thống cô đặc nhiều nồi thì hệ thống cô đặc nhiều nồi xuôichiều được sử dụng nhiều hơn cả

Ưu điểm của loại này là dung dịch tự di chuyển từ nồi trước sang nồi sau nhờ sựchênh lệch áp suất giữa các nồi, nhiệt độ sôi của nồi trước lớn hơn nồi sau, do đó dungdịch đi vào mỗi nồi (trừ nồi đầu) đều có nhiệt độ cao hơn nhiệt độ sôi, kết quả là dungdịch được làm lạnh đi, lượng nhiệt này sẽ làm bốc hơi thêm một phần nước làm quátrình tự bốc hơi

Nhược điểm: nhiệt độ dung dịch ở các nồi sau thấp dần nhưng nồng độ củadung dịch lại tăng dần làm cho độ nhớt của dung dịch tăng nhanh, kết quả hệ số truyềnnhiệt sẽ giảm đi từ nồi đầu đến nồi cuối Hơn nữa, dung dịch đi vào nồi đầu có nhiệt

độ thấp hơn nhiệt độ sôi nên cần phải tốn thêm một lượng hơi đốt để đun nóng dungdịch

Trong công nghệ hoá chất và thực phẩm, Cô đặc là quá trình làm bay hơi mộtphần dung môi của dung dịch chứa chất tan không bay hơi ở nhiệt độ sôi; với mụcđích:

+ Làm tăng nồng độ của chất hoà tan trong dung dịch

+ Tách các chất hoà tan ở dạng rắn(kết tinh)

+ Tách dung môi ở dạng nguyên chất v.v

III_ SƠ ĐỒ _ MÔ TẢ QUÁ TRÌNH SẢN XUẤT

1) Sơ đồ dây chuyền hệ thống cô đặc hai nồi xuôi chiều, gồm các thiết bị chính

10

Sản phẩm

Cửa xả đáy Cửa xả đáy

Cửa xã khói Cửa xã khói

Nước ngưng

Nước lạnh

11

Hơi đốt Hơi

đốt

Hình 1: Sơ đồ dây chuyền sản xuất của thiết bị cô đặc phòng đốt ngoài thẳng đứng

1 Thùng chứa dung dịch đầu 7 Thiết bị cô đặc

4 Lưu lượng kế 10.Thiết bị ngưng tụ Baromet

5 Thiết bị gia nhiệt hỗn hợp đầu 11.Thiết bị t¸ch bọt

- Hai nồi cô đặc xuôi chiều cưỡng bức, thực hiện quá trình bốc hơi một phần dung môi

- Thiết bị đun nóng dung dịch đến nhiệt độ sôi

- Thiết bị ngưng tụ Baromet, ngưng tụ hơi nước hoặc hơi của chất lỏng không

có giá trị hoặc không tan trong nước

- Bơm dung dịch và bơm hút chân không

- Các thùng chứa, ly chứa

2) Nguyên lý làm việc của hệ thống.

Dung dịch ban đầu có nồng độ thấp chứa trong thùng (1) qua bơm (2) được bơmlên thùng cao vị (3) Từ đây nó được điều chỉnh lưu lượng theo yêu cầu qua lưu lượng

kế (4) trước khi vào thiết bị gia nhiệt (5) Tại thiết bị (5), dung dịch được đun nóngđến nhiệt độ sôi bằng tác nhân hơi nước bão hòa và được cấp vào nồi cô đặc thứ nhất(6) , thực hiện quá trình bốc hơi Dung dịch ra khỏi nồi 1 được đưa vào nồi thứ hai (7).Tại đây cũng xảy ra quá trình bốc hơi tương tự như ở nồi 1 với tác nhân đun nóngchính là hơi thứ của nồi thứ nhất (đây chính là ý nghĩa về mặt sử dụng nhiệt trong côđặc nhiều nồi) Hơi thứ của nồi thứ 2 sẽ đi vào thiết bị ngưng tụ (8) Ở đây, hơi thứ sẽđược ngưng tụ lại thành lỏng chảy vào thùng chứa ở ngoài; còn khí không ngưng đivào thiết bị thu hồi bọt (9) rồi vào bơm hút chân không Dung dịch sau khi ra khỏi nồi

2 được bơm ra ở phía dưới thiết bị cô đặc đi vào thùng chứa sản phẩm Nước ngưngtạo ra trong hệ thống được chứa trong các cốc hoặc được tuần hoàn trở lại thiết bị hoáhơi, hoặc được đưa đi xử lý

Hệ thống cô đặc xuôi chiều (hơi đốt và dung dịch đi cùng chiều với nhau từ nồi nọsang nồi kia) được dùng khá phổ biến trong công nghiệp hóa chất Nhiệt độ sôi của nồitrước lớn hơn nồi sau, do đó, dung dịch đi vào mỗi nồi (trừ nồi 1) đều có nhiệt độ caohơn nhiệt độ sôi, kết quả là dung dịch sẽ được làm lạnh đi và lượng nhiệt này sẽ làmbốc hơi thêm một lượng nước gọi là quá trình tự bốc hơi Nhưng khi dung dịch vào nồiđầu có nhiệt độ thấp hơn nhiệt độ sôi của dung dịch, thì cần phải đun nóng dung dịch

do đó tiêu tốn thêm một lượng hơi đốt Vì vậy, khi cô đặc xuôi chiều, dung dịch trướckhi vào nồi nấu đầu cần được đun nóng sơ bộ bằng hơi phụ hoặc nước ngưng tụ

Nhược điểm của cô đặc xuôi chiều là nhiệt độ của dung dịch ở các nồi sau thấpdần, nhưng nồng độ của dung dịch tăng dần làm cho độ nhớt của dung dịch tăngnhanh, kết quả là hệ số truyền nhiệt sẽ giảm từ nồi đầu đến nồi cuối

PHẦN II- TÍNH TOÁN THIẾT BỊ CHÍNH Yêu cầu:

Thiết kế hệ thống cô đặc 2 nồi xuôi chiều thiết kế thiết bị cô đặc hai nồi xuôichiều có phòng đốt ngoài thẳng đứng cô đặc dung dịch NaOH với năng suất18500kg/h Chiều cao ống gia nhiệt: 5m

Các số liệu ban đầu:

- Nồng độ đầu vào của dung dịch: 12%

- Nồng độ cuối của dung dịch: 32%

- Áp suất hơi đốt nồi 1: 4at

- Áp suất hơi ngưng tụ: 0,22 at

* Tính toán lượng hơi thứ bốc ra khỏi hệ thống (W)

1 d d

c

x G

Trong đó: W- Tổng lượng hơi thứ bốc ra khỏi hệ thống (Kg/s)

xd - Nồng độ đầu vào của dung dịch: xd = 12%

xc - Nồng độ cuối của dung dịch: xc = 32%

Gd –Năng suất thiết bị: Gd = 18500 (kg/h)

1218500(1 ) 11562,5

Gd :lượng dung dịch đầu đưa vào cô đặc (kg/h)

Gc :lượng sản phẩm thu được (kg/h)

W : tổng lượng hơi thứ bay raĐối với chất tan trong dung dịch:

x

(theo ct 3.7/T3-142)

2 Tính toán lượng hơi thứ bốc ra khỏi mỗi nồi.

- Gọi: W1 - Lượng hơi thứ bốc ra khỏi nồi 1: W1 (kg/s)

W2 - Lượng hơi thứ bốc ra khỏi nồi 2: W2 (kg/s)Giả thiết mức phân phối lượng hơi thứ bốc ra ở nồi 2 là :

i d

G X x

4 Chênh lệch áp suất chung của hệ thống (ΔP)

ΔP được đo bằng hiệu số giữa áp suất đốt sơ cấp P1 ở nồi 1 và áp suất hơi thứ ởthiết bị ngưng tụ Png

= 4 – 0,22 = 3,78 (at)

5 Chênh lệch áp suất, nhiệt độ hơi đốt cho mỗi nồi:

Gọi ∆pi: chênh lệch áp suất trong nồi thứ i [at]

Giả thiết phân bố áp suất hơi đốt giữa 2 nồi là: ∆ p : p 1 ∆ = 2 2, 47 :1

Tính áp suất hơi đốt từng nồi suy ra nhiệt độ hơi đốt:

Theo công thức p i = p i-1 − ∆ p i-1

- Nhiệt lượng riêng:i 1 = 2744 kJ/kg[ ]

- Nhiệt hoá hơi: r 1 = 2141 kJ/kg[ ]

• Nồi 2: với p 2 = 1,31 at[ ] ta được : - Nhiệt độ hơi đốt: o

2

T = 108,9 C

- Nhiệt lượng riêng: i 2 = 2691, 05 kJ/kg[ ]

- Nhiệt hoá hơi: r 2 = 2248, 05 kJ/kg[ ]

• Với png = 0, 22 at[ ] ta được: o

ng

T = 61,5 C

6 Tính nhiệt độ và áp suất hơi thứ ra khỏi từng nồi:

Gọi t ' i : nhiệt độ hơi thứ ra khỏi nồi thứ i (i =1,2)

∆ i ''': tổn thất nhiệt độ do trở lực đường ống (chọn o

1 ''' 2 ''' 1 C

Theo công thức: t ' T i = i+1 + ∆   i '''  oC ta có:

• Nhiệt độ hơi thứ ra khỏi nồi 1 là: t ' T 1 = 2 + ∆ = 1 ''' 108,9 1 109,9 + =   oC

• Nhiệt độ hơi thứ ra khỏi nồi 2 là: t ' T 2 = ng + ∆ = 2 ''' 61,5 1 62,5 + =   oC

Tra bảng I.250 [3.314] (Tính chất lý hóa của hơi nước bão hòa phụ thuộc nhiệt dộ) ta

có :

• Nồi 1: với t ' 109,9 C 1 = o ta được: - Áp suất hơi thứ: p ' 1,4591 = [at]

- Nhiệt lượng riêng:i ' 2693,926 KJ/Kg 1 = [ ]

- Nhiệt hoá hơi: r ' 2227,926 KJ/Kg 1 = [ ]

• Nồi 2: với t ' 62,5 C 2 = o ta được : - Nhiệt độ hơi đốt: p ' 0, 229 at 2 = [ ]

- Nhiệt lượng riêng: i ' 2608,59 KJ/Kg 2 = [ ]

- Nhiệt hoá hơi: r ' 2338,56 KJ/Kg 2 = [ ]

Bảng tổng hợp số liệu 1:

9

2693,926

2227,92

2 1,31 108.9 2691.05 2248.05 0,229 62,5 2608,59 2338,56 32

7 Tính tổn thất nhiệt độ cho từng nồi:

7.1 Tính tổn thất nhiệt độ do áp suất thuỷ tĩnh tăng cao ∆i’:

h : chiều cao lớp dung dịch từ miệng ống truyền nhiệt đến mặt thoáng, chọn h 1

=0,5 [m] H: chiều cao ống truyền nhiệt, chọn H = 5 [m]

T ' f ' 16, 2 '   C

Trong đó:

si

T : nhiệt độ sôi của dung môi o K

r: ẩn nhiệt hoá hơi của dung môi [J/kg]

0i

'

∆ : Tổn thất nhiệt độ do nhiệt độ sôi của dung dịch lớn hơn của dung

môi ở áp suất khí quyển

8 Tính hiệu số nhiệt độ hữu ích của hệ thống:

Hiệu số nhiệt độ hữu ích của hệ thống:

0 2

T 142,9 120,97 21,93

T 108,9 85,56 22,94

C C

D: lượng hơi đốt cho vào nồi 1

C0, C1, C2: nhiệt dung riêng của dung dịch ban đầu, dung dịch ra khỏi nồi 1, nồi2

9.2 Tính nhiệt dung riêng của dung dịchNaOH:

Với dung dịch loãng (x< 20%) nhiệt dung riêng tính theo công thức:

C 4186 (1 = × −x) [3-152]

• Dung dịch ban đầu có xd = 12%nên ta có:

9.3 Các thông số của nước ngưng:

Nhiệt độ của nước ngưng : θ 1 = = T 142,9 C; θ 1 0 2 = T 2 = 108,9 C0

Nhiệt dung riêng của nước ngưng:

Tra bảng I.249 [ 3-310 ] và nội suy với:

Xác định lại tỉ lệ phân phối hơi thứ giữa 2 nồi: W : W 1 2 = 1:1,03

Kiểm tra sai số:

θ,[oC]

W, [kg/h]

Sai số, %Giả thiết Tính

10 Tính hệ số cấp nhiệt, nhiệt lượng trung bình từng nồi:

10.1 Tính hệ số cấp nhiệt α1 khi ngưng tụ hơi

Chọn ống truyền nhiệt có kích thước: 38×2[mm]

Giả thiết chênh lệch nhiệt độ giữa hơi đốt và thành ống truyền nhiệt :

i 1i

r 2,04 A

t H

i

  [W/m2.độ]

Giá trị A phụ thuộc vào nhiệt độ màng t m

Nhiệt độ màng tính theo công thức: ( ) 1i

0 12

10.2 Tính nhiệt tải riêng về phía hơi ngưng tụ:

Gọi q 1i: Nhiệt tải riêng về phía hơi ngưng tụ nồi thứ i

Trong đó: λ: hệ số dẫn nhiệt [W/m.độ] (lấy theo nhiệt độ sôi của dung dịch).

ρ: khối lượng riêng [kg/m 3]

µ: độ nhớt [Ns/m2]

Chỉ số dd: là dung dịch

Chỉ số nc: là nước

Các thông số của nước :

• Tra bảng I.129 [3 – 133] và nội suy ta có :

• Tra bảng I.104 [3 – 96] và nội suy ta có :

Các thông số của dung dịch :

Hệ số dẫn nhiệt của dung dịch NaOHtính theo công thức:

Với nồi 1: 2

1 NaOH NaOH(1)

2 NaOH NaOH(2)

Thay vào công thức ta có:

o 1

t = 60 C và x1= 17,53% ta có 3 2

11

μ = 1,63 10 × − Ns/m 

o 2

t = 60 C và x2 = 32% ta có 3 2

12

μ = 1, 63 10 × − Ns/m 

o 2

Tại t s2 = 66,54 C0 dung dịch có độ nhớt là μdd2tướng ứng với nhiệt độ θ 32của

cùng độ nhớt nên ta có:

o 32 32

μ 10 N.s/m

3 nc 2

μ 10 N.s/m

Theo phương pháp phân phối hiệu số nhiệt độ hữu ích theo điều kiện bề mặt truyền

nhiệt cấc nồi bằng nhau và nhỏ nhất thì áp dụng công thức:

tbi i i

q K t

=

∆ [W/m2.độ]

Thay số ta có:

tb1 1

j j=1

j=1 j

Q K

Q K

T

∆

o C

  Sai số%

1 Hệ thống thiết bị ngưng tụ baromet:

2 Tính toán hệ thiết bị ngưng tụ baromet:

- Lượng hơi thứ ở nồi cuối trong hệ thống cô đặc:W 2 = 5724 kg/h( )

- Áp suất ở thiết bị ngưng tụ là: P ng = 0, 22(at)

- Nhiệt độ ngưng tụ t ng = 61,5 Co

- Các thông số vật lí của hơi thứ ra khỏi nồi thứ 2 :

P ' 0, 229 (at) = ; t ' 62,5 C = o ; i ' 2608,59 kJ/kg = ( ); r ' 2338,56 kJ/kg = ( )

2.1/ Tính lượng nước lạnh G n cần thiết để ngưng tụ:

Với : i: nhiệt lượng riêng của hơi nước ngưng i ng = 2607 kJ/kg( )

t d,t c :nhiệt độ đầu và cuối của nước lạnh Chọn t d = 20 Co ; o

Quy chuẩn theo bảng VI.8 [4-88] lấy D tr = 800 (mm)

t 0,866= dlỗ

0,5

tb

f f

f =

Thay vào ta được t 0,866 5 (0,1)= × × 0,5+ =5 6,37 (mm).

2.6/ Tính chiều cao thiết bị ngưng tụ:

Mức độ đun nóng thiết bị ngưng tụ được xác định theo công thức sau:

Trong đó t bh là nhiệt độ của hơi bão hòa ngưng tụ t bh = 61,5 Co

Quy chuẩn theo bảngVI.7 [4-86] lấy β 0,774=

Tra bảng số liệu ta có:

ngăn

Khoảng cáchgiữa các ngăn

Thời gianrơi qua 1bậc

Mức độđunnóng

Đường kínhcủa tia nước

Ta có chiều cao của thiết bị ngưng tụ: H 8 400 3200 mm = × = ( )

Thực tế, khi hơi đi trong thiết bị ngưng tụ từ dưới lên thì thể tích của nó sẽ giảmdần, do đó khoảng cách hợp lý giữa các ngăn cũng nên giảm dần từ dưới lên trênkhoảng 50 mm cho mỗi ngăn Khi đó chiều cao thực tế của thiết bị ngưng tụ là H'.Khoảng cách trung bình giữa các ngăn là 400 mm, ta chọn khoảng cách giữa hai ngăndưới cùng là 450 mm.