Chuong II tinh san OK

Đồ án tốt nghiệp KSXD khóa 47 - đại học xây dựng Công trình: Trụ sở Tổng công ty XNK Xây dựng Việt Nam VINACONEX Chơng II: tính sàn ứng lùc tríc * - - I Sơ đồ tính sàn: Mặt sàn bố trí đối xứng theo phơng nên ta cần tính toán nội lực cốt thép cho nửa sàn theo phơng bố trí cho toàn sàn theo phơng theo nguyên tắc đối xứng đây, ta tính cho nửa sàn từ trục 1, đến trục 2, 3 30500 9500 9500 10500 500 1000 500 500 8500 8500 2000 1000 5500 2000 2500 Y 500 9500 2000 1000 +79,500 2000 +12,900 1000 5500 2000 8500 2000 1000 6500 2000 9500 2000 1000 5500 2000 8500 30500 X Sơ đồ tính sàn tầng điển hình Chia sàn thành dải tính toán nh hình vẽ Tổng tải trọng tính toán 968,8daN/m2, phần tĩnh tải 728,8daN/m 2; tổng tải trọng tiêu chuẩn 856daN/m2, phần tĩnh tải 656daN/m2 SVTH: Chu Hải Ninh - 47XD2 GVHD: ThS.GVC Đinh Chính §¹o - 16 - 1000 30500 2000 9500 6500 10500 30500 1000 5500 2000 9500 Đồ án tốt nghiệp KSXD khóa 47 - đại học xây dựng Công trình: Trụ sở Tổng công ty XNK X©y dùng ViƯt Nam VINACONEX II TÝnh cèt thÐp sàn ứng lực trớc: Chọn cốt thép, tính toán hao ứng suất, tính lực căng trớc: 1.1 Chọn thép ứng suất căng trớc: Chọn thép cờng độ cao T15 đặt ống thép có bơm vữa (daN/ cm2 ) , giới hạn chảy Thép có cờng độ bền chÞu kÐo R HB 18600 R HC 16700 (daN/ cm2 ) , quy ớc giới hạn chảy tính toán R H 13900 (daN/ cm2 ) , E 1,95.106 (daN/ cm2 ) , đờng kính danh định 15,2mm, diện tích 1,4cm2, độ giÃn dài tối đa 2,5% Đặt lớp cáp phơng ứng suất căng trớc xác định bëi: 0,2R HC  P  0,8R HC  P Trong ®ã: R HC 16700 (daN/ cm2 ) P 0,05 (daN/ cm2 )  12724 (daN/ cm2 ) VËy, cã: 3516 (daN/ cm2 ) Chän  12700 Bê tông sử dụng loại bê tông cờng độ cao mác 500# có R n 215(daN/ cm2 ) , R k 13,4(daN/ cm2 ) , E 3,6.105 (daN/ cm2 ) (daN/ cm2 ) Dïng thÐp Cèt thÐp mÒm chän thÐp AII, cã R a  R a ' 2800 12, chiều dày lớp bảo vệ 16mm, chiều dày lớp bảo vệ cáp ứng lùc tríc lµ: 16 + 12 + 12 = 40(mm) Lợng cốt thép tối thiểu theo dự thảo tiêu chuẩn thiết kế BTCT ƯLT 12a300 Đặt thép thờng 12a300,  = 0,31(%) 1.2 TÝnh to¸n hao øng suÊt: - Hao chïng øng suÊt cña cèt thÐp:     ch  0,22  0,1. R HC   (daN/ cm2 ) , cã: Víi  12700 12700    ch  0,22  0,1.12700855(daN/ cm2 ) 16700   - Hao sù biến dạng neo ép sát ®Öm:   neo  E H (daN/ cm2 ) L Do kh«ng cã sè liƯu thùc nghiƯm, lÊy  2(mm) cho đầu neo để thiên an toµn, tÝnh víi L 9,5(m) :  neo 2 1,95.106 821(daN/ cm2 ) 9500 - Hao ma sát cốt thép với thành ống: SVTH: Chu Hải Ninh - 47XD2 GVHD: ThS.GVC Đinh Chính Đạo - 17 - Đồ án tốt nghiệp KSXD khóa 47 - đại học xây dựng Công trình: Trụ sở Tổng công ty XNK X©y dùng ViƯt Nam VINACONEX    ms   1 kx  e   Trong ®ã: 4750 4750 3 70 3 5250 5250 70 2 70 1 2 70 1 70 e  C¬ số lôgarit tự nhiên Theo bảng 17 trang 60 TCVN 5574-1991, với ống cáp có bề mặt kim loại, có k 0,003,  0,35   Tỉng gãc quay cđa trục cốt thép Tính : Do cáp căng đầu nên ta tính đến nhịp, để thiên an toàn tính cho đoạn cáp dài có x L max 0,5.29,5 14,75(m) Chiều dày(đờng kính) ống cáp 20mm, ống chứa đợc đến bó sợi cáp(ta dùng loại ống cáp bẹt S6-4 S6-5 với ống cáp tròn đơn VSL) Do ta cã thĨ bè trÝ cho chiỊu cao lµm viƯc cđa cáp theo phơng nhau, lấy chung chiều dầy lớp bảo vệ cho ống cáp 40mm Khoảng cách từ trục trung hòa đến trục cáp là: 240 20 e 40 70(mm) 7(cm) 2 4750 4750 Tæng gãc xoay tÝnh nh sau:  21  2  2 1  0,0147 (rad) 475 7 3  0,0295 (rad) 475 7 3  0,0267 (rad) 525 VËy:  2.0,0147 2.0,0295 2.0,02670,1418 (rad) Suy ra:    ms 12700 (daN/ cm2 )  1 0,003.14,750,35.0,1418 1138  e - Hao co ngót bê tông: Đối với bê tông nặng đông cứng tự nhiên tự số co lÊy theo b¶ng 18 (TCVN 5574-91), ta cã víi mác bê tông M500, phơng pháp căng sau: co 350(daN/ cm2 ) - Hao tõ biÕn cđa bª tông: SVTH: Chu Hải Ninh - 47XD2 GVHD: ThS.GVC Đinh Chính Đạo - 18 - Đồ án tốt nghiệp KSXD khóa 47 - đại học xây dựng Công trình: Trụ sở Tổng công ty XNK Xây dựng Việt Nam VINACONEX Trong trờng hợp sử dụng phơng pháp căng sau, ứng suất trớc gây nén lệch tâm bê tông ứng suất nén giảm có ngoại lực tác dụng Do tra bảng 19 TCVN 5574 -1991 ta đợc s¬ bé:    tb 4000 k bH  0,3 4000 1(0,65 0,3) 1400 (daN/ cm2 )  R0 Trong k bê tông đông cøng tù nhiªn - Tỉng hao øng st:  h1  neo   ms 821 11381959 (daN/ cm2 )  h2  ch   co   tb 855 350 14002605 (daN/ cm2 )  h  h1   h2 1959 26054564 (daN/ cm2 ) øng suÊt hiệu thép là: H  h 12700  45648136 (daN/ cm2 ) 1.3 TÝnh lực căng trớc: Chọn lực căng trớc cho ứng suất căng trớc cân với 0,8 tĩnh tải: wl1 F 8f Tính lực căng trớc cho nhịp lớn 10,5m 0,8.728,8.9,5.10,52 F 545234 (daN) 8.0,14 Lực căng hiệu cho bó cáp là: Fe A. H 1,4.813611390 (daN) Số cáp cần là: F 545234 n 47,9(bó) Fe 11390 Trên toàn sàn, chọn n = 3.47,9 = 143,7(bó) Chän n = 143(bã) TÝnh to¸n néi lùc cho sàn: Tính nội lực cho sàn phần mềm SAFE 6.20 với dải tính toán nh vẽ Giá trị Mômen uốn dải sàn đợc trình bày bảng sau: - Theo phơng trục 1-1: y 4,75 9,5 14,75 20 24,75 29,5 0,00 0,00 4,15 26,18 2,23 3,38 0,00 6,24 4,15 26,18 12,68 0,00 12,58 12,58 0,00 0,01 37,31 -0,44 -1,24 24,07 30,74 70,58 0,00 0,00 -0,44 -1,71 24,06 30,73 70,51 37,28 0,00 D¶i -2,5 0,0 0,2 -2,47 0,00 - Theo phơng trục A-A: SVTH: Chu Hải Ninh - 47XD2 GVHD: ThS.GVC Đinh Chính Đạo - 19 - Đồ án tốt nghiệp KSXD khóa 47 - đại học xây dựng Công trình: Trụ sở Tổng công ty XNK Xây dựng Việt Nam VINACONEX x Dải 4,75 9,5 14,75 20 24,75 29,5 0,00 0,01 -0,01 -0,01 0,01 4,15 26,18 12,68 12,58 37,29 -0,44 -1,72 -24,07 -30,74 -70,58 0,00 2,23 3,38 -2,47 -0,45 -1,72 -24,07 -30,74 -70,58 0,00 4,15 26,18 12,68 12,58 37,29 0,00 0,01 -0,01 -0,01 0,01 1,84 TÝnh thÐp øng lực trớc: Phân bố cáp ứng lực trớc theo tỉ lệ Mômen dải bản: 4,15 1001,7(%), chọn D¶i chiÕm (4,15 26,18 24,07 30,74)  70,58 1,84 bã 26,18 10010,8(%), chän 15 bã D¶i chiÕm 242,7 24,07 1009,92(%), chän 14 bã D¶i chiÕm 242,7 30,74 10012,7(%) , chän 17 bã D¶i chiÕm 242,7 70,58 10029,1(%) , chän 41 bã D¶i chiÕm 242,7 3.1 Tính toán kiểm tra cờng độ giai đoạn căng cốt thép (khi cha tháo cốp pha): Giả thiết tiến hành căng cốt thép bê tông đạt 83,2% cờng độ, tức sau 16 ngày từ ngày đổ bê tông Khi cờng độ chịu kéo tiêu chuẩn bê tông vào khoảng 0,832.20 = 16,64(daN/cm 2), cờng độ chịu nén tính toán Rn0 = 0,832.215 = 178,88(daN/cm 2) Tải trọng tác dụng lên sàn giai đoạn gồm: trọng lợng thân sàn lực nén trớc có kể đến h1 Do Mômen sàn trọng lợng thân sàn gây ngợc dấu với lực nén trớc nên ứng suất bê tông nên công thức kiĨm tra cã d¹ng nh sau: N e h N M h  max,min  H H  H  J F J Thiªn vỊ an toàn, ta tính toán kiểm tra cho tiết diện có Mômen gây TLBT nhỏ 3.1.1 Với dải 1: Xét tiết diện sàn 200cm.24cm, tải trọng tác dụng lên sàn gồm: - Lực nén trớc: N H  H FH Trong ®ã: FH 3.1,4 4,2(cm2 )  H    h1 12700 195910741 (daN/ cm2 ) SVTH: Chu H¶i Ninh - 47XD2 GVHD: ThS.GVC Đinh Chính Đạo - 20 - Đồ án tốt nghiệp KSXD khóa 47 - đại học xây dựng Công trình: Trụ sở Tổng công ty XNK Xây dựng Việt Nam VINACONEX VËy, cã: N H 10741 4,2 45112 (daN) - Mômen trọng lợng thân sàn gây ra: 656 M 0,440,3(Tm) 968,8 Víi: eH 7(cm) VËy, cã: F bh200.244800 (cm2 ) bh3 200.243 J  230400 (cm4 ) 12 12 45112 24 45112 3000024  max,min    16,45 9,4 1,56(daN/ cm2 ) 2304002 4800 2304002  max 16,45 9,4  1,565,49(daN/ cm2 )  16,64(daN/ cm2 ) => diện không nứt giai đoạn chÕ t¹o   16,45 9,4  1,56 24,29(daN/ cm2 ) 3.1.2 Với dải 2: Xét tiết diện sàn 550cm.24cm, tải trọng tác dụng lên sàn gồm: - Lực nÐn tríc: N H  H FH Trong ®ã: FH 15.1,4 21(cm2 ) tiÕt  H    h1 12700 195910741 (daN/ cm2 ) VËy, cã: N H 10741 21225561 (daN) - Mômen trọng lợng thân sàn gây ra: 656 M 1,711,16(Tm) 968,8 Với: eH 7(cm) VËy, cã: F  bh550.2413200 (cm2 ) bh3 550.243 J  633600 (cm4 ) 12 12 225561 24 225561 11600024  max,min    29,90 17,092,2(daN/ cm2 ) 633600 13200 6336002  max 29,90 17,09 2,2 10,61(daN/ cm2 )  16(daN/ cm2 ) => tiÕt diện không nứt giai đoạn chế tạo  29,90 17,09 2,2  44,79(daN/ cm2 ) SVTH: Chu Hải Ninh - 47XD2 GVHD: ThS.GVC Đinh Chính Đạo - 21 - Đồ án tốt nghiệp KSXD khóa 47 - đại học xây dựng Công trình: Trụ sở Tổng công ty XNK Xây dựng Việt Nam VINACONEX 3.1.3 Với dải 3: Xét tiết diện sàn 200cm.24cm, tải trọng tác dụng lên sàn gồm: - Lực nén trớc: N H H FH max Trong ®ã: FH 14.1,4 19,6(cm2 )  H    h1 12700 195910741 (daN/ cm2 ) VËy, cã: N H 10741 19,6 210524 (daN) - Mômen trọng lợng thân sàn gây ra: 656 M 2,471,67(Tm) 968,8 Víi: eH 7(cm) VËy, cã: F bh200.244800 (cm2 ) bh3 200.243 J  230400 (cm4 ) 12 12 210524 24 210524 16700024  max,min    76,75 43,868,7(daN/ cm2 ) 230400 4800 2304002  max 76,75 43,86 8,7 24,19(daN/ cm2 ) => tiết diện bị nứt giai đoạn chế tạo Ta điều chỉnh lại đờng cáp tiết diện chút để bảo đảm tiết diện không nứt Tại nhịp dải 3, ta giảm độ lệch tâm 6cm Khi có: 210524 24 210524 16700024  max,min    65,79 43,868,7(daN/ cm2 ) 230400 4800 2304002  max 65,79 43,86 8,7 13,23(daN/ cm2 )  16,64(daN/ cm2 ) => tiết diện không nứt sau điều chỉnh ®é lƯch t©m   65,79 43,86 8,7  100,95(daN/ cm2 ) Các tiết diện khác, có giá trị Mômen TLBT lớn, chịu nén(tiết diện gối biên) nên không cần kiểm tra 3.1.4 Với dải 4: Xét tiết diện sàn 200cm.24cm, tải trọng tác dụng lên sàn gồm: - Lực nén trớc: N H  H FH max Trong ®ã: FH 17.1,4 23,8(cm2 )  H    h1 12700 195910741 (daN/ cm2 ) VËy, cã: N H 10741 23,8 255636 (daN) - Mômen trọng lợng thân sàn gây ra: SVTH: Chu Hải Ninh - 47XD2 GVHD: ThS.GVC Đinh Chính Đạo - 22 - Đồ án tốt nghiệp KSXD khóa 47 - đại học xây dựng Công trình: Trụ sở Tổng công ty XNK Xây dựng Việt Nam VINACONEX M 656 12,588,52(Tm) 968,8 Víi: eH 7(cm) VËy, cã: F bh200.244800 (cm2 ) bh3 200.243 J  230400 (cm4 ) 12 12 255636 24 255636 85200024  max,min    93,20 53,2644,38(daN/ cm2 ) 230400 4800 2304002  max 93,20 53,26 44,38 4,44(daN/ cm2 ) => tồn ứng suất nén tiết diện, tiết diện không nứt giai đoạn chế tạo  93,2  53,26 44,38 102,68(daN/ cm2 ) 3.1.5 Với dải 5: Xét tiết diện sàn 650cm.24cm, tải trọng tác dụng lên sàn gồm: - Lực nén trớc: N H  H FH Trong ®ã: FH max 41.1,4 57,4(cm2 )  H    h1 12700 195910741 (daN/ cm2 ) VËy, cã: N H 10741 57,4 616533 (daN) - Mômen trọng lợng thân sàn gây ra: 656 M 37,3125,26(Tm) 968,8 Víi: eH 7(cm) VËy, cã: F bh650.2415600 (cm2 ) bh3 650.243 J  748800 (cm4 ) 12 12 616533 24 616533 252600024  max,min    69,16 39,5240,48(daN/ cm2 ) 748800 15600 748800  max 69,16 39,52 40,48 10,84(daN/ cm2 ) => tồn ứng suất nén tiết diện, tiết diện không nứt giai đoạn chế t¹o   69,16 39,52 40,48 68,2(daN/ cm2 ) SVTH: Chu Hải Ninh - 47XD2 GVHD: ThS.GVC Đinh Chính Đạo - 23 - Đồ án tốt nghiệp KSXD khóa 47 - đại học xây dựng Công trình: Trụ sở Tổng công ty XNK Xây dựng Việt Nam VINACONEX Do giá trị ứng suất nén lớn tính đợc nhỏ 178,88(daN/cm2) nên ta căng cáp sau đổ bê tông 16 ngày đảm bảo tiết diện đủ khă chịu lực sau căng cáp 3.2 Kiểm tra khả chịu cắt tiết diện: Điều kiện cờng độ: Q k1R k bh0 Trong đó: xét 1m dài dải tính toán Vế trái: giá trị lực cắt lớn tính đợc phần mềm SAFE Qmax 11713 (daN) dải 4, phơng y VÕ ph¶i: k1 0,8 R k 13,4(daN/ cm2 ) b 100(cm) 1,2 h0 24 1,6  21,8(cm) k1R k bh0 0,8.13,4.100.21,8 23370 (daN) Ta thÊy VP >> VT suy điều kiện cờng độ đợc thỏa mÃn 3.3 Tính toán tiết diện theo khả chống nứt: Điều kiện để tiết diện không nứt: M M n R kc Wn M loi Giá trị ứng suất căng tríc hiƯu qu¶:  H 8136 (daN/ cm2 ) 3.3.1 Víi d¶i 1: 856 Mc  415000 366680 (daNcm ) 968,8 bh2 200.242 Cã: W0   19200 (cm3 ) 6 (cm3 ) TiÕt diƯn ch÷ nhËt cã  1,75nªn Wn 1,75W0 1,75.1920033600 h 24 Cã: r   4(cm) 6 (7  4) 375883 (daNcm ) Suy ra: M loi N H (e0  r) 4,2.8136 1047883 (daNcm )  M c 366680 (daNcm ) VËy, cã: M n 20.33600 375883 VËy, tiÕt diƯn kh«ng nøt 3.3.2 Víi d¶i 2: 856 Mc  2618000 2313179 (daNcm ) 968,8 bh2 550.242 Cã: W0   52800 (cm3 ) 6 (cm3 ) TiÕt diƯn ch÷ nhËt cã 1,75nên Wn .W0 1,75.5280092400 SVTH: Chu Hải Ninh - 47XD2 GVHD: ThS.GVC Đinh Chính Đạo - 24 - Đồ án tốt nghiệp KSXD khóa 47 - đại học xây dựng Công trình: Trụ sở Tổng công ty XNK Xây dùng ViÖt Nam VINACONEX h 24 Cã: r   4(cm) 6 (daNcm ) Suy ra: M loi N H (e0  r) 21.8136(7 4) 1879416 VËy, cã: c M n 20.92400  1873768996 (daNcm )  M 2929909 (daNcm ) VËy, tiÕt diƯn kh«ng nøt 3.3.3 Víi d¶i 3: 856 Mc  2407000 2126746 (daNcm ) 968,8 bh2 200.242 Cã: W0   19200 (cm3 ) 6 (cm3 ) TiÕt diƯn ch÷ nhËt cã  1,75nªn Wn 1,75W0 1,75.1920033600 h 24 Cã: r   4(cm) 6 (7 4) 1754122 (daNcm ) Suy ra: M loimin N H (e0  r) 19,6.8136  1754122 2426122 (daNcm )  M c 2126746 (daNcm ) VËy, cã: M n 20.33600 VËy, tiÕt diƯn kh«ng nøt 3.3.4 Víi d¶i 4: 856 Mc  3074000 2716086 (daNcm ) 968,8 bh2 200.242 Cã: W0   19200 (cm3 ) 6 (cm3 ) TiÕt diƯn ch÷ nhËt cã  1,75nªn Wn 1,75W0 1,75.1920033600 h 24 Cã: r   4(cm) 6 (7 4) 2130005 (daNcm ) Suy ra: M loi N H (e0  r) 23,8.8136  2130005 2802005 (daNcm )  M c 2716086 (daNcm ) VËy, cã: M n 20.33600 VËy, tiÕt diƯn kh«ng nøt 3.3.5 Víi d¶i 5: 856 Mc  7058000 6236218 (daNcm ) 968,8 bh2 650.242 Cã: W0   62400 (cm3 ) 6 (cm3 ) TiÕt diƯn ch÷ nhËt cã  1,75nªn Wn .W0 1,75.62400109200 h 24 Cã: r   4(cm) 6 (7  4) 5137070 (daNcm ) Suy ra: M loi N H (e0  r) 57,4.8136 SVTH: Chu H¶i Ninh - 47XD2 GVHD: ThS.GVC Đinh Chính Đạo - 25 - Đồ án tốt nghiệp KSXD khóa 47 - đại học xây dựng Công trình: Trụ sở Tổng công ty XNK Xây dựng Việt Nam VINACONEX  5137070 7321070 (daNcm )  M c 6236218 (daNcm ) VËy, cã: M n 20.109200 VËy, tiÕt diÖn không nứt 3.3.6 Với dải 6: 856 Mc 184000 162576 (daNcm ) 968,8 bh2 250.242 Cã: W0   24000 (cm3 ) 6 (cm3 ) TiÕt diƯn ch÷ nhËt cã  1,75nªn Wn .W0 1,75.2400042000 840000 (daNcm )  M c 162576 (daNcm ) VËy, cã: M n 20.42000 Vậy, tiết diện không nứt 3.4 Kiểm tra điều kiện cờng độ tiết diện thăng góc: Công thức tÝnh to¸n: M R n b.x.(h0  0,5.x)  R a '.Fa '.(h0  a' )  R a .Fa (aH  a) R b b.x R a Fa  R H FH R a '.Fa ' Đặt cốt thép thờng đối xứng nên có Fa Fa ' , tõ ®ã suy ra: R b b.x R H FH Ta tính thép cho dải với giá trị Mômen tính toán giá trị lớn dải theo trục, cách tính thiên an toàn Bố trí cốt thép thờng theo phơng trục tính toán nằm nhịp nằm dới gối, cách bố trí thiên an toàn tiết diện nguy hiểm, chiều cao làm việc cốt thép thờng theo phơng tính toán nhỏ Dự kiến dùng thép 12 Chiều dày lớp bảo vệ cốt thép thờng 16mm, với thép lớp nhịp lớp dới gối 12 có a'16 22(mm) , a = 22 + 12 = 34(mm), víi thÐp líp dới nhịp 12 lớp gối cã a 16 22(mm) , a = 22 + 12 = 34(mm), a H = 12 - = 5(cm) vµ h0 24 19(cm) Tỉng a + a' không đổi Hệ số hạn chế chiều cao vïng nÐn tÝnh theo c«ng thøc (6-7) TCVN 5574-1991: 1 0      1 A  1  4000 1,1 Trong ®ã:  0,85 0,008R n 0,85 0,0008 2150,678với bê tông nặng A R H  400  víi  0,9.81367322 (daN/ cm2 ) suy  A 13900  400 73226978 (daN/ cm2 ) VËy, cã: SVTH: Chu H¶i Ninh - 47XD2 GVHD: ThS.GVC Đinh Chính Đạo - 26 - Đồ án tốt nghiệp KSXD khóa 47 - đại học xây dựng Công trình: Trụ sở Tổng công ty XNK Xây dùng ViÖt Nam VINACONEX 0,678 0  0,406 6978 0,678 1  1  4000 1,1  Suy  0h0 0,406.197,71(cm) 3.4.1 KiĨm tra ®iỊu kiƯn cêng ®é dải 1: Tiết diện tính toán có b.h=200cm.24cm, giá trị Mômen tính toán 15,12(Tm) Số cáp phân bố dải bó, có: FH = 3.1,4 = 4,2(cm2) R H FH 13900 4,2  1,36(cm)  7,71(cm) TÝnh x: x  R nb 215.200 §iỊu kiƯn cêng độ: (daNcm ) Vế trái: M 415000 Vế phải: Đặt M a R a '.Fa '.(h0  a')  R a .Fa (aH a) , vế phải trở thành R n b.x.(h0  0,5.x)  M a 215.200.1,36.(19 0,5.1,36)  M a 1071354 Ma Ta thÊy vÕ ph¶i > vế trái => điều kiện cờng độ thỏa mÃn, cốt thép dọc cần đặt theo cấu tạo, đặt thép 12a300 3.4.2 Kiểm tra điều kiện cờng độ dải 2: Tiết diện tính toán có b.h=550cm.24cm, giá trị Mômen tính toán 26,18(Tm) Số cáp phân bố dải 15 bã, cã: FH = 15.1,4 = 21(cm2) R H FH 13900 21  2,47(cm)  7,71(cm) TÝnh x: x R nb 215.550 Điều kiện cờng độ: (daNcm ) Vế trái: M 2618000 Vế phải: Đặt M a R a '.Fa '.(h0  a')  R a .Fa (aH a) , vế phải trở thành R n b.x.(h0  0,5.x)  M a 215.550.2,47.(19 0,5.2,47)  M a 5188757  Ma Ta thÊy vÕ ph¶i > vÕ trái => điều kiện cờng độ thỏa mÃn, cốt thép dọc cần đặt theo cấu tạo, đặt thép 12a300 3.4.3 Kiểm tra điều kiện cờng độ dải 3: Tiết diện tính toán có b.h=200cm.24cm, giá trị Mômen tính toán 24,07(Tm) Số cáp phân bố dải 14 bã, cã: FH = 14.1,4 = 19,6(cm2) R H FH 13900 19,6  6,34(cm)  7,71(cm) TÝnh x: x R nb 215.200 Điều kiện cờng độ: (daNcm ) Vế trái: M 2407000 Vế phải: Đặt M a R a '.Fa '.(h0  a')  R a .Fa (aH a) , vế phải trở thành R n b.x.(h0  0,5.x)  M a 215.200.6,34.(19 0,5.6,34)  M a 4315575  Ma SVTH: Chu H¶i Ninh - 47XD2 GVHD: ThS.GVC Đinh Chính Đạo - 27 - Đồ án tốt nghiệp KSXD khóa 47 - đại học xây dựng Công trình: Trụ sở Tổng công ty XNK Xây dựng Việt Nam VINACONEX Ta thấy vế phải > vế trái => ®iỊu kiƯn cêng ®é tháa m·n, cèt thÐp mỊm chÞu kéo cần đặt theo cấu tạo, đặt thép 12a300 3.4.4 Kiểm tra điều kiện cờng độ dải 4: Tiết diện tính toán có b.h=200cm.24cm, giá trị Mômen tính toán 30,74(Tm) Số cáp phân bố dải 17 bã, cã: FH = 17.1,4 = 23,8(cm2) R H FH 13900 23,8  7,69(cm)  7,71(cm) TÝnh x: x R nb 215.200 Điều kiện cờng độ: (daNcm ) Vế trái: M 307400 Vế phải: Đặt M a R a '.Fa '.(h0  a')  R a .Fa (aH a) , vế phải trở thành R n b.x.(h0  0,5.x)  M a 215.200.7,69.(19 0,5.7,69)  M a 5004787 Ma Ta thấy vế phải > vế trái => ®iỊu kiƯn cêng ®é tháa m·n, cèt thÐp mỊm chịu kéo cần đặt theo cấu tạo, đặt thép 12a300 3.4.5 Kiểm tra điều kiện cờng độ dải 5: Tiết diện tính toán có b.h=650cm.24cm, giá trị Mômen tính toán 70,58(Tm) Số cáp phân bố dải 41 bã, cã: FH = 41.1,4 = 57,4(cm2) R H FH 13900 57,4  5,71(cm)  7,71(cm) TÝnh x: x R nb 215.650 Điều kiện cờng độ: (daNcm ) Vế trái: M 7058000 Vế phải: Đặt M a R a '.Fa '.(h0  a')  R a .Fa (aH a) , vế phải trở thành R n b.x.(h0  0,5.x)  M a 215.650.5,71.(19 0,5.5,71)  M a 12883266  Ma Ta thÊy vÕ ph¶i > vÕ trái => điều kiện cờng độ thỏa mÃn, cốt thép dọc cần đặt theo cấu tạo, đặt thép 12a300 SVTH: Chu Hải Ninh - 47XD2 GVHD: ThS.GVC Đinh Chính §¹o - 28 - ... KSXD khóa 47 - đại học xây dựng Công trình: Trụ sở Tổng công ty XNK Xây dựng Việt Nam VINACONEX II Tính cốt thép sàn øng lùc tríc: Chän cèt thÐp, tÝnh to¸n hao ứng suất, tính lực căng trớc: 1.1... , R k 13,4(daN/ cm2 ) , E 3,6.105 (daN/ cm2 ) (daN/ cm2 ) Dïng thÐp Cèt thÐp mÒm chän thÐp AII, cã R a  R a ' 2800 12, chiều dày lớp bảo vệ 16mm, chiều dày lớp bảo vệ cáp ứng lực trớc là: