Chuong VIII tinh phan ngam OK

Đồ án tốt nghiệp KSXD khóa 47 - đại học xây dựng Công trình: Trụ sở Tổng công ty XNK Xây dựng Việt Nam VINACONEX ỏChơng VIIi: thiết kế phần ngÇm * I Chỉ tiêu lý đất, phân tích lựa chọn phơng án móng: Chỉ tiêu lý nên đất: Nền đất phạm vi hố khoan gồm lớp trình bày bảng sau, có độ sâu z tính từ mặt đất tự nhiên (T/m ) c (daN/c m2) 1.78 0.10 8.00 1.78 5.50 1.80 0.15 12.0 1.78 20.0 >13 z H (m) (m) Sét pha cát dẻo chảy -1.78 Cát mịn dẻo mềm -9.78 Sét pha cát chặt vừa Cát (mịn, hạt trung) chặt vừa Cát hạt trung chặt Cuội sỏi Lớp Tên líp ®Êt 15.2 27.2 47.2 >60  E (daN/c m2) N (T/m ) 40 100 12 60 10 150 22 1.82 175 31 1.80 450 62 () Ph©n tích, lựa chọn phơng án móng: - Từ kết phân tích địa chất công trình, ta thấy lớp đất yếu, không làm tốt công trình có quy mô tải trọng lớn, có líp thø lµ líp ci sái cã chiỊu dµy không kết thúc đáy hố khoan lớp có khả làm tốt cho công trình - Với điều kiện quy mô tải trọng lớn nhu với công trình này, giải pháp móng cọc phù hợp - Có nhiều cách hạ cọc đợc sư dơng nh: ®ãng cäc, Ðp cäc, cäc khoan nhåi, Sau ta phân tích loại cọc để lựa chọn phơng án thích hợp nhất: Đóng cọc: điều kiện công trình thi công thành phố, xung quanh giáp nhà dân việc đóng cọc chắn vấp phải phản đối dân quanh khu vực công trình, phơng án sử dụng đợc ép cọc: công trình chịu tải trọng lớn, nên cọc cần phải có kích thớc sức chịu tải lớn(nếu không số cọc nhiều), đo số lợng đối trọng cần thiÕt phơc vơ cho viƯc Ðp cäc sÏ rÊt lín Nền đất lớp mặt công trình lại đất yếu,mặt thi công không rộng rÃi, việc sử dụng phơng pháp ép cọc cách tốt SVTH: Chu Hải Ninh - 47XD2 GVHD: ThS.GVC Đinh Chính Đạo - 89 - Đồ án tốt nghiệp KSXD khóa 47 - đại học xây dựng Công trình: Trụ sở Tổng công ty XNK Xây dựng Việt Nam VINACONEX Hai cách hạ cọc nói làm công trình bên cạnh bị nghiêng, lệch đất bị nén chặt Cọc khoan nhồi: Cọc khoan nhồi có nhiều u điểm so với phơng pháp trên: đảm bảo an toàn cho công trình lân cận, trình thi công dễ dàng điều chỉnh thông số cọc(nhất chiều sâu chôn cọc) cho phù hợp với điều kiện địa chất thực tế, độ lún nhỏ(gần nh không lún), sức chịu tải lớn, Kết luận: chọn phơng án cọc khoan nhồi với mũi cọc cắm vào lớp đoạn 5m(do yêu cầu kháng chấn) II Tính toán móng cọc khoan nhồi: Tính toán móng cọc theo TCXD 205-1998 TCXD 195-1997 VËt liƯu lµm cäc: (T / m2 ) - Bê tông mác 300#, có R n 130(daN/ cm2 ) 1300 (daN/ cm2 ) 28000 (T / m2 ) - Cèt thÐp chÞu lùc nhãm AII, cã R a 2800 (daN/ cm2 ) - Cèt thÐp chÞu lùc nhóm AI, có R ad 1800 Chọn sơ đờng kÝnh cäc 1,2m, thÐp ®ai 10a200, thÐp däc 3028, Fa 184,8(cm2 ) , 184,8 100% 1,63(%), =>   11304 Sơ chọn chiều cao đài 1,8m, mặt đài nằm cách cốt 0,0 đoạn 6,4m hay 5,7m kể từ mặt đất tự nhiên Đáy đài nằm dới mặt đất tự nhiên 7,5m Cọc ngàm vào lớp đoạn 5m=>chiều dài cọc 47,28+57,5=44,78(m) Xác định sức chịu tải cọc, chọn sơ số lợng cọc: 1.1 Xác định sức chịu tải cọc theo vật liệu làm cọc: - Sức chịu tải cọc theo vật liệu làm cọc đợc xác định theo công thức: Pvl R uFb  R aFa Trong ®ã : Fb - Diện tích tiết diện bê tông, Fb = 1,13(m2) Fa - DiƯn tÝch tiÕt diƯn cđa cèt thÐp dọc, Fa = 184,8(cm2) Ru - Cờng độ tính toán bê tông cọc nhồi, với cọc đổ dung dÞch sÐt: Ru  R 130  28,89(daN/ cm2 )  60(daN/ cm2 ) 4,5 4,5 Ru - Cêng ®é tÝnh to¸n cđa cèt thÐp, víi thÐp ≤28mm: R an  R a 2800  1866 ,67(daN/ cm2 ) 1,5 1,5 VËy, cã: SVTH: Chu H¶i Ninh - 47XD2 GVHD: ThS.GVC Đinh Chính Đạo - 90 - Đồ án tốt nghiệp KSXD khóa 47 - đại học xây dựng Công trình: Trụ sở Tổng công ty XNK Xây dựng Việt Nam VINACONEX 28,89.1,13.104  1866,67.184,8 671,42(T) Pvl  1000 1.2 Xác định sức chịu tải cọc theo kết xuyên tiêu chuẩn: 1.2.1 Theo công thức Meyerhof: Q u K 1NA p  K N thA s Trong ®ã: K1 - hƯ sè lÊy b»ng 120 cho cäc khoan nhåi N - chØ sè SPT trung bình khoảng 1d dới mũi cọc 4d mịi cäc N 62 Ap - diƯn tÝch tiÕt diƯn mịi cäc, Ap=1,13(m2) K2 - hƯ sè lÊy b»ng cho cäc khoan nhåi Nth - chØ sè SPT trung bình dọc thân cọc phạm vi lớp đất rời 2,28.12 12.22 20.31 5.62 N 31,09 39,28 As - diÖn tích mặt bên cọc phạm vi lớp đất rời, As = 3,14.1,2.39,28 = 148(m2) VËy: Qu 120.62.1,13 1.31,09.14813008 (kN) 1300 ,8(T) Sức chịu tải tính toán với hệ số an toµn b»ng 2: 1300 ,8 Qa  650,4(T) 1.2.2 Theo công thức Nhật Bản: Q a   N h A p  (0,2N s L s  cL c )d Trong ®ã:  - hƯ sè lÊy b»ng 15 víi cäc nhåi Nh - chØ sè SPT cđa ®Êt díi mịi cäc Ns - số SPT lớp cát bên thân cọc Ap - diƯn tÝch tiÕt diƯn mịi cäc, Ap = 0,502(m2) Ls - chiều dài đoạn cọc nằm đất cát Lc - chiều dài đoạn cọc nằm đất sét c - lực dính đất sét bên thân cọc VËy: Qa   15.62.1,13 (0,2.12.2,28 0,2.22.12 0,2.31.20 0,2.62.5 1,5.5,5).3,14.1,2 667,46(T ) 1.2.3 Theo phơng pháp thống kª: Q u m( 1R i F  u   i l i ) Trong ®ã: SVTH: Chu Hải Ninh - 47XD2 GVHD: ThS.GVC Đinh Chính Đạo - 91 - Đồ án tốt nghiệp KSXD khóa 47 - đại học xây dựng Công trình: Trụ sở Tổng công ty XNK X©y dùng ViƯt Nam VINACONEX m - hƯ số điều kiện làm việc lấy 1 - hệ số điều kiện làm việc đất dới mũi cäc, lÊy b»ng 2 - hƯ sè ®iỊu kiƯn làm việc mặt bên cọc, lấy 0,6 đổ bê tông dung dịch sét Ri - cờng độ chịu tải đất dới mũi cọc R i 0,75(1dA0k  2 LB 0k ) Víi cäc cã L/d=44,78/1,2=37,31 vµ =42°=> A 0k 163, B 0k 260,  0,17  0,77, 1 1,8(T / m3 ) 1,78.2,28 1,8.5,5 1,78.12 1,82.20 1,8.5 2  1,803(T / m3 ) 44,78 ,78(T / m2 ) VËy: R i 0,75.0,17(1,8.1,2.163 0,77.1,803.44,78.260) 2105 Kh«ng kể đến ma sát bên thân cọc, có: Qu m 1R i F 1.1.2105 ,78.1,132379 ,53(T / m2 ) Søc chịu tải tính toán cọc với hệ số an toµn b»ng 2: 2379 ,53 Qu  1189 ,76(T ) Sức chịu tải tính toán cọc lấy giá trị nhỏ giá trị tính đợc hay Qa 650,4(T) 1.3 Chọn sơ số lợng cọc: 1.3.1 Chọn sơ số cọc dới cột đơn: - Tải trọng tính toán: Móng cọc dới cột C1: M = 412,77(Tm) N = 1553,44(T) Q = 47,74(T) Mãng cäc díi cét C2: M = 576,35(Tm) N =1760,9(T) Q = 48,7(T) - Tải trọng tiêu chuẩn: Với hệ số vợt tải trung bình 1,15 Móng cọc dới cột C1: Mc = 358,93(Tm) Nc = 1350,82(T) Mãng cäc díi cét C2: Mc = 501,17(Tm) Nc = 1531,22(T) - X¸c định số lợng cọc: Móng cọc dới cột C1: 1553 ,44 n 1,4 3,34(cäc), vËy, chän cäc bè trÝ díi cét C1 650,4 SVTH: Chu H¶i Ninh - 47XD2 GVHD: ThS.GVC Đinh Chính Đạo - 92 - Đồ án tốt nghiệp KSXD khóa 47 - đại học xây dựng Công trình: Trụ sở Tổng công ty XNK Xây dựng ViƯt Nam VINACONEX 1200 3000 1200 Mãng cäc díi cét C2: 1760 ,9 n 1,4 3,79(cäc), vËy, chän cäc bố trí dới cột C2 650,4 Sơ đồ bố trí cọc đài nh hình vẽ 5400 Sơ đồ bố trí cọc đài 500 10500 500 9500 30500 9500 500 Kiểm tra điều kiện tính toán theo sơ đồ đài thấp: 500 10500 9500 H 28 9500 46,7   hmin tg 45   tg 45  1,352(m)  0,7hmin 0,946(m)  b 1,78.5,4 Độ chôn sâu đáy đài 1,8m>0,946m=> thỏa mÃn điều kiện tính toán theo sơ đồ móng cọc đài thấp 1.3.2 Chọn sơ bé sè cäc díi lâi thang m¸y: Tỉng lùc nÐn chân lõi thang máy vào khoảng 14456(T) Do móng chịu tải lệch tâm nên chọn số cọc là: 14456 n 1,5 33,34(cäc) 650,4 Chän n = 36 cäc bè trÝ díi khu vùc lâi thang m¸y VËy, bè trí tất 84 cọc khoan nhồi Từ đây, tính toán ta tiến hành với móng dới cọc C2 mãng30500 cäc SVTH: Chu H¶i Ninh - 47XD2 1000 GVHD: ThS.GVC Đinh Chính Đạo1000 1000 9500 1000 8500 8500 - 93 - 30500 Đồ án tốt nghiệp KSXD khóa 47 - đại học xây dựng Công trình: Trụ sở Tổng công ty XNK Xây dựng Việt Nam VINACONEX -2,48 -6,40 8000 1780 -0,700 -8,20 5500 -10,48 -15,98 MỈt b»ng mãng -27,98 20000 52280 12000 KiĨm tra mãng cäc theo ®iỊu kiƯn cêng ®é: Cạnh cọc vuông có diện tích tơng đơng với cäc nhåi lµ: 1,22 a  3,14 1,063(m) 5000 -47,98 SVTH: Chu H¶i Ninh - 47XD2 GVHD: ThS.GVC Đinh Chính Đạo - 94 - 88' Đồ án tốt nghiệp KSXD khóa 47 - đại học xây dựng Công trình: Trụ sở Tổng công ty XNK Xây dựng Việt Nam VINACONEX Sơ đồ xác định kích thớc khối mãng quy íc TÝnh kÝch thíc khèi mãng quy íc:  2H12   3H   4H   5H   6H  tb  H13  H  H  H 28.2,28 18.5,5  32.12 35.20 42.5  32 32' 44,78 => tb 8' Cạnh đáy khối mãng quy íc: a 4,063 2.44,78.tg(8 8') 16,86(m) Träng lỵng tiêu chuẩn khối móng quy ớc tính theo công thøc: PMqu  Pi  Pc i 3 Trong ®ã: Pi - Träng lỵng líp ®Êt thø i (®· trừ phần đất bị cọc chiếm chỗ) Pc - Träng lỵng cäc XÐt líp 2: P2 16,862  1,13.5.2,28.1,781130 ,71(T) XÐt líp 3: SVTH: Chu H¶i Ninh - 47XD2 GVHD: ThS.GVC Đinh Chính Đạo - 95 - Đồ án tốt nghiệp KSXD khóa 47 - đại học xây dựng Công trình: Trụ sở Tổng công ty XNK Xây dựng ViÖt Nam VINACONEX P3 16,862  1,13.5.5,5.1,8 2758 ,24(T) XÐt líp 4: P4 16,862  1,13.5.12.1,785951 ,1(T ) XÐt líp 5: P5 16,862  1,13.5.20.1,8210141 ,39(T) XÐt líp 6: P2 16,862  1,13.5.5.1,8 2507 ,49(T) ,71 2758 ,24 5951 ,1 10141 ,39 2507 ,49 5.126,5 23121 ,43(T ) VËy: PMqu 1130 Tổng lực nén tiêu chuẩn đáy khối móng quy íc lµ: P N c  PMqu 1531 ,22 23121 ,4324652 ,65(T) Giá trị Mômen đáy khối móng quy ớc: M tc 501,17(Tm) Giá trị ứng suất cực trị đáy khối móng quy ớc: P M tc  max,min   FM WM Trong ®ã: FM - diện tích đáy móng quy ớc FM=16,86.16,86=284,26(m2) 16,863 WM - tÝnh bëi c«ng thøc WM  798,77(m3 ) VËy, cã: 24652 ,65 501,17  max,min   86,730,63(T / m2 ) 284,26 798,77  max 86,73 0,6387,36(T / m2 )  86,73 0,6386,1(T / m2 )  tb 86,73(T / m2 ) Tính toán khả chịu tải cđa ®Êt díi khèi mãng quy íc: R tc m(Ab  Bq0  DCtc ) Trong ®ã: m - hƯ số điều kiện làm việc lấy Với lớp có =42, tra bảng đợc giá trị A, B, D nh sau: A=2,87; B=12,5; D=12,77 Ctc=0 b=18,16(m) =1,8(T/m3) 2,28.1,78 5,5.1,8 12.1,78 20.1,82 5.1,8 q0 (hd  L ).tb (2  44,78) 44,78 84,32(T / m2 ) VËy: R tc 1.(2,87.16,86.1,8 12,5.84,32) 1141 ,1(T / m2 ) SVTH: Chu Hải Ninh - 47XD2 GVHD: ThS.GVC Đinh Chính Đạo - 96 - Đồ án tốt nghiệp KSXD khóa 47 - đại học xây dựng Công trình: Trụ sở Tổng công ty XNK X©y dùng ViƯt Nam VINACONEX DƠ thÊy r»ng ®iỊu kiƯn cêng ®é tháa m·n:  max 87,36(T / m2 )  1,2R tc 1369 ,32(T / m2 )  tb 86,73(T / m2 )  R tc 1141 ,1(T / m2 ) KiÓm tra mãng cäc theo điều kiện biến dạng: Tính ứng suất thân: bt 2,28.1,78 5,5.1,78 12.1,78 20.1,82 5.1,8 80,61(T / m2 ) Tính ứng suất gây lún đáy khối móng quy íc:  gl  tb   bt 86,73 80,616,12(T / m2 ) Ta thấy rằng, vị trí z=0, cã 2  gl 6,12(T / m )  0,1 bt 0,1.80,618,06(T / m ) , không cần tính lún theo quy phạm, móng cọc coi nh không bị lún Tính toán kiểm tra đài cọc: Tính toán kiểm tra đài cọc bao gồm tính đài cọc chịu uốn kiểm tra chọc thủng đài cọc 4.1 Tính đài cọc chịu uốn: Sơ đồ tính đài đài ngàm vào cột Giá trị Mômen uốn tính toán vị trí ngàm là: M 2.572,37.0,9 1030 ,27(Tm) P max 900 Sơ đồ tính đài chịu uốn Chọn a=17(cm)=> chiỊu cao lµm viƯc: h0=180-157=163(cm) DiƯn tÝch cèt thÐp cần bố trí là: M 103027000 Fa 250,82(cm2 ) , chän 3630a150 cã R ah0 2800 0,9.163 Fa=254,52(cm2), bố trí theo phơng SVTH: Chu Hải Ninh - 47XD2 GVHD: ThS.GVC Đinh Chính Đạo - 97 - Đồ án tốt nghiệp KSXD khóa 47 - đại học xây dựng Công trình: Trụ sở Tổng công ty XNK X©y dùng ViƯt Nam 3000 1200 VINACONEX 1200 30a150 30a150 5400 Sơ đồ bố trí thép đài 4.2 Kiểm tra chọc thủng đài cọc: 4.2.1 Kiểm tra chọc thủng cột: Sơ đồ tính toán chọc thủng nh hình vẽ 1630 3691200369 1063 1063 Sơ đồ kiểm tra chọc thủng đài Điều kiện cờng độ: P (bc  C )   (hc  C1 ) h0R k Trong ®ã: C1 = C2 = 0,369(m) SVTH: Chu H¶i Ninh - 47XD2 GVHD: ThS.GVC Đinh Chính Đạo - 98 - Đồ án tốt nghiệp KSXD khóa 47 - đại học xây dựng Công trình: Trụ sở Tổng công ty XNK Xây dựng Việt Nam VINACONEX h0 1,63  4,42 2, C 0,369 vËy cã: h    1,5 1   1,5 1 22 3,354 C ,9(T) VÕ tr¸i: P 1760 VÕ ph¶i: 2.3,354(1,2+0,369).1,63.134 = 2298,84(T) VËy, vÕ ph¶i > vế trái => điều kiện cờng độ đợc thỏa m·n 4.2.2 KiĨm tra chäc thđng cäc ë gãc: §iỊu kiƯn cêng ®é: P 0,75R k h0btb Trong ®ã: C1 = C2 = 0,369(m) b1 = b2 = 1,731(m) Vế trái: P Pmax 572,37(T) Vế phải: 0,75.3,354.134.1,63.[2(0,369+1,731)+2.1,063] 3475,73(T) Vậy, vế phải > vế trái => điều kiện cờng độ đợc thỏa mÃn 4.3 Kiểm tra điều kiện phá hoại tiết diện nghiêng: Điều kiện cờng độ: Q bh0R k Trong ®ã: = h   0,7 1   0,7 1 22 1,565 C b = 5,4(m) ,9(T) Vế trái: Q 1760 Vế phải: 1,565.5,4.1,63.134 = 1845,87(T) Vậy, vế phải > vế trái => điều kiện cờng độ đợc thỏa mÃn Cấu tạo giằng móng đài cọc: 5.1 Giằng móng: Kích thớc giằng móng chọn b.h = 400.800(mm) Hàm lợng cốt thép 0,4% Diện tích cốt thép cần là: Fa = 40.80.0,004 = 12,8(cm2) Chän cèt thÐp däc 618, Fa = 15,27(cm2), cèt thÐp ®ai 6a250 Bè trÝ nh h×nh vÏ (trang sau) 5.2 Đài cọc: Ngoài lớp thép đáy đài theo tính toán, ta bố trí thêm lớp thép cấu tạo 12a600 vị trí 1/3 2/3 chiều cao đài Lớp thép sát mặt đài bố trí nh lớp đáy đài, có phần giao với giằng móng không bố trí thép đài Ngoài ra, bố trí cốt cấu tạo theo phơng đứng 12a600 SVTH: Chu Hải Ninh - 47XD2 GVHD: ThS.GVC Đinh Chính Đạo - 99 - Đồ án tốt nghiệp KSXD khóa 47 - đại học xây dựng Công trình: Trụ sở Tổng công ty XNK Xây dựng Việt Nam VINACONEX Cốt thép đài cọc dới chân cột đơn đợc thể hình vẽ (trang sau) 50 350 6a250 318 50 212 800 6a250 350 400 Bè trÝ cèt thÐp gi»ng mãng 12a600 12a600 12a600  0a150 30a150 Bố trí cốt thép đài móng III Thiết kế tờng vây: Lựa chọn phơng pháp thiết kế: Phơng pháp Sachipana (Nhật Bản) thiết kế tờng vây: Nội dung phơng pháp: Dùng phơng trình cân b»ng tÜnh:  Y 0  M 0 Do  Y , nên: A SVTH: Chu Hải Ninh - 47XD2 GVHD: ThS.GVC Đinh Chính Đạo - 100 - Đồ án tốt nghiệp KSXD khóa 47 - đại học xây dựng Công trình: Trụ sở Tổng công ty XNK Xây dùng ViÖt Nam VINACONEX k 1 N k  h20k  h0k xm   N i  xm  x2m (1) 2 Thay (1) vµo công thức M A , đợc (2): xm  (h0k     kk )x2m  (h0k   )hkk xm k k 1      N i hik  hkk  N i  h20k (hkk  h0k )  2 1 -x q áp lực đ ất chủ đ ộng N1 h1k h0k Ni áp lực n c đ Êt (h0k+x) +y xm -y wx +v hkk hik Nk A (h0k+xm) h0k-xm) +x Sơ đồ tính toán gần theo phơng pháp Sachipana Trình tự tính toán tờng trình thi công nh sau: đào đất đến độ sâu -7,65m (kể từ mặt đất-cốt đáy bê tông lót đài), kết thúc đào đất đặt hàng cọc chống thứ Lấy k=1 để tính, ban đầu N1 lấy b»ng Tõ (2) tÝnh x m, sau ®ã thay vào công thức (1) tìm N1 Trong tính toán thực tế, sử dụng phơng pháp gần với giả định nh phơng pháp Sachipana, nhng áp lực đất, nớc phía sau tờng lại khác, áp lực nớc bên dới mặt đào xem giảm tới Lực chống đất bên bị động xem đạt tới áp lực đất bị động, để phân biệt với phơng pháp Sachipana đà giảm phần áp lực tÜnh, lÊy (wx+v) thay cho (x   ) Căn vào điều kiện cân tĩnh, đa công thức tính Nk xm: k 1 1 Y    1 N i  N k  vxm  wx2m  h20k  h0k xm  (h0k  xm )xm 0 víi     k 1 1 N k h0k xm  h20k  wxm   N i  h0k xm  x2m (3) 2 2 SVTH: Chu H¶i Ninh - 47XD2 GVHD: ThS.GVC Đinh Chính Đạo - 101 - Đồ án tốt nghiệp KSXD khóa 47 - đại học xây dựng Công trình: Trụ sở Tổng công ty XNK Xây dựng Việt Nam VINACONEX k h 1 M   A 1 N i (hik  xm)  N k (hkk  xm)  vx2m  wx3m  h20k ( 30k  xm ) x2m x l  h0k xm  (h0k  xm ) 0 2 Thay công thức (3) vào rút gọn ta đợc (4): 1 1 1 1    (w  )x3m   h0k  v  whkk  xhkk  h0k  x2m   h0k  v  h0k  hkkxm 2 2    k k  h      N i hik  hkk  N i  h20k  hkk  0k   0 13 Trong công thức trên: - áp lực tĩnh chủ động tác dụng lên mét dài tờng (theo chiều cao tờng) - áp lực tĩnh đất tác dụng lên mét dài theo chiều cao tờng - áp lực tĩnh đất tác dụng lên mét dài theo chiỊu cao têng wx + v – trÞ sè áp lực đất bị động xm chiều sâu tờng đất tối thiểu giai đoạn đào đất Do địa chất công trình nớc ngầm, nên =0 Tính áp lực đất theo lý thuyết Rankine, lấy dải 1m theo chiều dài thân tờng để tính Tính toán lực dọc chống, Mômen thân tờng: Trong trình thi công sử dụng, giả thiết áp lực lớn phân bố mặt đất q=1T/m2 2.1 Tính áp lực đất chủ động theo lý thuyết Rankine: - độ sâu z=-1,78(m):  2  p1cd,78   2ctg 45   (q  h)tg  45  2 2   10    10 (1 1,75.1,78)tg2  45    2.1.tg 45   1,22(T / m ) 2 - độ sâu z=-2,2(m):     2  p3cd,82 p1cd,78   2ctg 45    htg  45  2 2   28    28 1,22 1,78.0,42tg2  45    2.0.tg 45   1,49(T / m ) 2 2   - độ sâu z=-7,65(m): SVTH: Chu Hải Ninh - 47XD2 GVHD: ThS.GVC Đinh Chính Đạo - 102 - Đồ án tốt nghiệp KSXD khóa 47 - đại học xây dựng Công trình: Trụ sở Tổng công ty XNK Xây dùng ViÖt Nam VINACONEX     p7cd,72 p3cd,81  htg2  45    2ctg 45   2 2   28    28 1,49 1,78.5,45tg2  45    2.0.tg 45   4,99(T / m ) 2 2   2.2 Tính áp lực đất bị động theo lý thuyết Rankine:     PP xtg2  45    2ctg 45   2 2   28  1,78.x.tg2  45    4,93x Vây, có: w=4,93; v=0 2.3 Tính toán lực dọc chống, Mômen thân tờng giai đoạn thi công: k=1; h0k=7,65m; h1k=5,45m; Nk=N1 Xác định hệ số : 5,45    0,71 7,65 Dïng c«ng thøc (4) t×m xm: 1 1  1 (4,93 0,71)x3m   0,71.7,65  4,93.5,45 0 x2m 2  2   7,65      0,71.7,65  05,45xm     0,71.7,652  5,45  0       1,41x3m 10,72x2m 29,6xm 60,250 Giải đợc xm = 3,19(m) Thay vào (3) tính đợc lực trục chèng N1: 1 N k 0,71.7,65.3,19 0,71.7,652  4,93.3,192 ` 0,71.3,192 16,59(T / m) 2 Giá trị Mômen uốn thân tờng: Sử dụng phần mềm Sap2000 v.9.03 để tính giá trị Mômen thân tờng với bề rộng dải tính toán 1m, sơ đồ tính nh hình vẽ, tính đợc: M1=1,22(Tm)-x M2=41,48(Tm) 0T/m 1,22T/m 16,59T 16,59T 1,49T/m 1,22T/m 1,49T/m 1,22Tm 5450 2200 0T/m 3190 4,99T/m SVTH: Chu H¶i Ninh - 47XD2 +x 4,99T/m 41,48Tm GVHD: ThS.GVC Đinh Chính Đạo - 103 - Đồ án tốt nghiệp KSXD khóa 47 - đại học xây dựng Công trình: Trụ sở Tổng công ty XNK Xây dựng Việt Nam VINACONEX Sơ đồ tính tờng vây Ta thấy với chiều sâu chôn tờng 3,19m chân tờng đặt vào lớp lớp sét pha cát chặt vừa có N=10, lợi cho chịu lực nên ta kéo dài chân tờng cắm vào lớp lớp cát mịn hạt trung chặt vừa có N=22 đoạn 1,5m Chiều dài thân tờng tổng cộng là: 7,65+9,13=16,78(m) Kiểm tra tính ổn định kết cấu chắn giữ: 3.1 Kiểm tra theo phơng pháp Uông Bình Giám: Sử dụng phơng pháp tính chống trồi đáy đồng thời xem xét c (Phơng pháp tác giả Uông Bình Giám Đại học Đồng Tế đa ra, có tham khảo công thức khả chịu lực đất Prandtl Terzaghi) Hệ số chống trồi xác định bởi: DNq cNc KL  1 (H  D)  q Trong đó: D - độ chôn sâu thân tờng, D=9,13(m) H - độ sâu hố móng, H=7,65(m) q - tải trọng mặt đất, q=1(T/m2) - trọng lợng tự nhiên trung bình lớp đất phía hố kể từ mặt đất đáy tờng - trọng lợng tự nhiên trung bình lớp đất phía hố kể từ mặt đào cho ®Õn ®¸y têng Nq, Nc - hƯ sè tÝnh to¸n khả chịu lực giới hạn đất q=1T/m2 Xác ®Þnh Nq, Nc: - Theo Prandtl:    28  tg28  e N qP tg2  45   etg tg2  45  14,72 2    7700  SVTH: Chu H¶i Ninh - 47XD2 9080 5500 2080 1500 1 (14,72 1) 25,80 tg tg28 - Theo Terzaghi: N cP (N qP 1) GVHD: ThS.GVC Đinh Chính Đạo - 104 - Đồ án tốt nghiệp KSXD khóa 47 - đại học xây dựng Công trình: Trụ sở Tổng công ty XNK X©y dùng ViƯt Nam VINACONEX   0,078     3    tg28     tg      e   e    3,184  N qT     2       28    cos 45   cos 45           1 N cT (N qP  1) (3,184 1) 4,108 tg tg28 Ta chän c¸c hƯ sè tÝnh theo Terzaghi để kiểm tra thiên an toàn Xác định 1, 2: với D đà chọn 9,13m 1,78.1,75 8.1,78 5,5.1,8  1,5.1,78 1,783(T / m3 ) - 1  16,78 2,13.1,78 5,5.1,8 1,5.1,78 1,792(T / m3 ) - 2  9,13 VËy: 1,792.9,13.3,184 0.4,108 KL  1,68 1,3 1,783(7,65 9,13)  VËy, kÕt cÊu chắn giữ đảm bảo điều kiện ổn định 3.2 Kiểm tra theo công thức Caquot 3và Kerisel: Tính độ sâu chôn tờng đất theo công thức: H D K p etg D H  D  => H 1 0,068  28     tg2  45   etg tg2  45   etg28 2 2   => D = 0,068H = 0,068.(D+7,65) => D = 0,56(m) Vậy, giá trị D = 9,13m đà chọn đảm bảo cho kết cấu đợc ổn định Tính cốt thép tờng vây: 4.1 Tính Mômen thân tờng giai đoạn sử dụng: Cắt dải 1m theo phơng chiều cao tờng để tính Sơ đồ tính tờng dầm liên tục chịu tải trọng áp lực đất kê tự vị trí sàn, ngàm mặt sàn tầng hầm - Tính áp lực đất chủ động độ sâu z=-2,42(m):    p2cd,42 p1cd,78  htg2  45    2ctg 45   2 2   28    28 1,22 1,78.0,64tg2  45    2.0.tg 45   1,63(T / m ) 2 2     - TÝnh ¸p lực đất chủ động độ sâu z=-5,7(m): SVTH: Chu Hải Ninh - 47XD2 GVHD: ThS.GVC Đinh Chính Đạo - 105 - Đồ án tốt nghiệp KSXD khóa 47 - đại học xây dựng Công trình: Trụ sở Tổng công ty XNK X©y dùng ViƯt Nam VINACONEX     p5cd,7 p3cd,8  htg2  45    2ctg 45   2 2   28    28 2,52 1,78.1,9tg2  45    2.0.tg 45   3,74(T / m ) 2 2   TÝnh néi lùc têng b»ng phÇn mỊm Sap2000 v9.03 thu đợc biểu đồ Mômen nh sau: 3,74T/m 1,22T/m 2,95Tm 1,44Tm 1,63T/m 1,42Tm 2420 3280 4.2 TÝnh cèt thép tờng vây: Chọn bề dày tờng 600mm Chọn a=11,5cm => h = 60 - 11,5= 48,5(cm) Chän bê tông mác 300#, có R n = 130 daN/cm2; thÐp chÞu lùc AII, cã Ra = 2800 daN/cm2 => 0= 0,58 => A0=0,412 TÝnh cèt thÐp têng v©y víi Mmax = 41,48(Tm) M 4148000 A  0,136 A 0,412 R nbh02 130.100.48,52 TÝnh  = 0,5(1+ 1 2A ) = 0,927 Vậy, lợng cốt thép cần thiết lµ: M 4148000 Fa   32,95(cm2 ) , chän 30a200, Fa=35,34(cm2) R ah0 2800 0,927.48,5 Đặt đối xứng F 35,34   a 100 1000,73(%)  bh0 100.48,5 Chuyển vị lớn xảy đỉnh tờng giai đoạn thi công 1,64cm (tính phần mềm Sap2000 v9.03) Chuyển vị tỉ đối đỉnh tờng so víi gèi: f 1,64 f      L 2.220 268  l  200 Vậy, chuyển vị đỉnh tờng nằm giới hạn cho phÐp SVTH: Chu H¶i Ninh - 47XD2 GVHD: ThS.GVC §inh ChÝnh §¹o - 106 - ... Công trình: Trụ sở Tổng công ty XNK Xây dựng ViÖt Nam VINACONEX -2 ,48 -6 ,40 8000 1780 -0 ,700 -8 ,20 5500 -1 0,48 -1 5,98 MỈt b»ng mãng -2 7,98 20000 52280 12000 KiĨm tra mãng cäc theo ®iỊu kiện cờng... - hƯ sè lÊy b»ng 15 víi cäc nhåi Nh - chØ sè SPT cđa ®Êt díi mịi cọc Ns - số SPT lớp cát bên th©n cäc Ap - diƯn tÝch tiÕt diƯn mịi cäc, Ap = 0,502(m2) Ls - chiều dài đoạn cọc nằm đất cát Lc -. ..   2.0.tg 45   1,49(T / m ) 2 - độ sâu z =-7 ,65(m): SVTH: Chu Hải Ninh - 47XD2 GVHD: ThS.GVC Đinh Chính Đạo - 102 - Đồ án tốt nghiệp KSXD khóa 47 - đại học xây dựng Công trình: Trụ sở