Tiểu luận Kỹ thuật cơ khí Thiết kế đồ án chi tiết máy

CỘNG HÒA Xà HỘI CHỦ NGHIA VIỆT NAM Độc lập – Tự – Hạnh phúc ĐẠI HỌC KỸ THUẬT CƠNG NGHIỆP KHOA CO KHÍ       CHI TIẾT MÁY ĐỀ TÀI THIẾT KẾ ĐỒ ÁN   Số: 08 / NPDN3XX     HÒA Sinh viên thiếtkế:         1.    MSSV:K1855102 :ĐÀO XUÂN  HIẾU 2.    MSSV:K185510205056 :VÕ MINH   Giáo viên huớngdẫn:    TS Nguyễn Thị Thanh Nga  THIẾT KẾ TRẠM DẪN ĐỘNG DÙNG BANG TẢI VỚI SỐ LIỆU SAU:  Lực vòng bang 7(nam)  tải:                            Ft =    5600        N Thời gian phục  vụ: Đuờng kính tang bang tải:    D = 480 mm Tỷ lệ số ngày làm việc nam:    0.7  Vận tốc vòng bang tải:                   v =    1.5 Số ca làm việc ngày: 2/3  m/s BỘ MÔN KỸ THUẬT CO KHÍ Tính chất tải trọng: Khơng dổi    So dồ khai triển trạm dẫn dộng Động co diện; Bộ truyền bánh rang cấp nhanh; So dồ tải trọng làm việc K = 1.67 bd Bộ truyền bánh rang cấp chậm;4 Khớp nối; Bộ truyền xích ; Bang tải Khối luợng yêu cầu 01 thuyết minh chung trình bầy tính tốn chọn dộng co; tính thiết kế chi tiết hệ dẫn dộng; lắp ráp, vận hành bảo duỡng hệ dẫn dộng.    01 vẽ lắp hộp giảm tốc (khổ giấy Ao) 03 vẽ chế tạo chi tiết khổ giấy A giáo viên huớng dẫn dịnh     Giáo viên huớng dẫnTS Nguyễn Thị Thanh Nga LUAN VAN CHAT LUONG download : add luanvanchat@agmail.com Phần I:    TÍNH TỐN ĐỘNG HỌC HỆ DẪN ĐỘNG CO KHÍ Chọn dộng co diện     1.1 Chọn loại kiểu dộng co Động co diện có nhiều kiểu loại, nhung dùng hộp giảm tốc ta phải tính tốn chọn lựa cho phù hợp dể vừa thỏa mãn hai yếu tố kinh tế    kỹ thuật Duới dây trình bày số loại dộng co cách chọn a Động co diện chiều Dùng dòng diện chiều dể làm việc (kích từ mắc song song, nối tiếp hỗn hợp), dùng dòng diện chiều diều chỉnh duợc (Hệ thống máy phát –    dộng co) Uu diểm loại cho phép thay dổi trị số moomen vận           tốc góc phạm vi rộng Ngoài dùng dộng co diện chiều khởi    dộng êm, hãm dảo chiều dễ dàng, dó thích hợp dùng thiết bị vận chuyển diện, thang máy, máy trục, thiết bị thí nghiệm Nhuợc diểm của    chúng dắt, riêng loại dộng co diện chiều lại khó kiếm phải tang thêm      chi phí dầu tu dể lắp thiết bị chỉnh luu b Động co diện không dồng pha Thuờng dùng cho thiết bị máy móc phục vụ cho sinh hoạt ngày cơng suất loại dộng co khơng lớn Do khơng thích hợp dể    làm việc diều kiện cần công suất lớn nhu hộp giảm tốc c Động co diện xoay chiều ba pha Trong công nghiệp sử dụng rộng rãi dộng co ba pha Chúng gồm hai loại là:    Động co ba pha dồng không dồng - Động co ba pha dồng có vận tốc góc khơng dổi, không phụ thuộc vào trị       số tải trọng thực tế không diều chỉnh duợc So với dộng co ba pha không        dồng bộ, dộng co ba pha dồng có uu diểm hiệu suất hệ số công suất cosf cao, hệ số tải lớn nhung có nhuợc diểm: thiết bị tuong dối phức tạp, giá thành    tuong dối cao phải có thiết bị phụ dể khởi dộng dộng co Vì dộng co ba          pha dồng duợc sử dụng truờng hợp hiệu suất dộng co trị số LUAN VAN CHAT LUONG download : add luanvanchat@agmail.com cosf có vai trò dịnh (nhu truờng hợp yêu cầu công suất lớn 100kW, không cần diều chỉnh vận tốc, lại phải mở máy dừng máy) - Động co ba pha không dồng gồm hai kiểu: Rơto dây Rơto lồng sóc Động co ba pha không dồng rôto dây cho phép diều chỉnh vận tốc phạm vi nhỏ (khoảng 5%), có dịng diện mở máy nhỏ nhung cosf thấp,    giá thành cao, kích thuớc lớn vận hành phức tạp, dùng cần diều chỉnh phạm vi hẹp dể tìm vận tốc thích hợp máy Động co ba pha không dồng rôto lồng sóc có uu diểm: kết cấu don giản, giá thành tuong dối hạ, dễ bảo quản, làm việc tin cậy, mắc trực tiếp vào       luới diện ba pha mà khơng cần biến dổi dịng Nhuợc diểm hiệu suất       hệ số công suất cosf thấp hon so với dộng co ba dồng bộ, không diều chỉnh duợc      vận tốc (so với dộng co chiều dộng co ba pha không dồng rôto dây    cuốn) Nhung nhờ có uu diểm co mà dộng co ba pha không dồng rôto      lồng sóc duợc lựa chọn sử dụng phổ biến ngành công nghiệp Để dẫn      thiết bị vận chuyển, bang tải, xích tải, thùng trộn,… nên sử dụng loại dộng co Do dề tài thiết kế ta cung chọn dộng co ba pha khơng dồng bộ    rơto lồng sóc 1.2 Chọn cơng suất dộng co    Công suất dộng co duợc chọn theo diều kiện nhiệt dộ nhằm dảm bảo cho nhiệt dộ dộng co làm việc không lớn hon trị số cho phép Để dảm bảo    diều kiện dó cần thoả mãn yêu cầu sau: dc dc Pdm  Pdt     (kW) dc : Công suất dịnh mức dộng co; Trong dó:    Pdm dc Pdt : Công suất dẳng trị trục dộng co, duợc xác dịnh nhu sau: Theo dề tải trọng không dổi nên:    𝑃�� �� = 𝑃�� �� Với:𝑃�� �� = �𝑡 �� � 𝜂∑ +𝑃lv ct (𝑘�) : giá trị công suất làm việc trục công tác 5600 1,5          1000 𝑃����= =8,4(𝑘�) 𝐹� � = 1000 Trong dó: :      Ft - lực vịng    trục cơng tác (N); LUAN VAN CHAT LUONG download : add luanvanchat@agmail.com V - vận tốc vịng bang tải (m/s) +𝑃dt dc – cơng suất làm việc danh nghia trục dộng co ct 𝑃lvdc=�lv 𝜂∑ + 𝜂∑ - hiệu suất chung tồn hệ thống    Ta có:    + Số cặp ổ lan là: + Số khớp nối là: + Số cặp bánh rang trụ là:2 + Số truyền xích là: 1    So dồ gồm truyền mắc nối tiếp: Theo cơng thức 2.9[1] ta có:    𝜂𝛴 =𝜂�� 𝜂 �� 𝜂�1 𝜂� Với:    - 𝜂��:    Hiệu suất cặp ổ lan     -  br : Hiệu suất truyền bánh rang trụ - k : Hiệu suất khớp nối    - x      : Hiệu suất truyền xích Chọn theo bảng 2.3 [1] Trị số hiệu suất loại truyền ổ nhu sau :    +    Khớp nối :      k    = + Bộ truyền bánh rang trụ (che kín, bơi tron) :brt = (0,96÷0,98)                                                        →chọn :brt    = 0,96 +    Một cặp ổ lan :     ổ       truyền xích (dể hở) :    x        = (0,90 ÷ 0.93) →chọn     = 0,99        + Bộ = (0,99 ÷ 0.995) →chọn     ổ      d     = 0,90 Vậy hiệu suất chung toàn hệ thống :      𝜂𝛴 =𝜂�� 𝜂 �� 𝜂�1.𝜂�1=0,994.0,96 2.1.0,90=0, 796 8,4 0,796=10,5 5(𝑘� )     → 𝑃 �� �� = �� = 𝑃 𝜂𝛴 �� => Công suất dẳng trị dộng co là:        𝑃�� �� = 10 ,5 5( 𝑘 � ) 1.3 Chọn số vòng quay dồng dộng co LUAN VAN CHAT LUONG download : add luanvanchat@agmail.com Số vòng quay dồng dộng co (còn gọi tốc dộ từ truờng quay) duợc    xác dịnh theo công thức: 𝑛db = 60f 𝑝 Trong dó: f    - tần    số dòng diện xoay chiều (Hz) (f = 50 Hz); p - số dôi cực từ; p = 1; 2; 3; 4; 5; Trên thực tế, số vịng quay dồng có giá trị 3000, 1500, 1000, 750,    600 500 v/ph Số vòng quay dồng thấp kích thuớc khn khổ và      giá thành dộng co tang (vì số dơi cực từ lớn) Tuy nhiên dùng dộng co      có số vịng cao lại u cầu giảm tốc nhiều hon, tức tỉ số truyền toàn hệ thống    tang, dẫn tới kích thuớc giá thành truyền tang lên Do vậy, hệ dẫn dộng co khí nói chung, khơng có u cầu gì    dặc biệt, hầu nhu dộng co có số vịng quay dồng 1500 1000 v/ph (tuong ứng số vịng quay có kể dến truợt 3% 1450 970 v/ph + Tính số vịng quay trục cơng tác theo cơng thức 2.16[1]:      Với hệ dẫn dộng bang tải ta có: 60.103 v 60.103 1, nct = = = 59, 71(v/ph) .D .480 Trong dó: D: duờng kính tang dẫn bang tải (mm); v : vận tốc vòng bang tải (m/s);    * Xác dịnh số vòng quay dồng nên dùng cho dộng co: -Tra bảng 2.4[1] chọn tỉ số truyền hộp giảm tốc bánh rang trụ cấp bộ    truyền dai: Ta có:      + Xác dịnh số vịng quay dồng nên dùng cho dộng co: Tỷ số truyền nên dùng cho hệ thống phải bao gồm khoảng tỷ số truyền nên dùng hộp giảm tốc khoảng tỷ số truyền nên dùng truyền ngồi hộp und = uhndu nd d Trong dó: LUAN VAN CHAT LUONG download : add luanvanchat@agmail.com = ÷ 5    + + Bộ truyền xích : �� Hộp giảm tốc bánh rang trụ cấp : �h �� �� = ÷ 40.                                => Tỉ số truyền nên dùng truyền:    u nd = (2 ÷ 5).(8 ÷ 40) = (16 ÷ 200)  => = (16 ÷ 200)  Số vòng quay dồng nên dùng cho dộng co là:    𝑛�� ⇒16.𝑛�� =𝑛�� �� u nd �� =�∑�� 𝑛�� �� =200.𝑛 ⇔12 59,71= 𝑛�� �� =160 59 ,71 ⇔716,52 =𝑛�� �� =11942 Ta chọn so số vòng quay dộng co : nsb = 1500 (v/p) (kể dến truợt 3%    số vịng quay dộng co 𝑛��    =1450 (v/ph) + Vậy tỷ số truyền hệ thống duợc xác dịnh theo công thức: = 1450 59,71 =24,28 𝑛 ��� = �� 𝑛 � � Tra    bảng 2.4[1]    ta thấy    usb    nằm khoảng    u    nên dùng.    ndb = 1500( v  ph   / ) Vậy ta chọn duợc số vòng quay dồng dộng co là: 1.4 Chọn dộng co thực tế    Chọn dộng co phải thỏa mãn hai thông số: - Công suất dộng co phải lớn hon công suất tính tốn.    𝑃�� =𝑃 �� �� ⇒𝑃 =8,4(𝑘�) �� �� �� - Tốc dộ quay phù hợp    Với      𝑃�� �� =8,4(𝑘 �) 𝑛��1500(�/𝑝h) Tra bảng P1.3[1] Các thông số kỹ thuật dộng co 4A Bảng 1.1 Thông số máy 4A132M4Y3 Kiểu dộng    Co Công suất (kW) Vận tốc    quay (v/p) 4A132M4Y3 11,0 1458 𝜂% Cos ⌀ ��� 87,5 � � � � �� � � 2,2 2,0 0,87 1.5 Kiểm tra diều kiện mở máy, diều kiện tải cho dộng co LUAN VAN CHAT LUONG download : add luanvanchat@agmail.com a, Kiểm tra diều kiện mở máy cho dộng co    Khi khởi dộng, dộng co cần sinh công suất dủ lớn dể thắng sức ỳ của    hệ thống Vì cần kiểm tra diều kiện mở máy cho dộng co.    Điều kiện mở máy dộng co thoả mãn công thức sau dảm bảo: dc dc Pmm  Pbd Trong dó:       P  dc - công suất mở máy dộng co (kW): mm Pbddc - công suất cản ban dầu trục dộng co (kW): Với: 𝑃mm = dc � 𝑃 � � � dn � dc =2,0.11=22 (kW) 𝑃bddc=Kbd.Plvdc=1,67.10,55=17.62 (kW) Ta thấy      Vậy dộng co dã chọn thoã mãn diều kiện diều kiện mở máy.    b, Kiểm tra diều kiện tải cho dộng co Theo dề so dồ tải khơng dổi nên khơng cần kiểm tra tải cho dộng co Phân phối tỉ số truyền Tỉ số truyền (TST) chung toàn hệ thống u xác dịnh theo: = �𝛴 = 1458 59,71=24,42 𝑛d� 𝑛 � � Trong dó:    ndc - số vòng quay dộng co dã chọn (v/ph); nct - số vịng quay trục cơng tác (v/ph).    u = Với hệ dẫn dộng gồm truyền mắc nối tiếp: Trong dó: +u x u  x    u h : Tỉ số truyền truyền xích + u h : Tỉ số truyền hộp giảm tốc + u h = u 1   u 2.1.    Tỉ số truyền truyền hộp giảm tốc    -Với hệ dẫn dộng gồm HGT cấp bánh rang nối với truyền hộp có: u x = ( 0,1 0,15  Hay )u h LUAN VAN CHAT LUONG download : add luanvanchat@agmail.com → u=ng ux = (0,1 0,15).u = (0,10,15).24, 42=1, 56 1, 91   Ta có truyền ngồi xích, nên quy chuẩn giá trị tính duợc theo dãy TST tiêu    chuẩn nhu sau: 1,00; 1,12; 1,25; 1,4; 1,6; 1,8; 2,00; 2,24; 2,50; 2,80; 3,15; 3,55; 4,00; 4,50; 5,00 u ng = u=x →Chọn → =uh= u 1,8 Vậy: Tỉ số truyền hộp giảm tốc là: 24, 42 = 13, 57 1,  ung 2.2 Tỉ số truyền truyền hộp giảm tốc    + Tỉ số truyền truyền hộp giảm tốc: Tỉ số truyền hộp cung phân theo hàm da mục tiêu với thứ tự uu tiên hàm don mục tiêu sau : khối luợng truyền , mơ men qn tính thu gọn thể tích bánh lớn nhúng dầu nhỏ ; tỉ số truyền cấp có thể    tính    theo cơng thức (1.26)[Vu Ngọc Pi, Nguyễn Van Dự) : uh 0,6677 u1 = 1,3494 ( ba / ba )0,6023 Trong dó: ba là hệ số chiều rộng bánh  rang cấp nhanh chậm ba1 Chọn    , = 0,35; = 0, 25 ba2 ba1 1,3 4  94  u=     u2 = uh = u1 0,6677 13,57 = 6,28 (0,35 / 0, 25)0,6023 13,57 =2,16 6,2 Tính tốn thơng số trục Ký hiệu số tính tốn nhu sau: số "dc" ký hiệu trục dộng co; số “I”, “II”, “III”, “IV” trục số I, II, III IV.    3.1 Tính cơng suất trục - Cơng suất danh nghia trục dộng co : Pdc = P =lvdc 10, 55(kW) - Công suất danh nghia trục I, II III xác dịnh theo công thức sau: PI = Pdc   kn ol = 10, 55.1.0, 99 10, = 44(kW) LUAN VAN CHAT LUONG download : add luanvanchat@agmail.com PII = PI  br ol PIII = PII  br  = 10, 44.0, 96.0, 99 = 9, 92( kW ) = 9, 92.0, 96.0, 99 = 9, 42 ( kW ) ol PIV = PIII. ol x = 9, 42.0, 99.0, = 8, 39()kW 3.2 Tính số vịng quay trục  Ta có:    - Tốc dộ quay trục I: n dc u dc I 𝑛� = (1.14) Với: 𝑛d� – Tốc dộ quay trục dộng co �d�÷� – Tỉ số truyền truyền nối dộng co với trục I Ta thấy: 𝑛d� = 1458            ;            �d�÷� = �� � = n nI = = =dc u dc I 1458 1458( v/ ph ) - Tốc dộ quay trục II:        n 1458 nII = = I= 232,17(  v ph     /) uI-II 6, 28 - Tốc dộ quay trục III:        n nIII = = II uII- III 232,17 v ph     /) = 107, 48(  2,16 - Tốc dộ quay trục IV(làm việc):    nIV = nIII = ux 107,48 = 59,71 (v/ph) 1,8 3.3.    Tính mơ men xoắn trục Mô men xoắn trục thứ i duợc xác dịnh theo công thức sau: Ti = 9, 55.106 Pi ni (1.16) Trong dó : Pi ; ni :là cơng suất số vịng quay trục thứ i.    + Mômen xoắn trục dộng co: Tdc = 9, 55.106 Pdc 610, 55 = 9, 55.10 = 69103, 22(N mm) ndc 1458 + Mômen xoắn trục I: LUAN VAN CHAT LUONG download : add luanvanchat@agmail.com T I = 9, 55.10 PI 610, 44 = 9, 55.10 nI 1458 = 68382, 71(N mm) + Mômen xoắn trục II: TII = 9, 55.106 PII 9, 92 = 9, 55.106 = 408045,83(N mm) nII 232,17 + Mômen xoắn trục III: TIII = 9, 55.106 9, 42 PIII = 9, 55.106 = 837002, 233(N mm) nIII 107, 48 + Mômen xoắn trục công tác: TIV = 9, 55.106 PIV 8, 39 = 9, 55.106 = 1341894,15(N mm) nct 59, 71 3.4 Lập bảng kết Các kết tính số liệu dầu vào cho phần tính tốn sau, vậy      cần lập bảng thống kê nhu sau Trục Động co Tỉ số truyền    U udc=1 Trục I Cơng suất    P(kw) Số vịng quay    N(v/p) Mômen xoắn    T(N.mm) 10,55 1458 69103,22 10,44 1458 68283,71 9,92 236,46 408045,83 9,42 109,98 837002,23 u1=6,28 Trục II u2=2.15 Trục III 10 LUAN VAN CHAT LUONG download : add luanvanchat@agmail.com Đuờng kính trục chỗ lắp khớp nối d = 55 (mm) Ta chọn then bằng    Tra bảng 9.1a[1] ta có:    + Kích thuớc tiết diên then: b =    16 (mm) ; h = 10 (mm) + Chiều sâu rãnh then trục lỗ: t1 = (mm) ; t2 = 4,3 (mm)    + Chiều dài mayo : Lm33 =70 (mm) + Chiều dài then : Lt = ( 0,8÷0,9).Lm32 = ( 0,8÷0,9).70 = 80 ÷ 90 (mm) Chọn Lt = 80 mm.    => Chiều dài then làm việc : L lv = Lt – b = 80 – 16 = 64 (mm)    Kiểm nghiệm sức bền dập cho then.    Điều kiện bền dập.    d = 2.T   d d L lv ( h -t )  Trong dó: + [sd] ứng suất dập cho phép Tra bảng 9.5[1] ta có : [sd] = 150    ( Mpa) + T momen xoắn trục + d duờng kính trục tiết diện dang xét + Llv chiều dài làm việc then    + h chiều cao then    + t1 chiếu sâu rãnh then trục => =d 2.837002, 23 = 118, 89   55.64.(10 6)   ( Mpa) Ta thấy sd then dảm bảo diều kiện bền dập Kiểm nghiệm sức bền cắt cho then c = 2.T   c d Llv b  Trong dó: + [t] ứng suất cắt cho phép Với then thép 45 =>    [tc] = 60 ÷ 90 (Mpa) Chọn [tc] = 60 (Mpa) 99 LUAN VAN CHAT LUONG download : add luanvanchat@agmail.com + T momen xoắn trục + d duờng kính trục tiết diện dang xét + Llv chiều dài làm việc then + b chiều dày then => =c 2.837002, 23 = 29, 72 55.64.16 (Mpa) Ta thấy tc < [tc] => then dảm bảo diều kiện bền cắt Then dã chọn thỏa mãn diều kiện bền IV TÍNH CHỌN KHỚP NỐI l1 l2 d1 dc D2 l3 h l D Do dm d l B L Hình 4.8: Khớp nối dàn hồi    Khớp nối chi tiết tiêu chuẩn thiết kế thuờng dựa vào duờng kính    trục dộng co dể tính Ở dây ta chọn khớp nối trục dàn hồi hai nửa nối trục với    phận dàn hồi kim loại khơng phải kim loại(cao su),    vật liệu làm nối trục gang xám GX21-40 Vật liệu chế tạo chốt thép 45        thuờng hố 1.Tính chọn khớp nối cho trục I Kích thuớc co nối trục dàn hồi duợc tính dựa theo: Tt = k.T T -Trong dó: 100 LUAN VAN CHAT LUONG download : add luanvanchat@agmail.com T: mômen xoắn danh nghia    TI    = 68283,71(N.mm) =68,28371    (N.m) k : chế dộ làm việc , phụ thuộc vào loại máy công tác ,trị số duợc tra bảng    16.1 [2] ,k = 1,2 ÷1,5 chọn    kbd = 1,5  Tt    = 68,28 1,5 = 102,42(N.m) Dựa vào mômen xoắn Tt    = 102,42 (N.m) duờng kính d = 20 (mm), tra bảng    16.10a [2], ta duợc kích thuớc nối trục vòng dàn hồi nhu bảng sau: T    (Nm) D 102,42 100 36 dm L l d1 D0 Z nmax B B1 l1 D3 l2 104 50 40 71 5700 28 21 20 20 Tra bảng 16.10b[3] ta có kích thuớc co vịng dàn hồi:    Bảng 6.2 Kích thuớc co vịng dàn hổi dc 14 d1 M10 D2 20 l 62 l1 34 l2 15 l3 28 h * Kiểm nghiệm diều kiện bền vòng dàn hồi chốt.      Điều kiện sức bền dập vòng dàn hồi 2.k.T   d d = Z D0 d cl  - Điều kiện sức bền uốn chốt u = k  T  l   u c3     0,1 D 0   d   Z -Trong dó:    = lấy (2  4) MPa ứng suất dập cho phép vòng cao su    = (60  80) MPa ứng suất dập cho phép d u chốt Z, D0, dc, l dã cho bảng 4.5 bảng 4.6 101 LUAN VAN CHAT LUONG download : add luanvanchat@agmail.com l l0 =  l 1+ = 2+ = 34 15 41, k = 1,5    hệ số phụ thuộc vào chế dộ làm việc máy +) Điều kiện sức bền dập vòng dàn hồi : d = 2.1, 5.68283, 71 = 1, 2 6.71.14.28 = thỏa mãn diều kiện bền dập  d  MPa     +) Điều kiện sức bền chốt    : u = 41, 5.1, 5.68283, 71 = 36, 36   u 0,1.71.14 = 80 MPa  thỏa mãn diều kiện bền chốt    Kết luận: Vậy khớp nối trục dảm bảo yêu cầu làm việc PHẦN IV CẤU TẠO VỎ HỘP, CÁC CHI TIẾT VÀ CÁC CHẾ ĐỘ LẮP TRONG    HỘP 4.1 Tính thiết kế vỏ hộp giảm tốc - Vỏ hộp giảm tốc có nhiệm vụ dảm bảo vị trí tuong dối chi tiết bộ    phận máy, tiếp nhận tải trọng chi tiết lắp vỏ hộp truyền dến, dựng          dầu bôi tron, bảo vệ chi tiết máy tránh bụi bẩn.    4.1.1 : Tính kết cấu vỏ hộp - Chỉ tiêu hộp giảm tốc dộ cứng cao khối luợng nhỏ Chọn vật liệu dể    dúc hộp giảm tốc gang xám GX15-32 - Chọn bề mặt ghép vỏ hộp di qua tâm trục.    4.1.2: Kết cấu bánh rang Chọn phuong pháp rèn dập dể chế tạo phôi bánh rang.    4.1.3 : Các kích thuớc co vỏ hộp - Dùng phuong pháp dúc dể chế tạo lắp ổ, vật liệu GX15-32 Dựa vào bảng 18.1[2], 18.2[2] ta xác dịnh duợc kích thuớc hộp nhu sau 102 LUAN VAN CHAT LUONG download : add luanvanchat@agmail.com Tên gọi Biểu thức tính toán Chiều dày = 0, 03.aw + 3= 0, 03.193 +8,=79 + Thân hộp  Chọn  = mm 1 = 0, = 9. + Nắp hộp 1 Gân tang cứng:         + Chiều dày gân e 0, 9.9 = 8,1 (mm) (mm) Chọn 1 = 8(mm) = 1) =  e= (0,8  (0,8 1).9 7, Chọn e = 9(mm) mm); h (58 + Chiều cao gân h    + Độ dốc Khoảng 20 Đuờng kính : + Bulơng nền, d1 d1  0, 04.aw + 10 = 0, 04.193 10+ 17, = 72 (mm) Chọn d1 =18 (mm) chọn bulông M18.    d2 = (0,7  0,8) d1 = (0,7  0,8).18 + Bulông cạnh ổ,d2 = 12,6  14.4 ( mm)    Chọn d2 = 14mm chọn bulông M14 d3 = (0,8  0,9).d2    = (0,8  0,9).14 + Bulơng ghép bích nắp và    thân,d3 = 11,2 12,6(mm)    Chọn d3 = 12 mm chọn bulông M12 d4 = (0,6  0,7).d2    = (0,6  0,7).12 + Vít ghép nắp ổ, d4 = 7,2  8.4 ( mm)    Chọn d4 = mm chọn vít M8 d5 = (0,5  0,6).d2 = (0,5  0,6).14 103 LUAN VAN CHAT LUONG download : add luanvanchat@agmail.com + Vít ghép nắp cửa tham, d5 Mặt bích ghép nắp thân:         + Chiều dày bích thân hộp,S3 = 7 8,4 ( mm)    Chọn d5 = mm chọn vít M8 S3 =(1,4  1,8).d3 = (1,4  1,8).12    = 16,8 21,6 (mm) Chọn S3 = 20 mm + Chiều dày bích nắp hộp, S4 S4 = (0,9  1).S3 = (0,9  1).20    = 18  20 ( mm), Chọn S4 =20 mm E2 =1,6 = =d2 1,6.14 22, 4mm; R2 = 1,3 = =d2 1,3.14 18, 2mm + Bề rộng bích nắp thân, K3 K E R 35  = 2+ +   2 () 18,  ()( 35 = 22, + + 4    = 42, 44, ) Chọn K2  42mm K3  K   42 - 2   () =3  K = 37mm nên=chọn Mặt dế: + Chiều dày dế ( có phần lồi ) ()3 (39 37) mm , S1 = (1,41,7).d1= (1,41,7).18 = = 25,230,6( mm)    Chọn S1 = 30 mm S2 = (1 ÷ 1,1).d1 = (1÷1,1).18 = 18÷19,8    Chọn S2 = 18 mm + Bề rộng mặt dế hộp,    K1 q K1 3.d1  3.18 = 54 ( mm) q K1 + 2. = 54 + 2.9= 73 ( mm) 104 LUAN VAN CHAT LUONG download : add luanvanchat@agmail.com Khe hở chi tiết    + Giữa bánh rang thành hộp  ( 11,2). = (11,2).9 = 9 10,8 ( mm) + Giữa dỉnh bánh rang lớn với    dáy hộp Chọn  = 11( mm)    1 = (35). = (35).9= 27 45 ( mm) Chọn 1 = 45 ( mm) + Giữa mặt bên bánh rang với    2 > = lấy 2 =13 ( mm) Số luợng bu lông Z Z= L+ B (200 300)  = Z=4 L = 2 + 2 + 2.9+ 2.10 =+ 542, 05 +357 = 2, 99 4, 49 (200 300)   Chọn da + da4 +a 337, 07 +267, 04 + 193 = 533 Ta chọn L=533 B =  l 21  + b 2 2k1 + = 310 + + =27 2.10 357 Ta chọn B=357 ( L,B: chiều dài rộng hộp) 4.2.2 gối trục.    Gối trục phải dảm bảo dộ cứng dể không ảnh huởng dến làm việc ổ.    Dựa vào kích thuớc trục dã tính tốn phần thiết kế trục bảng    18.2[2] ta có kích thuớc gối trục Trục D D2 D3 h d4 Z I 62 75 90 M6 II 90 110 135 12 M8 III 100 120 150 12 M10 105 LUAN VAN CHAT LUONG download : add luanvanchat@agmail.com Bảng 5.2: Thơng số kích thuớc gối trục.    Dùng phuong pháp dúc dể chế tạo nắp ổ, vật liệu GX15-32.l Nắp ổ- vòng phớt 4.2.3 Vòng phớt Để nhằm bảo vệ ổ khỏi bụi bặm, chất bẩn, hạt cứng tạp chất khác xâm nhập vào ổ Những chất làm ổ chóng bị mài mịn bị han rỉ Ngồi ra    cịn dề phịng dầu chảy ngồi ta dùng vịng phớt Tra bảng 15-17[2] Trục d d1 d2 D a b S0 I 25 26 24 38 4,3 III 55 56,5 54 74 6,5 12 4.2.4 Vòng chắn dầu Vòng gồm rãnh tiết diện tam giác có góc dỉnh 60 Khoảng cách      dỉnh mm Vòng cách mép thành hộp mm Khe hở vỏ    với mặt ngồi vịng ren 0.4 mm 106 LUAN VAN CHAT LUONG download : add luanvanchat@agmail.com Vòng chắn dầu 4.2.5 Nút thông hoi Khi làm việc, nhiệt dộ hộp tang lên Để giảm áp suất diều hồ    khơng khí bên bên ngồi hộp nguời ta dùng nút thông hoi Nút thông hoi duợc lắp nắp cửa tham vị trí cao nắp hộp Tra bảng 18.6 [2] A B M27x2 15 C D E G H I KL MN OP Q 30 15 45 36 32 32 18 36 10 22 R S 32 107 LUAN VAN CHAT LUONG download : add luanvanchat@agmail.com ØG N C P L lỗ M ỉ3 K O ØQ ØA Q H I B R ØA Hình dạng kích thuớc nút thơng hoi 4.2.6 Que tham dầu Kết cấu dã duợc tiêu chuẩn hoá duợc cho nhu hình vẽ : Hình dạng kích thuớc que tham dầu 4.2.7 Nút tháo dầu Sau thời gian làm việc, dầu bôi tron chứa hộp bị bẩn (do bụi    bặm hạt mài), dị biến chất dó cần phải thay dầu Để tháo dầu    cu, dáy hộp có lỗ tháo dầu Lúc làm việc, lỗ duợc bịt kín nút tháo dầu         Kết cấu kích thuớc nút tháo dầu tra bảng 18.7[2] 108 LUAN VAN CHAT LUONG download : add luanvanchat@agmail.com d b m f L c q D S Do M16x1,5 12 23 13,8 26 17 19,6 Hình dạng kích thuớc nút tháo dầu 4.2.7.Cửa tham B1 K B Để kiểm tra, quan sát tiết máy hộp lắp ghép dể dổ dầu vào hộp, dỉnh hộp có nắp cửa tham Dựa vào bảng 18-5[2] ta chọn kích    thuớc cửa tham nhu hình vẽ:    A C1 A1 109 LUAN VAN CHAT LUONG download : add luanvanchat@agmail.com Kích thuớc nắp quan sát A 100 B A1 B1 C 75 150 100 125 C1 K R Vít Số luợng 87 12 M8 x 22 4.2.9 Chốt dịnh vị Mặt ghép nắp thân nằm mặt phẳng chứa duờng tâm các    trục Lỗ trụ lắp nắp thân hộp duợc gia công dồng thời, dể dảm bảo vị        trí tuong dối nắp thân truớc sau gia công cung nhu lắp ghép,       ta dùng chốt dịnh vị, nhờ có chốt dịnh vị xiết bulơng khơng làm biến dạng    vịng ngồi ổ.          Tra bảng 18.4b[1]    d c l 0,6 16 ÷ 70 1:50 3,2 d c x45° l Kích thuớc chốt dịnh vị 4.3 Chọn dầu mỡ bôi tron hộp giảm tốc Phuong pháp bơi tron : vận tốc vòng v