Mở đầu giới thiệu chung về nhà máyNhà máy chế tạo máy kéo đợc xây dựng trên địa bàn Huyện Gia Lâm,thành phố Hà Nội với quy mô khá lớn bao gồm 10 phân xởng và nhà làm việc Bảng 1.1 - Dan
Trang 1Mở đầu giới thiệu chung về nhà máy
Nhà máy chế tạo máy kéo đợc xây dựng trên địa bàn Huyện Gia Lâm,thành phố Hà Nội với quy mô khá lớn bao gồm 10 phân xởng và nhà làm việc
Bảng 1.1 - Danh sách các phân xởng và nhà làm việc trong nhà máy
1 Ban quản lý và phòng thiết kế 80 2497
6 Phân xởng sửa chữa cơ khí Theo tính toán 2040
ta có thể xếp nhà máy vào hộ tiêu thụ loại I, cần đợc đảm bảo cung cấp điệnliên tục và an toàn
Theo thiết kế , nhà máy sẽ đợc cấp điện từ một Trạm biến áp trung giancách nhà máy 10 km, bằng đờng dây trên không lộ kép, dung lợng ngắnmạch phía hạ áp của Trạm biến áp trung gian là SN =250 MVA
Nhà máy làm việc theo chế độ 3 ca, thời gian sử dụng công suất cực đại
Tmax= 6000 h Trong nhà máy có Ban quản lý, Phân xởng sửa chữa cơ khí vàKho vật liệu là hộ loại III, các phân xởng còn lại đều thuộc hộ loại I
Các nội dung tính toán, thiết kế bao gồm :
1 Xác định phụ tải tính toán của các phân xởng và nhà máy
2 Thiết kế mạng điện cao áp cho toàn nhà máy
3 Thiết kế mạng điện hạ áp cho phân xởng Sửa chữa cơ khí
4 Tính toán bù công suất phản kháng để nâng cao hệ số công suất củanhà máy
5 Thiết kế chiếu sáng cho phân xởng Sửa chữa cơ khí
Chơng I Xác định phụ tảI tính toán
Phụ tải tính toán là phụ tải giả thiết lâu dài không đổi, tơng đơng với phụtải thực tế về mặt hiệu quả phát nhiệt hoặc mức độ huỷ hoại cách điện Nóicách khác, phụ tải tính toán cũng đốt nóng thiết bị lên tới nhiệt độ tơng tự nhphụ tải thực tế gây ra, vì vậy chọn các thiết bị theo phụ tải tính toán sẽ đảmbảo an toàn cho thiết bị về mặt phát nóng
Trang 2Phụ tải tính toán đợc sử dụng để lựa chọn và kiểm tra các thiết bị trong hệthống cung cấp điện nh : máy biến áp, dây dẫn, các thiết bị đóng cắt, bảo
vệ tính toán tổn thất công suất, tổn thất điện năng, tổn thất điện áp; lựachọn dung lợng bù công suất phản kháng Phụ tải tính toán phụ thuộc vàocác yếu tố nh : công suất, số lợng, chế độ làm việc của các thiết bị điện, trình
độ và phơng thức vận hành hệ thống Vì vậy xác định chính xác phụ tải tínhtoán là một nhiệm vụ khó khăn nhng rất quan trọng Bởi vì nếu phụ tải tínhtoán xác định đợc nhỏ hơn phụ tải thực tế thì sẽ giảm tuổi thọ các thiết bị
điện, có khi dẫn đến sự cố cháy nổ, rất nguy hiểm Nếu phụ tải tính toán lớnhơn thực tế nhiều thì các thiết bị điện đợc chọn sẽ quá lớn so với yêu cầu, do
Sau đây là một số phơng pháp tính toán phụ tải thờng dùng nhất trongthiết kế hệ thống cung cấp điện:
- Phơng pháp tính theo hệ số nhu cầu
- Phơng pháp tính theo công suất trung bình
- Phơng pháp tính theo suất tiêu hao điện năng cho một đơn vị sản phẩm
- Phơng pháp tính theo suất phụ tải trên đơn vị diện tích sản xuất
Trong thực tế tuỳ theo quy mô và đặc điểm của công trình, tuỳ theo giai
đoạn thiết kế sơ bộ hay kỹ thuật thi công mà chọn phơng pháp tính toánphụ tải điện thích hợp
1.1 xác định phụ tảI tính toán của phân xởng sửa
chữa cơ khí
Phân xởng sửa chữa cơ khí là phân xởng số 6 trong sơ đồ mặt bằng nhà
máy Phân xởng có diện tích bố trí 1200 m2 Trong phân xởng có 98 thiết bị,công suất của các thiết bị rất khác nhau, thiết bị có công suất lớn nhất là 30kW( lò điện ), song cũng có những thiết bị có công suất rất nhỏ Phần lớn cácthiết bị có chế độ làm việc dài hạn, chỉ có máy biến áp hàn là có chế độ làmviệc ngắn hạn lặp lại Những đặc điểm này cần đợc quan tâm khi phân nhómphụ tải, xác định phụ tải tính toán và lựa chọn phơng án thiết kế cung cấp
điện cho phân xởng
1.1.1 Phân nhóm phụ tải của phân xởng Sửa chữa cơ khí
Trong một phân xởng thờng có nhiều thiết bị có công suất và chế độlàm việc khác nhau, muốn xác định phụ tải tính toán đựoc chính xác cần phảiphân nhóm thiết bị điện Việc phân nhóm cần tuân theo các nguyên tắc sau:
- Các thiết bị trong cùng một nhóm nên ở gần nhau để giảm chiều dài ờng dây hạ áp nhờ vậy có thể tiết kiệm đợc vốn đầu t và tổn thất trên các đ-ờng dây hạ áp trong phân xởng
Trang 3đ Chế độ làm việc của các thiết bị trong cùng một nhóm nên giống nhau
để việc xác định phụ tải tính toán đợc chính xác hơn và thuận lợi cho việc lựachọn phơng thức cung cấp điện cho nhóm
-Tổng công suất các nhóm nên xấp xỉ nhau để giảm chủng loại tủ độnglực cần dùng trong phân xởng và toàn nhà máy.Số thiết bị trong một nhómcũng không nên quá nhiều bởi số đầu ra của các tủ động lực thờng (812)
Tuy nhiên thờng rất khó thoả mãn cùng một lúc cả 3 nguyên tắc trên,
do vậy ngời thiết kế phải tuỳ thuộc vào điều kiện cụ thể của phụ tải để lựachọn phơng án thoả hiệp một cách tốt nhất có thể
Dựa theo nguyên tắc phân nhóm phụ tải điện đã nêu ở trên và căn cứvào vị trí, công suất của các thiết bị bố trí trên mặt bằng phân xởng có thểchia các thiết bị trong phân xởng Sửa chữa cơ khí thành 6 nhóm Kết quảphân nhóm phụ tải điện đợc trình bày trong bảng 1.1
Bảng 1.2 - Bảng phân nhóm phụ tải điện
TT Tên thiết bị
Số Lợng
Ký hiệu trên mặt bằng
Trang 4( IĐM đợc tính theo công thức : Iđm = Sđm/ 3U, Sđm = Pdm/cos
trong đó tất cả các nhóm đều lấy cos = 0.6 , riêng nhóm V lấy
cos = 0.95 )
1.1.2 Xác định phụ tải tính toán của các nhóm phụ tải
1 Tính toán cho nhóm 1: Số liệu phụ tải của nhóm 1 cho trong bảng 1.3 Bảng 1.3 - Danh sách thiết bị thuộc nhóm I
TT Tên thiết bị
Số Lợng
Ký hiệu trên mặt bằng
Trang 565 53
14 9 1
1 1
n i ddi P
P P
20 cos
tt
P
kVA
max) max
max max
* (
*
)
* (
64 50 38 0
* 3
33 33 3
dd sd tt dt dd
kd
dd sd tt dt kd
dn
tt tt
I k I k I
k
I k I k I
I
A U
S I
Ký hiÖu trªn mÆt b»ng
Trang 69 63
14 2 14 1
1 1
n i ddi P
P P
3 25 cos
tt
P
kVA
max) max
max max
* (
*
)
* (
1 64 38 0
* 3
2 42 3
dd sd tt dt dd
kd
dd sd tt dt kd
dn
tt tt
I k I k I
k
I k I k I
I
A U
S I
Ký hiÖu trªn mÆt b»ng
P §M (kW) I §M
(A)
1 m¸y Toµn bé
Trang 7Tra bảng PL1.1 [1] ta tìm đợc ksd = 0.15, cos = 0.6
2
9 2
7 4 4 8 2 9 1
1 1
n i ddi P
P P
8 22 cos
tt
P
kVA
max) max
max max
* (
*
)
* (
74 57 38 0
* 3
38 3
dd sd tt dt dd
kd
dd sd tt dt kd
dn
tt tt
I k I k I
k
I k I k I
I
A U
S I
Ký hiệu trên mặt bằng
Trang 8Tra bảng PL1.1 [1] ta tìm đợc ksd = 0.15 , cos = 0.6
2
15 2
5 49
15 10 1
1 1
n i ddi P
P P
6 19 cos
tt
P
kVA
max) max
max max
* (
*
)
* (
7 49 38 0
* 3
7 32 3
dd sd tt dt dd
kd
dd sd tt dt kd
dn
tt tt
I k I k I
k
I k I k I
I
A U
S I
5 Tính toán cho nhóm 5: Số liệu phụ tải của nhóm 5 cho trong bảng 1.7
Bảng 1.7 - Danh sách thiết bị thuộc nhóm V
TT Tên thiết bị
Số Lợng
Ký hiệu trên mặt bằng
Trang 9Ptt = kmax*ksd*
n i ddi
8 85 cos
tt
P
kVA
max) max
max max
* - (
*
)
* - (
) ( 23 137 38 0
* 3
32 90 3
dd sd tt dt dd
kd
dd sd tt dt kd
dn
tt tt
I k I k I
k
I k I k I
I
A U
S I
6 Tính toán cho nhóm 6: Số liệu phụ tải của nhóm 6 cho trong bảng 1.8
Trong nhóm 6 có máy biến áp hàn là thiết bị một pha sử dụng điện áp dây
và làm việc ở chế độ ngắn hạn lặp lại nên cần quy đổi về phụ tải 3 pha tơng
đơng, có chế độ làm việc dài hạn :
d dm
d dm qd
k S
k P P
* cos
*
* 3
=
*
* 3
Ký hiệu trên mặt bằng
P ĐM (kW) I ĐM
(A)
1 máy Toàn bộ
7 80
7 2
* 6 7 12 7 20
Trang 1021 24 cos
tt
P
kVA
max) max
max max
* - (
*
)
* - (
3 61 38 0
* 3
35 40 3
dd sd tt dt dd
kd
dd sd tt dt kd
dn
tt tt
I k I k I
k
I k I k I
I
A U
S I
1.1.3 Tính toán phụ tải chiếu sáng của phân xởng sửa chữa cơ khí
Phụ tải chiếu sáng của phân xởng sửa chữa cơ khí đợc xác định theophơng pháp suất chiếu sáng trên 1 đơn vị diện tích :
Pcs = p0*F
P0 - suất chiếu sáng trên 1 đơn vị diện tích chiếu sáng [W/m2]
F - Diện tích đợc chiếu sáng [m2]Trong phân xởng sửa chữa cơ khí ta dùng đèn sợi đốt để chiếu sáng, trabảng PL1.2[1] ta tìm đợc p0 = 14 W/m2
Phụ tải chiếu sáng phân xởng :
Pcs = p0*F = 14*2040 = 28.56 kW
Qcs =Pcs*tg = 0 ( đèn sợi đốt nên cos =0 )
1.1.4 Xác định phụ tải tính toán của toàn phân xởng
* Phụ tải tác dụng của phân xởng :
kW P
k
P
i
tti dt
Trong đó : kđt - hệ số đồng thời của toàn phân xởng, lấy kđt = 0.8
* Phụ tải phản kháng của phân xởng :
kVar Q
k
Q
i
tti dt
Trang 118 0 4 234
73 186 4
234
56 28 17 158 cos
356 38 0
* 3
4 234 3
4 234 74
141 )
56 28 17 158 ( )
S
I
kVA Q
P P
S
Từ các kết quả trên ta có bảng tổng hợp kết quả xác định phụ tải tínhtoán cho phân xởng SCCK
Trang 180
* 3
13 1655 3
13 1655 8
1276 2
.
1053 2 2 2
kVA Q
P S
ttpx ttpx
ttpx ttpx ttpx
cospx = 16551053.13.2 0.64
ttpx
ttpx
S P
1.2.4 Xác định PTTT cho phân xởng Luyện kim màu.
0
* 3
1347 3
1347 3
669 8
1168 2 2 2
kVA Q
P S
ttpx ttpx
ttpx ttpx ttpx
Trang 19cospx = 0 87
1347
8 1168
1.2.5 Xác định PTTT cho phân xởng Luyện đen
0
* 3
1777 3
1777 720
85
1624 2 2 2
kVA Q
P S
ttpx ttpx
ttpx ttpx ttpx
cospx = 16241777.85 0.9
ttpx
ttpx
S P
Trang 200
* 3
6 1983 3
6 1983 15
1536 9
.
1254 2 2 2
kVA Q
P S
ttpx ttpx
ttpx ttpx ttpx
cospx = 19831254..69 0.63
ttpx
ttpx
S P
1.2.7 Xác định PTTT cho phân xởng Nhiệt luyện
0
* 3
2709 3
2709 1575
2204 2 2 2
kVA Q
P S
ttpx ttpx
ttpx ttpx ttpx
cospx = 270922040.8
ttpx
ttpx
S P
Trang 210
* 3
8 1518 3
8 1518 5
892 84
.
1228 2 2 2
kVA Q
P S
ttpx ttpx
ttpx ttpx ttpx
cospx = 12281518..848 0.81
ttpx
ttpx
S P
1.2.9 Xác định PTTT cho Kho vật liệu.
Trang 22* 3
113 3
113 5
31 6
108 2 2 2
kVA Q
P S
ttpx ttpx
ttpx ttpx ttpx
cospx = 108113.6 0.96
ttpx
ttpx
S P
Kết quả xác định PTTT của các phân xởng đợc trình bày trong bảng 1.9
Bảng 1.9 - Phụ tải tính toán của các phân xởng
Trang 231.3 xác định phụ tải tính toán của nhà máy
1 Phụ tải tính toán tác dụng của toàn nhà máy
* 3
6 10121
4 7715
ttnm
ttnm
S P
Trang 241.4 xác định tâm phụ tải điện và vẽ biểu đồ phụ tải
Tâm phụ tải là vị trí tốt nhất để đặt các trạm biến áp, trạm biến ápphân phối, tủ động lực
Tâm phụ tải điện là điểm thoả mãn điều kiện mômen phụ tải đạt giátrị min :
Trong đó Pi, li là công suất tiêu thụ và khoảngcách từ thiết bị thứ i tới tâm
Để xác định tâm phụ tải điện ta dùng công thức :
Trong đó : x0, y0, z0 - toạ độ tâm phụ tải
xi,yi,zi - toạ độ phụ tải thứ i
Si là công suất phụ tải thứ iTrong thực tế ngời ta ít quan tâm đến toạ độ z nên ta cho z =0
Chọn tỉ lệ xích 3 kVA/mm2 , từ đó tìm đợc bán kính của biểu đồ phụ tải :
Góc phụ tải chiếu sáng đợc tính theo công thức :
Kết quả tính toán R và góc chiếu sáng của biểu đồ phụ tải các phân xởng cho trong bảng 1.10
Bảng 1.10 - Kết quả xác định R và cs cho các phân xởng
Trang 26- Trạm B5: Bộ phận nén khí và Kho vật liệu
- Trạm B6: Cấp điện cho Phân xởng rèn
- Trạm B7: Cấp điện cho Phân xởng Luyện kim đen
1 Trạm biến áp B1: Cấp điện cho Ban quản lý, Phòng thiết kế và phân xởng
Cơ khí số 2 Trạm đợc đặt hai máy biến áp làm việc song song
tt dmB
hc S S k
880 2
53 1759
Ta chọn MBA tiêu chuẩn Sdm = 1000(kVA)
Kiểm tra lại dung lợng máy theo điều kiện quá tải sự cố : Khi gặp sự cốmột máy biến áp ta có thể cắt điện của một số phụ tải không quan trọng trongPhân xởng cơ khí số 1 và toàn bộ điện của Ban quản lý và Phòng thiết kế ( vì
đây thuộc hộ tiêu thụ loại III)
ttsc dmB
qt S S k
(
830 4
1
13 1655
* 7 0
Vậy trạm biến áp B1 đặt 2 MBA có Sdm = 1000 kVA là hợp lý
2 Trạm biến áp B2 : Cấp điện cho Phân xởng cơ khí số 1 Trạm đặt hai máy
biến áp làm việc song song
8 913 2
6 1827
Ta chọn MBA tiêu chuẩn Sdm = 1000 kVA
Kiểm tra dung lợng máy theo điều kiện quá tải sự cố : Khi gặp sự cố mộtmáy biến áp ta có thể cắt điện của một số phụ tải không quan trọng của Phânxởng luyện kim màu và toàn bộ điện của Phân xởng sửa chữa cơ khí ( vì đâythuộc hộ tiêu thụ loại III)
(n 1 )k qt S dm S ttsc
8 913 4
1
6 1827
* 7 0
Vậy trạm biến áp B2 đặt 2 MBA có Sdm = 1000 kVA là hợp lý
3 Trạm biến áp B3 : Cấp điện cho Phân xởng luyện kim màu và Phân xởng
Sửa chữa cơ khí Trạm đặt hai máy biến áp làm việc song song
7 790 2
4 1581
Ta chọn MBA tiêu chuẩn Sdm = 1000(kVA)
Kiểm tra dung lợng máy theo điều kiện quá tải sự cố :
(n 1 )k qt S dmB S ttsc
Trang 27673 4
1
1347
* 7 0
Vậy trạm biến áp B3 đặt 2 MBA có Sdm = 1000 kVA là hợp lý
4 Trạm biến áp B4 : Cấp điện cho Phân xởng Nhiệt luyện Trạm đặt hai máy
biến áp làm việc song song
5 1354 2
2709
Ta chọn MBA tiêu chuẩn Sdm = 1600(kVA)
Kiểm tra dung lợng máy theo điều kiện quá tải sự cố :
(n 1 )k qt S dmB S ttsc
5 1354 4
1
2709
* 7 0
Vậy trạm biến áp B4 đặt 2 MBA có Sdm = 1600 kVA là hợp lý
5 Trạm biến áp B5 : Cấp điện cho Bộ phận Nén khí và Kho vật liệu Trạm
đặt hai máy biến áp làm việc song song
816 2
8 1631
Ta chọn MBA tiêu chuẩn Sdm = 1000 kVA
Kiểm tra dung lợng máy theo điều kiện quá tải sự cố : Khi gặp sự cố mộtmáy biến áp ta có thể cắt điện của một số phụ tải không quan trọng của Phânxởng Rèn, Bộ phận Nén khí và toàn bộ điện của Kho vật liệu ( vì đây thuộc
hộ tiêu thụ loại III)
(n 1 )k qt S dm S ttsc
4 759 4
1
8 1518
* 7 0
Vậy trạm biến áp B5 đặt 2 MBA có Sdm = 1000 kVA là hợp lý
6 Trạm biến áp B6 : Cấp điện cho Phân xởng Rèn Trạm đặt hai máy biến
áp làm việc song song
5 962 2
1925
Ta chọn MBA tiêu chuẩn Sdm = 1000(kVA)
Kiểm tra dung lợng máy theo điều kiện quá tải sự cố :
(n 1 )k qt S dmB S ttsc
5 962 4
1
1925
* 7 0
Trang 287 Trạm biến áp B7 : Cấp điện cho Phân xởng Luyện kim đen Trạm đặt hai
máy biến áp làm việc song song
5 888 2
1777
Ta chọn MBA tiêu chuẩn Sdm = 1000(kVA)
Kiểm tra dung lợng máy theo điều kiện quá tải sự cố :
(n 1 )k qt S dmB S ttsc
5 888 4
1
1777
* 7 0
- Trạm B4: Cấp điện cho Bộ phận nén khí và Kho vật liệu
- Trạm B5: Cấp điện cho Phân xởng rèn
- Trạm B6: Cấp điện cho Phân xởng Luyện kim đen
1 Trạm biến áp B1: Cấp điện cho Ban quản lý, Phòng thiết kế và phân xởng
Cơ khí số 2 Trạm đợc đặt hai máy biến áp làm việc song song
tt dmB
hc S S k
880 2
53 1759
Ta chọn MBA tiêu chuẩn Sdm = 1000(kVA)
Kiểm tra lại dung lợng máy theo điều kiện quá tải sự cố : Khi gặp sự cốmột máy biến áp ta có thể cắt điện của một số phụ tải không quan trọng trongPhân xởng cơ khí số 1 và toàn bộ điện của Ban quản lý và Phòng thiết kế ( vì
đây thuộc hộ tiêu thụ loại III)
ttsc dmB
qt S S k
(
830 4
1
13 1655
* 7 0
Vậy trạm biến áp B1 đặt 2 MBA có Sdm = 1000 kVA là hợp lý
2 Trạm biến áp B2 : Cấp điện cho Phân xởng cơ khí số 1 và Phân xởng
Luyện kim màu Trạm đặt hai máy biến áp làm việc song song
Trang 29ta có: Stt = 1827.6+1347 = 3174.6 kVA
3 1587 2
6 3174
Ta chọn MBA tiêu chuẩn Sdm = 1600(kVA)
Kiểm tra dung lợng máy theo điều kiện quá tải sự cố :
(n 1 )k qt S dm S ttsc
3 1587 4
1
6 3174
* 7 0
Vậy trạm biến áp B2 đặt 2 MBA có Sdm = 1600 kVA là hợp lý
3 Trạm biến áp B3 : Cấp điện cho Phân xởng Sửa chữa cơ khí và Phân xởng
Nhiệt luyện Trạm đặt hai máy biến áp làm việc song song
7 1471 2
4 2943
Ta chọn MBA tiêu chuẩn Sdm = 1600(kVA)
Kiểm tra dung lợng máy theo điều kiện quá tải sự cố : Khi gặp sự cố mộtmáy biến áp ta có thể cắt điện của một số phụ tải không quan trọng của Phânxởng Nhiệt luyện và toàn bộ điện của Phân xởng Sửa chữa cơ khí ( vì đâythuộc hộ tiêu thụ loại III)
ttsc dmB
qt S S k
(
5 1354 4
1
2709
* 7 0
Vậy trạm biến áp B3 đặt 2 MBA có Sdm = 1600 kVA là hợp lý
4 Trạm biến áp B4 : Cấp điện cho Bộ phận Nén khí và Kho vật liệu Trạm
đặt hai máy biến áp làm việc song song
816 2
8 1631
Ta chọn MBA tiêu chuẩn Sdm = 1000 kVA
Kiểm tra dung lợng máy theo điều kiện quá tải sự cố : Khi gặp sự cố mộtmáy biến áp ta có thể cắt điện của một số phụ tải không quan trọng của Phânxởng Rèn, Bộ phận Nén khí và toàn bộ điện của Kho vật liệu ( vì đây thuộc
hộ tiêu thụ loại III)
(n 1 )k qt S dm S ttsc
4 759 4
1
8 1518
* 7 0
Vậy trạm biến áp B4 đặt 2 MBA có Sdm = 1000 kVA là hợp lý
5 Trạm biến áp B5 : Cấp điện cho Phân xởng Rèn Trạm đặt hai máy biến
áp làm việc song song
Trang 305 962 2
1925
Ta chọn MBA tiêu chuẩn Sdm = 1000(kVA)
Kiểm tra dung lợng máy theo điều kiện quá tải sự cố :
(n 1 )k qt S dmB S ttsc
5 962 4
1
1925
* 7 0
Vậy trạm biến áp B5 đặt 2 MBA có Sdm = 1000 kVA là hợp lý
6 Trạm biến áp B6 : Cấp điện cho Phân xởng Luyện kim đen Trạm đặt hai
máy biến áp làm việc song song
5 888 2
1777
Ta chọn MBA tiêu chuẩn Sdm = 1000(kVA)
Kiểm tra dung lợng máy theo điều kiện quá tải sự cố :
(n 1 )k qt S dmB S ttsc
5 888 4
1
1777
* 7 0
n i i i S
x S x
n i i i S
y S y
n i i i S
z S z
1
1 0
Trong đó : x0, y0, z0 - toạ độ tâm phụ tải
xi,yi,zi - toạ độ phụ tải thứ i
Si là công suất phụ tải thứ iTrong thực tế ngời ta ít quan tâm đến toạ độ z nên ta cho z =0
Ta có bảng vị trí đặt các trạm biến áp nh sau:
Bảng 2.1 - Kết quả xác định vị trí đặt các TBA phân xởng
Phơng án
Tên trạm biến áp
Vị trí đặt trạm biến áp X(mm) Y(mm) Phơng án 1
Trang 312.1.3 Phơng án cung cấp điện cho các trạm biến áp phân xởng
1 Phơng pháp sử dụng trạm biến áp trung gian
Nguồn 22kV từ hệ thống về qua trạm biến áp trung gian đợc hạ áp xuống 6kV để cung cấp cho các trạm biến áp phân xởng Nhờ vậy sẽ giảm đợc vốn
đầu t cho mạng điện cao áp trong nhà máy và trong các trạm biến áp phân ởng, vận hành thuận lợi hơn và độ tin cậy cung cấp điện cũng đợc cải thiện Song phải đầu t để xây dựng trạm biến áp trung gian, gia tăng tổn thất trong mạng cao áp Nếu sử dụng phơng án này, vì nhà máy thuộc hộ tiêu thu loại 1 nên tại trạm biến áp trung gian ta đặt hai máy biến áp với dung lợng đợc lựa chọn nh sau :
x-kVA S
Ta chọn máy tiêu chuẩn Sdm = 6300 kVA
Kiểm tra dung lợng của máy khi xẩy ra quá tải sự cố: khi xảy ra sự cố
ở một máy biến áp ta có thể tạm ngừng cung cấp điện cho tất cả các phụ tải loại III trong nhà máy Do đó ta dễ dàng thấy đợc máy biến áp đợc chọn thoả mãn điều kiện khi xảy ra sự cố
Vậy tại tạm biến áp trung gian sẽ đặt 2 MBA Sdm = 6300kV - 22/6 kV
2 Phơng án sử dụng trạm phân phối trung tâm
Điện năng từ hệ thống cung cấp cho các trạm biến áp phân xởng thông qua trạm phân phối trung tâm Nhờ vậy việc quản lý vận hành mạng điện cao
áp của nhà máy thuận lợi hơn, vốn đầu t giảm, độ tin cậy cung cấp điện đợc gia tăng, song vốn đầu t cho mạng cũng lớn
3 Xác định vị trí đặt trạm biến áp trung gian và trạm phân phối trung tâm
Ta xác định tâm phụ tải điện của nhà máy theo công thức :
Trang 32x S
S
y S
y0
Trong đó : Si - Công suất của phân xởng thứ i
xi , yi - toạ độ tâm phụ tải của phân xởng thứ iThay số ta có:
X0 = 54.4 ; Y0 = 42.5
Đó là vị trí tốt nhất để đặt trạm biến áp trung gian và trạm phân phối trung tâm
4 Lựa chọn phơng án nối dây cho mạng cao áp của nhà máy
Nhà máy thuộc hộ tiêu thụ loại I nên đờng dây từ trạm trung gian Giám
về trung tâm cung cấp của nhà máy sẽ dùng dây trên không lộ kép
Do tính chất quan trọng của các phân xởng nên ở mạng cao áp trong nhà máy
ta dùng sơ đồ hình tia, lộ kép Ưu điểm của loại sơ đồ này là đờng nối dây rõràng, các trạm biến áp phân xởng đợc cung cấp điện từ các đờng dây riêngnên ít ảnh hởng lẫn nhau, độ tin cậy cao, dễ dàng thực hiện các biện pháp bảo
vệ, tự động hoá và dễ vận hành Để đảm bảo tính mỹ quan và an toàn chotoàn nhà máy các đờng dây cao áp đều đợc đặt trong hào cáp xây dọc theocác tuyến giao thông nội bộ Từ những phân tích trên ta có thể đa ra 4 phơng
án đi dây cho mạng cao áp đợc trình bày trên hình 2-1
Hình 2.1 - Các phơng án thiết kế mạng cao áp của nhà máy
Trang 332.2 Tính toán thiết kế và lựa chọn phơng án hợp lý
Để so sánh và lựa chọn phơng án hợp lý ta sử dụng hàm chi phí tính toán Z
Z = (avh +atc)K + 3I2
maxRC -> min
Trong đó : avh - hệ số vận hành , ta lấy avh= 0.1
atc - hệ số tiêu chuẩn, ta lấy atc = 0.2
K - vốn đầu t cho trạm biến áp và đờng dây
Imax - dòng điện lớn nhất chạy qua thiết bị
R - điện trở của thiết bị - thời gian tổn thất công suất lớn nhất
C - giá tiền 1kWh, ta lấy C = 1000 đ/kWh
2.2.1 Phơng án 1
Hình 2.2 - Sơ đồ phơng án 1
Phơng án này dùng trạm biến áp trung gian lấy điện từ hệ thống về, hạ xuống 6kV sau đó cấp cho 7 trạm biến áp phân xởng Các trạm biến áp phân xởng hạ áp từ 6kV xuống 0.4kVđể cấp cho các phân xởng
1 Chọn MBA phân xởng và xác định tổn thất điện năng A trong các
TBA
Trên cơ sở đã chọn đợc công suất các MBA ở trên ta có bảng kết quả chọn MBA cho các TBA phân xởng do nhà máy chế tạo thiết bị điện Đông Anh sản xuất
Bảng 2.2 - Kết quả lựa chọn MBA trong các TBA của phơng án 1
Tên
TBA (kVA) S đm U (KV) C /U H (kW) P 0 (kW P N (%) U N (%) I 0 máy Số Đơn giá Thành tiền
Trang 34) (10 6 ) (10 6 ) TBAT
Tổng vốn đầu t cho trạm biến áp: K B = 2743.6(10 6 đ)
Xác định tổn thất điện năng trong các trạm biến áp
Tổn thất điện năng A trong các trạm biến áp đợc tính theo công thức:
.
1
S
S P n t P n
Trong đó :
n - số máy biến áp ghép song song ;
P0 , PN - tổn thất công suất không tải và tổn thất công suất ngắn mạch của MBA
Stt - công suất tính toán của trạm biến áp
SđmB - công suất định mức của máy biến áp
t - thời gian máy biến áp vận hành, với máy biến áp vận hành suốt một năm t = 8760h
- thời gian tổn thất công suất lớn nhất
Với Tmax = 6000h theo công thức tính gần đúng :
8760 )
10 124
0
44 409604 4592
* 6300
6 10121
* 5 46
* 2
1 8760
* 65 7
* 2
Các trạm biến áp khác cũng dợc tính toán tơng tự , kết quả cho dới bảng 2.3
Bảng 2.3 - Kết quả tính toán tổn thất điện năng trong các TBA của phơng án 1 Tên TBA Số lợng S tt (kVA) S đm (kVA) P 0 (kW) P N (kW) A(kWh)
Tổn thất điện năng trong các TBA: A B = 1313257.74 kWh
2 Chọn dây dẫn và xác định tổn thất công suất , tổn thất điện năng trong mạng điện
Trang 35a.Chọn cáp cao áp từ trạm biến áp trung gian về trạm biến áp phân xởng
Cáp cao áp đợc chọn theo chỉ tiêu mật độ kinh tế của dòng điện jkt Đối với nhà máy chế tạo máy kéo làm việc 3 ca , thời gian sử dụng công suất lớn nhất là : Tmax = 6000h, ta dùng cáp lõi đồng , tra bảng 5[Trang 294-TL1] ta tìm đợc jkt = 2.7 A/mm2
Tiết diện kinh tế của cáp :
kt kt
j
I
Cáp từ các TBATG về các trạm biến áp phân xởng đều là cáp lộ kép nên:
dm
ttpx
U
S I
3 2 max Dựa vào trị số Fkt đã tính, tra bảng để lựa chọn tiết diện tiêu chuẩn gần nhất Kiểm tra tiết diện cáp đã chọn theo điều kiện phát nóng :
sc cp
k1 là hệ số hiệu chỉnh theo nhiệt độ , ta lấy k1 = 1;
k2 là hệ số hiệu chỉnh số dây cáp cùng đặt trong một hào cáp, trong mạng hạ áp, các hào đều đợc đặt hai cáp và khoảng cách giữa các dây là 300 mm Theo PL 4.22[TL2] ta tìm đợc k2 = 0.93
Vì chiều dài cáp từ trạm biến áp trung gian đến trạm biến áp phân xởng ngắn nên tổn thất điện áp nhỏ, có thể bỏ qua không cần kiểm tra theo điều kiện tổn thất điện áp
+ Chọn cáp từ trạm biến áp trung gian đến B1:
A 66 84 6
* 3 2
1759.53 3
Tiết diện kinh tế của cáp là :
2 max 31 35 mm
7 2
66 84
kt kt
j
I F
Tra bảng PL 4.31[TL2], lựa chọn tiết diện tiêu chuẩn cáp gần nhất
F = 35mm2, cáp đồng 3 lõi 6 kV cách điện XPLE, đai thép, vỏ PVC do hãng FURUKAWA (Nhật ) chế tạo có Icp cp =170 A
Kiểm tra thép đã chọn theo điều kiện phát nóng :
0.93*Icp = 0.93*170 = 158.1 < ISC = 2*Imax = 2*84.66 = 169.31 ACáp đã chọn không thoả mãn điều kiện phát nóng nên ta phải tăng tiết diện của cáp.Cuối cùng chọn cáp có tiết diện F = 50mm2với Icp = 200 A
Kiểm tra lại theo điều kiện phát nóng :
* 3 2
1827.6 3
Trang 36Tiết diện kinh tế của cáp là :
2 max 32 57
7 2
93 87
mm j
I F
kt
Tra bảng PL 4.31[TL2], lựa chọn tiết diện tiêu chuẩn cáp gần nhất
F = 35mm2, cáp đồng 3 lõi 6 kV cách điện XPLE, đai thép, vỏ PVC do hãng FURUKAWA (Nhật ) chế tạo có Icp cp =170 A
Kiểm tra thép đã chọn theo điều kiện phát nóng :
0.93*Icp = 0.93*170 = 158.1 < 2*Imax = 175.86 A
Cáp đã chọn không thoả mãn điều kiện phát nóng nên ta phải tăng tiết diện của cáp, chọn cáp có tiết diện F = 50mm2với Icp = 200 A
Kiểm tra lại theo điều kiện phát nóng :
* 3 2
1581.4 3
Tiết diện kinh tế của cáp là :
2 max 28 2
7 2
08 76
mm j
I F
kt
Tra bảng PL 4.31[TL2], lựa chọn tiết diện tiêu chuẩn cáp gần nhất
F = 25mm2, cáp đồng 3 lõi 6 kV cách điện XPLE, đai thép, vỏ PVC do hãng FURUKAWA (Nhật ) chế tạo có Icp cp =140 A
Kiểm tra thép đã chọn theo điều kiện phát nóng :
0.93*Icp = 0.93*140 = 130.2 A < 2*Imax = 152.2 A
Cáp đã chọn không thoả mãn điều kiện phát nóng nên ta phải tăng tiết diện của cáp, chọn cáp có tiết diện F = 35mm2với Icp = 170 A
Kiểm tra lại theo điều kiện phát nóng :
* 3 2
2709 3
Tiết diện kinh tế của cáp là :
2 max 48 3
7 2
3 130
mm j
I F
kt
Tra bảng PL 4.31[TL2], lựa chọn tiết diện tiêu chuẩn cáp gần nhất
F = 50mm2, cáp đồng 3 lõi 6 kV cách điện XPLE, đai thép, vỏ PVC do hãng FURUKAWA (Nhật ) chế tạo có Icp cp =200A
Trang 37Kiểm tra thép đã chọn theo điều kiện phát nóng :
0.93*Icp = 0.93*200 = 186 A < 2*Imax = 260.67 A
Cáp đã chọn không thoả mãn điều kiện phát nóng nên ta phải tăng tiết diện của cáp.Cuối cùng chọn cáp có tiết diện F = 95mm2với Icp = 290 A
Kiểm tra lại theo điều kiện phát nóng :
* 3 2
8 1631 3
Tiết diện kinh tế của cáp là :
2 max 29 1
7 2
51 78
mm j
I F
kt
Tra bảng PL 4.31[TL2], lựa chọn tiết diện tiêu chuẩn cáp gần nhất
F = 25mm2, cáp đồng 3 lõi 6 kV cách điện XPLE, đai thép, vỏ PVC do hãng FURUKAWA (Nhật ) chế tạo có Icp cp =140 A
Kiểm tra thép đã chọn theo điều kiện phát nóng :
0.93*Icp = 0.93*140 = 130.2 A < 2*Imax = 157 A
Cáp đã chọn không thoả mãn điều kiện phát nóng nên ta phải tăng tiết diện của cáp, chọn cáp có tiết diện F = 35mm2với Icp = 170A
Kiểm tra lại theo điều kiện phát nóng :
* 3 2
1925 3
Tiết diện kinh tế của cáp là :
2 max 34 3
7 2
62 92
mm j
I F
kt
Tra bảng PL 4.31[TL2], lựa chọn tiết diện tiêu chuẩn cáp gần nhất
F = 35mm2, cáp đồng 3 lõi 6 kV cách điện XPLE, đai thép, vỏ PVC do hãng FURUKAWA (Nhật ) chế tạo có Icp cp =1700A
Kiểm tra thép đã chọn theo điều kiện phát nóng :
0.93*Icp = 0.93*170 = 158.1 A < 2*Imax = 185.23 A
Cáp đã chọn không thoả mãn điều kiện phát nóng nên ta phải tăng tiết diện của cáp, chọn cáp có tiết diện F = 50mm2với Icp = 200A
Kiểm tra lại theo điều kiện phát nóng :
0.93*Icp = 0.93*200 = 186 A > Isc = 185.23 A