Luận văn:Thiết kế Đại học Mỹ thuật TP.Hồ Chí Minh potx

LỜI CẢM ƠN Chúng em xin chân thành cảm ơn Quý thầy cô trường Đại học Kỹ Thuật Công Nghệ Thành phố Hồ Chí Minh đã tận tình giảng dạy chúng em trong suốt 2 năm học qua,để chúng em được n

Trang 1

TRƯỜNG ĐẠI HỌC KỸ THUẬT CÔNG NGHỆ TP HCM

KHOA XÂY DỰNG -o0o - HỆ ĐÀO TẠO: CHÍNH QUI NGÀNH: XÂY DỰNG DÂN DỤNG VÀ CÔNG NGHIỆP

THUYẾT MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG

Trang 2

TRƯỜNG ĐẠI HỌC KỸ THUẬT CÔNG NGHỆ TP HCM

KHOA XÂY DỰNG -o0o - HỆ ĐÀO TẠO: CHÍNH QUI NGÀNH: XÂY DỰNG DÂN DỤNG VÀ CÔNG NGHIỆP

PHỤ LỤC THUYẾT MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG

Trang 3

LỜI CẢM ƠN

Chúng em xin chân thành cảm ơn Quý thầy cô trường Đại học Kỹ Thuật Công Nghệ Thành phố Hồ Chí Minh đã tận tình giảng dạy chúng em trong suốt 2 năm học qua,để chúng em được nâng cao nhận thức cũng như chuyên môn về ngành xây dựng Tạo mọi điều kiện để chúng em hoàn thành tốt nhiệm vụ “ vừa học vừa làm” của mình

Và hơn nữa với tấm lòng ưu ái ,biết ơn sâu sắc đến thầy Tô Văn Lận Trường Đại học Kiến Trúc Tp.HCM đã tận tình giúp đỡ chúng em hoàn thành đồ án tốt nghiệp này

Với việc tiếp thu và vận dụng của đề tài hẳn còn nhiều hạn chế Qua đề tài này chúng em mong nhận được sự đóng góp chân thành của Quý thầy cô để chúng em hiểu thêm về chuyên ngành và để áp dụng trong công việc thực tế ngoài công trình

Sinh viên Trần Văn Đông

Trang 4

1 GVHD KẾT CẤU: Ts TÔ VĂN LẬN

Trang 5

ĐỀ TÀI : TRƯỜNG ĐẠI HỌC MỸ THUẬT TP.HỒ CHÍ MINH GVHD: Ts TƠ VĂN LẬN

SVTH: TRẦN VĂN ĐƠNG LỚP: 09HXD1 TM/MỞ ĐẦU Trang 6

A NHIỆM VỤ THỰC HIỆN ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP

 SỐ LIỆU BAN ĐẦU THỰC HIỆN ĐỒ ÁN

Đề tài thực hiện: TRƯỜNG ĐẠI HỌC MỸ THUẬT TP HỒ CHÍ MINH

Giáo viên hướng dẫn: Thầy Tô Văn Lận – Trường Đại Học Kiến Trúc Tp.HCM

 NHIỆM VỤ THỰC HIỆN ĐỒ ÁN

+ Thiết kế móng băng

+ So sánh 2 phương án móng đã tính

Trang 7

ĐỀ TÀI : TRƯỜNG ĐẠI HỌC MỸ THUẬT TP.HỒ CHÍ MINH GVHD: Ts TƠ VĂN LẬN

SVTH: TRẦN VĂN ĐƠNG LỚP: 09HXD1 TM/KIẾN TRÚC Trang 7

B GIỚI THIỆU CÔNG TRÌNH

I ĐỊA ĐIỂM CÔNG TRÌNH

- Tên Công Trình :Trường Đại Học Mỹ Thuật Tp.HCM

II QUY MÔ XÂY DỰNG

III CÔNG NĂNG SỬ DỤNG CỦA CÔNG TRÌNH

nghệ thuật

thuật quản lý hệ thống ME và phòng an ninh đặt ở tầng trệt của công trình

giãn sau những giờ học tập ,làm việc căng thẳng v.v…

hai đầu công trình có thể đi lại từ tầng hầm lên lầu 6 Hai cầu thang bộ được bố trí ở quanh hai vị trí thang máy

điện

Trang 8

+ Lầu 1~6 : Phòng vẽ chuyên khoa , vẽ đồ họa , kho dụng cụ

IV GIẢI PHÁP KẾT CẤU

Kết cấu công trình được thiết kế nhằm thoả mãn yêu cầu về tính thích dụng, an toàn, bền vững, ổn định và thẩm mỹ của công trình

Với công trình này ta dùng giải pháp

xây gạch ống, vách ngăn giữa các phòng ta dung vật liệu nhẹ

phương dọc nhà

- Sê nô mái bê tông đổ tại chỗ, xà gỗ thép và các kết cấu BTCT ,trát trần vữa ximăng mac 75, sênô vũa ximăng mác 75, trát tường vũa ximăng mac 75

Trang 9

ĐỀ TÀI: TRƯỜNG ĐẠI HỌC MỸ THUẬT TP HỒ CHÍ MINH GVHD: Ts TƠ VĂN LẬN

SVTH: TRẦN VĂN ĐƠNG LỚP: 09HXD1 TÍNH SÀN LẦU 2 Trang 9

PHẦN II TÍNH TOÁN KẾT CẤU

Trang 10

CHƯƠNG I : TÍNH TOÁN SÀN LẦU 2

Trang 11

Dùng phương án sàn bê tông cốt thép đổ tại chỗ với phương án là sàn có dầm

I Sơ bộ chọn kích thước dầm sàn:

Chọn hb theo công thức : hb = l

m D

Trong đó :

+ hb là bề dày bản sàn

+ m = ( 40 ÷ 45 ) với bản kê 4 cạnh ta chọn m = 45

+ D = (0,8 ÷1,4) phụ thuộc vào tải trọng

1

16

18

II Tải trọng tác dụng:

Tải trọng tác dụng lên ô bản gồm tĩnh tải và hoạt tải

a) Tĩnh tải :

TĨNH TẢI TÁC DỤNG LÊN 1M 2 SÀN

Thành Phần Bề dày

(m) (kg/m

3) Hệ số an

toàn

Tải tính toán(kg/m2)

Trang 12

Vữa trát trần 0.0015 1800 1,3 35.1

398

b> Hoạt tải sàn : Theo TCVN 2737-1995

Tính bản sàn theo sơ đồ đàn hồi

Gọi l1, l2 lần lượt là cạnh ngắn và cạnh dài của các ô bản

Ta xét tỷ số l2/l1

 Nếu l2/l1 2 : Sàn được tính theo loại bản dầm cắt từng lát có bề

rộng 1m theo phương cạnh ngắn để tính

 Nếu l2/l1< 2 : Sàn được tính theo loại bản kê bốn cạnh, theo sơ đồ

đàn hồi bằng cách tra bảng để xác định nội lực lớn nhất

Tùy theo liên kết giữa các ô bản với dầm là ngàm hay tựa mà ta có các loại sơ đồ tính khác nhau

-

M1 M2

Trang 13

- Moment giữa nhịp theo phương cạnh ngắn: M1=mi1xP

- Moment giữa nhịp theo phương cạnh dài: M2=m i2xP

- Moment ở gối theo phương cạnh ngắn: MI=ki1xP

- Moment ở gối theo phương cạnh dài: MII=ki2xP

- Trong đó i=1,2,3,…6 : là chỉ số loại ô bản

- Gọi: p là hoạt tải phân bố đều trên sàn

- g là tĩnh tải tác dụng phân bố đều trên sàn

- Hợp lực của tổng tải trọng: P =(p +g)xl1xl2

3> VẬT LIỆU:

Sàn dùng BTđá1x2 #250 có Rn=110 (kg/cm2), Rk = 8.8(kg/cm2)

Cốt thép AI có Ra=2800(kg/cm2)

Chọn lớp bảo vệ của sàn : a0=1.5cm

4> TÍNH TOÁN CỐT THÉP:

Chọn lớp bảo vệ của sàn : a0=1.5cm

 h0= h – a0 = 10 -2 = 8 cm Sau khi có moment ta tính các hệ số A=

2 0

h b R

M n

  0.5(1 12A)Diện tích cốt thép:

III TÍNH TOÁN Ô BẢN NGÀM 4 CẠNH:

Ta chọn ô sàn S1 để tính toán ,các ô còn lại được tính tương tự Kích thước ô bản: l1 x l2 = 5.5 x6.5 (m2)

Ta có: 2

1

l

l = 1 18 5 5

6.5

 < 2 Bản làm việc theo hai phương (bản ngàm 4 cạnh) theo sơ đồ 9

- Hoạt tải tính toán : p =195 kg/m2

- Tĩnh tải tính toán : g = 398 kg/m2

=>hợp lực của tổng tải trọng P = (p +g) x l1x l2

P=(195+ 398)x5.5x6.5 = 21199 kg/m2

Trang 14

Với tỉ số 2

1

l

l = 1.185.5

+Tính toán thép cho nhịp theo phương cạnh ngắn:

M1= 424kg.m

Ta có A =

2 0

h b R

M n

810090

100424

2 

x x

100 424



x x

35 3

h b R

M n

810090

100 318

2 

x x

100 318



x x

82.1

h b R

M n

810090

100977

2 

x x x

< 0.3

Trang 15

100977



x x

03.5

h b R

M n

810090

100 739

2 

x x

100 739



x x

100 24 5



x

> min=0.05%

Tính toán và bố trí thép cho các ô còn lại tương tự ta có bảng sau:

BẢNG GIÁ TRỊ CÁC KÍCH THƯỚC VÀ TẢI TRỌNG TÁC DỤNG LÊN Ô BẢN

Tên ô

bản

Liên kết

P (KG)

Trang 17

BỐ TRÍ THÉP CHO NHỊP THEO PHƯƠNG CẠNH NGẮN:

Trang 19

IV / TÍNH TOÁN Ô BẢN KÊ 2 CẠNH:

Ta tính toán ô bản số 5 Kích thước ô bản l1x l2=2.5 x5m

5 5

 > 2

=>bản làm việc theo 1 phương

q

M nh Mg Mg

- Hoạt tải tính toán :p = 195 kg/m2

12

q l

Mg  

12

2 , 2

24

2 , 2

h b R

M n

5 , 8 100 90

100 239

35 3



+Tính toán thép tại nhịp:

Mnh= 120 (kg.m)

Trang 20

Ta có : A=

2 0

h b R

M n

5,8.100.90

100.120

51 2



Trang 21

ĐỀ TÀI: TRƯỜNG ĐẠI HỌC MỸ THUẬT TP.HỒ CHÍ MINH GVHD: Ts TƠ VĂN LẬN

Nhiệm vụ được giao là tính cầu thang liên hệ giữa các lầu có chiều cao 4,5m của công trình

Đây là cầu thang 3 vế, chỉ dùng bản thang, không cần limon mà chỉ cần 2 dầm ở hai đầu bản thang

Trang 22

- Chiều cao bậc thang h =157 mm

- Rộng bậc thang b = 300 mm

- Độ nghiêng của thang tg =157/300 = 0.49 , cos = 0,9

- Chiều nghiêng của mặt bậc 339 cm

- Cấu tạo của bản thang:

- Trát đá mài màu trắng dày 10 mm

- Vữa ximăng lót mác 75 dày 30mm

- Lớp gạch xây

- Đan B.T.C.T dày 100 mm

- Vữa ximăng trát mác 75 dày 15mm

- Cấu tạo sàn chiếu nghỉ :

- Trát đá mài màu trắng dày 10 mm

- Vữa ximăng lót mác 75 dày 30mm

- Đan B.T.C.T dày 100 mm

- Vữa ximăng trát mác 75 dày 15mm

III / TẢI TRỌNG TÁC DỤNG :

1.Bản thang:

a/ Tĩnh tải :

Tải trọng lớp đá mài: l n

b h g

b

dm (  )  .  1

 = 0 , 339 . 1 , 1

1800 01 , 0 ) 3 , 0 157 , 0

= 24 (kg/m2)

- Tải trọng cacù bậc thang xây gạch :

Trang 23

1 2

.).(

b g

l

n b h

 = (0,1572.0.0,3,339).1800.1,1.1= 130,7 (kg/m2)

THỐNG KÊ TẢI TRỌNG TÁC DỤNG

Lấy tròn : gtt = 527 kg/ m2

n : hệ số vượt tải ( lấy theo sách SÀN BTCT TOÀN KHỐI )

*Tổng tĩnh tải tác dụng lên bản thang :

gtt = 527 kg/m2

*Tổng tải trọng tác dụng lên 1m2 bản thang :

q1tt = 527 + 360 = 887 (kg/m2)

b/ Hoạt tải cầu thang:

Hoạt tải: Lấy theo loại hoạt tải cầu thang nhà ở.theo tiêu chuẩn 2737-1995

ptc= 300kg/m2, hệ số vượt tải n =1,2

3 Vữa lót bậc cầu thang dày 3 cm 0,03 1800 1,2 64,8

4 Đan bê tông cốt thép dày 10 cm 0,1 2500 1,1 275

2 Vữa lót sàn chiếu nghỉ cầu thang dày

3 cm

64,8

3 Đan bê tông cốt thép dày 10 cm 0,10 2500 1,1 275

Trang 24

 kg/m2

ql24

2

12qlql

IV SƠ ĐỒ VÀ PHƯƠNG PHÁP TÍNH:

Cốt thép sử dụng : AI với Ra = 2250 kG/cm2

AII với Ra = 2800 kG/cm2

Cắt dãy bản rộng 1 m để tính toán

Ta giả thiết a=1,5 cm => h0 =10-1,5 =8,5cm

Vế 3 có sơ đồ làm việc như sau :

Ta có lực tác dụng vuông góc lên bản thang

q = q1x cos = 887 x cos0kg/m2)

Chiều dài của bản thang l = 3.0 / cos = 3.33 (m)

Moment tại gối

2 1

12

q l

12

5 , 1 798,3 2

 (kg.m)

Trang 25

+Tính toán thép tại gối :

Mg=149 (kg.m) Ta có : A=

2 0

h b R

M n

5 , 8 100 130

100 149

100.149

100 415 , 1

h b R

M n

5 , 8 100 130

100 5 , 74

100.5,74

100 415 , 1

( cos

2 1 1 2 1 2

q L L L

7,21,2(7,29,0

x q

Trang 26

Moment lớn nhất ở nhịp được xác định từ điều kiện :đạo hàm của moment là lực cắt và lực cắt tại đó phải bằng 0

Lấy đạo hàm của Mx theo x và cho đạo hàm đó bằng 0, tìm được x

B

C C

.

2

m q

x q

Mmax =2007 1,7.0,9 1839

2

7 , 1 887

2

 (kg.m) Moment tại vị trí C : M C = 1716 (kg.m)

Trang 27

ĐỀ TÀI: TRƯỜNG ĐẠI HỌC MỸ THUẬT TP.HỒ CHÍ MINH GVHD: Ts TÔ VĂN LẬN

MC =2007 0,9.2,7 1644

2

7,2887

Trang 28

+Tính toán và bố trí thép:

Cốt thép sàn thang:

M = 1839 (kg.m)

Ta có : A=

2 0

h b R

M n

5,8.100.130

100.1839

100 048 , 9

h b R

M n

5 , 8 100 130

100 1839

a =

5 , 8 89 , 0 2800

100 1839

100 048 , 9

h b R

M n

5 , 8 100 130

100 1644

100 179 , 10

=1.2 % >min=0.05%

4.Tính dầm thang D1

Tải trọng tác dụng vào dầm:

Chọn dầm có tiết diện 200x500

a.Trọng lượng bản thân dầm:

gd1 = bd .(hd - hs). n =0.2(0.5-0.1)x2500x1.2=240(kg/m)

b.Trọng lượng tường:

Trang 29

-Đoạn dầm nằm ngang (chiếu nghỉ 1):

ht1:Chiều cao tường tại chiếu nghỉ 1

ht2:Chiều cao tường tại chiếu nghỉ 2

bt:Chiều dày của tường

c.Do bản thang truyền vào:

-Đoạn chiếu nghỉ 1 do vế 1 truyền vào,đó chính là phản lực tại B: RB/1m

= 598,7(kg/m)

Tổng tải trọng tác dụng lên dầm D1 là:

-Đoạn chiếu nghỉ 1 là:

) 2

( cos 2

3 2 1 3 3 2 1 2 2 2 1 1

L L L L q

L L L q L

Trang 30

Phản lực tại D:

2 (

) 2

( cos 2

3 2 1 3 3 2 1 2 2 2 1 1

L L L L q

L L L q L

0,31,2(0,39,0

15512

1,22993

B A

3 2

1

x

M max =6846 kg.m

D C

B A

1551 1 , 2

1.)()2

2 1

Trang 31

2 1

1

1cos)

q L

h b R

M n

45 20 130

100 7120

100 71 , 15

k

.

15

283 , 0 2 2000 5 , 26 20 5 , 7

Vì Q = 7040 < Qđb nên cốt đai đủ khả năng chịu lực cắt

Bố trí thép xem bản vẽ cầu thang

5 Tính dầm consol:

Ta chọn tiết diện dầm consol 300x400

-Trọng lượng bản thân dầm

Tổng tải trọng tác dụng lên 2 dầm consol là:

-Dầm consol 1 là:

q1 = gd + gt1 =360 + 1309 = 1669 (kg/m)

-Dầm consol 2 là:

Q2 = gd + gt2 =360 + 356 = 716 (kg/m)

Trang 32

a =

35.93,0.2300

100.6257

100 568 , 12

=1.19 >min=0.05%

Consol 2: MB = 7040.0,9 6658kg m

2

9,0.716

100.6658

100 6658

100.568,12

=1.19 >min=0.05%

Trang 33

k

15

283,0.2.200035.30.5,7

Vì Q = 7684 < Qđb nên cốt đai đủ khả năng chịu lực cắt

Bố trí thép xem bản vẽ cầu thang

Trang 34

CHƯƠNG III: TÍNH TOÁN BỂ NƯỚC MÁI

I.Thiết kế sơ bộ bể nước mái:

Thiết kế bể nước mái với kích thước 6200x11300x2000 mm

Chọn kích thước bản đáy

Chọn hb theo công thức : hb = l

m D

Trong đó :

+ hb là bề dày bản sàn

+ m = ( 40 ÷ 45 ) với bản kê 4 cạnh ta chọn m = 45

+ D = (0,8 ÷1,4) phụ thuộc vào tải trọng

+ Ta chọn D=1.3

+ => hb=

42

2.1

1

16

18

h

nên ta chọn loại bản ngàm

Chọn hbản đáy=10 cm

Tính tương tự cho bản thành và bản nắp

b.Chọn sơ bộ tiết dịện dầm nắp và đáy theo công thức:

Trang 35

ĐỀ TÀI : TRƯỜNG ĐẠI HỌC MỸ THUẬT TP.HỒ CHÍ MINH GVHD: Ts TÔ VĂN LẬN

SVTH: TRẦN VĂN ĐÔNG LỚP: 09HXD1 TÍNH BỂ NƯỚC MÁI Trang 35

Trang 36

A.BẢN NẮP & SƠ ĐỒ TÍNH

1 Tải trọng tác dụng

bản bị ngàm vào dầm, làm việc theo ô bản số 9

Hình : Sơ đồ tính của ô bản nắp bể

Lớp Thành phần cấu tạo (m) 

Trang 37

Hình : Sơ đồ tính của ô bản nắp bể

3 Kết quả nội lực:

Tính nội lực bằng phương pháp tra bảng:

MI MI

Trang 38

4.Tính toán và bố trí thép:

Số liệu tính toán của vật liệu

Xét và tính toán bố trí cốt thép trong dải bản có bề rộng b = 1m

M1= 182 kG.m

Ta có A =

2 0

bh R

M n

)5.6(100110

100182

2 

x x

5.699.02300

100182



x x

4.1

B.BẢN THÀNH HỒ NƯỚC:

1 Xác định tải trọng tác dụng:

Thành bể chịu áp lực nước có giá trị lớn nhất tại chân thành bể( tại đáy bể) có giá trị:

Giá trị tiêu chuẩn thành phần tĩnh của tải trọng gió W ở độ cao Z so với mốc chuẩn được xác định theo công thức:

Trang 39

Công trình nằm ở Thành Phố Hồ Chí Minh (thuộc khu vực IIA)

n.hệ số vượt tải (n=1.2)

k.hệ số tính đến sự thay đổ áp lực gió theo độ cao

Địa hình C: Z = 30 m có k= 0.89

Z = 40 m có k=0.97

c.hệ số khí động (đón gió c=0.8; khuất gió c=-0.6)

- Tải gió đẩy:

Sơ đồ tính do áp lực nước Sơ đồ tính do áp lực

gió đẩy và gió hút

Sơ đồ tính tổng

Trang 40

3.Tính toán và bố trí thép:

Số liệu tính toán của vật liệu

Mômen do áp lực nước Mômen do áp lực

gió đẩy và gió hút

Trang 41

Xét và tính toán bố trí cốt thép trong dải bản có bề rộng b = 1m

Mn= 485 kG.m

Ta có A =

2 0

bh R

M n

)10(100110

100 485

2 

x x

M

1095.02300

100 485



x x

5.2

bh R

M n

) 10 ( 100 110

100 982

2 

x x

M

1098.02300

100 982



x x

23.5



C.ĐÁY BỂ NƯỚC MÁI:

1 Xác định tải trọng tác dụng

Trang 42

4 Lớp hồ tạo dốc dày 50 ly 0.05 1800 90 1.2 108

Gtc

Gtt(kG/m2)

2 Sơ đồ tính, kết quả nội lực

a Sơ đồ tính

1 3

7 5

Do đáy bể nước được đổ toàn khối với dầm đáy bể nên ta xem bản bị ngàm vào dầm (làm việc theo ô bản số 9)

Hình : Sơ đồ tính của ô bản đáy bể

M1 M2

MI MI

Định dạng
Số trang	201
Dung lượng	3,44 MB