Đồ án môn học kết cấu btct công trình dân dụng khung bê tông cốt thép

lOMoARcPSD|10804335 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CBHD: ThS HỒ NGỌC TRI TÂN PHỤ LỤC I SỐ LIỆU ĐẦU BÀI CHƯƠNG I: TIÊU CHUẨN VÀ TẢI TRỌNG TÍNH TOÁN 1.TIÊU CHUẨN TÍNH TOÁN 2.SỚ LIỆU TÍNH TỐN 2.1 Bê tông 2.2 Thép 2.3 Tĩnh tải 2.4 Hoạt tải CHƯƠNG II: THIẾT KẾ VÀ TÍNH TOÁN SÀN BTCT SỐ LIỆU 1.1.Giả đinh chiều dày sàn 1.2.Vật liệu TÍNH TOÁN SÀN TẦNG ĐIỂN HÌNH 2.1 Phân chia ô sàn 2.2 Mô tả mặt sàn: 13 2.3 Các bước tính tốn sàn: 14 TÍNH TOÁN SÀN ĐẠI DIỆN: 16 3.1 Tính tốn sàn phương S11 16 3.2 Tính tốn sàn phương S4 21 CHƯƠNG III : TÍNH TOÁN VÀ THIẾT KẾ KHUNG BTCT 31 SỐ LIỆU TÍNH TOÁN 31 1.1.Số liệu đề : 31 1.2.Vật liệu : 31 CẤU TẠO VÀ PHÂN TÍCH KẾT CẤU KHUNG CÔNG TRÌNH: 31 2.1.Cấu tạo phân tích mặt bằng: 31 2.2.Cấu tạo phân tích mặt đứng: 32 CHỌN SƠ BỘ TIẾT DIÊN CẤU KIỆN CỦA KHUNG 33 3.1.Chọn sơ bộ tiết diện dầm 33 3.2.Chọn sơ bộ tiết diện cột 34 XÁC ĐỊNH TẢI TRỌNG TÍNH TOÁN 36 4.1.Tải trọng đứng 37 4.2.Tải trọng ngang (tải gió) 38 SƠ ĐỒ TRUYỀN TẢI 39 TÍNH TOÁN KHUNG TRỤC 40 6.1.Tải trọng đứng: 40 6.2.Tải trọng ngang 48 6.3.Xác định nội lực 48 6.4.Các trường hợp tải trọng 48 6.5.Tổ hợp tải trọng 49 6.6.Sơ đồ chất tải 50 LÝ THUYẾT TÍNH TOÁN KHUNG 57 7.1.Tính tốn cợt khung 57 7.2.Tính tốn dầm khung 62 TÍNH TOÁN VÀ BỐ TRÍ THÉP KHUNG TRỤC 65 8.1.Tính tốn thiết kế cợt 65 8.2.tính tốn bố trí thép dầm 70 Downloaded by Con Ca (concaconlonton01@gmail.com) lOMoARcPSD|10804335 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CBHD: ThS HỒ NGỌC TRI TÂN TRƯỜNG ĐẠI HỌC CẦN THƠ Cợng hịa Xã hợi Chủ nghĩa Việt nam KHOA CƠNG NGHỆ Đợclập – Tự – Hạnhphúc -oOo - -oOo - ĐỒ ÁN MÔN HỌC KẾT CẤU BTCT CƠNG TRÌNH DÂN DỤNG KHUNG BÊ TƠNG CỐT THÉP I SỐ LIỆU ĐẦU BÀI Họ tên sinh viên: Lớp: Nhịp L1 (m) Nhịp L2 (m) Nhịp L3 (m) Bước B1 (m) 2.5 5.6 5.9 3.7 Bước B2 Bước B3 (m) (m) 4.0 3.8 MSSV: Chiều Chiều cao H1 cao H2 (m) (m) 3.8 3.6 Vùng gió IIA Mặt đứng khung trục Downloaded by Con Ca (concaconlonton01@gmail.com) lOMoARcPSD|10804335 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CBHD: ThS HỒ NGỌC TRI TÂN CHƯƠNG I: TIÊU CHUẨN VÀ TẢI TRỌNG TÍNH TỐN TIÊU CHUẨN TÍNH TỐN Cơng việc thiết kế phải tuân theo quy phạm, tiêu chuẩn thiết kế nhà nước Việt Nam quy định ngành xây dựng Những tiêu chuẩn sau áp dụng q trình tính tốn phần sau này: + TCVN: 2737 – 1995, tiêu chuẩn thiết kế bê tông cốt thép + TCVN: 5574 – 2018, kết cấu bê tông bê tông cốt thép – tiêu chuẩn thiết kế + Sổ tay thực hành kết cấu công trình_PGS.TS Vũ Mạnh Hùng + Giáo trình kết cấu bê tơng cơng trình dân dụng_Ths Hồ Ngọc Tri Tân SỐ LIỆU TÍNH TỐN 2.1 Bê tơng Sử dụng bê tông cấp độ bền B20 cho dầm, sàn cột + Cường độ chịu nén: Rb = 11.5 (MPa) ≈ 115 (daN/cm2) + Cường độ chịu kéo: Rbt = 0.9 (MPa) ≈ (daN/cm2) + Modul đàn hồi: Eb = 27.5x103 Mpa ≈ Eb = 27.5x104 (daN/cm2) (theo TCVN 5574:2018) 2.2 Thép Chọn thép CB240-T cho thép sàn cốt đai dầm, với thông số sau + Cường độ chịu kéo Rs= 210 (MPa) ≈ 2100 (daN/cm2) Rsw= 170 (Mpa) ≈ 1700 (daN/cm2) + Cường độ chịu nén: Rsc= 210 (Mpa) ≈ 2100 (daN/cm2) + Modul đàn hồi: Es = 20x104 (Mpa) ≈ 20x105 (daN/cm2) Chọn thép CB400-V cho cốt dọc dầm, cột: + Cường độ chịu kéo Rs= 350 (MPa) ≈ 3500 (daN/cm2) Rsw= 280 (Mpa) ≈ 2800 (daN/cm2) + Cường độ chịu nén: Rsc= 350 (Mpa) ≈ 3500 (daN/cm2) + Modul đàn hồi: Es = 21x104 (Mpa) ≈ 21x105 (daN/cm2) (theo TCVN 5574:2018) Downloaded by Con Ca (concaconlonton01@gmail.com) lOMoARcPSD|10804335 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CBHD: ThS HỒ NGỌC TRI TÂN 2.3 Tĩnh tải Tĩnh tải tải trọng tác dụng không thay đổi suốt trình làm việc kết cấu cong trình như: trọng lượng than kết cấu, vách ngăn,… Tĩnh tải tính sau: gtt = n  γ  δ ( daN/m2 ) Trong đó: n: hệ số vượt tải γ: trọng lượng đơn vị vật liệu (daN/m2) δ: độ dày lớp vật liệu (m) Bảng 1.1 - Trọng lượng đơn vị số loại vật liệu (daN/m3) STT Tên vật lệu Trọng lượng Bêtông cốt thép Gạch ceramic 50x50x1cm 2500 2800 Vữa lát gạch 1600 Vữa trát trần 1600 Màng chống thấm 1800 Bê tơng chống nóng sàn mái 2000 Tĩnh tải sàn tầng điển hình + Gạch Ceramic 20x20x1cm + Vữa lát gạch #75 dày 2cm + Sàn BTCT dày 10cm + Vữa trát trần #75 dày 1,5cm Các lớp cấu tạo sàn Bảng 1.2 Tĩnh tải tính tốn sàn tầng Hệ số vượt Bề dày Trọng lượng tải  riêng  n Gạch Ceramic 20x20x1cm Vữa lát gạch #50 Sàn BTCT dày 10cm Vữa trát trần #75 Tổng tải trọng (m) 0.01 0.02 0.1 0.015 (daN/m3) 2800 1600 2500 1600 1.1 1.2 1.1 1.2 Tĩnh tải gtt (daN/m2) 30.8 38.4 275 28.8 373 Downloaded by Con Ca (concaconlonton01@gmail.com) lOMoARcPSD|10804335 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CBHD: ThS HỒ NGỌC TRI TÂN Tĩnh tải sàn vệ sinh + Gạch Ceramic 20x20x1cm + Vữa lát gạch #50 dày 2cm + Lớp chống thấm dày 0.8cm + Sàn BTCT dày 10cm + Vữa trát trần #75 dày 1.5cm Các lớp cấu tạo sàn Bảng 1.3 Tĩnh tải tính tốn sàn vệ sinh Hệ số vượt Bề dày Trọng lượng tải  riêng  n Gạch Ceramic 20x20x1cm Vữa lát gạch #50 Quét chống thấm Sàn BTCT dày 10cm Vữa trát trần #75 Tổng tải trọng (m) 0.01 0.02 0.008 0.1 0.015 (daN/m3) 2800 1600 1600 2500 1600 1.1 1.2 1.2 1.1 1.2 Tĩnh tải gtt (daN/m2) 30.8 38.4 15.4 275 28.8 388 Tĩnh tải sàn mái (sân thượng) + Gạch gốm chống nóng dày 2cm + Lớp vữa lát gạch #50 dày 2cm + Lớp màng chống thấm dày 0.8cm + Sàn BTCT dày 8cm + Vữa trát trần #75 dày 1.5cm Các lớp cấu tạo sàn Bảng 1.4 Tĩnh tải tính tốn sàn vệ sinh Hệ số vượt Bề dày Trọng lượng tải  riêng  n Tĩnh tải gtt (m) (daN/m3) Lớp gạch gốm chống nóng 0.02 2000 1.1 44 Lớp vữa lát gạch 0.02 1600 1.2 38.4 Lớp màng chống thấm Lớp bê tông cốt thép chịu lực sàn mái Lớp vữa trát trần 0.008 1600 1.2 15.4 0.08 2500 1.1 220 0.015 1600 1.2 28.8 Tổng tải trọng (daN/m2) 347 Downloaded by Con Ca (concaconlonton01@gmail.com) lOMoARcPSD|10804335 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CBHD: ThS HỒ NGỌC TRI TÂN Tĩnh tải sàn sê nô + Lớp vữa tạo độ dốc + Lớp màng chống thấm dày 0.8cm + Sàn BTCT dày 8cm + Vữa trát trần #75 dày 1.5cm Bảng 1.5 Tĩnh tải tính tốn sàn sê nơ Hệ số vượt Bề dày Trọng lượng tải  riêng  Các lớp cấu tạo sàn n (m) (daN/m ) 1.1 Lớp vữa tạo dốc 0.02 2000 Lớp màng chống thấm 0.008 1600 1.2 Sàn BTCT dày 8cm 0.08 2500 1.1 0.015 1600 Vữa trát trần #75 1.2 Tổng tải trọng Tĩnh tải tường xây sàn: Tĩnh tải tường ngăn dày 100mm phân bố lên sàn = Tĩnh tải gtt (daN/m2) 44 15.4 220 28.8 308 gt s S diện tích sàn chịu tải trọng tường ngăn (m2) gt: trọng lượng tường ngăn qui đổi thành tải phân bố sàn (cách tính đơn giản mang tính chất gần đúng) tính theo cơng thức sau : 𝑔𝑡 = 𝑛 × 𝛾 × 𝐿𝑡 × 𝐻𝑡 (𝑑𝑎𝑁) Trong : Lt: Chiều dài tường; Ht: Chiều cao tường;  : Trọng lượng đơn vị khối gạch xây; Với tường gạch ống 100  = 1800 (daN/m ); n : Hệ số vượt tải, chọn n=1,2 Bảng 1.6: Tải trọng tường ngăn xây sàn Ơ Sàn Kích thước sàn (m) S10 S12 S18 L1 1.2 2.2 2.8 L2 1.5 2.8 3.7 S22 2.5 3.7 Diện tích Tổng tải tường Tải phân bố lên sàn S (m2) gt (daN) sàn (daN/m2) 1.80 6.16 10.36 907 1663 2117 504 270 204 9.25 1890 204 Downloaded by Con Ca (concaconlonton01@gmail.com) lOMoARcPSD|10804335 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CBHD: ThS HỒ NGỌC TRI TÂN 2.4 Hoạt tải Hoạt tải tải trọng thay đổi giá trị, chiều tác dụng, điểm đặt,…như: tải trọng người, tải trọng gió,… Hoạt tải tính tốn sau: Ptt = ptc x n Trong đó: + ptt: hoạt tải tính tốn (daN/m2) + ptc: hoạt tải tiêu chuẩn (daN/m2) + n: hệ số vượt tải 200 (daN/m2) lấy n=1.2; • Nếu ptc < 200 (daN/m2) lấy n=1.3; • Nếu ptc Bảng 1.7 Hoạt tải tiêu chuẩn phân bố sàn tầng Hoạt tải Hệ số Hoạt tải tc tiêu chuẩn p vượt tính tốn ptt Phòng chức (daN/m2) tải n (daN/m2) Phòng làm việc 200 1.2 240 Phòng họp 400 1.2 480 Cầu thang, sảnh, hành lang 300 1.2 360 Nhà vệ sinh 150 1.3 195 Kho lưu trữ 350 1.2 420 Ban Công 400 1.2 480 Sê nô 75 1.2 90 Mái có sử dụng 150 1.3 195 STT Lớp nước chứa sênô: dày 30 cm Bảng 1.8 Tải trọng nước chứa sê nô Rộng (m) Cao (m) n Tải trọng (daN/m2)  (daN/m3) 0.8 0.3 1000 1.2 288 SÊ NÔ  Hoạt tải sê nô: Ptt = 288 + 90 = 378 daN/m2 Bảng 1.9 Bảng cường độ tính tốn modul đàn hồi bê tơng CẤP ĐỢ BỀN CƯỜNG ĐỘ CHỊU KÉO Rbt daN/cm2 CƯỜNG ĐỘ CHỊU NÉN Rbt daN/cm2 MODUN ĐÀN HỒI E daN/cm2 B20 115 90 275000 Downloaded by Con Ca (concaconlonton01@gmail.com) lOMoARcPSD|10804335 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CBHD: ThS HỒ NGỌC TRI TÂN Bảng 1.10: Bảng cường độ tính tốn thép NHĨM THÉP CB240-T CB400-V CƯỜNG ĐỘ CHỊU KÉO Rs daN/cm2 2100 3500 CƯỜNG ĐỘ CHỊU NÉN Rst daN/cm2 2100 3500 CỐT NGANG, XIÊN Rsw daN/cm2 1700 2800 Downloaded by Con Ca (concaconlonton01@gmail.com) lOMoARcPSD|10804335 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CBHD: ThS HỒ NGỌC TRI TÂN CHƯƠNG II: THIẾT KẾ VÀ TÍNH TỐN SÀN BTCT SỐ LIỆU Sơ đồ mặt tầng lầu, chiều cao tầng lầu 3.6m, chiều cao tầng trệt 3.8m Khung trục: Số tầng: L1 = 2.5m, L2 = 5.6m, L3 = 5.9m, B1 = 3.7 m, B2 = 4m, B3 = 3.8m 1.1 Giả đinh chiều dày sàn Ta tiến hành giả định chiều dày sàn theo kinh nghiệm sau: Chọn sàn S4 (4x5.9m) có diện tích lớn tính chọn sơ bợ cho tất sàn khác 1.2 Vật liệu ℎ𝑠 = (40 ÷ 50 ) 𝐿1=(0.10  0.08) => chọn 10cm Bê tông B20 cho sàn, dầm cột Thép: CB240-T (lẫn CB400-V) cho sàn cốt đai dầm, CB400-V cho cốt dọc dầm cợt TÍNH TỐN SÀN TẦNG ĐIỂN HÌNH 2.1 Phân chia sàn Dựa vào kích thước, tải trọng tác dụng dạng liên kết ô sàn ta đánh số hiệu ô sàn hình Hình 2.1: Mặt bằng phân chia sàn tầng lầu Downloaded by Con Ca (concaconlonton01@gmail.com) lOMoARcPSD|10804335 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CBHD: ThS HỒ NGỌC TRI TÂN Sàn cơng trình sàn BTCT tồn khối Quan niệm cạnh ngàm cứng vào hệ dầm xung quanh, tất sàn tính tốn theo dạng sơ đồ (4 cạnh ngàm) L Do sàn có cạnh ngàm nên ta dựa vào tỷ số α = L2 để chia ô sàn làm loại sàn một phương sàn hai phương Sàn phương: loại sàn làm việc chịu uốn theo mợt phương lớn so với phương cịn lại Khi sàn có tỉ lệ cạnh dài so với cạnh ngắn khơng nhỏ sàn xem sàn một phương Phương cạnh ngắn phương làm việc sàn Sàn hai phương: loại sàn có hai phương làm việc chịu uốn khơng chênh lệch nhiều Khi sàn có tỉ lệ cạnh dài so với cạnh ngắn nhỏ sàn tính tốn tốn theo sàn làm việc theo phương Với phương ngắn vẫn phương chịu lực Bảng 2.1 Bảng so sánh sàn phương sàn phương Sàn phương ( Đúng một ý sau) • - Tỷ lệ cạnh dài cạnh ngắn > Sàn phương ( Đúng ý sau) + - Tỷ lệ cạnh dài cạnh ngắn ≤ • - Liên kết có ≤ cạnh đối diện + - Liên kết có ≥ 𝐿 + Nếu 𝐿2 > : sàn loại dầm, ô sàn làm việc theo một phương (theo phương cạnh ngắn ô bản) 𝐿 + Nếu:𝐿2 ≤ liên kết cạnh sàn kề ≥2, ô sàn làm việc theo hai phương Tên sàn S1 S2 S3 S4 S5 S6 S7 Bảng 2.2: Bảng phân loại sàn tầng Kích thước L1 (m) 3.70 3.00 1.00 4.00 3.70 4.00 4.00 L2 (m) 4.70 5.90 5.90 5.90 4.00 5.90 4.70 Hệ số  Loại sàn Chức 1.27 1.97 5.90 1.48 1.08 1.48 1.18 Sàn phương Sàn phương Sàn phương Sàn phương Sàn phương Sàn phương Sàn phương Phòng làm việc Phòng làm việc Phòng làm việc Phòng làm việc Phòng làm việc Phòng Họp Phòng làm việc 10 Downloaded by Con Ca (concaconlonton01@gmail.com) lOMoARcPSD|10804335 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CBHD: ThS HỒ NGỌC TRI TÂN - Cốt đai cợt có vai trị giữ ổn định cho cốt dọc chịu nén, tạo thành khung thép giữ vị trí cốt dọc đổ bê tông, chống lại nở ngang, hạn chế biến dạng co ngót bê tơng - Lực cắt cợt thường nhỏ nên bê tông đủ chịu cắt Tuy nhiên, trường hợp đặc biệt, lực cắt lớn cốt đai tính tốn để tham gia chịu cắt + Đường kính cốt đai ∅đ𝑎𝑖 ≥ ∅𝑚𝑎𝑥 𝑑𝑜𝑐 6mm + Cợt có h > 600, nên dùng ∅đ ≥ 8𝑚𝑚 + Khoảng cách bố trí: khoảng nối thép 𝑎 ≤ 100𝑚𝑚 10∅𝑚𝑖𝑛 𝑑𝑜𝑐 khoảng cịn lại bố trí sau: • • 𝑎 ≤ 15∅𝑚𝑖𝑛 𝑑𝑜𝑐 500mm 𝑅𝑠𝑐 ≤ 400 𝑀𝑝𝑎 𝑎 ≤ 12∅𝑚𝑖𝑛 𝑑𝑜𝑐 400mm 𝑅𝑠𝑐 > 400 𝑀𝑝𝑎 + Khi tiết diện có h ≥ 500mm cần bố trí thêm cốt dọc cốt đai tăng cường nhằm đảm bảo vị trí cốt dọc chịu lực ngăn khơng cho tiết diện bị phình trình chịu nén, số cốt dọc cấu tạo phụ thuộc vào cạnh h, cho khoảng cách cốt dọc ≤ 400mm 7.2 Tính tốn dầm khung Tính thép dọc dầm - Dầm tính cấu kiện chịu uốn, nợi lực dùng để tính tốn dầm bao gồm: + Momen max, M+/- nhịp gối để tính cốt dọc dầm, ý momen âm gối thường có giá trị bên trái bên phải khác nhau, cần tính cho 2, nếu tiết diện dầm bên trái bên phải khác - Lực cắt max để tính cốt đai: nếu lực cắt tồn bợ dầm thay đổi cho phép lấy lực cắt lớn tất nhịp tính tốn cốt đai bố trí chung cho tồn bợ dầm nếu khác nhiều nên tính bố trí cốt đai khác - Để thiên an tồn, ta tính tốn cốt dọc cho dầm phương pháp đặt cốt đơn (tức tiết diện cấu kiện có cốt dọc chịu kéo), bỏ qua trường hợp đặt cốt kép (có cốt chịu kéo lẫn cốt chịu nén) ➢ Tính theo tiết diện chữ nhật đặt cốt đơn M o Tính  m = Rbbho2 ▪ Nếu  m   R ta phải điều chỉnh lại tiết diện b, h (chủ yếu h) 62 Downloaded by Con Ca (concaconlonton01@gmail.com) lOMoARcPSD|10804335 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CBHD: ThS HỒ NGỌC TRI TÂN  m   R suy ra: ▪ Nếu  = − − 2 m Hoặc  = − 0,5 o Tính As: R bh As = b o Rs Hay As = M Rs ho o Kiểm tra hàm lượng: A * 100% = bho      max =  b Rb Rs * 100% ➢ Tính theo tiết diện chữ T đặt cốt đơn Đối với dầm làm việc chung với sàn: o Kiểm tra độ vươn cánh: ▪ S c  L (với L chiều dài nhịp dầm xét) ▪ S c  Bo / (với Bo khoảng cách thông thủy dầm Bo=B-b) ' ▪ Khi h f  0,1h  lấy S c  9.h f ' ▪ Khi h f  0,1h  lấy S c = 6h 'f (bỏ qua phần nhỏ cánh chịu nén) ' Lấy giá trị Sc nhỏ giá trị để tính tốn o Xác định vị trí trục trung hòa M f = Rb b 'f h 'f (ho − 0,5h 'f ) - Mf gọi moment giới hạn trường hợp trục trung hòa (TTH) qua cánh sườn, ta so sánh Mf với moment ngoại lực M: ▪ Nếu M ≤ Mf TTH qua cánh, ta tính tốn tiết diện chữ nhật (b’f x h) ▪ Nếu M > Mf TTH qua sườn, tính tiết diện chữ T Tính  m = M − Rb (b 'f − b).h 'f (ho − 0,5h 'f ) Rb bho2 63 Downloaded by Con Ca (concaconlonton01@gmail.com) lOMoARcPSD|10804335 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG ▪ Nếu CBHD: ThS HỒ NGỌC TRI TÂN  m   R tăng tiết diện, tăng cấp đợ bền bê tông đặt thêm cốt thép chịu nén ▪ Nếu  m   R suy  = − − 2 m → As = o Kiểm tra hàm lượng:  =   Rb  b.ho + (b 'f − b) h 'f Rs A * 100% bho Tính thép đai dầm Tính tốn bố trí cốt đai cho dầm để chống lại lực cắt, (khơng bố trí cốt xiên) dầm thường tính tốn bố trí cốt đai cách gối ¼ nhịp, cịn ta bố trí theo cấu tạo Dựa vào biểu đồ bao lực cắt dầm ta có Qmax (daN) Chọn lớp bảo vệ cốt đai a (cm) → chiều cao tính tốn: h0=h-a (cm) Chọn thép cốt đai, số nhánh n → Asw = n  Kiểm tra điều kiện tính tốn: Qmax < 0,5Rbtbh0 => Bố trí cốt đai theo cấu tạo Kiểm tra điều kiện chịu nén: 𝑄 ≤ 𝜑𝑛 𝜑𝑏1 𝑅𝑏 𝑏ℎ0 Với: φb1 - hệ số xét đến ảnh hưởng đặc điểm trạng thái ứng suất bê tông dải nghiêng, lấy 0,3 φn – hệ số tính tốn, lấy φn = Nếu khơng thỏa mãn điều kiện chịu nén phải tăng kích thước tiết diện tăng cấp độ bền bê tông Tính khoảng cách bố trí cốt đai: 𝑆𝑡𝑡 = 4,5𝑅𝑏𝑡𝑏ℎ02 𝑅𝑠𝑤𝐴𝑠𝑤 𝑄2 ≥ 10𝑐𝑚 Tính khoảng cách lớn cốt đai: 𝑆𝑚𝑎𝑥 = 𝑅𝑏𝑡𝑏ℎ02 𝑄 (𝑐𝑚) Ngoài cần phải ý đến khoảng cách cấu tạo cốt đai qui định sau: Nếu tải trọng phân bố đều: Trên đoạn dầm gần gối tựa (đoạn 1/4) 64 Downloaded by Con Ca (concaconlonton01@gmail.com) lOMoARcPSD|10804335 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CBHD: ThS HỒ NGỌC TRI TÂN h / 2cm Khi chiều cao dầm h  45cm : sct   15cm  h / 3cm Khi chiều cao dầm h  45cm : sct   50cm Trên đoạn dầm nhịp (đoạn ½) Trong đoạn có lực cắt nhỏ để đảm bảo việc định vị cốt dọc định hình tiết diện bố trí với khoảng cách s ≤ ¾h ≤ 50cm (thường lấy ≤ 30cm) Nếu tải trọng tập trung đoạn gần gối lấy khoảng cách từ gối đến lực tập trung đầu tiên khơng nhỏ ¼ nhịp Sau chọn khoảng cách bố trí S cho: S= min(Stt, Smax, Sct) (cm) Ta bố trí cốt đai nơi có lực cắt lớn gối bố trí ¼ dầm đoạn có lực cắt nhỏ dầm ta bố trí cốt đai theo cấu tạo s=200mm TÍNH TỐN VÀ BỐ TRÍ THÉP KHUNG TRỤC 8.1 Tính tốn thiết kế cột khung trục - Chọn cột C9 trục D, đoạn từ tầng lên tầng để tính tốn điển hình Từ kết nợi lực SAP, ta chọn cặp nội lực Nmax-Mtư, Mmax- Ntư để tính thép + Lực dọc: 𝑁𝑚𝑎𝑥 = 118064.14 𝑑𝑎𝑁 => 𝑀𝑡ư = 1156.39 𝑑𝑎𝑁 𝑚 + Momen : 𝑀𝑚𝑎𝑥 = 6927.82 𝑑𝑎𝑁 𝑚 => 𝑁𝑡ư = 99700.46 𝑑𝑎𝑁 - Chọn hệ số làm việc 𝛾𝑏 = 0.85 a Tính cốt dọc: ❖ Tính tốn với cặp nội lực Nmax = 118064.14 daN, Mtư= 1156.39 daN.m - Tiết diện cột bxh = 20×40 cm, H = 380 cm Lớp bảo vệ a = a’= 4cm  h0 = h-a = 36 cm Chiều dài tính tốn cợt: L0 = 0.7H = 0.7 x 380 = 266 cm - Kiểm tra độ mảnh: 𝜆= - 𝑙0 266 = = 13.3 > 20 𝑏 → Phải tính 𝜂 Đợ lệch tâm lực dọc: 𝑀 1156,39 𝑒1 = = = 0.01 𝑚 = 𝑐𝑚 𝑁 118064,14 65 Downloaded by Con Ca (concaconlonton01@gmail.com) lOMoARcPSD|10804335 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CBHD: ThS HỒ NGỌC TRI TÂN Độ lệch tâm ngẫu nhiên: ℎ 𝐻 40 380 𝑒𝑎 = 𝑚𝑎𝑥 ( ; ; 1) = 𝑚𝑎𝑥 ( ; ; 1) = 𝑚𝑎𝑥(1.33; 0.63; 1) = 1.33 𝑐𝑚 30 600 30 600 - Vậy : 𝑒𝑜 = 𝑚𝑎𝑥( e1 ; e𝑎 ) = 𝑚𝑎𝑥( 1; 1.33) = 1.33 𝑐𝑚 Tính tốn Lấy 𝜑𝐿 = - Tính 𝑘𝑏 - 𝛿𝑒 = → 𝑘𝑏 = 𝑒𝑜 1.33 = = 0.033 ≤ 0.15 → 𝑙ấ𝑦 𝛿𝑒 = 0.15 40 ℎ 0.15 0.15 = = 0.167 𝜑𝐿 (0.3 + 𝛿𝑒 ) × (0.3 + 0.15) Giả thuyết chọn 𝜇𝑔𝑡 = 1,97% - 2 40 ℎ → 𝐼𝑠 = 𝜇𝑔𝑡 𝑏ℎ𝑜 ( − 𝑎) = 0.0197 × 20 × 36 × ( − 4) = 3631𝑐𝑚4 2 - 𝐼𝑏 = Tính D 𝑏ℎ3 20 × 403 = = 106667𝑐𝑚4 12 12 𝐷 = 𝑘𝑏 𝐸𝑏 𝐼𝑏 + 𝑘𝑠 𝐸𝑠 𝐼𝑠 = (0.167 × 2.75 × 106667 + 0.7 × 20 × 3231) × 105 = 99724 × 105 𝑑𝑎𝑁 𝑐𝑚2 - Tính Ncr 𝑁𝑐𝑟 = 𝜂= 1− 𝜋 𝐷 3.142 × 99724 × 105 = = 1389623.71 (𝑑𝑎𝑁) 2662 𝐿2𝑜 𝑁 𝑁𝑐𝑟 = 1− 118064.14 1389623.71 = 1.093 Đợ lệch tâm tính tốn: 𝑒 = 𝜂 × 𝑒0 + 0,5ℎ − 𝑎 = 1.093 × 1.33 + 0.5 × 40 − = 17.46 𝑐𝑚 - Kiểm tra trường hợp lệch tâm: Vì bố trí đối xứng nên: - 𝑥=𝛾 𝑁 𝑏 𝑅𝑏 𝑏 118064.14 = 0,85×115×20 = 60.39 𝑐𝑚 > ξR ho = 0.493 × 36 = 17.75 cm  Truờng hợp lệch tâm bé - Tính lại x’: 66 Downloaded by Con Ca (concaconlonton01@gmail.com) lOMoARcPSD|10804335 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG 𝑥 , = (𝜉𝑅 + CBHD: ThS HỒ NGỌC TRI TÂN − 𝜉𝑅 𝑒0 + 50 ( ℎ ) 2) × ℎ0 = (0.493 + Tính As = As’: - − 0.493 )× 1.33 + 50 × ( 40 ) 36 = 35 cm 𝑁𝑒 − 𝛾𝑏 𝑅𝑏 𝑏𝑥 ′ (ℎ0 − 0,5𝑥 ′ ) 𝐴𝑠 = 𝐴′𝑠 = 𝑅𝑠𝑐 (ℎ0 − 𝑎′ ) - = 118064.14 × 17.46 − 0.85 × 115 × 20 × 35 × (36 − 0.5 × 35) = 7.1 cm2 3500 × (36 − 4) Kiểm tra hàm lượng 𝜇𝑔𝑡 = 2𝐴𝑠 × 7.11 × 100% = × 100% = 1.97% = 𝜇𝑔𝑡 (𝑡ℎ𝑜̉𝑎) 𝑏ℎ0 20 × 36 ❖ Tính tốn với cặp nội lực Mmax = 6927.82 daN, Ntư= 99700.46 daN.m - Tiết diện cợt bxh = 20×40 cm, H = 380 cm6 Lớp bảo vệ a = a’= 4cm  h0 = h-a = 36 cm Chiều dài tính tốn cợt: L0 = 0,7H = 0,7 x 380 = 266 cm Kiểm tra độ mảnh: 𝜆= - - 𝑙0 266 = = 13.3 > 𝑏 20 → Phải tính 𝜂 Đợ lệch tâm lực dọc: 6927.82 𝑀 = 0,0695 𝑚 = 6.95 𝑐𝑚 𝑒1 = = 𝑁 99700.46 Độ lệch tâm ngẫu nhiên: ℎ 𝐻 40 380 𝑒𝑎 = 𝑚𝑎𝑥 ( ; ; 1) = 𝑚𝑎𝑥 ( ; ; 1) = 𝑚𝑎𝑥(1.33; 0.63; 1) = 1.33 𝑐𝑚 30 600 30 600 Vậy : 𝑒𝑜 = 𝑚𝑎𝑥( e1 ; e𝑎 ) = 𝑚𝑎𝑥( 6.95; 1.33) = 6.95 𝑐𝑚 Tính tốn - Lấy 𝜑𝐿 = Tính 𝑘𝑏 𝛿𝑒 = 𝑒𝑜 6.95 = = 0.174 ℎ 40 67 Downloaded by Con Ca (concaconlonton01@gmail.com) lOMoARcPSD|10804335 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG → 𝑘𝑏 = CBHD: ThS HỒ NGỌC TRI TÂN 0.15 0.15 = = 0.158 𝜑𝐿 (0.3 + 𝛿𝑒 ) × (0.3 + 0.174) Giả thuyết chọn 𝜇𝑔𝑡 = 2.93% - 2 ℎ 40 → 𝐼𝑠 = 𝜇𝑔𝑡 𝑏ℎ𝑜 ( − 𝑎) = 0.0293 × 20 × 36 × ( − 4) = 5401𝑐𝑚4 2 𝑏ℎ3 20 × 403 = = 106667𝑐𝑚4 𝐼𝑏 = 12 12 - Tính D 𝐷 = 𝑘𝑏 𝐸𝑏 𝐼𝑏 + 𝑘𝑠 𝐸𝑠 𝐼𝑠 = (0.158 × 2.75 × 106667 + 0.7 × 20 × 5401) × 105 = 122049 × 105 𝑑𝑎𝑁 𝑐𝑚2 - Tính Ncr 𝜋 𝐷 3.142 × 122049 × 105 𝑁𝑐𝑟 = = = 1700716 (𝑑𝑎𝑁) 𝐿𝑜 2662 𝜂= 𝑁 1−𝑁 𝑐𝑟 = 99700.46 − 1700716 Đợ lệch tâm tính tốn: - = 1.062 𝑒 = 𝜂 × 𝑒0 + 0.5ℎ − 𝑎 = 1.062 × 6.95 + 0.5 × 40 − = 23.38 𝑐𝑚 Kiểm tra trường hợp lệch tâm: Vì bố trí đối xứng nên: - 𝑥=𝛾 𝑁 𝑏 𝑅𝑏 𝑏 99700.46 = 0.85×115×20 = 51 𝑐𝑚 > ξR ho = 0.493 × 36 = 17.75 cm  Truờng hợp lệch tâm bé Tính lại x’: - 𝑥 , = (𝜉𝑅 + − 𝜉𝑅 𝑒0 + 50 ( ℎ ) 2) × ℎ0 = (0.493 + Tính As = As’: - − 0.493 )× 6.95 + 50 × ( 40 ) 36 = 25 cm 𝑁𝑒 − 𝛾𝑏 𝑅𝑏 𝑏𝑥 ′ (ℎ0 − 0.5𝑥 ′ ) 𝐴𝑠 = 𝐴′𝑠 = 𝑅𝑠𝑐 (ℎ0 − 𝑎′ ) = 99700.46 × 23.38 − 0.85 × 115 × 20 × 25 × (36 − 0.5 × 25) = 10.55 cm2 3500 × (36 − 4) 68 Downloaded by Con Ca (concaconlonton01@gmail.com) lOMoARcPSD|10804335 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG - CBHD: ThS HỒ NGỌC TRI TÂN Kiểm tra hàm lượng 𝜇𝑔𝑡 = 2𝐴𝑠 × 10.55 × 100% = × 100% = 2.93% = 𝜇𝑔𝑡 (𝑡ℎ𝑜̉𝑎) 𝑏ℎ0 20 × 36 ❖ Sau tính tốn cặp nội lực Nmax-Mtư, Mmax-Ntư ta thấy cặp nội lực Mmax-Ntư cho kết thép lớn ( As= 10.55 cm2) Do đó ta chọn thép ở cặp nội lực để bố trí (bố trí thép đối xứng) - Chọn 3∅22 có As = 11.4 cm2 để bố trí Kiểm tra hàm lượng: 2𝐴𝑠 ∗ 11.4 𝜇= ∗ 100% = = 3.17% 𝑏 ∗ ℎ0 20 ∗ 36 Ta có 𝜇𝑚𝑖𝑛 (0.2%) < 𝜇 ≤ 𝜇𝑚𝑎𝑥 (3.5%) →Thỏa hàm lượng cốt thép - Kiểm tra khoảng thơng thủy: 20 − × − × 2,2 = 4,8 𝑐𝑚 > 𝑐𝑚 => Thỏa khoảng thông thủy 𝑡= Hình 3.20: Mặt cắt bố trí thép cột C9 b Bố trí cốt đai cho cột : - - Theo bố trí thép bài, ta có: ∅𝑚𝑎𝑥 𝑑𝑜𝑐 = 22 𝑚𝑚 { 𝑚𝑖𝑛 ∅𝑑𝑜𝑐 = 22 𝑚𝑚 Đường kính cốt thép đai: 1 ∅đ𝑎𝑖 ≥ ∅𝑚𝑎𝑥 × 22 = 5.5 𝑚𝑚 𝑑𝑜𝑐 = 4 → Chọn ∅đ𝑎𝑖 = 𝑚𝑚 - Khoảng cách bố trí khoảng cách nối thép: 𝑎 ≤ 100𝑚𝑚 ℎ𝑜ặ𝑐 10∅𝑚𝑖𝑛 𝑑ọ𝑐 = 10 × 16 = 160𝑚𝑚 → Chọn a = 100 mm - Trong khoảng cách khơng nối thép bố trí sau: 69 Downloaded by Con Ca (concaconlonton01@gmail.com) lOMoARcPSD|10804335 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CBHD: ThS HỒ NGỌC TRI TÂN 𝐷𝑜 𝑅𝑆𝐶 = 350𝑀𝑃𝑎 < 400𝑀𝑃𝑎 → 𝑎 ≤ 15∅𝑚𝑖𝑛 𝑑ọ𝑐 = 15 × 22 = 330𝑚𝑚 𝑣à 500𝑚𝑚 → Chọn a = 200 mm Vậy ta bố trí thép đai 6a100 đoạn nối thép 6a200 đoạn không nối thép Bảng 3.18: Bảng tính bố trí thép cột khung trục Tên Giá trị cặp nội lực phần N - max M3 - tư M3 - max N - tư Ch.cao cột H tử daN daN-m daN-m daN cm cm cm C1 23096.89 804.94 1031.68 11956.39 380 20 C2 17260.37 613.18 880.86 9671.40 360 20 C3 11588.14 732.72 800.29 8074.91 360 C4 7193.13 117.70 560.57 6960.48 360 C5 86273.79 2092.00 8251.96 72432.64 C6 62947.99 7164.65 9926.81 59113.39 C7 39734.03 3981.52 5795.18 C8 16914.18 4774.19 5128.12 b h Lớp b.vệ As=As' a=a' Tính chọn thép chọn thép As (Bố trí dọc chon cạnh b) n cm2   cm cm2 20 1.07 16 4.02 2.51 20 0.75 16 4.02 2.51 20 20 0.68 16 4.02 2.51 20 20 0.15 16 4.02 2.51 380 20 40 9.04 22 11.40 3.17 360 20 40 9.06 22 11.40 3.17 37450.73 360 20 30 7.03 18 7.63 2.94 15962.64 360 20 30 4.81 18 5.09 1.96 (%) C9 118064.14 1156.39 6927.82 99700.46 380 20 40 11.00 22 11.40 3.17 C10 87399.37 3372.97 7705.31 78420.09 360 20 40 9.14 22 11.40 3.17 C11 56831.65 1604.71 3972.90 51803.47 360 20 30 6.07 18 7.63 2.94 C12 26068.71 2289.70 2752.10 25322.15 360 20 30 0.82 18 5.09 1.96 C13 51163.95 4503.58 4771.53 45567.77 380 20 35 4.28 18 7.63 2.46 C14 37061.96 5640.91 5640.91 37061.96 360 20 35 4.02 18 7.63 2.46 20 30 2.92 16 4.02 1.55 20 30 2.99 16 4.02 1.55 C15 23268.41 2472.48 3963.80 23242.86 360 C16 10831.13 2164.92 3384.44 10227.21 360 8.2 Tính tốn bố trí thép dầm a Số liệu tính tốn - Chọn dầm D2, dầm tầng có chiều dài 8,1 (m) - Số liệu tính tốn + Bê tơng B20, Rb = 11.5Mpa; Rbt = 0.9 Mpa; Eb = 27.103 Mpa + Thép CB400-V : Rs = Rsc = 350 Mpa; Rsw = 280 Mpa; Es =21.104 Mpa + Tiết diện dầm bxh: 20x60cm + - Mô men dương lớn nhịp: M nhip = -1,479,645 (daN.cm) - Mô men âm gối: M tr− = -1,864,945 (daN.cm) − = -2,201,719 (daN.cm) M ph - Lực cắt lớn nhất: Qmax= 13,578 (daN) b Tính cốt thép dọc chịu lực ❖ Tính thép chịu mơ men âm ở gối trái: M tr− = -1,864,945 (daN.cm) 70 Downloaded by Con Ca (concaconlonton01@gmail.com) lOMoARcPSD|10804335 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CBHD: ThS HỒ NGỌC TRI TÂN Chọn lớp bảo vệ: agt = cm → h0 = h – a = 60 – = 54 cm 𝑀 1864945 𝛼𝑚 = = = 0.278 < 𝛼𝑅 = 0.372 𝑅𝑏 × 𝑏 × ℎ𝑜 115 × 20 × 542 =>Thỏa điều kiện cốt đơn 𝜁 = 0.5 × (1 + √1 − 2𝛼𝑚 ) = 0.5 × (1 + √1 − × 0.278) = 0.833 Diện tích cốt thép: 𝑀 1864945 𝐴𝑠 = = = 11.84 𝑐𝑚2 𝜁 × 𝑅𝑠 × ℎ0 0.833 × 3500 × 54 Chọn 2∅22 + 2∅18 có As = 12.69 cm2 Bố trí lớp Kiểm tra hàm lượng thép 12.69 𝐴𝑠 100% = 100% = 1,18% 20 × 54 𝑏 × ℎ0  × 𝑅𝑏 0.493 × 115 𝜇𝑚𝑎𝑥 = 𝑅 × 100% = × 100% = 1.62% 𝑅𝑠 3500 𝜇= Vậy  = 0.1% < 𝜇 < max= 1.62% => Thỏa hàm lượng cốt thép Kiểm tra lớp bảo vệ: 𝑎𝑡𝑡 = 𝑎02 + ∅ + 𝑡0 = + 2.2 + 1.5 = 5.7 𝑐𝑚 < 𝑎𝑔𝑡 → Thỏa lớp bảo vệ Kiểm tra khoảng thơng thủy: 𝑡= 20 − × − × 2.2 = 5.8 𝑐𝑚 > 3𝑐𝑚 → Thỏa khoảng thơng thủy − ❖ Tính thép chịu mô men âm ở gối phải: M ph = -2201719 (daN.cm) Chọn lớp bảo vệ: agt = cm → h0 = h – a = 60 – = 54 cm 𝛼𝑚 = 𝑀 2201719 = = 0.328 < 𝛼𝑅 = 0.372 𝑅𝑏 × 𝑏 × ℎ𝑜 115 × 20 × 542 =>Thỏa điều kiện cốt đơn 𝜁 = 0.5 × (1 + √1 − 2𝛼𝑚 ) = 0.5 × (1 + √1 − × 0.328) = 0.793 Diện tích cốt thép: 2201719 𝑀 = = 14.69 𝑐𝑚2 𝐴𝑠 = 𝜁 × 𝑅𝑠 × ℎ0 0.793 × 3500 × 54 Chọn 4∅22 có As = 15.2 cm2 Bố trí lớp Kiểm tra hàm lượng thép 𝜇= 𝐴𝑠 15.2 100% = 100% = 1.41% 𝑏 × ℎ0 20 × 54 71 Downloaded by Con Ca (concaconlonton01@gmail.com) lOMoARcPSD|10804335 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CBHD: ThS HỒ NGỌC TRI TÂN 𝜇𝑚𝑎𝑥 = 𝑅 × 𝑅𝑏 0.493 × 115 × 100% = × 100% = 1.62% 𝑅𝑠 3500 Vậy  = 0.1% < 𝜇 < max= 1.62% => Thỏa hàm lượng cốt thép Kiểm tra lớp bảo vệ: 𝑎𝑡𝑡 = 𝑎02 + ∅ + 𝑡0 = + 2.2 + 1.5 = 5.7 𝑐𝑚 < 𝑎𝑔𝑡 → Thỏa lớp bảo vệ Kiểm tra khoảng thông thủy: 20 − × − × 2.2 = 5.8 𝑐𝑚 > 3𝑐𝑚 → Thỏa khoảng thông thủy 𝑡= + ❖ Tính thép chịu mơ men dương ở nhịp: M max = 1479645 (daN.cm) Chọn lớp bảo vệ: agt = cm → h0 = h – a = 60 – = 56 cm 𝛼𝑚 = 1479645 𝑀 = = 0.205 < 𝛼𝑅 = 0.372 𝑅𝑏 × 𝑏 × ℎ𝑜 115 × 20 × 562 =>Thỏa điều kiện cốt đơn 𝜁 = 0.5 × (1 + √1 − 2𝛼𝑚 ) = 0.5 × (1 + √1 − × 0.205) = 0.884 Diện tích cốt thép: 𝑀 1479645 𝐴𝑠 = = = 8.54 𝑐𝑚2 𝜁 × 𝑅𝑠 × ℎ0 0.884 × 3500 × 56 Chọn 3∅20 có As = 9.42 cm2 Bố trí lớp Kiểm tra hàm lượng thép 9.42 𝐴𝑠 100% = 100% = 0.84 % 20 × 56 𝑏 × ℎ0  × 𝑅𝑏 0.493 × 115 𝜇𝑚𝑎𝑥 = 𝑅 × 100% = × 100% = 1.62% 𝑅𝑠 3500 𝜇= Vậy  = 0.1% < 𝜇 < max= 1.62% => Thỏa hàm lượng cốt thép Kiểm tra lớp bảo vệ: 𝑎𝑡𝑡 = 𝑎02 + ∅ = + = 𝑐𝑚 < 𝑎𝑔𝑡 → Thỏa lớp bảo vệ Kiểm tra khoảng thơng thủy: 20 − × − × = 𝑐𝑚 > 3𝑐𝑚 → Thỏa khoảng thông thủy 𝑡= c Tính cốt thép đai Giá trị lực cắt lớn nhất: Qmax = 13578 (daN) Giả thuyết lớp bảo vệ cốt đai a = cm → ho= h - a = 60 – 4= 56 cm 72 Downloaded by Con Ca (concaconlonton01@gmail.com) lOMoARcPSD|10804335 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CBHD: ThS HỒ NGỌC TRI TÂN Chọn cốt đai ∅6, số nhánh n = → Asw = 0.566 cm2 Kiểm tra điều kiện tính tốn: Qmax = 13578 (daN) > 0.5x9x20x56 = 5040 (daN) → Phải tính cốt đai bố trí Tính Stt 4.5𝑅𝑏𝑡 𝑏ℎ02𝑅𝑠𝑤 𝐴𝑠𝑤 4.5 × × 20 × 562 × 1700 × 0.566 𝑆𝑡𝑡 = = = 13.2𝑐𝑚 𝑄2 135782 Tính Smax 𝑆𝑚𝑎𝑥 = Tính Sct: 𝑅𝑏𝑡 𝑏ℎ02 × 20 × 562 = = 41.6𝑐𝑚 𝑄 13578 𝐶ℎ𝑖ề𝑢 𝑐𝑎𝑜 𝑑ầ𝑚 ℎ = 60𝑐𝑚 > 45 → 𝑆𝑐𝑡 ≤ Chọn 𝑆𝑐𝑡 = 20 𝑐𝑚 ℎ 60 = = 20𝑐𝑚 𝑣à 𝑆𝑐𝑡 ≤ 30𝑐𝑚 3 → Khoảng cách bố trí cốt đai là: 𝑆𝑏𝑡 = 𝑀𝑖𝑛(𝑆𝑡𝑡 , 𝑆𝑚𝑎𝑥 , 𝑆𝑐𝑡 ) = 13.7 𝑐𝑚 → ta lấy chẵn 12cm → Chọn thép Ø6 khoảng cách 120 cm để bố trí Kết luận: bố trí cốt đai ∅6, nhánh, khoảng cách ∅6𝑎120 cho đoạn 1⁄4 đầu dầm, đoạn 1⁄2 dầm bố trí ∅6𝑎200 Hình 3.21 Mặt cắt bố trí thép lần lượt gối trái-nhịp-gối phải dầm tầng d Tính cốt treo Tính đại diện vị trí dầm D2 đoạn trục B-D Ở chỗ dầm phụ liên kết với dầm cần phải đai đặt dày, sát với dầm phụ cốt thép vai bò Các cốt treo dùng để chịu tải trọng tập trung từ dầm phụ truyền vào cho dầm đặt vào khoảng chiều cao dầm Từ hai góc phía gia cố cho dầm cốt thép treo dạng cốt dầm phụ kẻ đường xiên 450 gặp 73 Downloaded by Con Ca (concaconlonton01@gmail.com) lOMoARcPSD|10804335 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CBHD: ThS HỒ NGỌC TRI TÂN cốt thép dọc dầm xác định Ss phạm vi cần đặt cốt thép treo Với trường hợp dầm chịu tải tập trung dầm phụ truyền vào tính tốn tương tự: DẦM D2 DẦM PHỤ Hình 3.22: Sơ đồ tính tốn giật đứt cấu kiện bê tông cốt thép ℎ0 = ℎ𝑑𝑎𝑚𝑐ℎ𝑖𝑛ℎ − 𝑎𝑏𝑣 = 600 − 40 = 560𝑚𝑚 ℎ𝑠 = ℎ0 − ℎ𝑑𝑎𝑚𝑝ℎ𝑢 = 560 − 300 = 260𝑚𝑚 𝑆𝑠 = 𝑏 + × ℎ𝑠 = 200 + × 260 = 720𝑚𝑚 Trong đó: b: Bề rợng, phạm vi tác dụng lực cắt Q hs: khoảng cách từ mép dầm phụ đến mép dầm (trong tính tốn ta trừ thêm lớp bảo vệ) Do Ss đủ lớn nên ta bố trí cốt treo dạng cốt thép đai Diện tích cốt thép treo tính theo cơng thức : (TCVN 5574-2018: Kết cấu bê tông bê tông cốt thép – Tiêu chuẩn thiết kế) - Xét dầm 2, có Q = 4556 + 3164= 7730 daN 7730 𝑄 = = 4.58 𝑐𝑚2 𝐴𝑠𝑠 = 𝑅𝑠𝑤 1700 Chọn cốt đai Ø6, nhánh có As=0.566, Số cần là: 𝑛= 4.58 = 8.1 đ𝑎𝑖 0.566 Chọn 10 đai Ø6a50 bố trí đối xứng bên vị trí dầm phụ bổ trụ tác dụng 74 Downloaded by Con Ca (concaconlonton01@gmail.com) lOMoARcPSD|10804335 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG Tầng Đoạn dầm D1 Tầng D2 D3 D4 Tầng D5 D6 D7 Tầng D8 D9 Vị trí Gối Trái Nhịp Gối Phải Gối Trái Nhịp Gối Phải Gối Trái Nhịp Gối Phải Gối Trái Nhịp Gối Phải Gối Trái Nhịp Gối Phải Gối Trái Nhịp Gối Phải Gối Trái Nhịp Gối Phải Gối Trái Nhịp Gối Phải Gối Trái Nhịp Gối Phải CBHD: ThS HỒ NGỌC TRI TÂN Bảng 3.19 Tính bố trí thép dọc dầm khung trục m  tt% Giá trị M a h ho b Rb Rs As (daN.cm) (cm) (cm) (cm) (cm) (MPa) (MPa) (cm2) n Chọn thép n  114,454 124,544 437,336 1,864,945 1,479,645 2,201,719 1,700,780 800,411 1,027,965 110,220 101,611 403,381 1,699,724 1,497,577 2,074,335 1,576,583 789,194 937,142 87,292 71,131 412,206 1,366,576 1,588,659 1,904,477 1,554,472 783,166 713,328 2 2 4 2 2 2 4 2 2 2 4 2 22 16 22 22 20 22 22 20 22 22 16 22 22 20 22 22 20 22 22 16 22 22 20 22 22 20 22 4 6 4 4 4 4 4 4 4 4 30 30 30 60 60 60 60 60 60 30 30 30 60 60 60 60 60 60 30 30 30 60 60 60 60 60 60 26.0 26.0 26.0 54.0 56.0 54.0 54.0 56.0 56.0 26.0 26.0 26.0 54.0 56.0 56.0 56.0 56.0 56.0 26.0 26.0 26.0 56.0 56.0 54.0 56.0 56.0 56.0 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 11.5 11.5 11.5 11.5 11.5 11.5 11.5 11.5 11.5 11.5 11.5 11.5 11.5 11.5 11.5 11.5 11.5 11.5 11.5 11.5 11.5 11.5 11.5 11.5 11.5 11.5 11.5 350 350 350 350 350 350 350 350 350 350 350 350 350 350 350 350 350 350 350 350 350 350 350 350 350 350 350 0.074 0.080 0.281 0.278 0.205 0.328 0.254 0.111 0.143 0.071 0.065 0.259 0.253 0.208 0.288 0.219 0.109 0.130 0.056 0.046 0.265 0.189 0.220 0.284 0.216 0.109 0.099 0.077 0.958 0.831 0.833 0.884 0.793 0.851 0.941 0.923 0.963 0.966 0.847 0.851 0.882 0.826 0.875 0.942 0.930 0.971 0.977 0.843 0.894 0.874 0.829 0.877 0.942 0.948 75 Downloaded by Con Ca (concaconlonton01@gmail.com) 1.31 1.43 5.79 11.84 8.54 14.69 10.57 4.34 5.68 1.26 1.16 5.23 10.57 8.66 12.81 9.19 4.27 5.14 0.99 0.80 5.38 7.80 9.27 12.16 9.04 4.24 3.84 0.25 0.27 1.11 1.10 0.76 1.36 0.98 0.39 0.51 0.24 0.22 1.01 0.98 0.77 1.14 0.82 0.38 0.46 0.19 0.15 1.03 0.70 0.83 1.13 0.81 0.38 0.34  18 18 18 As chọn ch% 7.60 4.02 7.60 12.69 9.42 15.20 15.20 6.28 7.60 7.60 4.02 7.60 12.69 9.42 15.20 15.20 6.28 7.60 7.60 4.02 7.60 12.69 9.42 15.20 15.20 6.28 7.60 1.46 0.77 1.46 1.18 0.84 1.41 1.41 0.56 0.68 1.46 0.77 1.46 1.18 0.84 1.36 1.36 0.56 0.68 1.46 0.77 1.46 1.13 0.84 1.41 1.36 0.56 0.68 lOMoARcPSD|10804335 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG D10 D11 Tầng mái D12 D13 Gối Trái Nhịp Gối Phải Gối Trái Nhịp Gối Phải Gối Trái Nhịp Gối Phải Gối Trái Nhịp Gối Phải 125,936 123,145 294,792 771,912 1,293,001 1,512,653 1,332,001 786,387 335,531 Đoạn dầm G.trị Qmax (daN) a (cm) h (cm) D1 D2 D3 D4 D5 D6 D7 D8 D9 D10 D11 D12 D13 3,777 13,578 11,020 3,517 13,292 10,814 3,394 13,331 10,199 1,777 1,888 10,528 9,148 4 4 4 4 4 4 30 60 60 30 60 60 30 60 60 30 30 60 60 4 4 4 4 6 4 CBHD: ThS HỒ NGỌC TRI TÂN 30 30 30 30 30 30 60 60 60 60 60 60 26.0 26.0 26.0 26.0 26.0 26.0 56.0 56.0 54.0 54.0 56.0 56.0 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 11.5 11.5 11.5 11.5 11.5 11.5 11.5 11.5 11.5 11.5 11.5 11.5 350 350 350 350 350 350 350 350 350 350 350 350 0.000 0.000 0.081 0.079 0.000 0.190 0.107 0.179 0.226 0.199 0.109 0.047 1.000 1.000 0.958 0.959 1.000 0.894 0.943 0.900 0.870 0.888 0.942 0.976 0.00 0.00 1.45 1.41 0.00 3.62 4.18 7.33 9.19 7.93 4.26 1.75 Bảng 3.20 Tính bố trí thép đai dầm khung trục ho b Chọn thép đai sct (cm) (cm) n (cm) s s 26.0 56.0 56.0 26.0 56.0 56.0 26.0 56.0 56.0 26.0 26.0 56.0 56.0 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 2 2 2 2 2 2 6 6 6 6 6 6 0.565 0.565 0.565 0.565 0.565 0.565 0.565 0.565 0.565 0.565 0.565 0.565 0.565 76 Downloaded by Con Ca (concaconlonton01@gmail.com) 15.0 20.0 20.0 15.0 20.0 20.0 15.0 20.0 20.0 15.0 15.0 20.0 20.0 0.00 0.00 0.28 0.27 0.00 0.70 0.37 0.65 0.85 0.73 0.38 0.16 2 2 2 2 2 2 18 16 18 18 16 18 18 18 18 18 18 18 2 20 18 18 5.09 4.02 5.09 5.09 4.02 5.09 5.09 8.23 10.18 10.18 5.09 5.09 0.98 0.77 0.98 0.98 0.77 0.98 0.45 0.73 0.94 0.94 0.45 0.45 smax (cm) stt (cm) sbt (cm) K.tra nén 32.2 41.6 51.2 34.6 42.5 52.2 35.9 42.3 55.3 68.5 64.4 53.6 61.7 36.9 13.2 20.1 42.6 13.8 20.9 45.7 13.7 23.5 166.7 147.7 22.0 29.2 15 13 20 15 13 20 15 13 20 15 15 20 20 Thoả Thoả Thoả Thoả Thoả Thoả Thoả Thoả Thoả Thoả Thoả Thoả Thoả ...lOMoARcPSD|10804335 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CBHD: ThS HỒ NGỌC TRI TÂN TRƯỜNG ĐẠI HỌC CẦN THƠ Cợng hịa Xã hợi Chủ nghĩa Việt nam KHOA CƠNG NGHỆ Đợclập – Tự – Hạnhphúc -oOo - -oOo - ĐỒ ÁN MÔN HỌC KẾT CẤU BTCT. .. lOMoARcPSD|10804335 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CBHD: ThS HỒ NGỌC TRI TÂN CHƯƠNG III : TÍNH TOÁN VÀ THIẾT KẾ KHUNG BÊ TÔNG CỐT THÉP ( KHUNG TRỤC 6) SỐ LIỆU TÍNH TỐN 1.1 Số liệu đề : Khung trục Số tầng... Những tiêu chuẩn sau áp dụng q trình tính tốn phần sau này: + TCVN: 2737 – 1995, tiêu chuẩn thiết kế bê tông cốt thép + TCVN: 5574 – 2018, kết cấu bê tông bê tông cốt thép – tiêu chuẩn thiết