Nghiên cứu ảnh hưởng của thành phần cấp phối đến khả năng lưu biến của bê tông sử dụng tro bay

TÓM TẮT Việc xác định đặc trưng lưu biến nhằm đánh giá khả làm việc tính cơng tác hỗn hợp bê tơng Trong thơng số ứng suất trượt tới hạn độ nhớt dẻo đặc trưng cho tính lưu biến bê tông Thành phần tro bay sử dụng phụ gia khoáng tahy cho xi măng thành phần cấp phối bê tông, đồng thời ảnh hưởng tính lưu biến hỗn hợp bê tơng Nghiên cứu sử dụng thành phần tro bay với hàm lượng từ 10 đến 50% để thay xi măng Cấp phối bê tông với hàm lượng xi măng thay đổi 400 500 kg/m3 với tỷ lệ Nước – Chất kết dính (N/CKD ) 0.4 0.5, kết hợp với phụ gia dẻo phụ gia siêu dẻo Kết nghiên cứu cho thấy thành phần cấp phối sử dụng hàm lượng tro bay 10-30% kết hợp với phụ gia dẻo, phụ gia siêu dẻo có khả tăng tính dẻo hỗn hợp bê tơng Độ nhớt dẻo hỗn hợp bê tơng có xu hướng giảm dần theo hàm lượng tro bay phụ gia dẻo Độ nhớt dẻo thay đổi không nhiều sử dụng kết hợp tro bay phụ gia siêu dẻo Ứng suất trượt tới hạn hỗn hợp bê tông giảm khoảng 15-25% theo hàm lượng tro bay Việc sử dụng kết hợp tro bay phụ gia dẻo, phụ gia siêu dẻo có tác dụng giảm nhanh ứng suất trượt tới hạn Bê tông sử dụng tro bay có khả làm việc độ linh động tốt v ABSTRACT The rheology and workabilty of fresh concrete are considerd by rheological characteristics These two parameters such as yield stress and plastic viscosity are defined Fly ash is known as waste materials from thermal plant and used in replacement of cement in concrete mixture Hence, fly ash can affected on rheology of fresh concrete In this research, the fly ash is investigated to replaced cement in rang of from 10 to 50% by weight In the mix proportion, an amount of cement and ratio of water/binder (W/B) are 400-500 kg/m3 and 0.4 – 0.5, respectively The chemical admixtures are mixed by warer reduce and superplasticizer admixture The results are indicated that the workability of fresh concrete is improved by mixing of 1030% fly ash and chemical admixture Therefore, plastic viscosity tend to reduce with an increasing in fly ash and water reduce admixture However, mixing fly ash and superplasticizer is slightly affected on vale of plastic viscosity Yield stress can be decreased about 15-25% by amount of fly ash Moreover, fly ash combined chemical admixture is significantly reduced in yield stress of fresh concrete Hence, workability and slump of fresh concrete can be improved by replacement of fly ash vi MỤC LỤC DANH MỤC TRANG LÝ LỊCH KHOA HỌC i LỜI CAM ĐOAN iii LỜI CẢM ƠN iv TÓM TẮT v ABSTRACT vi MUC LỤC vii DANH MỤC HÌNH x DANH MỤC BẢNG xiv CHƯƠNG TỔNG QUAN 1.1 Đặt vấn đề 1.2 Tình hình nghiên cứu ngồi nước 1.2.1 Nghiên cứu giới 1.2.2 Nghiên cứu Việt Nam 1.3 Mục tiêu đề tài 10 1.4 Phương pháp nghiên cứu 11 1.5 Tính đề tài 11 1.6 Nội dung đề tài 11 CHƯƠNG 12 CƠ SỞ LÝ THUYẾT 12 2.1 CƠ SỞ LÝ THUYẾT TRẠNG THÁI CỦA QUÁ TRÌNH ĐĨNG RẮN CHẤT KẾT DÍNH XI MĂNG [27] 12 vii 2.2 CƠ SỞ LƯU BIẾN HỌC CỦA VẬT LIỆU 15 2.3 CƠ CHẾ TƯƠNG TÁC CỦA CÁC PHỤ GIA VỚI HỖN HỢP BÊ TÔNG[28] 18 2.4 CƠ SỞ PHƯƠNG PHÁP XÁC ĐỊNH ĐẶC TRƯNG LƯU BIẾN 21 CHƯƠNG 26 NGUYÊN VẬT LIỆU VÀ PHƯƠNG PHÁP THỰC NGHIỆM 26 3.1 NGUYÊN VẬT LIỆU 26 3.1.1 Xi măng 26 3.1.2 Tro bay 26 3.1.3 Đá 27 3.1.4 Cát 27 3.1.5 Phụ gia dẻo 27 3.1.6 Phụ gia siêu dẻo 27 3.1.7 Bột đá vôi 27 3.2 Thành phần cấp phối thực nghiệm 28 3.3 PHƯƠNG PHÁP THỰC NGHIỆM 30 3.3.1 Phương pháp xác định độ sụt thời gian sụt 30 3.3.2 Phương pháp xác định đường kính chảy xịe thời gian chảy T500 33 3.3.3 Phương pháp xác định độ nhớt 35 3.3.4 Phương pháp xác định ứng suất trượt tới hạn 35 3.3.5 Phương pháp xác định thời gian chảy qua phễu V 36 3.3.6 Phương pháp xác định cường độ nén 37 CHƯƠNG 38 viii THỰC NGHIỆM VÀ ĐÁNH GIÁ 38 4.1 Ảnh hưởng tỷ lệ nước – xi măng hàm lượng chất kết dính xi măng – tro bay 38 4.2 ẢNH HƯỞNG CỦAHÀM LƯỢNG TRO BAY VÀ THÀNH PHẦN PHỤ GIA ĐẾN ĐỘ NHỚT DẺO CỦA HỖN HỢP BÊ TÔNG 46 4.3 Ảnh hưởng hàm lượng tro bay thành phần phụ gia đến ứng suất trượt tới hạn hỗn hợp bê tông 52 4.4 Ảnh hưởng hàm lượng tro bay phụ gia đến khả chảy thời gian chảy hỗn hợp bê tông 55 4.5 Ảnh hưởng hàm lượng tro bay phụ gia đến khả phát triển cường độ bê tông 67 CHƯƠNG 72 KẾT LUẬN VÀ HƯỚNG PHÁT TRIỂN ĐỀ TÀI 72 5.1 KẾT LUẬN 72 5.2 HƯỚNG PHÁT TRIỂN ĐỀ TÀI 74 TÀI LIỆU THAM KHẢO 75 ix DANH MỤC HÌNH HÌNH TRANG Hình 1.1 Thi cơng bê tông công trường Hình 1.2 Mơ hình dịng chảy hỗn hợp bê tông thiết bị bơm [8] Hình 1.3 Mơ hình chất lỏng Bingham Hình 1.4 Mối quan hệ độ sụt ứng suất trượt tới hạn Hình 1.5 Các thành phần ảnh hưởng đến tính lưu biến vữa bê tơng [19,20] Hình 2.1 Sự phân bố điện tích bao quanh hạt xi măng theo Stern [ 27] 15 Hình 2.2 Trạng thái ứng suất tới hạn (yield stress) độ nhớt dẻo (plastic viscosity) hỗn hợp bê tông 16 Hình 2.3 Đồ thị lưu biến tương ứng với loại ứng xử lưu biến khác [12,13] 17 Hình 2.4 Cơ chế tương tác phụ gia hóa học với hạt xi măng để tạo tình lưu biến 19 Hình 2.5 Sự phân tán hạt xi măng môi trường nước không dùng phụ gia 19 Hình 2.6 Sự phân tán hạt xi măng môi trường nước dùng phụ gia siêu dẻo 20 Hình 2.7 Cơ chế tác dụng với hạt xi măng phụ gia dẻo phụ gia siêu dẻo 21 Hình 2.8 Mơ hình chảy hỗn hợp bê tơng có tính lưu biến cao theo phương pháp Abrams 22 x Hình 2.10 Lưu đồ tính tốn độ linh động hỗn hợp bê tơng tro baytheo Coussot 25 Hình 3.1 Chuẩn bị thành phần phối liệu 32 Hình 3.2 Cơn Abrams cải tiến [14, 15] 32 Hình 3.3 Xác định độ sụt thời gian sụt theo côn Abrams cải tiến [14, 15] 33 Hình 3.4 Dụng cụ xác định độ chảy xòe 34 Hình 3.5 Xác định độ linh động chảy xịe thí nghiệm Abrams 34 Hình 3.6 Thí nghiệm xác định thời gian chảy quan phễu V 36 Hình 3.7 Mẫu bê tơng sau tháo khuôn để xác định cường độ nén 37 Hình 4.1 Ảnh hưởng tro bay tỷ lệ N/CKD M đến độ sụt hỗn hợp bê tơng 39 Hình 4.2 Ảnh hưởng tro bay tỷ lệ N/CKD M đến độ sụt hỗn hợp bê tông với tỷ lệ N/CKD 0.4 40 Hình 4.3 Ảnh hưởng tro bay tỷ lệ N/CKD M đến độ sụt hỗn hợp bê tông với tỷ lệ N/CKD 0.5 41 Hình 4.4 Ảnh hưởng tro bay đến thời gian sụt hỗn họp bê tơng 42 Hình 4.5 Ảnh hưởng tro bay phụ gia dẻo đến thời gian sụt hỗn họp bê tông tỷ lệ N/CKD 0.4 43 Hình 4.6 Ảnh hưởng tro bay phụ gia dẻo đến thời gian sụt hỗn họp bê tông tỷ lệ N/CKD 0.5 44 Hình 4.7 Mối quan hệ độ sụt thời gian sụt hỗn hợp bê tông tro bay 45 Hình 4.8 Ảnh hưởng tro bay tỷ lệ N/CKD đến độ nhớt hỗn họp bê tông 48 xi Hình 4.9 Ảnh hưởng tro bay phụ gia dẻo đến độ nhớt hỗn hợp bê tông 49 Hình 4.10 Ảnh hưởng tro bay phụ gia siêu dẻo đến độ nhớt hỗn hợp 50 Hình 4.11 Ảnh hưởng tro bay bột đá vôi, phụ gia dẻo đến độ nhớt hỗn hợp 51 Hình 4.12 Mối quan hệ hàm lượng tro bay ứng suất trượt tới hạn 53 Hình 4.13 Mối quan hệ hàm lượng tro bay, phụ gia dẻo ứng suất trượt tới hạn 53 Hình 4.14 Mối quan hệ hàm lượng tro bay, phụ gia siêu dẻo ứng suất trượt tới hạn 54 Hình 4.15 Mối quan hệ hàm lượng tro bay, phụ gia dẻo, bột đá vôi ứng suất trượt tới hạn 54 Hình 4.18 Mối quan hệ hàm lượng tro bay, phụ gia dẻo độ chảy xịe 57 Hình 4.19 Mối quan hệ hàm lượng tro bay, phụ gia siêu dẻo độ chảy xịe 57 Hình 4.20 Mối quan hệ hàm lượng tro bay, phụ gia dẻo, bột đá vơi độ chảy xịe 58 Hình 4.21 Khả chảy xịe hỗn hợp bê tông 59 Hình 4.22 Mối quan hệ tro bay- phụ gia siêu dẻo thời gian chảy T500 60 Hình 4.23 Mối quan hệ tro bay - bột đá vơi thời gian chảy T500 60 Hình 4.24 Mối quan hệ hàm lượng tro bay, phụ gia thời gian chảy T500 với N/CKD 0.5 62 Hình 4.25 Ảnh hưởng tro bay, phụ gia thời gian chảy phễu V 63 xii Hình 4.26 So sánh mối quan hệ độ chảy xòe ứng suất trượt tới hạn 65 Hình 4.27 So sánh mối quan hệ độ chảy xòe ứng suất trượt tới hạn sử dụng hệ số điều chỉnh k 66 Hình 4.28 Mối quan hệ hàm lượng tro bay, phụ gia cường độ nén tỷ lệ N/CKD 0.4 67 Hình 4.29 Mối quan hệ hàm lượng tro bay, phụ gia cường độ nén tỷ lệ N/CKD 0.5 70 xiii DANH MỤC BẢNG Bảng 3.1 Chỉ tiêu lý xi măng 26 Bảng 3.2 Thành phần hóa học tro bay 27 Bảng 3.3 Thành phần cấp phối bê tông tro bay thực nghiệm 28 Bảng 4.1 Mối quan hệ độ sụt thời gian sụt hỗn hợp bê tông tro bay 38 Bảng 4.2 Độ nhớt dẻo ứng suất trượt tới hạn hỗn hợp bê tông 46 Bảng 4.3 Khả chảy thời gian chảy hỗn hợp bê tông tro bay 56 Bảng 4.4 So sánh giá trị ứng suất trượt tới hạn độ chảy xòe 64 xiv CHƯƠNG KẾT LUẬN VÀ HƯỚNG PHÁT TRIỂN ĐỀ TÀI 5.1 KẾT LUẬN Nghiên cứu ảnh hưởng thành phần tro bay đến tính chất lưu biến khả làm việc hỗn hợp bê tông cho thấy: - Thành phần cấp phối sử dụng hàm lượng tro bay 10-30% kết hợp với phụ gia dẻo, phụ gia siêu dẻo có khả tăng độ sụt hỗn hợp bê tông khoảng 10 -20% Thời gian đạt độ sụt hỗn hợp bê tơng thay đổi đến gần 50% Khi sử dụng tỷ lệ Nước /Xi măng từ 0.4 lên 0.5 thời gian đạt độ sụt có thay đổi Trong đó, phụ gia dẻo ảnh hưởng không đáng kể đến thời gian sụt Tuy nhiên sử dụng phụ gia siêu dẻo bột đá vơi – phụ gia dẻo thời gian đạt độ sụt giảm nhanh Cấp phối dùng phụ gia siêu dẻo tro bay thời gian giảm nhanh Thời gian sụt có thay đổi dùng phụ gia hóa học tăng tỷ lệ nước – xi măng yếu tố độ dẻo bê tơng tăng lên cịn độ nhớt chất lỏng thay đổi, kéo hỗn hợp bê tông đạt độ sụt nhanh Phụ gia dẻo kết hợp với bột đá vôi dễ dàng tạo cho hỗn hợp bê tơng có độ nhớt cao, tăng khả đạt tính dẻo vật liệu - Độ nhớt dẻo hỗn hợp bê tơng có xu hướng giảm dần theo hàm lượng tro bay phụ gia dẻo Khi cấp phối dùng tro bay kết hợp với phụ gia dẻo độ nhớt dẻo giảm khoảng 40-50% Trong đó, sử dụng tro bay kết hợp với phụ gia siêu dẻo độ nhớt dẻo giảm cịn 10-20% Khi dùng phụ gia bột đá vôi kết hợp với phụ gia dẻo khả ảnh hướng tốt đến tính dẻo bê tông sử dụng tỷ lệ Nước/Xi măng thấp Giá trị độ nhớt giảm cho thấy hỗn hợp bê tơng sử dụng tro bay có khả dễ dịch chuyển thiết bị thi cơng hơn, tính cơng tác dễ - Ứng suất trượt tới hạn hỗn hợp bê tông giảm khoảng 15% theo hàm lượng tro bay Các cấp phối dùng tro bay cho thấy ứng suất trượt tới hạn giảm dần Việc sử dụng kết hợp tro bay phụ gia dẻo, phụ gia siêu dẻo làm giảm 72 ứng suất trượt đến 30% Phụ gia dẻo bột đá vơi có tác dụng giảm nhanh ứng suất trượt tới hạn đến 40% Giá trị ứng suất trượt tới hạn thay đổi nhiều phụ thuộc vào phụ gia hóa học bột đá vơi vai trị tro bay Giá trị ứng suất trượt tới hạn giảm dần cho thấy hỗn hợp bê tông sử dụng phụ gia dẻo – bột đá vôi kết hợp với tro bay làm cho vật liệu dễ dàng đạt tính nhớt dẻo - Độ nhớt dẻo hỗn hợp bê tơng có vài trị việc tạo cho vật liệu có khả chảy tràn bề mặt phẳng Khi cấp phối dùng bột đá vôi – phụ gia dẻo giúp hỗn hợp bêtông đạt độ dẻo tốt, phụ gia siêu dẻo giúp hỗn hợp giảm ứng suất trượt tới hạn hỗn hợp bêtơng có khả chảy tràn tốt So sánh với yêu cầu kỹ thuật hỗn hợp bêtông tự lèn với độ chảy xỏe 600 – 800 mm khả chảy xịe bê tông dùng tro bay đạt đến 600 – 700mm tùy thuộc vào tỷ lệ nước – xi măng kết hợp với phụ gia hóa học bột đá vơi Vai trị tính nhớt dẻo lưu biến cao hỗn hợp bê tông tạo điều kiện cho chất lỏng đạt đến mức linh động cao Kết cho thấy vai trò rõ ràng phụ gia hóa học phụ gia bột việc kết hợp hạt tro bay tạo độ nhớt dẻo tính lưu biến hỗn hợp bê tơng So sánh đánh giá kết tương đồng với công thức thực nghiệm Coussot mối quan hệ đường kính chảy xịe ứng suất trượt tới hạn hỗn hợp bê tơng có khả lưu biến cao - Giá trị thực nghiệm thời gian chảy T500 thời gian chảy phễu V cho thấy tro bay kết hợp với phụ gia có khả đạt yêu cầu hỗn hợp bê tông tự lèn với tính nhớt dẻo khả trượt phù hợp Việc sử dụng phụ gia bột đá vôi làm cho hỗn hợp bê tông dễ đạt độ lưu biến cao vừa có khả đạt thời gian chảy xịe so với dùng phụ gia siêu dẻo - Ngoài tác dụng thay đổi thông số lưu biến hỗn hợp bê tơng hàm lượng tro bay tác động đến tính chất cường độ bê tơng Cấp phối kết hợp với phụ gia dẻo, phụ gia siêu dẻo bột đá vơi làm bê tơng có khả cải thiện cường độ bê tông từ 5-10% Khi sử dụng tro bay với hàm lượng 10-20% cường độ có thay đổi khơng đáng kể Tuy nhiên sử dụng tro bay thay xi 73 măng với hàm lượng tăng đến 50% cường độ giảm khoảng 15-20% Do đó, ngồi việc tác động đến tính lưu biến hỗn hợp bê tơng tro bay tác động phần đến cường độ vật liệu Việc lựa chọn giải pháp thi cơng, tính chất kỹ thuật hỗn hợp bê tông tro bay cần quan tâm đến yếu tố phụ gia, tỷ lệ nước – xi măng ổn định cường độ theo thời gian Thành phần cấp phối betong sử dụng tro bay với hàm lượng 20-30% kết hợp với phụ gia siêu dẻo phụ gia dẻo-bột đá vôi có khả đạt tính lưu biến cao, đồng thời gia trị cường độ đạt yêu cầu thi công cơng trình xây dựng 5.2 HƯỚNG PHÁT TRIỂN ĐỀ TÀI Nghiên cứu thông số ma sát hỗn hợp bê tông thi công với loại thiết bị khác để xây dựng tiêu kỹ thuật cho q trình thi cơng bê tơng – tro bay cơng trình xây dựng 74 TÀI LIỆU THAM KHẢO [1] Roy, D.M (1999), “Alkali – Activated Cements, Opportunities and Challenges”, Cement and Concrete Reasearch, Vol.23, No.03, pp.25-34 [2] McCaffrey, R (2002), “Climate Change and the Cement Industry”, Global Cement and Lime Magazine, pp 15-19 [3] Wallah, E.S., Ragan, V.B (2006), “Low Calcium Fly ash-Based Geopolymer Concrete: Long – Term Properties”, Research of Report GC2, Faculty of Engineering, Curtin University of Technology Perth, Australia, 97 page [4] Mehta P.K (1999) Concrete Technology for Sustainable Development, Concrete International, 21(11), trang 47-52 [5] Malhotra, V.M (2002), “Introduction: Sustainable Development and Concrete Technology”, ACI Concrete International, Vol.24, No.7, 22 page [6] Công ty Cổ phần Xây dựng 47 (2007), “Kết sử dụng phụ gia tro bay chế tạo RCC đập Bình Định Những kinh nghiệm rút từ thực tế”, Báo cáo chuyên đề, Báo tham luận thi cơng bê tơng đầm lăn 2007, Quy Nhơn, Bình Định, 14 trang [7] Phạm Huy Khang, “Tro bay ứng dụng xây dựng đường ôtô sân bay điều kiện Việt Nam”, trang [8] Kaplan, Denis (2000), Pompage des Bétons, Etudes etrecherches des laboratoires des Ponts etChaussées, vol 36 ISBN : 2-7208-2010-5 [9] Chapdelaine, Fédéric (2007), Étudefondamentale et pratique sur le pompage dubéton, Faculté des étudessupérieures de l'Université Laval, Canada [10] Dimitri Feys, Kamal H Khayat, Aurelien Perez-Schell, Rami Khatib (2005), Prediction ofpumping pressure by means of new tribometerfor highlyworkable concrete, Cement andConcrete Composites, Volume 57, March,Pages 102-115, ISSN 0958-9465 75 [11] T.T Ngo, (2009), Influence de la compositiondes bétons sur les paramètres de pompage etvalidation d’un modèle de prévision de laconstrainte visqueuse,Laboratoire de Mécanique et Matériaux duGénie Civil (L2MGC), Universite de Cergy –Pontoise, France [12] Tattersall, G.H., and Banfill, P.F.G (1983) The Rheology of Fresh Concrete Marshfield, MA: Pitman Publishing [13] Tattersall, G.H (1991) Workability and Quality Control of Concrete London: E&FN Spon [14] De Larrard, F., et al, (1994), Evelotion of workability of superplasticized concrete: Assessment with BTRHEOM rheometer, Proceeding, International RILEM conference on production methods and workability of concrete, Paisley, P.J.M Bartos, B\D L Marrs, and D.J Cleland, EDs, June, pp 377-388 [15] De Larrard, F., Hu, C., Sedran, T., Szitkar, J.C., Joly, M., Claux, F., and Derkx, F (1997) A New Rheometer for Soft-to-Fluid Fresh Concrete,ACI Materials Journal, 94(3), 234-243 [16] Ferraris, F C and de Larrard, F.,(1998), “Testing and Modelling of Fresh Concrete Rheology,” NISTIR 6094, February [17] Cyr, M., C Legrand, and M Mouret, (2000) Study of the shear thickening effect of superplasticizers on the rheological behaviour of cement pastes containing or not mineral additives Cement and Concrete Research, 30(9): p 1477-1483 [18] Ferraris, C.F., and Martys, N.S (2003) “Relating Fresh Concrete Viscosity Measurements from Different Rheometers,” Journal of Research of the National Institute of Standards and Technology, 108 (3), 229-234 [19] Geiker, M R., M Brandl, L N Thrane andL F Nielsen (2002) "On the effect ofcoarse aggregate fraction and shape on therheological properties of selfcompacting.Cement, Concrete and Aggregates, 24: 3-6 [20] Wallevik, Ó H and J E Wallevik (2004) "Rheology of Cementitious Materials." 76 [21] Hoang, Q G., A Kaci, E.-H Kadri and J.-L Gallias (2015) "A new methodology forcharacterizing segregation of cement groutsduring rheological tests." Construction andBuilding Materials 96: 119-126 [22] Nguyễn Thành Chung (1988), Nghiên cứu ảnh hưởng phụ gia siêu dẻo-silic hoạt tính lên tính chất vữa xi măng, NXB Khoa học Kĩ thuật, Hà Nội [23] Đỗ Vũ Thảo Quyên, Nguyễn Thế Dương, HuỳnhQuốc Minh Đức, Phan Đình Thoại (2004) Thínghiệm đo thông số ma sát tiếp xúc bê tôngvà thành ống bơm Tạp chí Khoa học Cơngnghệ Duy Tân,tháng 11, trang 70-75 [24] Nguyễn Như Quý cộng sự, (2007) “Nghiên cứu ảnh hưởng phụ gia mịn bột đá vơi tro bay nhiệt điện đến tính chất hỗn hợp bê tông bơm” NXB Lao động [25] Vũ Văn Nhân, Nguyễn Thế Dương (2015), Ảnhhưởng tỉ lệ cốt liệu đến tính chất ma sátgiữa bê tơng thành ống bơm theo thời gian,Tạp chí Khoa học Công nghệ Xây dựng -Viện KHCN Xây dựng, số (171), ISSN 1859-1566, 4856p [26] Nguyễn Thế Dương (2015), Phần mềm“Pumping Parameters Calculation” tính tốnthơng số ma sát bê tơng tươi - thành ốngthép, Tạp chí Khoa học Cơng nghệ Duy Tân (2)15, tháng 6, trang 69-75 [27] Jean-Pierre Ollivier,Jean-Michel Toorenti,Myriam Carcasses, (2012), Physical Properties of Concrete and Concrete Constituents, Wiley [28] Rixon M.R.and Noel P Mailvaganam , (2002), Chemical Admixturesfor Concrete, Third Edition, ISBN: 9781135812515 [29] Banfill F G., (2006) Rheology Reviews, The British Society of Rheology, pp 61 - 130 [30] Coussot P., Rousell N., (2006),“Fifty-cent rheometer” for yield stress measurements: From slump to spreading flow,The Society of Rheology, J Rheol 49(3), pp 705-718 May 77 [31] Hu, C., de Larrard, F., Gjorv, O.E., (1995) Rheological testing and modelling of fresh high-performance concrete, Materials and structures, Vol 28, pp.1-7 [32] C Legrand,(1982) in J Baron and R Sauterey, Le béton hydraulique, PressesENPC, Paris 78 TẠP CHÍ XÂY DỰNG VIỆT NAM - BẢN QUYỀN THUỘC BỘ XÂY DỰNG Vietnam Journal of Construction – Copyright Vietnam Ministry of Construction ISSN 0866-8762 NĂM THỨ 56 56 Year Th 8-2017 Nghiên cứu ảnh hưởng tro bay đến mối quan hệ ứng suất trượt tới hạn độ chảy xòe hỗn hợp betong Study on afect of ly ash on relationship between yield stress and slump low of concrete Ngày nhận bài: 21/6/2017 Ngày sửa bài: 16/7/2017 Ngày chấp nhận đăng: 06/8/2017 TÓM TẮT: hành phần tro bay sử dụng phụ gia khoáng thay cho ximang thành phần cấp phối betong, đồng thời ảnh hưởng đến khả làm việc hỗn hợp betong Nghiên cứu sử dụng thành phần tro bay với hàm lượng từ 10 đến 50% để thay ximang Trong đó, loại phụ gia dẻo, phụ gia siêu dẻo, bột đá vôi sử dụng để đánh giá mối quan hệ ứng suất trượt tới hạn khả làm việc hỗn hợp betong Kết cho thấy, hàm lượng tro bay 10-30% kết hợp với phụ gia dẻo, phụ gia siêu dẻo có khả thay đổi độ sụt hỗn hợp betong khoảng 10 -20% hời gian đạt độ sụt hỗn hợp betong thay đổi đến gần 50% Phụ gia dẻo kết hợp với bột đá vôi dễ dàng tạo cho hỗn hợp betong có độ linh động cao, tăng khả đạt tính dẻo vật liệu Việc sử dụng kết hợp tro bay phụ gia dẻo, phụ gia siêu dẻo làm giảm ứng suất trượt đến 30% Phụ gia dẻo bột đá vôi có tác dụng giảm nhanh ứng suất trượt tới hạn đến 40% Sử dụng phụ gia dẻo, phụ gia siêu dẻo bột đá vơi làm độ chảy xỏe có khả đạt đến 600 - 700mm Độ chảy xòe tăng ứng suất trượt tới hạn giảm dần Mối quan hệ ứng suất trượt tới hạn đường kính chảy xịe hỗn hợp betong dùng tro bay tương đồng với công thức Coussot T̀ kh́a: tro bay, độ sụt, ứng suất trượt tới hạn, chảy xòe ABSTRACT: Fly ash is used as waste in replacement of cement in concrete mixture It can be afected on rheology of fresh concrete In this research, the ly ash is investigated to replaced cement in rang of from 10 to 50% by weight he chemical admixtures such as warer reduce and superplasticizer are used Limestone powder is used as mineral additive in mix proportion he results are indicated that the workability of fresh concrete is improved about 10-20% by mixing of 10-30% ly ash and warer reduce and superplasticizer admixture On the other hand, slump time can be improved up to 50% he workability can be afected by mixing water reduce admixture and limestone powder hen, concrete is shortly obtained slump Yield stress of concrete is reduced up to 30% and 40% by using ly ash - chemical admixture and water reduce admixture – limestone powder, respectively Hence, the slump low can be obtained 600 – 700 mm in diameter he yield stress is signiicantly decreased with an increased in slump low Moreover, the relationship between yield stress and slump low in diameter is correctly in coussot equation Keywords: ly ash, slump, yield stress, slump low Nguyễn Ninh hụy, Trường Đại học Bách Khoa - ĐHQG TP HCM Lê Anh Tuấn, Trường Đại học Bách Khoa - ĐHQG TP HCM Trần Văn Nhứt, Trường Đại Học Sư Phạm Kỹ huật TP HCM Nguyễn Ninh Thụy, Lê Anh Tuấn, Trần Văn Nhứt GÍI THỊU Việc sử dụng tro bay vật liệu xây dựng trở thành vấn đế cấp thiết nhu cầu phát triển nhiệt điện chạy than Việt Nam nói chung khu vực phía Nam nói riêng Thành phần tro bay dùng ngun liệu khống hoạt tính thay ximang loại vật liệu, đặc biệt sử dụng nhiều hỗn hợp betong Khi đó, hỗn hợp chất kết dính gồm tro bay ximang có khả ảnh hưởng đến khả làm việc hỗn hợp betong tính chất độ bền theo thời gian Các nghiên cứu cho thấy đặc trưng lưu biến quan trọng đánh giá khả thi công cũa hỗn hợp betong, thơng số độ nhớt dẻo ứng suất trượt tới hạn yếu tố quan trọng Khi sử dụng thành phần phụ gia khoáng kết hợp với chất kết dính ximăng thơng số đặc trưng lưu biến bị ảnh hưởng Tác giả Tattasall G.H [1] nghiên cứu xem xét hỗn hợp betong có ứng xử lưu biến nhớt – dẻo theo mơ hình lưu biến Bingham đặc trưng hai thông số ứng suất trượt độ nhớt dẻo, tác giả nghiên cứu đặc tính hỗn hợp betong xây dựng thơng qua mối quan hệ ứng suất trượt tới hạn (τ0) độ nhớt dẻo (µ) Việc xây dựng mơ hình lưu biến dùng đánh giá thơng số hỗn hợp betong tươi, qua xác định vai trò thành phần cấp phối betong, đánh giá khả làm việc điều kiện thi cơng mơi trường khác Hình Mơ hình chất lỏng Bingham [1] Tác giả Ferraris, F C cộng [2, 3] nghiên cứu xây dựng mơ hình tốn dùng để mơ tính lưu biến 8.2017 195 hỗn hợp betong sở mơ hìinh chất lỏng Herschel-Bulkley Bingham Nghiên cứu đánh giá so sánh đặc trưng lưu biến hỗn hợp betong thông qua giá trị ứng suất trượt tới hạn độ nhớt dẻo thí nghiệm lưu biến kế mơ hình tốn Nghiên cứu đánh giá độ sụt hỗn hợp betong có vai trò giá trị ban đầu để đánh giá tính lưu biến betong Đồng thời, việc sử dụng loại phụ gia dẻo, siêu dẻo phụ gia khoáng tác động trực tiếp đến độ nhớt ứng suất trượt Khi đó, giá trị độ nhớt dẻo xác định thành phần quan trọng lưu biến mơ hình chất lỏng Bingham cho kết phù hợp với thực nghiệm so với mô hình Herschel-Bulkley Tác giả Geiker [4] Wallevik [5] nghiên cứu đặc tính lưu biến vữa ximang nhận xét tỷ lệ nước - ximang tăng lên làm giảm giới hạn chảy độ nhớt vữa ximang Mối quan hệ giới hạn chảy độ nhớt làm thay đổi khả làm việc vữa Khi tỷ lệ Nước – Ximăng ảnh hưởng nhiều đến tính lưu biến hỗn hợp betong Tác giả Coussot [8] sử dụng đặc trưng kỹ thuật betong với khả lưu biến để xây dựng mối quan hệ độ sụt đường kính chảy xịe, ứng suất trượt tới hạn bê tông thành phần dùng tro bay NGUYÊN ṾT LỊU VÀ PHƯƠNG PHÁP THÍ NGHỊM 2.1.Nguyên vật liệu 2.1.1.Ximang Chất kết dính sử dụng ximang PC40, tính chất lý ximang trình bày bảng Bảng Chỉ tiêu lý ximang Chỉ tiêu Đơn vị Giá trị Cường độ nén ngày N/mm2 22 N/mm2 44 g/cm3 3,09 28 ngày Khối lượng riêng Thời gian bắt đầu ninh kết Kết thúc ninh kết Độ mịn Blain Lượng SO3 Hình Mơ hình xác định độ chảy xòe hỗn hợp betong Coussot [8] Khi ứng suất trượt tới hạn tính tốn theo cơng thức: (2) Hình Các thành phần ảnh hưởng đến tính lưu biến vữa betong [4,5] Tác giả Nguyễn Như Quý [6] sử dụng phụ gia mịn bột đá vôi tro bay nhiệt điện góp phần làm tăng tính hiệu hỗn hợp bê tông bơm Hàm lượng phụ gia siêu dẻo tối ưu cho phép phát huy tốt khả hố dẻo mà khơng gây phân tầng tách nước Sự có mặt phụ gia mịn giúp giảm lượng dùng ximăng góp phần giảm nhiệt thuỷ hố giảm thiểu nứt nhiệt phạm vi định, giúp tiết kiệm ximăng, giảm giá thành Sự có mặt phụ gia mịn có khả cải thiện tính chất hỗn hợp bê tơng bơm, hạn chế trình tổn thất độ sụt, làm tăng phạm vi ứng dụng loại bê tông Tác giả Hu [7] nghiên cứu yếu tố ảnh hưởng đến khả làm việc hỗn hợp betong xây dựng mối quan hệ ứng suất trượt tới hạn độ sụt theo công thức sau: (1) Với : τ0: ứng suất trượt tới hạn (Pa) ρ: Khối lượng thể tích hỗn hợp (kg/m3) s: độ sụt hỗn hợp betong (mm) 196 8.2017 Với ρ: trọng lượng hỗn hợp betong (kg/ m3) V: thể tích hỗn hợp côn Abrams (m3) g: gia tốc trọng trường D: Đường kính chảy xịe hỗn hợp betong dùng Abrams (m) Với (3) Do: đường kính chảy xịe chất lỏng có qn tính nhỏ, xác định theo cơng thức (4) Do đó, việc sử dụng tro bay thành phần betong tác động đến tính chất lưu biến hỗn hợp đặc biệt hỗn hợp đạt khả lưu biến cao Nghiên cứu đánh giá ảnh hưởng thành phần tro bay, kết hợp với loại phụ gia hóa học phụ gia bột đến ứng suất trượt tới hạn khả chảy xòe hỗn hợp betong Trên sở đó, nghiên cứu so sánh giá trị thực nghiệm với cơng thức Coussot để có khả xây dựng mối quan hệ 325 cm2/g 2700 % 2.5 Bảng – Thành phần hóa học tro bay Chỉ tiêu Đơn vị Giá trị Cường độ nén ngày N/mm2 22 N/mm2 44 g/cm3 3,09 28 ngày Khối lượng riêng Thời gian bắt đầu ninh kết Kết thúc ninh kết Lượng SO3 (5) phút 2.1.2.Tro bay Tro bay loại F theo tiêu chuẩn ASTM C618), khối lượng riêng 2.500 g/cm3, độ mịn (lượng sót sàng 0,08 mm) 6.4% Thành phần hóa học cho Bảng Độ mịn Blain k : hệ số xét đến quán tính chất lỏng 45 phút 45 phút phút 325 cm2/g 2700 % 2.5 MKN: Mất nung 2.1.3 Cát Cát dùng sử dụng cát sơng, có modun độ lớn 1.87 Cát có khối lượng riêng 2.61 g/ cm3 khối lượng thể tích 1520 kg/m3 2.1.4 Đá Cốt liệu lớn sử dụng đá dăm có Dmax 20 mm, khối lượng riêng 2.75 g/cm3, khối lượng thể tích 1570 kg/m3 2.1.5 Phụ gia hóa học Phụ gia dẻo sử dụng Sikaplast 257, gốc polycacbonxylate, tỷ trọng 1.11 – 1.135 kg/lít Phụ gia siêu dẻo Viscocrete 3000, gốc polycacbonxylate hệ nước, tỷ trọng 1.04-1.07 kg/lít 2.1.6 Phụ gia bột đá vơi Bột đá vôi nghiền mịn, thành phần chủ yếu CaCO3 Bột đá vội có khối lượng riêng 2.64 g/ m3 Độ mịn Blain 4900 cm2/g 2.2 Cấp phối Thành phần nguyên vật liệu betong thiết kế vớ tỷ lệ Nước /Ximang (N/X) 0.4 Hàm lượng tro bay sử dụng thay ximang 10, 20, 30, 40 50% theo khối lượng Hàm lượng phụ gia hóa học sử dụng loại phụ gia dẻo, phụ gia siêu dẻo bột đá vôi nhằm đánh giá ảnh hưởng đến mối quan hệ ứng suất trượt tới hạn, độ nhớt dẻo khả chảy xòe hỗn hợp betong Thành phần cấp phối betong trình bày bảng 2.3.Phương pháp chuẩn bị mẫu thực nghiệm 2.3.1.Phương pháp chuẩn bị mẫu Các thành phần nguyên liệu ximang, tro bay, bột đá vôi, cát đá sau định lượng nhào trộn tạo thành hỗn hợp betong khô Các phụ gia hóa học định lượng pha trộn với nước sau đổ vào hỗn hợp khơ bắt đầu q trình nhào trộn ướt tạo thành hỗn hợp betong tươi Sau đó, hỗn hợp betong tươi thực nghiệm xác định tính chất độ sụt, thời gian sụt, đường kính chảy xịe, ứng suất trượt tới hạn 2.3.2.Phương pháp thực nghiệm Ứng suất trượt tới hạn hỗn hợp betong xác định thông qua thí nghiệm xác định độ sụt dụng cụ Abrams cải tiến theo nghiên cứu tác giả De Larrard [9] Các thông số độ sụt (S-cm) thời gian sụt (T, s) xác định thông qua dụng cụ trình bày Hình Thí nghiệm xác định thơng số trình bày theo bước sau: -Thời điểm T=0 xác định hỗn hợp betong đầm hồn thiện Abrams cải tiến rút lên -Thời gian sụt T xác định từ thời điểm T = đến khối thép bề mặt di chuyển xuống đến chiều cao 100mm tính từ đỉnh côn Abrams -Độ sụt hỗn hợp betong xác định sau thời gian 60s tính từ thời điểm T=0 a-Bắt đầu b-Xác định thời gian T c-Xác định độ sụt Hình Xác định độ sụt thời gian sụt theo côn Abrams cải tiến [3, 4] Bảng Thành phần cấp phối betong sử dụng tro bay với loại phụ gia khác N/X: tỷ lệ Nước/Ximang; X: Ximang, C: Cát, Đ: Đá, TB: Tro bay; PGD: Phụ gia dẻo; PGSD: Phụ gia siêu dẻo, V: bột đá vôi, N: nước, τ0: ứng suất trượt tới hạn, D: đường kính chảy xỏe D0, b, k: đường kính chảy xịe, hệ số b hệ số điều chỉnh theo Coussot Đường kính chảy xịe hỗn hợp betong xác định theo TCVN 9340 – 2012 hình Hình Xác định đường kính chảy xịe hỗn hợp betong ḰT QỦ THÍ NGHỊM 3.1.̉nh hưởng tro bay đến tính dẻo hỗn hợp betong Thành phần cấp phối betong sử dụng tro bay kết hợp với phụ gia hóa học ảnh hưởng đến độ sụt hỗn hợp betong Sử dụng phụ gia dẻo phụ gia siêu dẻo có tác dụng làm tăng độ dẻo hỗn hợp betong thông qua giá trị độ sụt tăng dần Khi hàm lượng tro bay thay ximang tăng dần đến 30% độ sụt có xu hướng thay đổi làm hỗn hợp betong có tính dẻo Hình Hình – Mối quan hệ độ sụt hàm lượng tro bay sử dụng kết hợp với phụ gia khác Các cấp phối betong tro bay kết hợp với phụ gia hóa học ảnh hưởng rõ rệt đến độ sụt hỗn hợp betong Như Hình 5, sử dụng phụ gia dẻo phụ gia siêu dẻo có tác dụng làm tăng độ dẻo hỗn hợp betong thông qua giá trị độ sụt tăng dần Khi hàm lượng tro bay thay ximang tăng dần đến 30% độ sụt có xu hướng thay đổi làm hỗn hợp betong có tính dẻo Khi cấp phối sử dụng tro bay kết hợp với phụ gia dẻo hàm lượng tro bay với 30 – 50% độ sụt hỗn hợp betong khơng thay đổi Kết là hạt tro bay hình cầu thay hạt ximang làm tăng khả làm 8.2017 197 việc, làm cho hỗn hợp betong có tính dẻo Đồng thời, hạt tro bay có cấu trúc rỗng chứa hàm lượng vơi nên có khả hấp thu lượng lớn nước nhào trộn hỗn hợp Do đó, hàm lượng tro bay tăng 30% đặc tính tro bay làm cho tính dẻo hỗn hợp betong không thay đổi Thành phần tro bay phụ gia hóa học làm tăng tính dẻo hỗn hợp bêtơng, tác động đến q trình biến dạng hỗn hợp chất lỏng Mối quan hệ độ sụt thời gian sụt cho thấy vai trò đặc trưng lưu biến tác động đến tính dẻo hỗn hợp betong, hình Khả cơng tác hỗn hợp betong độ sụt cao mà cịn cho thấy thời gian cơng tác nhanh hơn, đồng thời cho thấy vai trò tro bay kết hợp với loại phụ gia tạo dẻo Ta nhận thấy, thông số độ sụt chưa thể hết đặc tính lưu biến hỗn hợp bêtơng, có mặt tro bay làm thay đổi phần giá trị độ sụt thời gian đạt độ sụt, tác động đến tính nhớt dẻo vật liệu 3.2 ̉nh hưởng tro bay đến ứng suất trượt tới hạn hỗn hợp betong Hình – Mối quan hệ độ chảy xòe hàm lượng tro bay dùng với phụ gia khác Hình Ảnh hưởng tro bay phụ gia đến thời gian sụt hỗn họp betong Kết hình trình bày ảnh hưởng tro bay kết hợp với phụ gia dẻo, phụ gia siêu dẻo làm thay đổi thời gian đạt độ sụt bêtông Khi kết hợp với phụ gia thời gian sụt giảm nhanh Thực nghiệm cho thấy bột đá vôi phụ gia dẻo làm cho hỗn hợp giảm thời gian sụt nhanh Đồng thời tăng tro bay thay cấp phối thời gian đạt độ sụt diễn nhanh Ta nhận thấy, thời gian sụt có thay đổi dùng phụ gia hóa học tăng tỷ lệ nước – ximăng yếu tố độ dẻo betơng tăng lên cịn độ nhớt chất lỏng thay đổi, kéo hỗn hợp chất lỏng betong mau chóng đạt độ sụt thực nghiệm Phụ gia dẻo kết hợp với bột đá vôi dễ dàng tạo cho hỗn hợp betong có độ nhớt cao, tăng khả đạt tính dẻo vật liệu Hình Mối quan hệ độ sụt thời gian sụt hỗn hợp betong tro bay 198 8.2017 Hình – Mối quan hệ ứng trượt tới hạn hàm lượng tro bay dùng loại phụ gia khác Kết hình cho thấy ứng suất trượt tới hạn betong đạt khoảng 2400 Pa, giảm đến lần, đạt đến 900 Pa, betong có sử dụng phụ gia dẻo siêu dẻo Khi sử dụng tro bay thay ximang giá trị ứng suất trượt tới hạn có xu hướng giảm dần Khi hàm lượng tro bay 50% ứng suất trượt tới hạn giảm khoảng 15% Ta nhận thấy, giá trị ứng suất trượt tới hạn thay đổi nhiều phụ thuộc vào phụ gia hóa học vai trị tro bay tác động đến giá trị Do đó, giá trị ứng suất trượt tới hạn giảm dần cho thấy hỗn hợp betong sử dụng phụ gia dẻo phụ gia siêu dẻo kết hợp với tro bay làm cho hỗn hợp betong chảy tràn bề mặt phẳng dễ dàng 3.3 ̉nh hưởng tro bay đến khả chảy xòe hỗn hợp betong Khả chảy xòe hỗn hợp betong tro bay phụ gia khác thực nghiệm so sánh với cơng thức coussot trình bày hình Hình 10 – Mối quan hệ độ chảy xòe ứng suất trượt tới hạn theo Coussot Hình 11 – Mối quan hệ độ chảy xịe ứng suất trượt tới hạn theo Coussot sử dụng hệ số điều chỉnh Kết hình trình bày giá trị độ chảy xịe đạt khoảng 400 mm với hàm lượng 50% tro bay thay Khi sử dụng phụ gia siêu dẻo, độ chảy xỏe có khả đạt đến 600 mm Khi sử dụng phụ gia bột đá vôi phụ gia dẻo kết hợp, độ chảy xỏe có khả đạt đến 700 mm Độ chảy xòe tăng dần cho thấy khả lưu biến betong thay đổi, ứng suất trượt hỗn hợp betong có xu hướng giảm dần Khi cấp phối dùng bột đá vôi – phụ gia dẻo giúp hỗn hợp bêtông đạt độ dẻo tốt, phụ gia siêu dẻo giúp hỗn hợp giảm ứng suất trượt tới hạn hỗn hợp bêtơng có khả chảy tràn tốt So sánh với yêu cầu kỹ thuật hỗn hợp bêtông tự lèn với độ chảy xỏe 600 – 800 mm ta nhận thấy tro bay kết hợp với phụ gia hóa học phụ gia bột đạt đến mức chảy tràn yêu cầu Vai trị tính nhớt dẻo lưu biến cao hỗn hợp vật liệu làm chất lỏng đạt đến mức linh động cao Kết cho thấy vai trò rõ ràng phụ gia hóa học phụ gia bột việc kết hợp hạt tro bay tạo độ nhớt dẻo tính lưu biến hỗn hợp betong Kết thực nghiệm sử dụng tro bay cho đường kính chảy xòe hỗn hợp betong đạt đến 700 mm Hình 10 cho thấy cơng thức xác định đường kính chảy xòe sử dụng ứng suất trượt tới hạn theo Coussot dao động từ 400 đến 500mm Sai số thực nghiệm công thức Coussot khoảng -12.5% đến 12.5% Tuy nhiên so sánh, ta nhận thấy ứng suất trượt tới hạn khoảng 1250 Pa cơng thức Coussot thực nghiệm có kết tương đồng với đường kính chảy xịe đạt 450 mm Khi đó, cơng thức Coussot có bổ sung hệ số k tính lưu biến cao hỗn hợp betong cho thấy kết hình 11 Kết sau sử dụng hệ số điều chỉnh k đường kính chảy xòe hỗn hợp betong theo Coussot tương đồng với kết thực nghiệm hình 27 Khi ứng suát trượt tối hạn cao 1000 Pa thực tế độ chảy xịe thấp so với công thức coussot Khi ứng suất trượt tới hạn thấp 1000 Pa thực nghiệm cho đường kính chảy xòe cao Tại ứng suất trượt tới hạn khoảng 600 Pa thực nghiệm cho đường kính chảy xịe đạt đến 700mm, cao so với giá trị 600mm cơng thức Coussot Ta nhận thấy, vai trị hạt tro bay việc thay đổi tính lưu biến, khả chảy thời gian chảy betong, làm cho hỗn hợp betong có khả làm việc tốt Kết so sánh với công thức Coussot cho thấy tương đồng giá trị thực nghiệm phương pháp số việc xây dựng thống số làm việc hỗn hợp betong ḰT LỤN Nghiên cứu ảnh hưởng thành phần tro bay đến tính chất ứng suất trượt tới hạn khả chảy xòe hỗn hợp betong cho thấy: -Thành phần cấp phối sử dụng hàm lượng tro bay 10-30% kết hợp với phụ gia dẻo, phụ gia siêu dẻo có khả thay đổi độ sụt hỗn hợp betong khoảng 10 -20% Thời gian đạt độ sụt hỗn hợp betong thay đổi đến gần 50% Phụ gia dẻo kết hợp với bột đá vôi dễ dàng tạo cho hỗn hợp betong có độ nhớt cao, tăng khả đạt tính dẻo vật liệu -Việc sử dụng kết hợp tro bay phụ gia dẻo, phụ gia siêu dẻo làm giảm ứng suất trượt đến 30% Phụ gia dẻo bột đá vơi có tác dụng giảm nhanh ứng suất trượt tới hạn đến 40% Giá trị ứng suất trượt tới hạn thay đổi nhiều phụ thuộc vào phụ gia hóa học bột đá vơi vai trị tro bay -Khi cấp phối dùng bột đá vôi – phụ gia dẻo giúp hỗn hợp bêtông đạt độ dẻo tốt, phụ gia siêu dẻo giúp hỗn hợp giảm ứng suất trượt tới hạn hỗn hợp bêtơng có khả chảy tràn tốt Sử dụng phụ gia siêu dẻo, độ chảy xỏe có khả đạt đến 600 mm Khi sử dụng phụ gia bột đá vôi phụ gia dẻo kết hợp, độ chảy xỏe có khả đạt đến 700 mm Mối quan hệ ứng suất trượt tới hạn đường kính chảy xịe hỗn hợp betong dùng tro bay tương đồng với công thức Coussot TÀI LIỆU THAM KHẢO: [1] Tattersall, G.H (1991) Workability and Quality Control of Concrete London: E&FN Spon [2] Ferraris, C.F (1996), Measurement of Rheological properties of High Performance concrete: state of art Report, NISTIR 5869, Natioal Institute of Standards and Technology, Kuly, 33p [3] Ferraris, F C and de Larrard, F., “Testing and Modelling of Fresh Concrete Rheology,” NISTIR 6094, February 1998 [4] Geiker, M R., M Brandl, L N Thrane and L F Nielsen (2002) “On the efect of coarse aggregate fraction and shape on the rheological properties of self-compacting.Cement, Concrete and Aggregates, 24: 3-6 [5] Wallevik, Ó H and J E Wallevik (2004) “Rheology of Cementitious Materials.” [6] Nguyễn Như Quý cộng sự, (2007) “Nghiên cứu ảnh hưởng phụ gia mịn bột đá vôi tro bay nhiệt điện đến tính chất hỗn hợp bê tông bơm” NXB Lao động [7] Hu, C., de Larrard, F., Gjorv, O.E., (1995) Rheological testing and modelling of fresh high-performance concrete, Materials and structures, Vol 28, pp.1-7 [8] Coussot P., Rousell N., (2006), “Fifty-cent rheometer” for yield stress measurements: From slump to spreading low, The Society of Rheology, J Rheol 49(3), pp 705-718 May [9] De Larrard, F., et al, (1994), Evelotion of workability of superplasticized concrete: Assessment with BTRHEOM rheometer, Proceeding, International RILEM conference on production methods and workability of concrete, Paisley, P.J.M Bartos, B\D L Marrs, and D.J Cleland, EDs, June, pp 377-388 8.2017 199 ... đến độ linh động hỗn hợp bê tông sử dụng tro bay - Nghiên cứu khả phân tán tro bay đặc tính bề mặt tro bay mơi trường chất kết dính xi măng - Nghiên cứu ảnh hưởng thành phần phụ gia hóa học tro. .. so sánh thông số lưu biến thực nghiệm bê tông tro bay với phương pháp số 10 1.4 Phương pháp nghiên cứu - Nghiên cứu đánh giá ảnh hưởng tro bay đến khả làm việc ảnh hưởng tro bay đến cấu trúc hệ... CKD=400 0 10 20 30 40 50 Tro bay (%) Hình 4.1 Ảnh hưởng tro bay tỷ lệ N/CKD M đến độ sụt hỗn hợp bê tông 39 Thành phần cấp phối bê tông sử dụng tro bay có thay đổi độ sụt hỗn hợp bê tơng Kết hình 4.1