Khảo sát xác suất phá hoại khung thép phẳng sử dụng giằng chống mất ổn định

BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH LUẬN VĂN THẠC SĨ HỒ QUÍ TRI THỨC KHẢO SÁT XÁC SUẤT PHÁ HOẠI KHUNG THÉP PHẲNG SỬ DỤNG GIẰNG CHỐNG MẤT ỔN ĐỊNH NGÀNH: KỸ THUẬT XÂY DỰNG CƠNG TRÌNH DÂN DỤNG VÀ CƠNG NGHIỆP - 1680865 SKC007540 Tp Hồ Chí Minh, tháng 10/2017 BỘ GIÁO\ DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT KHẢO SÁT XÁC SUẤT PHÁ HOẠI KHUNG THÉP PHẲNG SỬ DỤNG GIẰNG CHỐNG MẤT ỔN ĐỊNH NGÀNH KỸ THUẬT XÂY DỰNG CƠNG TRÌNH DÂN DỤNG VÀ CÔNG NGHIỆP – MÃ SỐ 1680865 Tp Hồ Chí Minh, tháng 10/2017 i ii iii iv v vi vii LỜI CAM ĐOAN Tôi cam đoan công trình nghiên cứu tơi Các số liệu, kết nêu luận văn trung thực chưa cơng bố cơng trình khác Tp Hồ Chí Minh, ngày … tháng … năm 2017 Hồ Quí Tri Thức viii 18 Parkfield-02 CA, 9/28/2004, Parkfield - Cholame 3W 79 19 El Mayor-Cucapah, 4/4/2010, MICHOACAN DE OCAMPO 80 20 Loma Prieta, 10/18/1989, Los Gatos - Lexington Dam 81 TẠP CHÍ XÂY DỰNG VIỆT NAM - BẢN QUYỀN THUỘC BỘ XÂY DỰNG Vietnam Journal of Construction – Copyright Vietnam Ministry of Construction ISSN 0866-8762 NĂM THỨ 56 tapchixaydungbxd.vn Th 56 Year 10-2017 Khảo sát xác suất phá hoại khung thép phẳng sử dụng giằng chống ổn định Investigate failure probabilities of a plane steel frame using BRBs Ngày nhận bài: 22/8/2017 Ngày sửa bài: 12/9/2017 Ngày chấp nhận đăng: 05/10/2017 TÓM TẮT Hệ thống giằng BRB hệ thống chống động đất đặc trưng việc sử dụng lõi thép có khả biến dạng dẻo tái bền chịu nén kéo Kết nghiên cứu cho thấy hệ thống giằng BRB giúp hạn chế tối đa việc tích lũy biến dạng, chuyển vị trơi tầng khung nhà thép nhà sau lần gia tải tuần hoàn đồng thời việc lắp đặt vị trí hệ thống giằng BRBs ảnh hưởng trực tiếp đến đến phân phối nội lực hệ khung kết cấu Bên cạnh nghiên cứu việc đánh giá khảo sát xác suất phá hoại hệ khung kết cấu thép bố trí hệ thống giằng chống oằn BRB yêu cầu cần thiết đồi với việc tính tốn thiết kế kết cấu nhà cao tầng chịu tải trọng động đất để đánh giá mức độ an toàn tịa nhà bố trí hệ thống giằng BRBs chịu tải trọng động đất ABSTRACT The BRB brace system is one of the earthquake resistant systems characterized by the use of steel cores that are capable of ductile deformation even under compression and pull The results show that the BRB bracing system minimizes the deformation accumulation, the cascade displacement of the steel frame after the cyclic load, and the placement of the BRBs brace system directly affect the internal distribution within the structural framework In addition, the study also pointed out that the assessment and investigation of the destructive probability of the structural steel frame system is arranged BRB anti-buckling system required for the calculation of structural design of tall buildings earthquake loading capacity, this is also one of the bases for assessing the safety of the building, which is installed with a BRBs brace system under earthquake loads Hồ Quí Tri Thức, Học viên cao học, Khoa Xây Dựng, Trường Đại học sư phạm kỹ thuật thành phố Hồ Chí Minh Lê Trung Kiên, Khoa Xây Dựng, Trường Đại học sư phạm kỹ thuật thành phố Hồ Chí Minh Hồ Quí Tri Thức, Lê Trung Kiên Giới thiệu Để giảm thiểu rủi ro địa chấn cho tịa nhà cũ xây dựng khơng phù hợp với tiêu chuẩn địa chấn, đòi hỏi phải can thiệp vào hệ thống mức độ toàn cơng trình Những kỹ thuật trang bị thêm nhằm giảm bớt tác động địa chấn đến cấu trúc cơng trình, đồng thời nâng cao khả kháng tải bên Chúng bao gồm hệ thống như: giằng ngang, tường chịu cắt, giằng thép thiết bị giảm xóc bổ sung, hầu hết phương pháp nhằm cải thiện tính chất kết cấu ban đầu để cải thiện khả chịu địa chấn cho cơng trình Hiện nay, có nhiều loại giằng thép chống động đất khuôn báo này, hệ khung thép sử dụng giằng chống oằn (BRBFs) lựa chọn cho mục đích nghiên cứu bởi: BRBFs hệ thống phổ biến khu vực có động đất cao Phản ứng đối xứng ổn định BRB dễ mơ hình số Ảnh hưởng vấn đề trơi tầng hệ thống BRBFs gây phá hoại khung Phương pháp phân tích phi tuyến theo lịch sử thời gian sử dụng để nghiên cứu công cụ mạnh nghiên cứu phản ứng địa chấn kết cấu nay, phản ứng địa chấn kết cấu chịu động đất ước tính cách xác Trong tiêu chuẩn EN 1998-1:2004 [3], phản ứng kết cấu theo lịch sử thời gian xác định cách tích phân trực tiếp phương trình vi phân chuyển động nó, sử dụng giản đồ gia tốc ghi giản đồ gia tốc mô biểu thị chuyển động Mơ hình cơng trình 2.1 Qui mơ cơng trình Cơng trình sử dụng nghiên cứu cấu trúc khung thép phẳng tòa nhà tầng, nhịp với chiều cao tầng 4m chiều dài nhịp 5m Mơ hình hóa khung đơn giản với hệ thống giằng chống oằn (BRBs) Hình 1: Mặt mặt đứng cơng trình tầng sử dụng giằng BRB 2.2 Cấu tạo nguyên lý hoạt đôngcủa giằng BRB Mỗi giằng BRB có lõi thép, có mặt cắt ngang với hình dạng hình chữ nhật, chữ T chữ thập, chịu lực dọc giằng BRB Các lõi BRB 10.2017 157 sản xuất với nhiều đoạn khác theo chiều dài nó, cho phép phản ứng ổn định theo chu kỳ Một lõi BRB có khu vực biến dạng dẽo với diện tích giảm trung tâm chiều dài BRB Cách tiếp cận đảm bảo phản ứng không đàn hồi giới hạn BRB hoàn toàn nằm chế chống oằn Các khu vực giảm yếu phải có mặt cắt ngang khơng đổi để biến dạng phận bố dọc theo chiều dài đoạn giảm yếu Ngoài ra, chiều dài đoạn giảm yếu phải lựa chọn để đảm bảo khơng bị biến dạng mức dẫn đến gẫy lõi thép Bên vùng giảm yếu đoạn chuyển tiếp với diện tích tăng lên để đảm bảo cịn giới hạn đàn hồi đoạn giảm yếu bị biến dạng Các vùng kết nối đầu BRB tăng cường diện tích để hạn chế oằn tạo điều kiện để bắt vít, hàn chốt để liên kết dầm, cột khung Độ cứng để ngăn lõi BRB oằn thường dùng ống bê tơng bao phủ bên ngồi Cơ chế ngăn cản oằn phải thiết kế với độ cứng thích hợp để ngăn chặn oằn thành phần lõi thép toàn giằng Lõi thép tách rời so với lớp phủ bê tông, khoảng cách lõi lớp phủ bê tông nhằm đảm bảo mở rộng lõi nén biến dạng dọc trục bị kéo Hình 3: Mơ hình khung bố trí giằng chống oằn BRB thiết lập OpeenS Cột mơ hình hóa liên tục tầng, với chỗ nối tầng mơ liên kết ngàm Cột dầm đưa vào mơ hình sử dụng vật liệu “Steel01” OpenSees với thông số thể hình sau Bảng 1: Thơng số vật liệu “Steel01” thiết lập OpenSees Hình 2: Cấu tạo giằng chống oằn (BRB) Với cấu tạo trên, BRB có làm việc bị kéo nén, giằng thông thường sau lần bị nén, làm giảm khả chịu lực đáng kể chúng Lõi thép giằng chống oằn xem phận quan trọng giằng Giằng chống oằn (BRB) mơ hình OpenSees phần tử “Truss” Vùng lõi BRB mơ với vật liệu “Steel02” theo Ádám Zsarnóczay [1] Độ cứng vật liệu thiết lập mức tối thiểu modul đàn hồi vật liệu tăng 1,5 lần để đảm bảo BRB đàn hồi thực tế Bảng 2: Thông số giằng BRB thiết lập OpenSees Các cấu kiện cơng trình sử dụng tồn thép hình cho cấu kiện Bảng 3: Kích thước cấu kiện mơ hình Hình 2.5 Biểu đồ lực-chuyển vị giằng CBF BRB (ANSI/AISC341-10)[2] 2.2 Mơ hình phần tử Tất các phần tử dầm cột khung kết cấu xem phần tử mô yếu tố elasticBeamColumn OpenSees 158 10.2017 Tầng Dầm Cột Diện tích lõi BRB (cm2(in2)) W18x55 W18x55 W14x34 W14x34 16,1 (2,50) 19,4 (3,00) W18x55 W14x48 22,6 (3,50) W18x55 W14x48 25,8 (4,00) W18x55 W14x74 29,0 (4,50) W18x55 W14x74 32,2 (5,00) dầm, cột Kích thước cấu kiện dầm, cột lõi giằng BRB xác định bảng kích thước dầm giằng BRB giảm dần sau số tầng định 2.3 Tải trọng Tải trọng đưa vào mơ hình gồm tỉnh tải tải trọng động đất Tỉnh tải tác động dạng tải phận bố tác dụng trục tiếp lên sàn Tải trọng động đất đưa vào mơ hình phổ địa chấn trân động đất ghi nhận lịch sử Hình 4: Dạng phổ địa chấn đưa vào mơ hình tính tốn Sử dụng hệ giằng chống oằn kết cấu nhà khung thép chịu tải trọng động đất giúp cho chuyển vị toàn khung kết cấu ổn định biến thiên tương đối đồng Hệ khung sử dụng hệ giằng BRBs có chuyển vị giảm 50% so với hệ khung kết cấu truyền thống không gia cố giằng chống oằn Chuyển vị ngang khung giảm đồng nghĩa với việc hệ số trôi tầng khung giảm đáng kể mà mà nguyên nhân đến việc phá hủy kết cấu nhà cao tầng chịu tải trọng động đất Hệ giằng chống oằn bổ sung thêm vào khung kết cấu không giảm nội lực Fx Fy kết cấu khung chịu lực Hệ giằng chống oằn bổ sung thêm vào khung kết cấu làm giảm đáng kể momen Mz toàn kết cấu dầm, cột hệ khung chịu lực Biểu đồ qua hệ lực chuyển vị trọng giằng BRB biểu đồ tuần hoàn Điều cho thấy giằng BRB không bị phá hủy chịu tải trọng tuần hoàn Chuyển vị giằng BRB giảm theo chiều cao tầng Việc cho thấy lựa chọn kích thước hệ giằng BRB sử dụng để chống động đất cần giảm tương ứng với chuyển vị lực tác dụng vào thành giằng BRB theo tầng Độ trôi tầng Để đánh giá cách đầy đủ phản ứng địa chấn kết cấu khung BRBs kết giá trị độ trôi tầng cho thấy rõ điều Độ trơi tầng xác định từ tỉ số chênh lệch chuyển vị chia cho chiều cao tầng ∆= un+1 − un h (1) Trong un+1 , un lần lược chuyển vị tầng thứ n+1 n; h chiều cao tầng Căn vào độ trôi tầng để đánh đánh giá hiệu hệ thống giằng BRB xác suất phá hoại kết cấu khung thép nhà cao tầng Tác giả tiến hành nghiên cứu với tòa nhà tầng nhịp chịu tải trọng động đất Northridge (1994) với mơ hình tính tốn so sánh sau: Mơ hình so sánh thứ nhất: Khung nhà sử dụng hệ thống BRBs khung nhà không sử dụng hệ thống giằng chống động đất Mơ hình so sánh thứ hai: Khung nhà sử dụng hệ thống BRBs khung nhà sử dụng hệ thống giằng đồng tâm thông thường OCBF Mô hình so sánh thứ ba: Khung nhà sử dụng hệ thống BRBs bố trí khung tịa nhà Hệ thống BRBs bố trí khung biên tịa nhà Ngồi kích thước cấu kiện, tải trọng tác dụng thông số thiết lập theo thông số trên, đồng thời hồn tồn tương đương mơ hình Qua kết tính tốn mơ hình ta rút đánh giá sau: Mơ hình so sánh thứ Hình 3: Biểu đồ quan hệ lực chuyển vị thành giằng BRB tầng Mô hình so sánh thứ Trong mơ hình so sánh thứ này, để đánh giá sâu khả chịu tải trọng tuần tuần xác suất phả hoại hệ giằng BRB OCBF, ta tiến hành gia tải liên tiếp lần tải trận động đất Northridge (1994) với giản đồ gia tốc sau: Hệ khung không sử dụng giằng chống động đất Hình 4: Giản đồ gia tốc trận động Northridge (1994) liên tiếp đưa vào mơ hình tính toán Hệ khung sử dụng giằng chống động đất BRB Hình 2: Biều đồ kết chuyển vị tầng Qua kết tính tốn mơ hình ta rút đánh giá sau: Chuyển vị của tầng tăng không đáng kể so với chuyển vị gia tải lần Chuyển vị hệ khung sử dụng hệ thống BRBs có giá trị nhỏ nhiều so với hệ khung sử dụng hệ giằng OCBFs Điều cho thấy hiệu hệ giằng BRB việc hạn chế chuyển vị trôi tầng khung nhà thép chịu tải trọng động đất Qua biểu đồ chuyển vị khung nhà sử dụng hệ giằng OCBF cho thấy sau lần chịu tải chuyển vị hệ khung kết cấu bị lệch so với vị trí ban đầu đoạn , tương ứng sau đợt gia tải Chuyển vị lệch sau 10.2017 159 lần gia tải với tổng chuyển vị lệch lần gia tải trước Hình 5: Biều đồ chuyển vị lệch sau lần gia tải khung sử dụng hệ giằng OCBF Biểu đồ nội lực khung nhà sử dụng hệ thống giằng BRB OCBF chịu tải trọng động không khác nhiều Tuy nhiên sau tiếp tục gia tải lần thứ nội lực khung nhà sử dụng hệ thống giằng OCBF lớn so với nội lực khung sử dụng hệ giằng BRB Điều cho thấy nhược điểm lớn hệ thống CBF tích lũy biến dạng sau lần gia tải làm lệch tâm hệ thống khung dẫn đến phát sinh tích lũy nội lực khung sau lần chịu tải tác đụng Hệ thống giằng BRB cho phép giằng đàn hồi dẻo tái bền suy thoái độ cứng thành giằng BRB qua lần chịu tác dụng tải trọng không lớn khoảng 2% giá trị chuyển vị lần lõi giằng BRB trở lại trạng thái ban đầu trước chuyển vị Trong giằng OCBF đánh giá trước giằng OCBF khơng thể đàn hồi tái bền suy thối chuyển vị giằng OCBF tương đối lớn khoản 10% đàn hồi vị ban đầu trước chuyển vị, hiệu ứng tăng trưởng nguyên nhân làm giảm khả chịu tải oằn giằng OCBF gặp trận động đất lớn Mơ hình so sánh thứ Vị trí giằng BRB bố trí mơ hình so sánh sau: Hình 6: Mơ hình khung nhà sử dụng hệ giằng BRBs biên BRBs Qua kết tính tốn mơ hình ta rút đánh giá sau: Chuyển vị trơi tầng khung bố trí hệ giằng BRBs biên nhỏ so với khung bố trí hệ giằng khoản 6,7% Điều cho thấy việc bố trí hệ giằng BRB tác động trực tiếp đến làm việc kết cấu khung, cụ thể việc bố trí hệ giằng BRBs biên hệ khung kết cấu giúp hạn chế chuyển vị ngang hệ khung kết cấu so với việc bố trí hệ giằng BRBs Lực dọc Fx: Việc bố trí hệ giằng khung kết cấu giúp dực dọc Fx hệ khung kết cấu nhỏ đáng kể so với việc bố trí hệ giằng BRBs biên khung kết cấu Lực ngang Fy: Hầu việc bố trí hệ giằng BRBs biên hay khung kết cấu không ảnh hưởng lớn mặt giá độ lớn nội lực Fy khung Tuy nhiên việc bố trí hệ giằng BRBs khung kết cấu làm nội 160 10.2017 lực Fy có giá trị lớn tầng thấp, cịn việc bố trí hệ giằng biên làm nội lực Fy có giá trị lớn tầng Momen Mz: Tương tự với việc phân bố nội lực Fy khung, Momen Mz khung khơng có chênh lệch độ lớn Momen Mmax hệ khung Tuy nhiên việc bố trí hệ khung khác làm momen khung phân bố lại, cụ thể: hệ khung bố trí hệ giằng BRBs khung kết cấu làm Momen tập trung chủ yếu cấu kiện biên phân bố giá trị momen lớn tầng cao Ngược lại khung bố trí hệ giằng BRBs biên khung kết cấu làm momen tập trung vào cấu kiện nhịp đồng thời giá trị momen lớn tập tầng thấp Các giằng BRB bố trí khung kết cấu có chuyển vị lớn tầng Tuy nhiên lên cao chuyển vị giằng BRBs bố trí khung giảm dần nhỏ so với chuyển vị giằng BRB bố trí biên khung Việc bố trí hệ giằng BRBs biên khung kết cấu làm chuyển vị giằng cân đối, chuyển vị lệch lên đến 25% chủ yếu tập trung tầng thấp, khu chuyển vị giằng BRBs lớn Xác xuất phá hoại Xác suất phá hoại hệ kết cấu chịu tải trọng động đất đánh giá dựa vào cường độ trận động đất định biểu diển sau: P( LS / s) = P[(∆ LS ≤ ∆ max ) / s] = − F (∆ LS ) | s (2) Trong đó: F (∆ LS ) | s xác suất tích lũy để đạt đạt khoản từ đến tương ứng với cường độ trận động đất định ∆LS giá trị chuyển vị giới hạn cụ thể ∆ max giá trị chuyển vị đỉnh Trong nghiên cứu Hệ số thay đổi độ dẻo (μ) dùng để xác định trạng thái phá hoại hệ kết cấu Do phương trình (1) viết lại sau: F (∆ ) | s (3) P( LS / s) =P[(µ ≤ µmax ) / s] =− LS LS Trong đó: µmax độ dẻo tối đa hệ khung kết cấu; µ LS giá trị độ dẻo hệ khung ngưỡng xác định Giả định phản ứng hệ kết cấu theo phân bố lognormal xác suất phương trình (2) tính − lnx m   ln µ LS  (4) F (µ ) = φ  LS   βt   Trong đó: - xm Là giá trị chuyển vị trôi tầng sở - βt Là hệ số tin cậy tính tổng bậc hệ sô tin cậy thông số khác ( β D , β D , β M ) sau: Trong đó: β D sai số giá trị độ dẻo βC sai số giá trị giới hạn độ dẻo βM Là hệ số không chắn liên qua đến khơng hồn hảo mơ hình phân tích Nguồn gốc khơng chắn phân loại gồm: (i) Tính ngẫu nhiên (ii) Sự sai sót đơn giản hóa mơ hình tính tốn Tuy nhiên việc xác định xác hệ số phức tạp bị ảnh hưởng nhiều yếu tố như: lỗi mơ hình hóa, lỗi đo lường, lỗi thống kê, theo khuyến cáo (Geysken etal 1993) [5] Wen and colleagues (2004)[6] hệ số β D , β D , β M giả định 0,3 Để đánh giá độ tin cậy đặt tiêu chí mà cấp độ rủi ro cho phép, xác suất phá hoại kết cấu thấp giá trị xác định Ví dụ, tiêu chí ghi “đối với trận động đất 2% 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 1 0 0.2 0.4 0.6 0.8 Độ trôi tầng Độ trôi tầng Superstition Hills-02, Parachute Test Site Loma Prieta, BRAN 6 5 4 2 1 0 0.5 Tầng 1.5 12 16 20 Độ trôi tầng Loma Prieta, Capitola 6 5 4 1 0 Tầng 3 0 0.5 1.5 2.5 Độ trôi tầng Yountville, Napa Fire Station San Simeon CA, Templeton 6 5 4 3 2 1 0 0.05 0.1 Tầng 0.15 Độ trôi tầng 0.5 1.5 Độ trôi tầng Parkfield-02 CA, PARKFIELD FROELICH Northridge-01, LA - Saturn St 6 5 4 3 2 1 0 0.5 1.5 2.5 0.5 Độ trôi tầng Whittier Narrows-01, Garvey Res 6 5 4 0.04 0.08 0.12 0.16 El Mayor-Cucapah, MICHOACAN DE OCAMPO Loma Prieta, Los Gatos - Lexington Dam 5 4 0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 Độ trôi tầng 1 0.5 1.5 2.5 Độ trôi tầng Độ trôi tầng Parkfield-02 CA, Parkfield - Cholame 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 Chalfant Valley-02, Zack Brothers Ranch 1.5 Độ trôi tầng 2 Độ trôi tầng Coalinga-02, Anticline Ridge Pad Độ trôi tầng 0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 Độ trôi tầng Stone Canyon, Melendy Ranch Độ trôi tầng Northridge-01, Beverly Hills Big Bear-01, Big Bear Lake Độ trôi tầng Tầng Tầng Độ trôi tầng 0 Độ trôi tầng Tầng Tầng 2 Bảng liệu 20 trận động đất chọn sau: Từ sở liệu trên, ta tiến hành tính tốn giá trị chuyển vị trơi tầng sở xm phương trình (2) Kết tính tốn thể sau: Tầng Tầng Tầng Tầng 5 Tầng Tầng Tầng Tầng Whittier Narrows-01, Santa Fe Springs Tầng TT Tên trận động Năm Vị trí PGA đất Imperial Valley1979 El Centro Array #5 0,41145 06 Mammoth Mammoth Lakes H 1980 0,4,1992 Lakes-02 S Pleasant Valley P.P Coalinga-01 1983 0,5,2073 yard Coalinga-02 1983 Anticline Ridge Pad 0,4,8288 Chalfant Valley1986 Zack Brothers Ranch 0,41871 02 Whittier Garvey Res - Control 1987 0,43646 Narrows-01 Bldg Whittier Santa Fe Springs 1987 0,45947 Narrows-01 E.Joslin Superstition 1987 Parachute Test Site 0,43325 Hills-02 Loma Prieta 1989 Bran 0,46337 Loma Prieta 1989 Capitola 0,46822 Big Bear Lake - Civic Big Bear-01 1992 0,52458 Center Northridge-01 1994 Beverly Hills - Mulhol 0,53527 Northridge-01 1994 LA - Saturn St 0,44289 Stone Canyon 1972 Melendy Ranch 0,49551 Yountville 2000 Napa Fire Station 0,45971 Los Gatos Loma Prieta 1989 0,44380 Lexington Dam Templeton - 1-story San Simeon, CA 2003 0,43495 Hospital Parkfield-02, CA 2004 Parkfield - Froelich 0,40949 Parkfield-02, CA 2004 Parkfield - Cholame 0,41362 El MayorMichoacande 2010 0,42853 Cucapah Ocampo Tầng Bài toán kiểm tra Ta tiến hành kiểm tra với tòa nhà tầng nhịp với thông số thiết lập phần trên, đặt bang California, Mỹ Tiêu chí để khảo sát xác suất phá hoại “xác xuất phá hoại tòa nhà chịu tải trọng trận động đất phải nhỏ tương ứng với xác suất 2% 50 năm” Hay tương ứng tòa nhà phải đảm bảo phương trình (2) nhỏ 0,1 Để có sở tính xác suất của tòa nhà ta đánh giá liệu 20 trận động đất xảy q khú vị trí nơi đặt tịa nhà Với xác suất tương ứng trận động đất sử dụng làm 2% 50 năm California, Mỹ theo (Geological Survey (USGS) National Seismic Hazard Maps) Kết độ trơi tầng sau mơ hình tính tốn OpenSees thể bảng sau: Bảng 4: Bảng thông số 20 trận động đất LA, mỹ sử dụng để tính tốn Coalinga-01, leasant Valley P.P Mammoth Lakes-02 ≥ 1,28 (5) Tầng βt Imperial Valley-06 Tầng = K 0.9 ln µLS − ln x m Bảng 5: Đồ thị giá trị độ trôi tầng của 20 trận động đất sử dụng để tính tốn Tầng 50 năm xác suất phá hoại vượt giới hạn sụp đổ nên nhỏ 10%” tiêu chí đảm bảo xác suất phá hoại P( LS / s) phương trình (2) nhỏ 0,1 xác suất tích lũy F ( µ ) phương trình (3) lớn 0,9 giá trị KP cần LS phải được: 10 Độ trôi tầng 0 Độ trôi tầng 10.2017 161 Từ kết chuyển vị tầng 20 trận động đất sở Ta có giá trị xm sau: = xm ∆u 20D 0,1109 = h Giả thiết tòa nhà chịu địa chấn trận động đất Iwate có GPA 0,2(g) với kết tính tốn mơ hình Opensees kết chuyển vị trôi tầng trận động đất Iwate sau: nghiên cứu cho thấy vấn đề sau: Hệ thống giằng BRB hệ thống chống động đất đặc trưng việc sử dụng lõi thép có khả biến dạng dẻo tái bền chịu nén kéo giúp hạn chế tối đa việc tích lũy biến dạng, chuyển vị trơi tầng khung nhà thép nhà sau lần gia tải tuần hồn Đồng thời việc lắp đặt vị trí hệ thống giằng BRBs ảnh hưởng trực tiếp đến đến phân phối nội lực hệ khung kết cấu Việc đánh giá khảo sát xác suất phá hoại hệ khung kết cấu thép bố trí hệ thống giằng chống oằn BRB yêu cầu cần thiết đồi với việc tính tốn thiết kế kết cấu nhà cao tầng chịu tải trọng động đất để đánh giá mức độ an tồn tịa nhà bố trí hệ thống giằng BRBs chịu tải trọng động đất Kết nghiên cứu dùng làm để xây dựng mơ hình tính tốn giằng chống oằn kết cấu chịu tác động động đất Hình 6: Biểu đồ giá trị độ lệch tầng trận động đất Iwate Từ biểu đồ chuyển vị tầng, ta xác định cá giá trị sau: Iwate giá trị độ dẻo hệ khung µ LS Giá trị chuyển vị trôi tầng sở: xm 0.0287 0.111 Thay giá trị vào công thức (3), (4) ta có: = K 0,9 ln µ LS − ln x m | ln(2.87*10−4 − ln(1.11*10−4 ) | = = 1.4255 βt 0.3 + 0.3 + 0.3 Giá trị tích lũy xác suất đạt:  ln µ LS − lnx m  =  βt   = F ( µ LS ) φ  φ= (1.352) 0.932 Suy xác suất phá hoại khung kết cấu là: P( LS / s) =− F (∆ LS ) | s =− 0.932 =0.068 =6.8% Như tòa nhà chịu địa chấn trận động đất Iwate với PGA= 0,2g xác suất phá hoại hệ khung 6,8% đảm bảo tiêu chí thiết kế đề nhỏ 10% trận động đất 2% 50 năm Kết luận Trên sở liệu trận động đất lịch sử, tác giả trình bày kết tính tốn mơ hình so sánh tịa nhà thép tầng nhịp bố trí hệ thống giằng chống oằn BRBs đánh giá phân tích ưu nhược điểm khảo sát sác xuất phá hoại hệ thống kết cấu nhà khung thép có sử dụng hệ thống chống oằn BRBs chịu tải trọng động đất Dựa vào phân tích chuyển vị tầng, nội lực mối quan hệ lực – chuyển vị phát sinh khung hệ thống giằng chống động đất Kết 162 10.2017 TÀI LIỆU THAM KHẢO Ádám Zsarnóczay, Steel4 A Versatile Uniaxial Material Model for Cyclic Nonlinear Analysis of Steel-Based Elements AISC (2010), Seismic Provisions for Structural Steel Buildings, American Institute of Steel Construction, Inc., ANSI/AISC 341-10 Geysken, P., Der Kiureghian, A and Monteiro, P., 1993 “BUMP: Bayesian updating of model parameters”, UBS/SEM-93/06, University of California at Berkeley EN 1998-1:2004, Design of structures for earthquake resistance - Part 1: General rules, seismic actions and rules for buildings Wen, Y.K., Ellingwood, B.R., and Bracci, J M., 2004 Vulnerability functions Mid-America Earthquake Center Project DS-4 Rep., Univ of Illinois at Urbana-Champaign, Ill MỤC LỤC NGHIÊN CỨU KHOA HỌC Huỳnh Thị Minh Trúc , Lê Hồi Long, Phạm Anh Đức Tối ưu hóa thời gian – chi phí – khí thải lựa chọn phương án máy thi công đường giao thông 13 Thuộc tính người kỹ sư cơng trường mà người cơng nhân quan tâm Nguyễn Danh Thắng, Hồ Thu Hiền, Nguyễn Tuấn Cường, Đào Minh Thư 18 Ảnh hưởng suy giảm tiết diện cáp dây văng đến ứng xử kết cấu cầu dây văng Lê Văn Lưu, Chu Công Minh, Nguyễn Xuân Long 24 Nghiên cứu số yếu tố ảnh hưởng đến an tồn giao thơng tỉnh Phú Yên Nguyễn Xuân Long, Lương Minh Thiện 27 Đánh giá ùn tắc giao thông nút giao phương pháp đo đạc thời gian trễ chiều dài dịng chờ Lê Trọng Nghĩa 30 Phân tích ảnh hưởng nước có áp đến chuyển vị ngang tường vây hố đào sâu Nguyễn Văn Hướng, Huỳnh Phương Nam 36 Nghiên cứu ảnh hưởng xi măng chu trình xử lý nhiệt đến cơng nội sun phát hình thành ettringite gián đoạn Lê Thị Hồng Na, Phan Văn Vàng 40 Hiện trạng bảng quảng cáo kiến trúc nhà phố thương mại thành phố Hồ Chí Minh Ngơ Minh Hùng 44 Thể chế hướng ứng xử di sản đô thị- kiến trúc tiến trình phát triển bền vững thành phố Hồ Chí Minh Lê Anh Tuấn, Nguyễn Ninh Thụy 48 Nghiên cứu sử dụng phế thải công nghiệp giấy tro bay hoạt hóa geopolymer vật liệu xây dựng không nung Cù Thị Hồng Yến 54 Ảnh hưởng nhiệt độ độ ẩm đến khả bám dính lưới sợi gia cường với bêtông Lê Thành Vinh, Trương Hoài Trúc, Nguyễn Lục Hoàng Hiệp, 58 Nhận dạng kết cấu dầm bêtông cốt thép ứng suất trước căng ngồi sử dụng thuật tốn độ nhạy Lê Anh Tuấn, Nguyễn Ninh Thụy, Lý Huỳnh Nhật Nam 64 Nghiên cứu ảnh hưởng phế thải q trình cracking dầu khí rfcc đến tính nhớt – dẻo khả hoạt hóa bê tơng Lê Văn Hải Châu, Nguyễn Minh Tâm, Cù Khắc Trúc, Trần Văn Miền 70 Nghiên cứu ảnh hưởng hàm lượng vôi sét đến khả gia cố đất yếu geopolymer Lê Thị Hồng Na 75 Những quy định hành quản lý kiến trúc xây dựng nhà phố thành phố Hồ Chí Minh Chu Thị Hải Ninh, Nguyễn Đình Thám, Vũ Minh Đức 79 Nghiên cứu quy trình cơng nghệ thi công bán lắp ghép ốp cấu kiện bê tông nhẹ cách nhiệt chống cháy bảo vệ chống cháy cho cấu kiện chịu lực cơng Ngơ Mạnh Tồn, Hoàng Vĩnh Long 86 Nghiên cứu sử dụng phế phẩm bê tơng khí chưng áp chế tạo vữa xây cho bê tơng khí chưng áp Lưu Thị Hồng 91 Nghiên cứu ảnh hưởng hàm lượng nung tro bay tới độ co khơ số tính chất xi măng Đinh Thị Như Thảo, Lưu Thanh Bình, Trần Duy Phương, Nguyễn Tấn Phát, 96 Phân tích phi tuyến cấu kiện ống thép nhồi bê tông chịu tải trọng nhiệt Lê Hoài Long, Lăng Anh Hải Phượng, Lương Khắc Tâm, Phạm Đình Quý, Nguyễn Duy Quang, Trần Văn Phúc Huỳnh Nhật Minh, Hồ Đức Duy trình bê tơng cốt thép Đồn Ngọc Tịnh Nghiêm, Trương Hồi Chính, Ngơ Hữu Cường Nguyễn Mạnh Tuấn 102 Một số nguyên nhân ảnh hưởng đến kết thí nghiệm siêu âm cọc khoan nhồi dự án xây dựng Nguyễn Trọng Dũng, Hồ Anh Cương , Phạm Đức Thọ 107 Nghiên cứu hình thành phát triển vết nứt dầm bê tông chịu uốn điểm phương pháp mơ hình lưới phương pháp phân tích hình ảnh Ngơ Quốc Thắng, Phạm Thị Mai Thảo 111 Áp dụng phương pháp đánh giá vòng đời sản phẩm (LCA) việc xúc tiến cấp nhãn sinh thái cho sản phẩm vỏ ghế ô tô công ty TNHH Jeongsan STC Vina Chủ nhiệm: Bộ trưởng Phạm Hồng Hà Tổng Biên tập: Trần Thị Thu Hà 10.2017 Hội đồng biên tập: TS Thứ trưởng Lê Quang Hùng(Chủ tịch) PGS.TS Phạm Duy Hòa PGS.TS Nguyễn Minh Tâm TS Lê Trung Thành TS Trần Văn Khôi PGS.TS Hồ Ngọc Khoa (Thư ký) Hội đồng khoa học: GS.TSKH Nguyễn Văn Liên(Chủ tịch) GS TS Phan Quang Minh GS.TS Nguyễn Thị Kim Thái GS.TS Nguyễn Hữu Dũng GS.TS Cao Duy Tiến GS.TS Hiroshi Takahashi GS.TS Chien Ming Wang GS.TS Ryoichi Fukagawa PGS.TS Nguyễn Quốc Thơng(Thư ký) Giá 35.000VNĐ Tịa soạn: 37 Lê Đại Hành, Hà Nội Liên hệ vở: 04.39740744; 0983382188 Trình bày mỹ thuật: Thạc Cường, Quốc Khánh Giấy phép xuất bản: Số: 372/GP-BTTTT ngày 05/7/2016 Tài khoản: 113000001172 Ngân hàng Thương mại Cổ phần Công thương Việt Nam Chi nhánh Hai Bà Trưng, Hà Nội In Công ty TNHH MTV in Báo nhân dân TP HCM Trương Quang Thành 115 Phân tích độ ổn định cơng trình tường chắn cứng dạng công xôn phần mềm Geo Nguyễn Thị Thanh Nga, Trần Quang Tuấn, 120 So sánh phương pháp đánh giá phương pháp xác định cường độ chịu nén tính tốn bê tơng theo tiêu chuẩn Việt Nam tiêu chuẩn hoa kỳ đối Nguyễn Đức Việt, Võ Thị Ngọc Thư với mẫu khoan trường địa bàn thành phố Đà Nẵng Đặng Thị Thanh Huyền 125 Đánh giá yếu tố ảnh hưởng đến q trình phân tích tính ưa nước màng lọc thiết bị đo góc tiếp xúc Lê Anh Thắng, Lê Quý Đức 129 Xác định biến dạng bề mặt dầm bê tông cốt thép phương pháp tương quan ảnh kỹ thuật số Lê Quỳnh Chi 132 Nghiên cứu mơ hình sử dụng nước mưa cho hộ dân làng ven đô Hà Nội Lê Thanh Cường 136 Phân tích phi tuyến nano gia cường sợi nano carbon phương pháp đẳng hình học Lê Anh Thắng, Nguyễn Hoàng Vũ, Nguyễn Thị Phương Linh 140 Một ứng dụng xử lý ảnh để đo đạc vết nứt bê tông Trần Quốc Cường, Trương Ngọc Sơn, Phạm Xuân Đạt, Nguyễn Trung Hiếu 143 Nghiên cứu thực nghiệm chế phá hủy kết cấu sàn phẳng BTCT Chịu tải trọng tĩnh cột biên Thanh Truong Quang 148 Expansion characteristics of compacted soils corresponding to different compactness coefficients Đào Đình Nhân 153 Ảnh hưởng làm việc phi tuyến gối cách chấn lắc ma sát đến thành phần tần số cao đáp ứng gia tốc sàn Hồ Quí Tri Thức, Lê Trung Kiên 157 Khảo sát xác suất phá hoại khung thép phẳng sử dụng giằng chống ổn định Lê Trung Kiên, Hồng Ngọc Ln 163 Phân tích tĩnh phi tuyến đẩy dần khung thép phẳng kể đến biến dạng nút khung Trần Quốc Cường, Nguyễn Hoàng Long, Phạm Xuân Đạt, Nguyễn Trung Hiếu 167 Ứng xử động kết cấu sàn phẳng BTCT xảy cột đột ngột Ngô Minh Hùng 171 Quỹ di sản thăng long- Hà Nội: bảo tồn hình thái nhà ống thị cổ Hà Nội Nguyễn Chí Thuận, Nguyễn Minh Đức 174 Nghiên cứu ứng xử lún cố kết đất bùn đáy sơng gia cường xỉ lị kết hợp vải địa kỹ thuật điều kiện nén trục Pham Dang Khoa 180 Analysis of 3-D lateral bearing capacity of pile in sand Le Van Thuong, Truong Thi Thanh Truc 185 Eco-housing – a model should be expanded in Vietnam T V Tran, Q L Dang, Q.T.Ha 189 A field study on bearing capacity of soft soil in Mekong delta under reinforcing by soilbags Phạm Văn Quang, Hoàng Vĩnh Long, Bạch Đình Thiên 192 Tro bay nhiệt điện – nguồn nguyên liệu sử dụng sản xuất cốt liệu nhân tạo dùng cho bê tông Việt Nam Lê Anh Thắng, Phạm Thế Tâm 197 Co ngót vật liệu làm gạch không nung Gia Lai Phạm Thị Mai Thảo, Nguyễn Anh Phương 200 Nghiên cứu mối quan hệ nước – lượng – thực phẩm phát triển bền vững Ngơ Kim Tn, Hồng Vĩnh Long 204 nghiên cứu nâng cao tính chất lý bê tông sử dụng cốt liệu cao su tái chế Lê Văn Thương 209 Quá trình nghiên cứu cốt xây dựng Hồ Chí Minh với thực trạng úng ngập Đào Ngọc Thế Lực 212 Mơ nứt lớp bảo vệ ăn mịn khơng kết cấu bê tông cốt thép - phần 1: mơ ăn mịn khơng cốt thép Đào Ngọc Thế Lực 215 Mô nứt lớp bảo vệ ăn mịn khơng kết cấu bê tơng cốt thép - phần 2: mô nứt lớp bê tông bảo vệ Phạm Thị Mai Thảo 218 Nghiên cứu trạng phát sinh công tác quản lý chất thải rắn điện tử thị xã Sơn Tây, thành phố Hà Nội Lê Văn Thương 222 Kiến trúc đô thị thành phố Hồ Chí Minh tương lai Bìa 1: Vật liệu siêu nhẹ nanotruss, Loại vật liệu nhóm thuộc tính cấu trúc vật chất kim loại hay gốm để tạo đặc tính chưa có trước bao gồm dung sai khuyết tật vật liệu khả ghi nhớ hình dạng, sử dụng để sản xuất cửa sổ thông minh, trao đổi nhiệt hay tua bin gió 10.2017 10.2017 SCIENTIFIC RESEARCH Huỳnh Thị Minh Trúc , Lê Hoài Long, Phạm Anh Đức Time – cost – emissions optimization in selection of road construction machinery alternatives 13 The most important characteristics of a site engineer that workers concerned about Nguyễn Danh Thắng, Hồ Thu Hiền, Nguyễn Tuấn Cường, Đào Minh Thư 18 Effect of cable corrosion on structural behaviour of cable-stayed bridge Lê Văn Lưu, Chu Công Minh, Nguyễn Xuân Long 24 A study of influential factors on traffic safety in Phu Yen province Nguyễn Xuân Long, Lương Minh Thiện 27 Method of avaluating level of survice at intersections using time delay and queue length Lê Trọng Nghĩa 30 Analysis the effect of artesian water to lateral displacement of diaphragm wall in deep excavation Nguyễn Văn Hướng, Huỳnh Phương Nam 36 Study of influence of cement and thermal cycle treatment on internal sulfate attack due to the delayed ettringite formation Lê Thị Hồng Na, Phan Văn Vàng 40 Current state ofadvertising panel of street house in Ho Chi Minh city Ngô Minh Hùng 44 Institutional system and behavior to urban- architecture heritage in Ho Chi Minh city’s sustainable development Lê Anh Tuấn, Nguyễn Ninh Thụy 48 Influence of waste paper ash and fly ash activated geopolymerization on construction materials Cù Thị Hồng Yến 54 Effects of temperature and humidity on bonding between frp and concrete Lê Thành Vinh, Trương Hoài Trúc, Nguyễn Lục Hoàng Hiệp, 58 Eigensensitivity-based structural identification for externally prestressed concrete beams Lê Anh Tuấn, Nguyễn Ninh Thụy, Lý Huỳnh Nhật Nam 64 Study on affect of residue fluid catalytic cracking rfcc on plastic viscosity and alkaline reaction of concrete Lê Văn Hải Châu, Nguyễn Minh Tâm, Cù Khắc Trúc, Trần Văn Miền 70 Study on affect of lime and clay on stability of soft soil by geopolymer Lê Thị Hồng Na 75 Current regulations on management of street house in Ho Chi Minh city Chu Thị Hải Ninh, Nguyễn Đình Thám, Vũ Minh Đức 79 Research on technology process for semi-assembled construction of insulated-fireproof lightweight concrete components used as fireproof covers for Lê Hoài Long, Lăng Anh Hải Phượng, Lương Khắc Tâm, Phạm Đình Quý, Nguyễn Duy Quang, Trần Văn Phúc Huỳnh Nhật Minh, Hồ Đức Duy structural members of cocrete buildings Ngơ Mạnh Tồn, Hồng Vĩnh Long 86 A study on using waste product of autoclaved aerated concrete to produce mortar for autoclaved aerated concrete Lưu Thị Hồng 91 Effect of loss on ignitition of fly ash on drying shrinkage and characteristics of cement Đinh Thị Như Thảo, Lưu Thanh Bình, Trần Duy Phương, Nguyễn Tấn Phát, 96 Nonlinear Analysis of Concrete-Filled Steel Tube Members under Mechanical and Thermal Loadings Đoàn Ngọc Tịnh Nghiêm, Trương Hoài Chính, Ngơ Hữu Cường Nguyễn Mạnh Tuấn 102 Factors that can influence ultrasonic test results of bored piles Nguyễn Trọng Dũng, Hồ Anh Cương , Phạm Đức Thọ 107 Crack initiation and propagation in four point bending test by using lattice approach and digital image correlation approach Ngô Quốc Thắng, Phạm Thị Mai Thảo 111 Application of life cycle assessment (LCA) method in the promotion of eco-labeling for car seat cover at Jeongsan STC Vina co., ltd First cover: Nanotruss – super lightweight material, this new material grouped the structural and material properties of metal or ceramic to create properties which never seen before; including material defect tolerance and shape retention; it can be used to produce smart window, heat exchanger and wind turbines 10.2017 Trương Quang Thành 115 Analysing the stability of rigid cantilever retaining wall using Geo software Nguyễn Thị Thanh Nga, Trần Quang Tuấn, 120 Comparing the method of evaluation and the method of determining the compressive strength of concrete according Vietnamese standards Nguyễn Đức Việt, Võ Thị Ngọc Thư with american standards based on the cores of the buidings in the Da Nang city Đặng Thị Thanh Huyền 125 Factors affecting the measurement of membrane hydrophobicity using contact angle analyzers Lê Anh Thắng, Lê Quý Đức 129 Determination of deformation on the surface of a reinforced concrete beam by the digital image correlation method Lê Quỳnh Chi 132 A study on household rainwater use in peri-urban village, Hanoi Lê Thanh Cường 136 Nonlinear analysis of nanoplates reinforced carbon nanotubes using isogeometric approach Lê Anh Thắng, Nguyễn Hoàng Vũ, Nguyễn Thị Phương Linh 140 An efficent soluton for concrete crack measurement based on image processing Trần Quốc Cường, Trương Ngọc Sơn, Phạm Xuân Đạt, Nguyễn Trung Hiếu 143 Experimental investigation on the behavior of reinforced concrete Flat slab subjected to static load and column removal Thanh Truong Quang 148 Expansion characteristics of compacted soils corresponding to different compactness coefficients Đào Đình Nhân 153 Effect of nonlinear behavior of friction pendulum bearings on high frequency components of floor acceleration response Hồ Quí Tri Thức, Lê Trung Kiên 157 Investigate failure probabilities of a plane steel frame using BRBs Lê Trung Kiên, Hoàng Ngọc Luân 163 Nonlinear static pushover analysis of plane steel frame considering panel-zone deformation Trần Quốc Cường, Nguyễn Hoàng Long, Phạm Xuân Đạt, Nguyễn Trung Hiếu 167 Dynamic behavior of reinforced concrete Flat slab Subjected to sudden loss of column Ngô Minh Hùng 171 Heritage resources of thang long-hanoi: tube-house typology conservation in old Hanoi Nguyễn Chí Thuận, Nguyễn Minh Đức 174 Study on the consolidation behavior of riverbed clay reinforced with geotextile and slag cushion under unicompression condition Pham Dang Khoa 180 Analysis of 3-D lateral bearing capacity of pile in sand Le Van Thuong, Truong Thi Thanh Truc 185 Eco-housing – a model should be expanded in Vietnam T V Tran, Q L Dang, Q.T.Ha 189 A field study on bearing capacity of soft soil in Mekong delta under reinforcing by soilbags Phạm Văn Quang, Hồng Vĩnh Long, Bạch Đình Thiên 192 Fly ash – source material used in the manufacture of artificial aggregates for concrete in Vietnam Lê Anh Thắng, Phạm Thế Tâm 197 Shrinkage of materials unbaked bricks: a research in Gia Lai Phạm Thị Mai Thảo, Nguyễn Anh Phương 200 Research on water-energy-food nexus for making path of sustainable development goals Ngơ Kim Tn, Hồng Vĩnh Long 204 research on improving mechanical properties of rubber concrete Lê Văn Thương 209 Research process on Ho Chi Minh City altitude in relation with flooding situation Đào Ngọc Thế Lực 212 Modeling localised cover cracking in reinforced concrete structures – Part 1: Modeling non-uniform corrosion of steel bar Đào Ngọc Thế Lực 215 Modeling localised cover cracking in reinforced concrete structures - Part 2: Modeling localised cover cracking Phạm Thị Mai Thảo 218 Study on current status and the management of e-waste in Son Tay town, Hanoi city Lê Văn Thương 222 Hochiminh city architecture in the future Chairman: Minister Pham Hong Ha Editor-in-Chief: Tran Thi Thu Ha Office: 37 Le Dai Hanh, Hanoi Editorial Board: 04.39740744; 0983382188 Design: Thac Cuong, Quoc Khanh Publication: No: 372/GP-BTTTT date 5th, July/2016 Account: 113000001172 Joint Stock Commercial Bank of Vietnam Industrial and Commercial Branch, Hai Ba Trung, Hanoi Printed in: Nhandan printing HCMC limited Company Editorial commission: Le Quang Hung, Ph.D (Chairman of Editorial commission) Assoc Prof Pham Duy Hoa, Ph.D Assoc Prof Nguyen Minh Tam, Ph.D Le Trung Thanh, Ph.D Tran Van Khoi, Ph.D Assoc Prof Ho Ngoc Khoa, Ph.D Scientific commission: Prof Nguyen Van Lien, Sc.D (Chairman of Scientific Board) Prof Phan Quang Minh, Ph.D Secretary of Scientific Council Prof Nguyen Thi Kim Thai, Ph.D Prof Nguyen Huu Dung, Ph.D Prof Cao Duy Tien, Ph.D Prof Hiroshi Takahashi, Ph.D Prof Chien Ming Wang, Ph.D Prof Ryoichi Fukagawa, Ph.D Ass Prof Nguyen Quoc Thong, Ph.D 10.2017 S K L 0 ... ĐÀO TẠO TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT KHẢO SÁT XÁC SUẤT PHÁ HOẠI KHUNG THÉP PHẲNG SỬ DỤNG GIẰNG CHỐNG MẤT ỔN ĐỊNH NGÀNH KỸ THUẬT XÂY DỰNG CƠNG TRÌNH DÂN DỤNG VÀ CƠNG NGHIỆP – MÃ SỐ 1680865 Tp... việc khảo xác suất phá hoại hệ khung thép phẳng sử dụng giằng BRB 1.4 Đối tƣợng phạm vi nghiên cứu Luận văn tập trung xem xét, nghiên cứu phân tích với khung thép phẳng với phạm vi sau: - Khung thép. .. hình thứ nhất: Khung nhà sử dụng hệ thống BRBs khung nhà không sử dụng hệ thống giằng chống động đất - Mơ hình thứ hai: Khung nhà sử dụng hệ thống BRBs khung nhà sử dụng hệ thống giằng đồng tâm