Bài viết Bê tông Geopolymer sử dụng cốt liệu tái chế: nghiên cứu một số phương pháp xử lý cốt liệu trình bày nghiên cứu sử dụng cốt liệu bê tông tái chế thay thế hoàn toàn đá tự nhiên, và các biện pháp xử lý cốt liệu bê tông tái chế.
Tạp chí Vật liệu Xây dựng Tập 11 Số (2021) %rW{QJ*HRSRO\PHUVửGụQJFốWOLệXWiLFKế QJKLrQFứXPộWVốphương SKiS[ửOमFốWOLệX 1JX\ễQ1JọF+RjQJ %L4XốF%ảR , Lưu Thị+ồQJ .KRD.ỹWKXậW&{QJWrình, Trường ĐạLKọc Tơn ĐứF7KắQJ73+ồ&Kt0LQK 3KzQJ4XảQOम[k\GựQJ6ở;k\GựQJWỉnh Bình Phước, Đồng Xồi, Bình PhướF 9LệQ9ậWOLệX;k\'ựQJ1J}1JX\ễn Trãi, phườQJ7KDQK;XkQ7UXQJTXậQ7KDQK;XkQ7S+j1ộL TỪ KHỐ Cốt liệu bê tơng tái chế (CLTC) %ê tông geopolymer cốt liệu tái chế 7URED\ TĨM TẮT 7URQJEốLFảQKSKếWKảL[k\GựQJSKiWVLQKQJj\FjQJQKLềXFQJYới lượQJWURED\[ỉWKảLUDWừFiF QKjPi\QKLệt điện cịn đượFWiLVửGụng, đặWUD\rXFầXFấSWKLết đốLYớLQJjQK[k\GựQJSKảLFyJLảL SKiS[ửlý đồQJEộWiLFKếFiFORạLYậWOLệu đểVảQ[XấWYậWOLệX[k\GựQJJySSKầQEảRYệP{LWrườQJ 1ước vôi WLếWNLệPQJXồQWjLQJX\rQ%jLEiRQj\WUuQKEj\QJKLrQFứXVửGụQJFốWOLệXErW{QJWiLFKế &/7& WKD\ &ường độ chịu nén WKếhoàn toàn đá tự QKLrQ Yj FiF ELệQSKiS [ử Oम &/7& 7UR ED\ Yj FiFGXQJGịFK KRạWKRi 1D2+ Yj 1D6L2) đượFVửGụng đểWạRUDFKấWNếWGtQKJHRSRO\PHUWKD\WKếxi măng truyềQWKốQJ&iFWKjQK SKầQErW{QJJHRSRO\PHUYớLFiFWUạng thái CLTC khác đượFQJKLrQFứX &/7&NK{&/7&EmRKRj nước CLTC bão hoà nước vôi Bê tông xi măng đá tựnhiên đượFVảQ[Xất đểđốLFKứQJ&ấXWU~F YLP{FủDYậWOLệu đượFTXDQViWEằng phương pháp SEM (Scanning Electron Microscope) KếWTXảFKRWKấ\ YLệF[ửOम&/7&Eằng cách ngâm nướFY{LFảLWKLện đáng kểWtQKFKất họFFủDErW{QJ*HRSRO\PHU VửGụng hoàn toàn CLTC: cường độFKịXQpQWăng gấp đếQOầQVRYớLPẫXErW{QJVửGụQJ&/7&ởWUạQJ WKiLNK{YjWUạng thái bão hịa nước, đồQJWKời đạWNKRảQJVRYớLPẫu bê tơng xi măng truyềQWKốQJ &iFNếWTXảQj\PởUDWLềm ứQJGụQJFủDErW{QJJHRSRO\PHU&/7& (@&{QJ QJKệQj\QKDQKFKyng đượFSKiWWULểQWUrQWRjQWKếJLới dầQ Gần có ưu thếhơn xi măng PorlandGRcó ưu điểPYềQJX\rQOLệXVảQ [XấW Yj geopolymer có lượQJ SKiW WKảL &2 so với xi măng 3RUODQGWUX\ềQWKốQJ%rW{QJ*HRSRO\PHU Fycác đặc tính lý có WKểWKD\WKếđược bê tơng xi măng truyềQWKốQJ7ừđó, QKLềXQJKLrQ FứXYềbê tơng Geopolymer đượFWKựFKLệQ>@ 7UrQ WKế JLớL WURQJ NKL có nhiềX QJKLrQ FứX Yề Er W{QJ JHRSRO\PHUVửGụQJFốWOLệXWựQKLrQKRặc bê tông xi măng sửGụQJ D 7URED\ FốWOLệXWiLFKếWKuVốlượQJFiFQJKLrQFứXYềErW{QJJHRSRO\PHU VửGụQJFốWOLệXWiLFKếYẫQFzQKạQFKế&iFQJKLrQFứu trước đánh giá PộW Vố \ếX Wố như đặc tính họF FủD Er W{QJ JHRSRO\PHUFốWOLệXWiLFKếEằng thay đổLWKjQKSKầQFiFFKấWWạR nên geopolymer nhưGXQJGịFKNLềPKRạWKRiFKấWFầQNtFKKRạWnhư WURED\[ỉOzFDRcũng tỉOệ&/7&WURQJKỗQKợSErW{QJ> @ 7X\ QKLrQ FiF QJKLrQ FứX Yề YLệF FảL WKLệQ FKất lượQJ &/7& QKằm nâng cao đặFtính họFFủDErW{QJ*HRSRO\PHUYẫQFzQ chưa đượFQKắc đếQ7KựFYậ\GRKạt CLTC có độUỗQJOớn, độ hút nướFOớn, cường độcơ họFWKấSFyQKLềXWạSFKấWEiPWUrQEề PặWKạWFốWOLệXQrQOjPJLảPPốLOLrQNếWJLữa xi măng cốWOLệX Gẫn đếQFKất lượQJErW{QJVửGụQJ&/7&WKấS9uYậ\YLệFQJKLrQ FứXFảLWKLệQFKất lượng CLTC trướFNKLFKếWạRErW{QJJHRSRO\PHU OjUấWTXDQWUọQJ %jLEiRQj\WUuQKEj\mộtý tưởngnâng cao chất lượng bê tông Y{L&ường độ chịu nén mẫu bê tông thực đánh Geopolymer sử dụng 100&/7&với giảiSKiSQJkP&/7&trong nước JLiso sánh với mẫu đối chứng (mẫu bê tông sử dụng 100&/71 E &ấXWU~FYLP{WURED\ +uQK+uQKGạng tro bay đượFVửGụQJ 'XQJGịFKNLềPKRạWKyD 'XQJGịFKNLềPKRạWKyDFyYDLWUzOjFKấWNtFKKRạW6L2Yj$O2 nhưcủa nghiên cứuđã thực trước đk\ tro bay đểWạR WKjQK FKấW NếW GtQK JHRSRO\PHU 'XQJGịFK NLềP 9ậWOLệXYjWKtQJKLệP GịFK1D6L2YjGXQJGịFK1D2+YớLWỉOệGXQJGịFK1D6L21D2+Oj 9ậWOLệXVửGụQJ 7URED\ Tro bay đượFVửGụQJWURQJQJKLrQFứXQj\FyQJXồQJốFWừQKj KRạt hóa đượFVửGụQJWURQJQJKLrQFứXQj\OjVựNếWKợSJLữDGXQJ >@Dung dịch 1D6L2FyWKjQKSKầQOj1D2 6L2 Yj% nướF'XQJGịch NaOH đượFFKếWạREằQJFiFKKzDWDQFiF WLQKWKểUắn NaOH nướFFấW1JKLrQFứXVửGụQJGXQJGịFK1D2+ FyQồng độ0ROOj0WKHRNếWTXảPộWQJKLrQFứXWối ưu hoá thành Pi\QKLệt điệQ'X\rQ+ảL,,, +uQK 7KjQKSKầQKyDKọFFủDWURED\ SKầQFKRYữDJHRSRO\PHU>@7ỉOệGXQJGịFKNLềPhoạt hóa/tro bay sử bay đượFVửGụQJWKXộFORạL) Hàm lượQJFiFFKấWQK{PR[LWVLOLF bê tông theo Bảng 2. đượFWKểKLệQở%ảQJ7KHR7LrXFKXẩQ7&91 >@WUR dụng nghiên cứu 05 Thành phần chất hoạt hóa kiềm 1P JOMC 29 Tạp chí Vật liệu Xây dựng Tập 11 Số (2021) Bảng 2.Thành phần dung dịch kiềm hoạt hóaWURQJPErW{QJ 7URED\ NJ 'XQJGịch Na6L2 NJ 'XQJGịch 1D2+ NJ 2.1.4 Một số loại vật liệu khác Nước sử dụng để trộn bê tông thỏa mãn yêu cầu kỹ thuật theo Tiêu chuẩn quốc gia TCVN 4506:2012 Nước cho bê tông vữa Yêu cầu kỹ thuật Ngoài ra, xi măng Hà Tiên PCB40, cát vàng cốt liệu Cốt OLệXbê tông tái chế đá tự nhiên sử dụng để chế tạo mẫu bê tông đối chứng. CLTC sử dụng có nguồn gốc từ phế thải cấu kiện bê W{QJPiF0được thu gom từ việc phá dỡ công trình xây dựng nhà CLTC sử dụng sau phân loại có kích thước 10PP 2.2 Thành phần cấp phối bê tông: đến PPmm đến mm dùng để thay hoàn toàn cốt liệu đá 1x2 bêtông truyền thống. CLTC cho sản xuất bê tông cần đáp ứng yêu cầu thành phần hạt tiêu kỹ thuật theoTiêu chuẩn7&91 >@ Độhút nướFFủDKạW&/7&VDXSK~WOj CLTC sử dụng chia làm loại: Cốt liệu trạng thái nguyên mẫu khô, cốt liệu ngâm nướcvà cốt liệu ngâm WURQJ nước vôitrước trộn hỗn hợp bê tơng. Có 04 loại thành phần cấp phối bê tông sử dung nghiên cứu Bê tông đối chứng sử dụng cốt liệu đá tự nhiên xi măng truyền thống (ĐC) có cường độ chịu nén tiêu chuẩn sau 28 ngày quy đổi đạt mác M30 Bê tông geopolymer sử dụng CLTC trạng thái khơ (BTCLK) thay hồn tồn cốt liệu đá tự nhiên, geopolymer thay hoàn tồn chất kết dính xi măng truyền thống %rW{QJJHRSRO\PHU&/TC sử dụng CLTC trạng thái bão hoà nước (BTCLN) tương tự mẫu BTCLK sử dung CLTC ngâm nước. Bêtông geopolymer CLTC ngâm nước vôi 1,5% QJj\ Trên sở phương pháp thiết kế thành phần cấp phối bê tông theo nguyên tắc thể tích tuyệt đối, thành phần vật liệu hỗn hợp bê tông nêu Bảng 3. &KếWạRPẫXErW{QJYjWKtQJKLệPQpQPộWWUụF +ỗQKợp bê tông đượFOấ\PẫXFKXẩQEịđúc mẫXGựDWKHR7LrX FKXẩQ7&91 >@0ẫX[iFđịQKFườQJđộQpQOjWổKợS PẫXOậSSKươQJFyNtFKWKướF[[FP +uQK &iFPẫXErW{QJ a) CLTC sau nghiền đượFEảRGưỡQJJLờWURQJNKX{QWKpSVDXđyPẫXđượFWKiRNKX{Q YjWLếSWụFEảo dưỡQJWURQJSKzQJWKtQJKLệm đếQFiFWKời điểP 28, 56 ngày đểOjPWKtQJKLệP &iF WKjQK SKầQ QJX\rQ OLệu sau định lượng tro bay, cát, đá đưa vào máy trộQQKjRWUộQNK{WURQJNKRảQJ phút đểWạRWKjQKKỗQKợSErW{QJNK{7Lếp đếQPộWQửDGXQJGịFK KRạWKyDFyWtQKNLềm đượFFKRYjRKỗQKợSErW{QJNK{YjWUộn đềX NKRảQJSK~W&XốLFQJEổVXQJSKầQFzQOạLFủDGXQJGịFKKRạW KyDNLềPYjWLếSWụFWUộQWừ03 đếQSK~W Trước đúc mẫXErW{QJKỗQKợSKợp bê tông tươi đượF[iF định độVụWEằQJEộGụQJFụchuyên dùng ĐộVụWFủDFiFPẫXErW{QJ JHRSRO\PHUOjcm Lưu ý độ sụt tối thiểu yêu cầu bê tông geopolymer áp dụng thực tế [6]. Cường độFKịXQpQFủDFiFPẫu đượFWLếQKjQKQpQPẫXWKHR 7LrXFKXẩQ7&91 >@Cường độFKịXQpQFủDPẫXErW{QJ E &/7&VửGụQJOjPFốWOLệX +uQKCốt liệu bê tông tái chế đượFWtQKEằQJF{QJWKứFFKRPẫXNKốLOập phương. JOMC 30 Tạp chí Vật liệu Xây dựng Tập 11 Số (2021) Bảng 3.Thành cấp phối loại bê tông. Thành phần vât liệu (kg/m ĐC %7&/. &/71 Xi măng PC40 &/7&NK{ Đá tự nhiên (10PP %7&/9 CLTC ngâm nước &iW %7&/1 &/7&ngâm nước vôi Tổng trọng lượng Độ sụt (FP Tro bay loại F &/7& Dung dịch NaOH 10M Dung dịch Na6L2 Nước .ếWTXảYjWKảROXậQ hạt cốt liệu vữa cũ Tuy nhiên mẫu bê tơng sử dụng CLTC có cấu tạo vữa cũ bám dính phần đá xi măng cũ có cấu tạo khơng đặc rỗng xốp nhiều so với bê tông xi măng sử dụng CLTN có phần 3.1 Cường độ chịu nén Điều dẫn đến phá hủy mẫu bê tông Geopolymer CLTC chủ yếu xảy vùng ITZ tiếp xúc vữa cũ hạt cốt liệu vữa geopolymer trobay mới. ĐC %7&/ %7&/1 %7&/9 Cường độ chịu nén (MPa +uQK0ẫu ErW{QJ[[FP Kết cường độ chịu nén trình bày Hình 1KuQ QJj\ chung cường độ chịu nén loại bê tông tăng dần theo thời &/71FiFmẫu bê tông Geopolymer sử dụng 100% CLTC cho kết cường độ chịu nén thấp hơn.Đối với mẫu BTCLK BTCLN cường độ chịu nén đạt khoảng 26% đến 33% mẫu ĐC sau 28 ngày (Hình ) Điều khơng q ngạc nhiên nghiên cứu trước cường độ bê tông CLTCphụ thuộc nhiều vào cường độ cốt liệu: CLTC có độ rỗng lớn hơn, bề mặt CLTC có lớp vữa cũ bám dính có cường độ thấp, có vết nứt hạt cốt liệu xi măng cũ q trình tái chế cốt liệudo đó, ErW{QJCLTC có cường độ thấp bê tông CLTN [5]Các kết củamẫu BTCLV cho thấy việc xử lý bề mặt cốt liệu cách QJkPnước vôiđãcho cường độ chịu nén đạt 80% mẫu ĐC sau 28 ngày bảo dưỡng (Hình Điều thể hiệu tích cực phương pháp xử lý CLTC này. Hình cho thấy phân bố hạt cốt liệu mặt cắt bê tông tương đối đồng đều, gồm hạt CLTN, CLTN dính vữa cũ, QJj\ QJj\ Thời gian bảo dưỡng QJj\ +uQKCường độ nén mẫu bê tông theo thời gian. QJj\ Tỷ lệ cường độ chịu nén (%) gian bảo dưỡng So với mẫu bê tông đối chứng sử dụng xi măng QJj\ %7&/ %7&/1 %7&/9 ĐC +uQKTỷ lệ cường độ nén mẫu bê tông so với mẫu bê tơng ĐC. JOMC 31 Tạp chí Vật liệu Xây dựng Tập 11 Số (2021) Vữamới ,7= Vữa xi măng &/71 Vữacũ &/71 (a) Mẫu bê tông Geopolymer CLTC (b) Mẫu bê tông xi măng CLTN +uQKMặt cắt thành phần loại bê tông Ảnh hưởng việc QJkP&/7&trong nước đếncường độ chịu nén Cường độ chịu nén mẫu BTCLN cao 21% so với mẫu BTCLK Thật vậy, với bê tông geopolymer sử dụng &/7&NK{trong thời JLDQnhào trộn thời gian đầu sau sản xuất mẫu&/7&vẫn Hình 11 cho thấy thành phần hóa học hạt CLTC chứa lượng lớn nguyên tố Si Do đó, ngâm CLTC nước vơi phản ứng Pozzolan Si với Ca(OH)có thể xảy ra: 6L2&D 2+ → 3CaO.2SiO+2 &6+ Các liên kết C6H tạo ra, phần lấp đầy lỗ rỗng tiếp tục hút nước đến bão hịa, GRđó, lượng nước tự dobị giảm đi, làm YjOjPđặc CLTC, từ dẫn đến tăng cường độ CLTC. Do đó, việc bão hòa nước CLTC trước trộn làm tăng cường độ chịu đặc tính học vữa xi măng cũ bám bề mặt hạt CLTC +uQKYj+uQKFKRWKấ\KạW&/7&FyKuQKGạQJJyFFạQKEề cacbonat, ettringite (Hình 12) hình thành lắp đầy nhiều lỗ rỗng, cân lượng nước cần thiết để tạo geopolymer dự kiến. nén ErW{QJJHRSRO\PHU PặWQKiPUiSFyQKLềXWKjQKSKần bụi vữDYẫQEiPGtQKEDRTXDQK Ngồi ra, việc xử lý bão hịa nước vơi CLTC nâng cao Canxi hydroxit bổ sung vào đưa vào vữa, nhiều canxi dẫn đến cấu trúc vi mô đặc cho vữa xi măng cũ [@ Giá trị WUrQEềPặWKạt (Hình 7a), dẫn đến tăng độ hút nước giảm cường độ mô đun đàn hồi độ cứng canxi cacbonat cao giá trị bão hòa nước (Hình 8), bụi vữa bề mặt cốt liệu giảm r} hạt CLTC cầu nối liên kết chặt chẽ CLTC chất bê tông chứa CLTC khô Trên ảQK FKụS YL Fấu trúc hạt CLTC rệt xuấWKLệQFiFSKDWLQKWKể(Hình 8b) Điều CLTC hút dung dịch kiềm hoạt hoá vào hạt cốt liệu, dẫn đến lượng dung dịch kiềm hoạt hố khơng đủ để kích hoạt hồn toàn thành phần tro bay dự kiến. sản phẩm thủy hóa xi măng [17] Sự có mặt Ca 2+ trên bề mặt phản ứng Ca(OH) Yj6L2của tro bay tạo thành C6+YjJyS phần tăng cường độ mẫu tuổi dài ngày. 3.3 Ảnh hưởngcủa việc ngâm CLTC nước vôi đến cường độ chịu nén Hình hiệu việc ngâm CLTC nước vôi trước chế tạo hỗn hợp bê tơng Geopolymer: sau 28 ngày, cường độ chịu nén mẫu BTCLV tăng từ 2,7 đến lần So với mẫu bê tông %TCLK BTCLN sử dụng CLTC khơng qua xử lý ngâm nước vơi Hình 10 cho thấy Wốc độSKảQứQJFủDJHRSRO\PHUWKấp so Yới xi măng Portland ởgiai đoạn đầX cường độ chịu nén mẫu bê (a) Độphóng đạLOầQ (b) Độphóng đạLOầQ +uQKVi cấu trúc SEM bề mặt vữa cũ CLTC trạng thái khô tông ĐC độ tuổi sớm từ 37 ngày đạt 4863% cường độ 28 ngày tuổi, cường độ chịu nén mẫu BTCLV đạt 32 cường độ 28 ngày tuổi7X\QKLrQWốc độSKiWWULển cường độFủD PẫXErW{QJ%7&/9ởNKRảQJWKờLJLDQ–56 ngày tương đương YớLPẫu bê tông ĐC Đểđánh giá tính chấWKạt CLTC ngâm nướFY{LQJKLrQFứu Vử Gụng phương pháp phân tích EDS thơng qua hình ảQK EằQJ NtQK KLển vi điệQWửTXpW 6(0 (a) Độphóng đạLOầQ (b) Độphóng đạLOầQ +uQKVi cấu trúc SEM bề mặt vữa cũ CLTC bão hịa nước JOMC 32 Tạp chí Vật liệu Xây dựng Tập 11 Số (2021) Kết luận Việc tái chế sản phẩm từ xây dựng phế phẩm từ nhà máy nhiệt điện chủ đề quan trọng quan tâm bối cảnh kinh tế tuần hoàn Bài báo trình bày nghiên cứu chế tạo bê tơng Geopolymer sử dụng 100% CLTC bảo dưỡng nhiệt độ môi trường Nghiên cứu đánh giá tác động việc xử lý CLTC cách ngâm +uQK Sự phát triển cường độ nén mẫu bê tông theo thời gian. geopolymer sử dụng hoàn toàn CLTC. Các mẫu bê tơng Geopolymer sử dụng CLTC ngâm nước vơi có cải thiện rõ rệt cường độ chịu nén: tăng 2,7 3 lần cường độ %7&/9 cường độ 28 ngày (%) Tỷ lệ cường độ chịu nén so với ĐC ngâm nước Nguyên nhân việc cải thiện cường độ chR phản ứng ion SiOcó cốt liệu, tro bay nước vôi, từ giúp cốt liệu đặc hơn, liên kết cốt liệu chất tốt, cải thiện tính chất học CLTC. chịu nén mẫu sử dụng CLTC trạng thái khô tự nhiên QJj\ Kết đạt nghiên cứu sở để tiếp tục nghiêQ QJj\ QJj\ QJj\ Khoảng thời gian cứu thêm tính chất khác bê tông Geopolymer sử dụng 100% CLTC ngâm nước vôi QJj\ +uQKTỷ lệ phát triển cường độ nén bê tông BTCLV bê tông nước nước vôi cường độ chịu nén Bê tông ĐC khoảng thời gian khác nhau. 7jLOLệXWKDPNKảR >@ Bộ Xây dựng, “Ngành bê tông phải dùng cốt liệu tái chế thay đến 60% nguyên liệu thiên nhiên”, 2020. [Trực tuyến] Địa chỉ: KWWSV PRFJRYYQWOWLQWXFQJDQKEHWRQJVHSKDLGXQJFRWOLHXWDL >@ >@ FKHWKD\WKHGHQQJX\HQOLHXWKLHQQKLHQDVS[[Truy cập 02/7/2020]. Hà Linh, “ThựFWUạQJSKiWWKảLNKtQKjNtQKở9Lệt Nam”, 2019 [TrựFWX\ếQ@ ĐịD FKỉ KWWS QFLIJRYYQ3DJHV1HZV'HWDLODVS["QHZLG >7UX\ FậS@ %ộCơng Thương, “BộtrưởQJ%ộCơng Thương trảOời ĐạLELểX7UầQ7Kị+RD Ry, Đồn ĐạL ELểX 4XốF KộL WỉQK %ạc Liêu”, 2021 [TrựF WX\ến] ĐịD FKỉ KWWSV PRLWJRYYQERFRQJWKXRQJYRLTXRFKRLYDFXWULERWUXRQJER FRQJWKXRQJWUDORLGDLELHXWUDQWKLKRDU\GRKWPO +uQKPhân tích EDS vùng bề mặt hạt CLTC khô. >@ >@ (WWULQJLWH >@ >@ @ >7UX\ FậS Nguyên Hằng, “Tăng cường quản lý chất thải rắn”, 2017>7UựFWX\ến] ĐịD FKỉ KWWS WDSFKLPRLWUXRQJYQSKDSOXDWFKLQKVDFK16/TăngcườQJ TXảQOमFKấWWKảLUắQ[k\GựQJ>7UX\FậS @ /H+RDL%DR%XL4XRF%DR“5HF\FOHGDJJUHJDWHFRQFUHWHV–DVWDWHRIWKH DUWIURPWKHPLFURVWUXFWXUHWRWKHVWUXFWXUDOSHUIRUPDQFH”&RQVWUXFWLRQDQG %XLOGLQJ0DWHULDOV9ROXPH2FWREHU /H+RDL%DR%XL4XRF%DR/XSLQJ7DQJ“*HRSRO\PHUUHF\FOHGDJJUHJDWH FRQFUHWH IURPH[SHULPHQWVWRHPSLULFDOPRGHOV”0DWHULDOV Davidovits, J, “Properties of Geopolymer Cement”, published in3URFHHGLQJV ILUVW ,QWHUQDWLRQDO FRQIHUHQFH RQ $ONDOLQH &HPHQWV DQG &RQFUHWHV 6FLHQWLILF 5HVHDFK,QVWLWXWHRQ%LQGHUVDQ0DWHULDOV.LHY6WDWH7HFKQLFDO8QLYHUVLW\ >@ LHY8NUDLQH $LVVD%RXDLVVL/RQJ\XDQ/L0RKG0XVWDID$O%DNUL$EGXOODK4XRF%DR Bui, “0HFKDQLFDO SURSHUWLHV DQG PLFURVWUXFWXUH DQDO\VLV RI )$**%6 HMNS based geopolymer concrete” &RQVWUXFWLRQ DQG %XLOGLQJ 0DWHULDOV +uQKPhân tích EDS vùng bề mặt hạt CLTC sau ngâm nước vôi. > @ 9RO – @ 7&91 Cốt liệu lớn tái chế cho bê tông. WạRYjEảo dưỡQJPẫXWKử định cường độQpQ SURSHUWLHV E\ DFFHOHUDWHG &2 FXULQJ FRXSOHG ZLWK OLPHZDWHU VRDNLQJ SURFHVV”, &HPHQWDQG&RQFUHWH&RPSRVLWH9RO – >@ -,(VFDODQWHD/