Đồ án bê tông 1 ĐH BK

Phần I ÑOÀ AÙN BEÂ TONG COÁT THEÙP 1 GVHD NGUYEÃN THÒ MYÕ THUÙY ĐAMH KẾT CẤU BÊ TÔNG I SÀN SƯỜN TOÀN KHỐI LOẠI BẢN DẦM GVHD HỒ ĐỨC DUY HỌ TÊN SV LÝ THANH TÙNG MSSV 80303280 NHÓM 13 MH ĐỀ VD1b SỐ LIỆ.

ĐỒ ÁN BÊ TONG CỐT THÉP THỊ MỸ THÚY GVHD: NGUYỄN ĐAMH KẾT CẤU BÊ TƠNG I SÀN SƯỜN TOÀN KHỐI LOẠI BẢN DẦM GVHD HỌ & TÊN SV MSSV NHÓM MH ĐỀ : HỒ ĐỨC DUY : LÝ THANH TÙNG : 80303280 : 13 : VD1b SỐ LIỆU TÍNH TỐN Sơ đồ sàn – kích thước L1 , L2 – hoạt tải tiêu chuẩn pc Sơ đồ sàn V L1(m) 2.5 L2(m) 5.4 pc (kN/m2) 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 5.4 A 5.4 B 5.4 C 5.4 D E MẶT BẰNG SÀN Vật liệu sử dụng : SVTH: HUYØNH NGỌC TOÁN Trang MSSV: 808T1708 ĐỒ ÁN BÊ TONG CỐT THÉP THỊ MỸ THÚY GVHD: NGUYỄN - Bêtơng có cấp đọ bền chịu nén B15 : Rb = 8.5 N/mm2 - Cốt thép : Rbt=0.75 N/mm2 Rs (N/mm2) Nhóm thép Rsw (N/mm2) PHẦN I : BẢN SÀN L2 5.4  2.16   làm việc phương , tức xét loại dầm L1 2.5 1.1 SỰ LÀM VIỆC CỦA BẢN SÀN : 1.1.1 Bản: L 2500 78.125(mm) Chiều dày lấy sơ sau : hb   32 32 Lấy hb= 80mm > hmin = 50mm chiều dày tối thiểu nhà dân dụng Bản có : 1.1.2 Dầm:  Dầm phụ : - Chiều cao dầm: hdp  Ldp 15  L2 5400  360(mm) 15 15 Lấy hdp= 400mm hdp - Bề rộng dầm : bdp   Dầm : - Chiều cao dầm : hdc   400 200(mm) Ldc 3L1 7500   625( mm) 12 12 12 Lấy hdc = 600mm Bề rộng dầm : bdc  - hdc 600  300(mm) 2 1.2 SƠ ĐỒ TÍNH TỐN VÀ NHỊP TÍNH TỐN : 80 Sơ đồ tính sau : 200 2300 200 2500 2300 2500 200 2300 2500 SVTH: HUỲNH NGỌC TOÁN Trang MSSV: 808T1708 ĐỒ ÁN BÊ TONG CỐT THÉP THỊ MỸ THÚY GVHD: NGUYỄN - Cắt dải có bề rộng b= 1m theo phương L1 Sơ đồ tính xem dầm liên tục nhịp, gồm nhịp , gối tựa dầm phụ - Bản tính tốn theo sơ đồ khớp dẻo, với nhịp tính tốn xác định sau : L0 L1  bdp 2500  200 2300(mm) 1.3 TẢI TRỌNG TÁC DỤNG : 1.3.1 Tĩnh tải: Tĩnh tải tác dụng lên gồm có trọng lượng thân kết lớp trát sau : g c 0.4kN / m - Lớp gạch lát : n = 1.2  20kN / m - Lớp vữa lót dày 2cm :  25kN / m - Bản bêtông cốt thép : - Lứp vữa trát dày 1.5cm :  20kN / m n = 1.2 n = 1.1 n = 1.2 L? p g?ch lát L? p v? a lót L? p bê tơng c?t thép L? p v? a trát CÁC LỚP CẤU TẠO SÀN Từ ta tính tĩnh tải tác dụng lên sàn sau : g b  (ni i  i ) 0.4 1.2  0.035 20 1.2  0.08 25 1.1 3.52(kN / m²) 1.3.2 Hoạt tải: c Hoạt tải tác dụng lên sàn tính theo cơng thức : p b n  p Trong : + n=1.2 hệ số vượt tải + pc= 8kN/m2 hoạt tải tiêu chuẩn sàn , lấy theo TCVN 2737-1995 p b n  p c 1.2 8 9.6(kN / m ) Vậy : 1.3.3 Tổng tải : Tải trọng tính tốn ứng với dải có bề rộng b=1m : qb ( g b  pb ) 1m 3.52  9.6 13.12(kN / m) 1.4 XÁC ĐỊNH NỘI LỰC : Bản tính theo sơ đồ dẻo nên tra bảng ta kết sau : SVTH: HUỲNH NGỌC TOÁN Trang MSSV: 808T1708 ĐỒ ÁN BÊ TONG CỐT THÉP THỊ MỸ THÚY GVHD: NGUYEÃN 6.31kNm 80 4.34kNm 4.34kNm 6.31kNm 200 2300 2500 200 2300 2500 200 2300 2500 1 q b L20  13.12 2.3 6.31(kNm) 11 11 1 q b L20  13.12 2.3 4.34(kNm) Giá trị moment nhịp gối lại : 16 16 1.5 TÍNH TỐN CỐT THÉP : Giá trị moment nhịp biên gối thứ : Cốt thép tính theo cấu kiện chịu uốn tiết diện chữ nhật Thép sàn thép AI có Rs = 225000 kN/m2 , Rsw=175000 kN/m2 Từ giá trị moment nhịp gối , giả thiết lớp bảo vệ a = 15mm  h0 h  a 80  15 65(mm) Xét tiết diện nhịp biên gối 2: M 6.31  0.176   Rb bh0 8.5 E 1 0.065   1   2 1   0.176 0.195   R 0.65 Vậy toán cốt đơn Rb bh0 0.195 8.5 E 1 0.065  4.79 E  (m / m) 4.79(cm / m) Từ : As  Rs 225000 As 4.79  0.74%   0.05% Kiểm tra hàm lượng cốt thép :   bh0 100 6.5 Vậy hàm lượng cốt thép tính thỏa Bố trí cốt thép : Chọn thép Φ8 (A0 = 0.503cm2) As 4.79  9.5 10(thanh) A0 0.503 b 100 10(cm) Khoảng cách : a   n 10 Vậy thép theo phương L1 nhịp biên gối thứ từ biên vào Φ 8a100 Tính tương tự cho nhịp gối cịn lại , ta có bảng sau :  Số phải bố trí dải 1m : n  SVTH: HUỲNH NGỌC TOÁN Trang MSSV: 808T1708 ĐỒ ÁN BÊ TONG CỐT THÉP THỊ MỸ THÚY GVHD: NGUYỄN Tiết diện M(kNm)  ξ As tính (cm2/m) Nhịp biên (gối ) 6.31 0.176 0.195 Nhịp ( gối giữa) 4.34 0.121 0.129 As chọn μ (%) φ a As 4.78 100 5.03 5.24 3.17 6/8 125 3.144 -0.90 Theo phương L2 bố trí cốt phân bố Φ 6a250 Cốt thép chịu moment âm phía dầm :  6a 200   6a 200 As     chọn  6a200 2 1.585cm   6a 250 Ø6a200 460 580 580 Ø6a200 Phần II DẦM PHỤ 2.1 SƠ ĐỒ TÍNH 400 - Dầm phụ dầm liên tục gối lên dầm - Tính theo sơ đồ khớp dẻo với nhịp tính tốn sau : L0  L2  bdc 5.4  0.3 5.1(m) 300 5100 300 5400 A 5100 200 5400 B 5400 C 2.2 XÁC ĐỊNH TẢI TRỌNG 2.2.1 Tĩnh tải : SVTH: HUỲNH NGỌC TOÁN Trang MSSV: 808T1708 5100 ĐỒ ÁN BÊ TONG CỐT THÉP THỊ MỸ THÚY GVHD: NGUYEÃN g d  g  g1 Trong : - Trọng lượng thân dầm phụ : g n  bdp (hd  hb ) 1.1 25 0.2(0.45  0.08) 2.04( kN / m) - Trọng lượng sàn truyền vào : g1  g b L1 3.52 2.5 8.8(kN / m) g d 2.035  8.8 10.84(kN / m) Vậy : 2.2.2 Hoạt tải : Hoạt tải sàn truyền vào : p d  pb L1 9.6 2.5 24(kN / m) 2.2.3 Tổng tải : q d  g d  p d 10.84  24 34.84(kN / m) 2.3 XÁC ĐỊNH NỘI LỰC Dầm tính theo sơ đồ dẻo nên nội lực xác định theo cơng thức sau : - Moment : M   q d L0 - Lực cắt : Q q d L0 Với hệ số   tra bảng dựa vào tỷ số pd 24  2.22 g d 10.84 Moment âm triệt tiêu cách mép gối tựa đoạn : x kLob 0.2586 5.1 1.32(m) Moment dương triệt tiêu cách mép gối tựa đoạn : x 0.15 5.1 0.765(m) 0.77m Tung độ biểu đồ bao moment xác định : Nhịp Biên Giữa Tiết diện 2' 7' 10 11 12 Lo QdpLo2 5.1 906.06 5.1 906.06 SVTH: HUỲNH NGỌC TOÁN Trang β1 0.065 0.09 0.091 0.075 0.02 0.018 0.058 0.0625 0.058 0.018 0.018 0.058 β2 -0.0715 -0.0313 -0.0103 -0.0073 -0.0253 -0.0625 -0.0239 -0.0043 M+(kNm) 0.00 58.89 81.55 82.45 67.95 18.12 16.31 52.55 56.63 52.55 16.31 16.31 52.55 MSSV: 808T1708 M-(kNm) -64.78 -28.36 -9.33 -6.61 -22.92 -56.63 -21.65 -3.90 ĐỒ ÁN BÊ TONG CỐT THÉP THỊ MỸ THÚY GVHD: NGUYỄN Biểu đồ bao moment dầm phụ sau : 2' 7' 10 11 12 Biểu đồ bao lực cắt : Tung độ biểu đồ bao lực cắt dược xác dịnh theo công thức sau: - Gối biên : Q 0.4( g d  p d ) Lob 0.4 34.835 5.1 71.06(kN ) - Bên trái gối : Q 0.3( g d  p d ) Lob 0.3 34.835 5.1 53.3(kN ) - Bên phải gối : Q 0.5( g d  p d ) Lo 0.5 34.835 5.1 88.83(kN ) 2.4 TÍNH CỐT THÉP 2.4.1 Tính cốt thép dọc : Kiểm tra lại kích thước tiết diện dầm : M max 81.8 ho r 2 0.44(m) 44cm Rb b 8500 0.2 h ho  a 44  49cm Chênh lệch so với giả thiết ban đầu không nhiều nên khơng cần phải thay đổi kích thước tiết diện dầm - Tại tiết diện nhịp (ứng với moment dương ) ,tiết diện tính tốn tiết diện chữ T ' Xác định bc : b' f h' f h dp S c b dp h 'f 8cm  0.1h 4cm S c 6hc' 48cm SVTH: HUỲNH NGỌC TOÁN Trang MSSV: 808T1708 ĐỒ ÁN BÊ TONG CỐT THÉP THỊ MỸ THÚY Ldp GVHD: NGUYỄN 510 85cm 6 L 230 Sc  b  115cm 2 Chọn Sc = 45cm ' Bề rộng cánh : b f 2 S c  bdp 90  20 110cm Sc   ' ' Vậy kích thước tiết diện chữ T : bc 110cm , hc 8cm , b 20cm , h 40cm Giả thiết a=5cm Xác định vị trí trục trung hịa : hc' c ' ' M  Rb bc hc (h0  ) 8500 1.1 0.08 (0.35  0.04) 231.88  M max Trục trung hịa qua cánh tính tiết diện chữ nhật ( 110cm x 40cm ) Trình tự tính toán sau : M R bh   m   1   2  As  b o Rb bho Ra - Tại tiết diện gối (ứng với moment âm ) : tính tiết diện chữ nhật ( 20cmx40cm) Trình tự tính tốn Vẽ biểu đồ bao vật liệu : Để vẽ biểu đồ bao vật liệu, trước hết ta tính khả năbg chịu lực  M td  tiết diện Trình tự tính tốn sau : Ta có kết tính tốn sau : Tiết diện M(kNm) α ξ Ast(cm2) μ(%) Nhịp biên (110x40) Nhịp (110x40) Gối (20x40) Gối (20x40) 82.46 56.63 64.79 56.63 0.055 0.038 0.251 0.219 0.057 0.039 0.294 0.250 7.58 5.16 6.95 5.93 0.95 0.64 0.89 0.76 Asc Ф 4Ф12+2Ф14 1Ф12+2Ф16 2Ф12+3Ф14 2Ф12+2Ф14 As 7.6 5.34 6.88 5.34 Chọn lớp bảo vệ a = 5cm khoảng cách lớp thép t = 25mm  Ai yi Tại tiết diện xét có As , tính ath  As  ho ,th hdp  ath Rs As Rb bh0,th  )   M td  Rb bh02 Kết tính tốn tóm tắt bảng sau :      (1  SVTH: HUYØNH NGỌC TOÁN Trang MSSV: 808T1708 ĐỒ ÁN BÊ TONG CỐT THÉP THỊ MỸ THÚY As Nhịp CẮT UỐN Biên CẮT UỐN Giữa CẮT UỐN CẮT UỐN CẮT UỐN Gối trái Gối phải Gối GVHD: NGUYEÃN Ф12 4.52 2.26 1.13 Ф14 3.08 3.08 3.08 4.02 4.02 ath (cm) 4.30 4.81 3.20 3.26 3.20 hoth (cm) 40.70 40.19 41.80 41.74 41.80 ξ α 0.056 0.040 0.022 0.037 0.029 0.054 0.039 0.022 0.036 0.028 [Mtd] (kNm) 84.19 58.90 35.65 59.08 46.37 2.26 2.26 0 4.62 3.08 3.08 3.08 5.78 6.23 4.20 4.20 39.22 38.77 40.80 40.80 0.289 0.227 0.124 0.124 0.247 0.201 0.117 0.117 64.64 51.39 33.00 33.00 2.26 3.08 3.08 4.16 4.20 40.84 40.80 0.215 0.124 0.192 0.117 54.49 33.00   2.92 4.33 -0.21 -3.78 2.4.2 Tính cốt thép ngang : Để dầm không bị phá hoại tiết diện nghiêng chịu lực cắt ta bố trí cốt ngang  Trước hết kiểm tra điều kiện : Q  b (1   f   n ) Rbt b.h0 Trong : + Q Qmax 88.83kN +  b 0.6 đố với bêtông nặng N +  n 0.1 : hệ số xét đến ảnh hưởng lực dọc,ở cấu kiện chịu uốn N = Rbt bh0 nên  n 0 + f b 0.75 ' f   b h 'f bh0 : Hệ số xét đến ảnh hưởng cánh chịu nén tiết diện chữ T Ở , tiết diện đèu tính tiết diện chữ nhật nên  f 0  b3 (1   f   n ) Rbt b.h0 0.6 (1   0) 750 0.2 0.4 36(kN ) Q 88.83   b (1   f   n ) Rbt b.h0 36  Rsw 175MPa Vậy phải bố trí cốt đai chịu lực cắt Chọn cốt đai 6 nhánh :   a sw 0.283cm 4 b (1   f   n ).Rbt bh02 Raw Aaw 2 0.6 750 0.2 0.4 175000 2 0.283 E  stt   0.15(m) Q2 88.83 SVTH: HUỲNH NGỌC TOÁN Trang MSSV: 808T1708 ĐỒ ÁN BÊ TONG CỐT THÉP THỊ MỸ THÚY GVHD: NGUYỄN  (1   n ).Rbt bh02 1.5 0.6 750 0.2 0.4 s max  b  0.24(m) Q 88.83 h s ct  min(22.5cm,15cm) 15cm 15cm  s min( stt ; s max ; s ct ) 15cm Chọn s=15cm đoạn gần gối s=30cm đoạn nhịp  Kiểm tra điều kiện : Q 0.3 w1 b1 Rb b.h0 E s Asw 210 0.283E   1   1.043 Trong  w1 1  5 n 1  Eb b.s 23 0.2 0.15  b1 1   Rb 1  0.01 8.5 0.915 0.3 w1 b1 Rb b.h0 0.3 1.043 0.915 8500 0.2 0.4 194.49(kN ) Vậy Q 88.83kN 0.3 w1 b1 Rb b.h0 194.49kN Do bố trí cốt đai đủ, khơng cần bố trí cốt xiên SVTH: HUỲNH NGỌC TOÁN Trang MSSV: 808T1708 10 ĐỒ ÁN BÊ TONG CỐT THÉP THỊ MỸ THÚY GVHD: NGUYỄN Phần III DẦM CHÍNH 3.1 SƠ ĐỒ TÍNH : Dầm dầm liên tục gối lên cột Tính dầm theo sơ đồ đàn hồi , nhịp tính tốn lấy từ trục đến trục 0.65m - 2.5m 2.5m 2.5m 2.5m 2.5m 7.5m 2.5m 2.5m 7.5m 7.5m G G G G G G P P P P P P Sơ đồ tính dầm 3.2 XÁC ĐỊNH TẢI TRỌNG : 3.2.1 Tĩnh tải G G0  G1 Trong : - Trọng lượng thân dầm : G0 n g b bdc ( hdc  bb ) L1 1.1 25 0.3 (0.7  0.08) 2.5 12.79(kN ) SVTH: HUỲNH NGỌC TOÁN Trang MSSV: 808T1708 11 ĐỒ ÁN BÊ TONG CỐT THÉP THỊ MỸ THÚY GVHD: NGUYỄN - Trọng lượng từ dầm phụ truyền lên dầm : G1 Gdp L2 10.84 5.4 58.54(kN )  G 11 76  58.54 71.33(kN ) 3.2.2 Hoạt tải Hoạt tải dầm phụ truyền lên có giá trị : P  p d L2 24 5.4 129.6(kN ) 3.3 XÁC ĐỊNH NỘI LỰC : Để tìm biểu đồ bao moment lực cắt dầm ta tiến hành tổ hợp nội lực sau : Đặt tĩnh tải lên toàn dầm ta thu biểu đồ moment MG  Xét trường hợp bất lợi hoạt tải P Tương ứng với trường hợp đặt hoạt tải  Pi ta biểu đồ moment thành phần Mi tương ứng : Mi = MG + MPi Vẽ chồng biểu đồ moment thành phần Mi lên hệ trục với tỉ lệ Khi  ta thu biểu đồ bao moment đường viền ngồi biểu đồ moment thành phần Tung độ biểu đồ moment tiết diện trường hợp đặt tải xác định theo công thức : M G  GL M P  PL Cụ thể sau : ST T Sơ đồ chất tải Tĩnh tải G 1-3-5 2-4 12-4 3-5 23-5 Nhịp Tiết diện α MG α MP1 α MP2 α MP3 α MP4 α MP5 Gối B Gối C 0.240 128.39 0.146 78.11 -0.047 -45.68 -0.094 -91.37 -0.281 -150.33 -0.140 -136.08 -0.140 -136.08 -0.319 -310.07 0.038 36.94 -0.093 -90.40 0.076 40.66 -0.129 -125.39 0.205 199.26 0.099 52.96 -0.117 -113.72 0.216 209.95 -0.211 -112.88 -0.105 -102.06 -0.105 -102.06 -0.057 -55.40 -0.153 -148.72 -0.297 -288.68 0.123 65.80 0.228 221.62 -0.105 -102.06 0.123 65.80 0.228 221.62 -0.105 -102.06 Tại vị trí khơng tra trị số α ta nội suy sau :  Sơ đồ : SVTH: HUYØNH NGỌC TOÁN Trang MSSV: 808T1708 12 ĐỒ ÁN BÊ TONG CỐT THÉP THỊ MỸ THÚY GVHD: NGUYỄN 136.08 129.6 129.6 M12 M11 324 136.08 278.64(kNm) 136.08 M 12 324  233.28(kNm)  Sơ đồ : M 11 324  310.07 310.07 129.6 129.6 55.4 M12 M22 M11 324 M21 324 310.07 220.64(kNm) 310.07 M 12 324  117.29( kNm) (310.07  55.4) M 21 324  55.4  98.82(kNm) 310.07  55.4 M 22 324  55.4  183 71(kNm)  Sơ đồ : M 11 324  148.72 90.4 M31 M 32 324 2(148.72  90.4) 194.72(kNm) 148.72  90.4 M 32 324  90.4  214.16(kNm)  Sơ đồ : M 31 324  90.4  SVTH: HUỲNH NGỌC TOÁN Trang MSSV: 808T1708 13 ĐỒ ÁN BÊ TONG CỐT THÉP THỊ MỸ THÚY GVHD: NGUYỄN 288.68 90.4 52.49 M21 M31 M32 M22 324 324 288.68  90.4 167.5(kNm) (288.68  90.4) M 22 324  90.4  101.41(kNm) 2(288.68  52.49) M 31 324  52.9  114 (kNm ) 288.68  52.49 M 21 324  52.49  192.4(kNm) Cuối ta có giá trị moment tiết diện trường hợp đặt tải cụ thể sau : M 21 324  90.4  Nhịp Tiết diện Gối B Gối C MG 128.39 78.11 -150.33 40.66 52.96 -112.88 65.80 65.80 MP1 278.64 233.28 -136.08 -125.39 -113.72 -102.06 221.62 221.62 MP2 -45.68 -91.37 -136.08 199.26 209.95 -102.06 -102.06 -102.06 MP3 220.64 117.29 -310.07 98.82 183.71 -55.40 -75.17 -94.9 MP4 12.3 24.63 36.94 -24.95 -86.83 -148.72 194.72 214.2 MP5 -30.13 -60.26 -90.40 167.5 101.41 -288.68 114.2 192.74 Các biểu đồ moment thành phần sau : 150.33 128.39 78.11 112.88 40.66 52.96 65.8 Biểu đồ MG SVTH: HUỲNH NGỌC TOÁN Trang MSSV: 808T1708 14 ĐỒ ÁN BÊ TONG CỐT THÉP THỊ MỸ THÚY 136.08 125.39 GVHD: NGUYEÃN 113.72 102.06 278.64 221.62 233.28 Biểu đồ MP1 45.68 91.37 136.08 102.06 102.06 199.26 209.95 Biểu đồ MP2 75.17 310.07 220.64 85.04 55.4 98.82 117.29 183.71 Biểu đồ MP3 148.72 36.94 194.72 204.46 Biểu đồ MP4 288.68 90.4 101.41 167.5 114.2 192.4 Biểu đồ MP5 SVTH: HUỲNH NGỌC TOÁN Trang MSSV: 808T1708 15 ĐỒ ÁN BÊ TONG CỐT THÉP THỊ MỸ THÚY GVHD: NGUYỄN 182.74 34.72 82.62 202.17 263.09 Biểu đồ MP6 Tính biểu đồ moment thành phần M i M G  M Pi ta có bảng tính sau : Nhịp Tiết diện Gối B Gối C M1=MG+MP1 407.03 311.39 -286.41 -84.73 -60.76 -214.94 287.42 287.42 M2=MG+MP2 82.71 -13.26 -286.41 239.92 262.91 -214.94 -36.26 -36.26 M3=MG+MP3 349.03 195.40 -460.40 139.48 236.67 -168.28 -9.37 -29.10 M4=MG+MP4 140.69 102.74 -113.39 15.71 -33.87 -261.60 260.52 280.00 M5=MG+MP5 98.26 17.85 -240.72 208.16 154.37 -401.56 180.00 258.54 460.4 401.56 84.73 60.76 36.26 A C B 239.92 311.39 262.91 287.42 407.03 BIỂU ĐỒ BAO MOMENT DẦM CHÍNH Biểu đồ lực cắt thành phần : Chia dầm thành đoạn sau : SVTH: HUỲNH NGỌC TOÁN Trang MSSV: 808T1708 16 ĐỒ ÁN BÊ TONG CỐT THÉP THỊ MỸ THÚY GVHD: NGUYỄN Bằng cách lấy đạo hàm moment đoạn , ta giá trị lực cắt đoạn sau : Nhịp Đoạn Q (kN) 3 162.81 -38.26 -239.12 80.67 9.59 -61.67 200.94 0.00 33.08 -38.39 -109.26 210.53 9.20 -191.14 71.47 0.00 139.61 -61.46 -262.32 239.95 38.88 -161.98 63.57 -7.89 56.28 -15.18 -86.45 51.64 -19.83 -91.09 208.85 7.79 39.31 -32.17 -103.43 179.55 -21.51 -222.37 232.63 31.42 Từ ta vẽ biểu đồ bao lực cắt sau : 200.94 162.81 80.67 9.59 38.26 61.67 239.12 Biểu đồ Q1 210.53 71.47 33.08 9.2 38.39 109.26 191.14 Biểu đồ Q2 239.95 139.61 63.57 38.88 7.89 61.46 161.98 262.32 Biểu đồ Q3 SVTH: HUỲNH NGỌC TOÁN Trang MSSV: 808T1708 17 ĐỒ ÁN BÊ TONG CỐT THÉP THỊ MỸ THÚY GVHD: NGUYEÃN 208.85 51.64 56.28 7.79 15.18 19.83 86.45 91.09 Biểu đồ Q4 232.63 179.55 39.31 31.42 21.51 32.17 103.43 222.37 Biểu đồ Q5 Cuối ta biểu đồ bao lực cắt sau : 231.59 178.45 38.56 31.42 21.59 31.88 102.11 221.42 BIỂU ĐỒ BAO LỰC CẮT DẦM CHÍNH 3.4 TÍNH CỐT THÉP : 3.4.1 Tính cốt thép dọc :  Tại tiết diện nhịp (ứng với moment dương ) : Tiết diện tính tốn tiết diện chữ T ' Xác định bc : b'c h'c h dc Sc b dc hc' 8cm  0.1h 4cm SVTH: HUỲNH NGỌC TOÁN Trang MSSV: 808T1708 18 ĐỒ ÁN BÊ TONG CỐT THÉP THỊ MỸ THÚY GVHD: NGUYỄN S c 6hc' 48cm L 750 S c  dc  125cm 6 Lb 230  115cm 2 Chọn Sc = 45cm ' Bề rộng cánh : bc 2 S c  bdc 90  30 120cm Sc  ' ' Vậy kích thước tiết diện chữ T : bc 120cm , hc 8cm , b 30cm , h 65cm Giả thiết a=6cm Xác định vị trí trục trung hòa : h' M c  Rb bc' hc' (h0  c ) 8500 1.2 0.08 (0.7  0.04) 538.56  M max 460.4kNm Trục trung hòa qua cánh tính tiết diện chữ nhật ( 120cm x 65cm ) Trình tự tính tốn sau : M R bh   m   1   2  As  b o Rb bho Ra Xét nhịp biên : M1 = 407.03 kNm M 407.03   0.097 Rb bh0 8500 1.2 0.64   1   2 1   0.097 0.103  0.65 R bh 0.103 8500 0.3 0.64 23.94E  (m ) 23.94cm  Diện tích thép : As  b  Rs 280000 Chọn  20 +  22 ( 23.96 cm ) Kiểm tra hàm lượng cốt thép : A 23.94   s 100%  100% 1.25%   0.1% bh 30 64 Rb 8500 0.65  1.97% Mặt khác    max  Rs 280000  Tại tiết diện gối (ứng với moment âm ) : Tính tiết diện chữ nhật ( 20cmx40cm) Trình tự tính tốn với giả thiết a=7cm Cuối ta có kết tính thép sau : Tiết diện Nhịp biên (120x65) Nhịp 2(120x65) Nhịp 3(120x65) Gối (30x65) M(kNm) 407.03 262.91 287.42 424.41 α 0.097 0.063 0.069 0.419 SVTH: HUỲNH NGỌC TOÁN Trang ξ 0.103 0.065 0.071 0.598 Ast(cm2) 23.94 15.16 16.63 34.33 μ(%) 1.25 0.79 0.87 1.82 MSSV: 808T1708 Asc 4Ф20+3Ф22 4Ф22 3Ф20+2Ф22 5Ф20+5Ф22 19 ĐỒ ÁN BÊ TONG CỐT THÉP THỊ MỸ THÚY Gối (30x65) 368.2 As Ф20 Ф22 12.56 11.4 12.56 7.6 Nhịp cắt 1Ф 22 Biên uốn 2Ф 20 uốn 2Ф 22 cắt 1Ф 20 uốn 2Ф 20 cắt 1Ф 22 cắt 2Ф 20 cắt 1Ф 20 cắt 2Ф 22 uốn 2Ф 20 cắt 1Ф 22 cắt 2Ф 20 cắt 3Ф 20 uốn 2Ф 22 cắt 2Ф 20 cắt 2Ф 20 uốn 2Ф 22 cắt 2Ф 20 cắt 2Ф 22 uốn 2Ф 20 Gối 2- Gối 2+ Gối 0.364 - Gối 3+ 0.478 GVHD: NGUYEÃN 27.43 1.45 4Ф20+4Ф22 ath (cm) hoth (cm) ξ α [Mtd] (kNm) 5.52 5.00 64.48 65.00 0.1020 0.0851 0.0968 0.0815 0.055 0.060 0.0309 0.069 0.057 0.0309 0.4195 0.3924 0.3390 0.3052 0.2102 0.1178 0.3924 0.3390 0.2281 0.1178 0.364 0.2991 0.2281 0.1178 0.2991 0.2102 0.1178 410.49 351.28 6.28 7.6 3.55 66.45 0.0573 15.2 3.6 66.40 0.0628 7.6 3.6 66.40 0.0314 9.42 7.6 5.28 64.72 0.0722 6.28 7.6 5.68 64.32 0.0592 15.71 15.71 9.42 6.28 6.28 15.71 9.42 0 7.6 19 15.2 15.2 15.2 7.6 7.6 15.2 15.2 15.2 7.6 3.60 6.35 6.69 7.50 7.25 6.13 3.60 6.69 7.50 6.45 3.60 66.40 63.65 63.31 62.50 62.75 63.87 66.40 63.31 62.50 63.55 66.40 0.0314 0.5988 0.5361 0.4326 0.3759 0.2386 0.1257 0.5361 0.4326 0.2626 0.1257 12.56 15.2 6.40 63.60 0.4793 6.28 0 6.28 6.28 15.2 15.2 7.6 15.2 7.6 7.6 5.59 6.45 3.60 5.59 6.13 3.60 64.41 63.55 66.40 64.41 63.87 66.40 0.3662 0.2626 0.1257 0.3662 0.2386 0.1257  0.85 250.83 273.72 4.11 139.08 297.30 242.56 139.08 433.41 401.09 337.66 306.45 218.59 132.42 401.09 337.66 234.95 132.42 3.44 -1.02 375.85 316.47 234.95 132.42 316.47 218.59 132.42 -1.35 3.4.2 Tính cốt thép ngang : Tương tự dầm phụ ta có :  Trước hết kiểm tra điều kiện : Q  b (1   f   n ) Rbt b.h0  b (1   f   n ) Rbt b.h0 0.6 (1   0) 750 0.3 0.65 87.75(kN ) Q 262.32   b (1   f   n ) Rbt b.h0 87.75  Rsw 175MPa Vậy phải bố trí cốt đai chịu lực cắt Chọn cốt đai 8 nhánh :   a sw 0.503cm 4 b (1   f   n ).Rbt bh02 Raw Aaw 2 0.6 750 0.3 0.65 175000 2 0.503 E  stt   0.12(m) Q2 262.32 SVTH: HUYØNH NGỌC TOÁN Trang MSSV: 808T1708 20 ĐỒ ÁN BÊ TONG CỐT THÉP THỊ MỸ THÚY GVHD: NGUYỄN  (1   n ).Rbt bh02 1.5 0.6 750 0.3 0.65 s max  b  0.32(m) Q 262.32 500 s ct  h min(500;235) 235(mm)  s min(stt ; s max ; s ct ) 120mm Chọn s=120mm đoạn gần gối s=250mm đoạn nhịp  Kiểm tra điều kiện : Q 0.3 w1 b1 Rb b.h0 E s Asw 210 0.503E   1   1.128 Trong  w1 1  5 n 1  Eb b.s 23 0.3 0.12  b1 1   Rb 1  0.01 8.5 0.915 0.3 w1 b1 Rb b.h0 0.3 1.128 0.915 8500 0.3 0.65 513.22(kN ) Vậy Q 262.32kN 0.3 w1 b1 Rb b.h0 513.22kN khơng cần bố trí cốt xiên 3.4.3 Tính cốt treo : 200 N 200 Tại vị trí dầm phụ kê lên dầm , tải tập trung lớn , để tránh phá hoại cục , phải đặt thêm cốt gia cường , tính sau : Lực tập trung dầm phụ truyền lên dầm : N  P  Q  G0 129.6  71.33  12.79 188.14(kN ) Chọn cốt treo dạng đai 8s50 Khoảng cho phép bố trí cốt treo dạng đai : S tr bdp  2hs 0.2  0.2 0.6(m) 200  50  1) 8(thanh ) 50 Mặt khac dể tránh phá hoại cục phải thỏa điều kiện sau :  h  0.2   N 1  s  188.14 1   h0   hs  0.65      N 1   m.n.a sw Rsw  m  n.a R  0.503E  175000 7.4(thanh) sw sw  h0  Như lượng cốt treo bố trí đủ Số cốt treo dạnh đai bên : m 2 ( Xác định điểm cắt lý thuyết :  Nhịp biên : SVTH: HUỲNH NGỌC TOÁN Trang MSSV: 808T1708 21 ĐỒ ÁN BÊ TONG CỐT THÉP THỊ MỸ THÚY GVHD: NGUYỄN 0.34 407.03 Mtd =351.28  1.46 Nhịp : 311.39 407.03 Mtd =351.28 214.94 0.22 287.42 Mtd= 242.56  Gối : 0.43 195.4 460.4 Mtd = 347.54 0.42 460.4 139.48 Mtd = 359.81 0.88 195.4 437.86 Mtd = 228.62 0.94 460.4 139.48 Mtd = 359.81  Gối : 0.38 0.69 13.26 154.37 460.4 401.56 Mtd =316.47 Mtd =337.66 SVTH: HUỲNH NGỌC TOÁN Trang MSSV: 808T1708 22 ĐỒ ÁN BÊ TONG CỐT THÉP THỊ MỸ THÚY GVHD: NGUYỄN 0.75 154.37 401.56 Mtd =234.95 0.37 401.56 180 Mtd = 316.47 0.79 401.56 180 Mtd = 218.59 SVTH: HUỲNH NGỌC TOÁN Trang MSSV: 808T1708 23 ... 7.79 15 .18 19 .83 86.45 91. 09 Biểu đồ Q4 232.63 17 9.55 39. 31 31. 42 21. 51 32 .17 10 3.43 222.37 Biểu đồ Q5 Cuối ta biểu đồ bao lực cắt sau : 2 31. 59 17 8.45 38.56 31. 42 21. 59 31. 88 10 2 .11 2 21. 42 BIỂU ĐỒ... Biểu đồ MP1 45.68 91. 37 13 6.08 10 2.06 10 2.06 19 9.26 209.95 Biểu đồ MP2 75 .17 310 .07 220.64 85.04 55.4 98.82 11 7.29 18 3. 71 Biểu đồ MP3 14 8.72 36.94 19 4.72 204.46 Biểu đồ MP4 288.68 90.4 10 1. 41 167.5... -0 .11 7 -11 3.72 0. 216 209.95 -0. 211 -11 2.88 -0 .10 5 -10 2.06 -0 .10 5 -10 2.06 -0.057 -55.40 -0 .15 3 -14 8.72 -0.297 -288.68 0 .12 3 65.80 0.228 2 21. 62 -0 .10 5 -10 2.06 0 .12 3 65.80 0.228 2 21. 62 -0 .10 5 -10 2.06