Thuyet minh mau đồ án bê tông 1

TRƯỜNG ĐẠI HỌC KIẾN TRÚC TP TRƯỜNG ĐẠI HỌC DUY TÂN KHOA XÂY DỰNG THUYẾT MINH TÍNH TOÁN ĐỒ ÁN MÔN HỌC KẾT CẤU BÊ TÔNG CỐT THÉP SÀN SƯỜN BTCT TOÀN KHỐI CÓ BẢN DẦM GVHD SVTH LỚP TÍNH TOAÙN VAØ CAÁU TAÏO.

TRƯỜNG ĐẠI HỌC DUY TÂN KHOA XÂY DỰNG THUYẾT MINH TÍNH TỐN ĐỒ ÁN MƠN HỌC KẾT CẤU BÊ TƠNG CỐT THÉP SÀN SƯỜN BTCT TỒN KHỐI CĨ BẢN DẦM GVHD : SVTH : LỚP : TÍNH TOÁN VÀ CẤU TẠO SÀN SƯỜN BÊTÔNG CỐT THÉP TOÀN KHỐI Đề Bài: Thiết kế dầm sàn BTCT đổ tồn khối có sơ đồ mặt sau: Sơ Đồ 2: Bẳng số liệu tính tốn: L1 L2 pc (m) (m) (daN/m2) 2,4 5,7 500 nc Mác BT 1,2 200 Sàn Loại thép: Dầm Dầm phụ CI CII CI Vật liệu sử dụng:  R b  85 KG/cm - Bê Tông Mac 200:   R bt  7,5 KG/cm  R s  2250 KG/cm  - Thép sàn, dầm phụ, cốt đai: CI  R st  2250 KG/cm R  1750 KG/cm  sw  R s  2800 KG/cm  - Thép dầm chính: CII  R st  2800 KG/cm R  2250 KG/cm  sw A TÍNH BẢN SÀN: * Xét tỷ số: L2 5.7   2.375  L1 2.4 Vậy ta xem sàn dầm Khi tính tốn sàn cắt dải rộng 1m theo phương vng góc với dầm phụ ta tính dầm liên tục (do nhịp tính tốn khơng chênh lệch q 10%) 1.XÁC ĐỊNH SƠ ĐỒ VÀ TẢI TRỌNG TÍNH TỐN BẢN SÀN: a Xác định sơ kích thước cho cấu kiện: *Chọn chiều dày sàn: h b = (60-100)mm => Chọn h b = cm *Chọn kích thước dầm phụ: (nhịp l2  5700mm )  1  1 + h dp    l2    5700   285  475  mm  20 12   20 12   Choïnhdp 300mm30cm * bdp   0.3  0.5  h dp   0.3  0.5  300   90  150  mm  Chon bdp  200mm=20cm *Chọn kích thước dầm chính: (nhịp Ldc   l1   2400  7200mm )  1  1 + h dc    Ldc    7200   600  900  mm  12   12   Chon h dc 600mm 60cm * bdc   0.3  0.5  h dc   0.3  0.5  600   180  300  mm  Choïnbdc 30cm b Xác định nhịp tính tốn bản:  Nhịp biên: b dp ht hb  2 200 200 80  l0b  2400     2240 mm 2  l0b  2.24 m l0b  l1    Nhịp giữa: lo  l1  bdp  2400  200  2200 mm  log  2.2m  Chênh lệch nhịp: lob  lo 2.24  2.2 100%   100%  1.82%  10% lo 2.2 c Xác định tải trọng tinh toán: L a ùt g a ïc h C e r a m i c  = , c m ; = 0 K G / c m ; n = , L ô ùp v ö õa l o ùt  = , c m ; = 0 K G / c m ; n = , Ñ an B T C T  = , c m ; = 0 K G / c m ; n = , L ùp v õa t o ât r a àn  = , c m ; = 0 K G / c m ; n = , + Tĩnh tải: theo cấu tạo sàn ta có bảng tổng hợp sau TLR: γi [ KG/m3 ] Chiều dày: δi, (m) Hệ số an toàn: n - Gạch ceramics 2000 0,01 1,1 - Vữa lót - Bản BTCT - Vữa tô trần 1800 2500 1800 0,02 0,07 0,015 1,2 1,1 1,1 Các lớp cấu tạo sàn: Tổng tĩnh tải tính tốn: g s gi= n*γi * δi (kG/m2) 22 43,2 192,5 29,7 287,4 Lấy tròn g s  290(kG / m ) tc + Hoạt tải: ps  p  n p  500  1.2  600(kG / m ) + Tải trọng toàn phần (tính giải rộng b=1m) qs = ( g s  ps ) 1 = (600 + 290).1=890 (kG/m) Sơ đồ cấu tạo sơ đồ tính tốn sàn: 2.XÁC ĐỊNH NỘI LỰC TRONG BẢN SÀN: + Mômen nhịp biên gối biên: Mb  qs l 02b 11 890  2.242  406( kGm) 11  + Mômen nhịp gối giữa: Mg  qs l 02 16  890  2.22  270(kGm) 16 3.TÍNH TỐN CỐT THÉP BẢN SÀN: a/ Tính cốt thép: Vì sàn coi dầm liên tục có tiết diện chữ nhật (100 x 8) -Chiều cao tính tốn bản: h0  hb  a   1.5  6.5(cm) (Chọn a = 1,5 cm) -Bê tông mác 200  b.Rb h0 A M ;     2 ; As  ;  %  s 100% - Công thức tính tốn:   Rb b.h0 Rs - Tính cốt thép theo bảng đây:  Tiết diện M  (kG.m) b.h0 Chọn thép (cm / m)  a(mm) A(cm2) µ (%) As Nhịp biên, gối biên 406 0.113 0,120 2,95 100 3.11 0.48 Nhịp giữa, gối 270 0,075 0,078 1.92 150 1,98 0.30 - Vì hb  8cm nên ta chọn bố trí thép theo kiểu phân ly, tách biệt thép nhịp chịu mômen dương gối chịu mômen âm - Cách bố trí thép thể vẽ kết cấu sàn B TÍNH DẦM PHỤ THEO SƠ ĐỒ BIẾN DẠNG DẺO Sơ đồ tính: Dầm phụ dầm liên tục nhịp, với gối tựa dầm Nhịp tính tốn: chọn đoạn kê lên tường dầm phụ S  200mm -Nhịp biên: -Nhịp giữa: b dc h t S 300 200 200    5700     5550mm  5.55m 2 2 2 l0g  l  bdc  5700  300  5400mm  5.4m l0b  l  -Chênh lệch nhịp: lob  log log 100%  5.55  5.4 100%  2, 78% 5.4 3) Tải trọng tác dụng lên dầm phụ: s a Hoạt tải: pd  pd  ps l1  500  2.4  1200(kG / m) b Tĩnh tải: g d  g  g ds   BTCT n.bdp (hdp  hb )  g s l1  2500  1.1 0.2  (0.3  0.08)  290  2.4  817( kG / m) c Tải trọng toàn phần: qdp  pd  g d  1200  817  2017(kG / m) * Xét tỷ số: pd 1200   1.5 tra bảng => k = 0,228 gd 817 4) Tính biểu đồ bao nội lực: a Lực cắt: Tung độ biểu đồ lực cắt xác định sau: QA  0.4.qdp l0 b  0.4  2017  5.55  4478(kG) QBtr  0.6.qdp l0b  0.6  2017  5.55  6717(kG ) QBph  QCtr  QCph  0.5.qdp l0 g  0.5  2017  5.4  5446(kG ) b Mômen: -Mômen dương triệt tiêu cách mép gối B đoạn: + Tại nhịp biên: x = 0.15.l0b  0.15  5.55  0.8325m  832.5mm + Tại nhịp giữa: x = 0.15.l0 g  0.15  5.4  0.81m  810mm -Mômen âm triệt tiêu cách mép gối B đoạn: x= k l0b  0.228  5.55  1.2654m  1265.4mm  ldp ,theo bảng sau: -Tung độ biểu đồ bao mômen tính theo cơng thức: Mβ.q Nhịp Biên Giữa Giữa Tiết diện Gối A 0,425.L Gối B-Tiết diện 0,5L Gối C-Tiết diện 10 11 12 0,5L Nhịp tính tốn l(m) 5.55 5.40 5.40 qdp l Hệ số β (kG.m) Mmax 62129 - 0.0000 0.0650 0.0900 0.0910 0.0750 0.0200 58816 - 58816 - 0.0180 0.0580 0.0625 0.0580 0.0180 0.0180 0.0580 0.0625 Tung độ M,(kG.m) Mmin Mmax Mmin 4038 5592 5654 4660 1243 -0.0715 -0.0289 -0.0073 -0.0043 -0.0229 -0.0625 -0.0219 -0.0010 1059 3411 3676 3411 1059 1059 3411 3676 -4205 -1700 -429 -253 -1347 -3676 -1288 -59 c.Biểu đồ bao mômen lực cắt: 5.Tính cốt thép dọc: a Tại tiết diện nhịp (ứng với momen dương) - Tính theo tiết diện chữ T quy đổi (bản cánh chịu nén) - Xác định b f : Để tính b f ta lấy S f theo điều kiện sau: 1   ( L2  bdp )   (5700  200)  916.67 mm  1 S f    ( L1  bdp )   (2400  200)  1100mm 2 6  h f   80  480mm   Chọn S f  40cm - Bề rộng cánh: b f  bdp  2S f  20   40  100(cm) - Kích thước tiết diện chữ T: b  20cm; b f  100cm; h f  8cm; h  30cm - Giả thiết a  4cm  h0  h  a  30   26cm - Xác định vị trí trục trung hịa M max hf )  85 100   (26  )  1496000( kGcm)  14960( kGm) 2  5654(kGm)  M f  14960(kGm)  trục trung hòa qua cánh M f  Rb b f h f ( h0   tính tiết diện chữ nhật (b f  hdp )  (100cm  30cm ) - Công thức tính tốn:    b.Rb h0 A M ;     2 ; As  ;  %  s 100% Rb b.h0 Rs b.h0 b Tại tiết diện gối: Ứng với giá trị mơmen âm, cánh chịu nén, tính cốt thép theo cm cm tiết diện chữ nhật (bdp  hdp )  (20  30 )  b.Rb h0 A M ;     2 ; As  ;  %  s 100% - Công thức tính tốn:   Rb b.h0 Rs b.h0 KẾT QUẢ TÍNH CỐT THÉP ĐƯỢC TĨM TẮT TRONG BẢNG SAU:   M Chọn thép µ As Tiết diện (kG.m) (cm2 ) (%)  A(cm2) Nhịp biên (100x30) 5654 0.098 0.103 10.12 418 10.18 0.39 Nhịp (100x30) Gối B (20x30) Gối C (20x30) 3676 0.064 0.066 6.48 218  116 7.10 0.27 4205 0.366 0.482 9.47 218  216 9.11 1.75 3676 0.320 0.400 7.86 416 8.04 1.55 6) Bố trí cốt thép: (chi tiết vẽ) 7) Tính cốt đai: tr Tính cốt đai cho tiết diện bên trái gối B có lực cắt lớn QB  6717(kG ) + Kiểm tra điều kiện tính toán: Qb  b3 (1   f  n ).Rbt b.h0  0.6  (1   0)  7.5  10  0.2  0.26  2340(kG)  QBtr  b (1   f   n ).Rbt b.h0  Bêtông không đủ điều kiện chịu cắt, cần phải tính cốt đai chịu lực cắt Chọn cốt đai  có a sw   28.3  56.6(mm ) Xác định bước cốt đai: M b  b (1   f  n ).Rbt b.h02   (1   0)  7.5 104  0.2  0.26  2028(kGm) Tính: C0  2M b  2028   0.604(m)  60.4(cm) Q 6717 C*  min(C0 ; 2h0 )  min(60.4;52)  52(cm) Q 6717   3358.5(kG ) 2 Q Q 3358.5 2340  sw   6459(kG / m) mà b   4500(kG ) C* 0.52 2h0 0.52 Qb  Qsw   qsw  qsw  max( Tính: S1  Qsw Qb ; )  6459(kG / m) C* 2h0 Rsw asw 175  105  56.6 106   0.15(m)  15(cm) q sw 6459 Tính trường hợp khe nứt nghiêng nằm cốt đai: b (1  n ).Rbt b.h02 1.5  (1  0)  7.5  20  262 S2  Q  6717  22.6(cm) Tính bước cốt đai theo yêu cầu cấu tạo: 30 h  S3   ;15(cm)   min( ;15)  15(cm) 2  Vậy bước cốt đai S  min( S1 ; S2 ; S3 )  min(15; 22.6;15)  15(cm) Chọn S  15(cm) bố trí cho đoạn L / đoạn đầu dầm  30  3h  ;50(cm   min( ;50)  200(cm)   Đoạn dầm nhịp S   8) Tính vẽ biểu đồ bao vật liệu: - Tại tiết diện xét, cốt thép bố trí có tiết diện As - Chọn chiều dày lớp bêtông bảo vệ cốt thép dọc a0  25(mm) ; khoảng cách thông thủy hai thép theo phương chiều cao dầm t  30(mm) - Xác định ath  h0th  hdp  ath - Tính khả chịu lực theo công thức sau:  Rs As   m   (1  0.5 )   M    m Rb b.h02th Rb b.h0th Tiết diện Nhịp biên (1000x300) Gối B (200x300) Nhịp (1000x300) Gối C (200x300) Cốt thép 418 Cắt 218 , 218 218  216 Cắt 216 , 218 218  116 Cắt 116 , 218 416 Cắt 216 , 216  m M M (%) As ath h0th (mm ) (mm) (mm) 1018 509 34.0 34.0 266.0 266.0 0.101 0.051 0,096 0,050 57.74 30.07 2.08 947 509 32.3 34.0 267.7 266.0 0.468 0.253 0.358 0.221 43.61 26.58 3.58 710 509 33.7 34.0 266.3 266.0 0.071 0.051 0.068 0.050 40.99 30.07 10.32 804 402 33.0 33.0 267.0 267.0 0.399 0.199 0.319 0.179 38.66 21.69 4.91 (kNm) -Biểu đồ bao vật liệu: C TÍNH TỐN DẦM CHÍNH THEO SƠ ĐỒ ĐÀN HỒI: 1) Sơ đồ tính: Dầm dầm liên tục nhịp với gối tựa cột 2)Nhịp tính tốn: ht 200  2400   7100mm  7.10m 2 - Nhịp giữa: Log  3l1  7200mm  7.20m - Nhịp biên: Lob  3l1  - Chênh lệch nhịp: lob  log log 100%  7.20  7.10 100%  1.38% 7.20 - Xem dầm có chiều dài L  7.20m 3) Tải trọng tác dụng: - Hoạt tải tập trung: P  pd l2  1200  5.7  6840(kG )  6.84(T ) - Trọng lượng thân dầm quy lực tập trung: G0   BTCT n.bdc (hdc  hb ).l1  2500 1.1 0.3  (0.6  0.08)  2.4  1029.6(kG)  1.03(T ) - Trọng lượng dầm phụ truyền vào quy lực tập trung: Gdp  g d l2  817  5.7  4656.9(kG )  4.66(T ) - Tĩnh tải tác dụng tập trung: G  Gdp  G0  1.03  4.66  5.7(T ) 4) Tính vẽ biểu đồ bao mômen: a) Tung độ biểu đồ momen tĩnh tải: M G M G   G.l    5.7  7.2    41.04 b) Tung độ biểu đồ momen hoạt tải: M P M P   P.l    6.84  7.2    49.25 i i BẢNG TÍNH BIỂU ĐỒ MÔMEN CHO TỪNG TRƯỜNG HỢP TẢI Tiết diện S T T Sơ đồ chất tải G A G P G B G ,M B P P B 0.244 10.01 0.156 6.40 -0.267 -10.96 0.067 2.75 P P  M 0.289 14.23 0.244 12.02 -0.133 -6.55 -0.133 -6.55 P P  M -0.044 -2.17 -0.089 -4.38 -0.133 -6.55 0.200 9.85 P P  M 11.31 6.21 -0.311 -15.32 4.75 -1.48 12.60 -3.80 A  M A Gối B G A G P B  M 0.72 1.45 0.044 2.17 Mmax Mmin 24.24 7.84 18.42 2.02 -8.79 -26.28 * Với sơ đồ (4), (5) tiết diện 1,2,3 bảng tra khơng cho trị số  nên phải tính nội suy: * Với sơ đồ (4): - Đem cắt rời nhịp AB, BC - Tính Mo dầm đơn giản kê lên gối tự : M  P.l1  6.84  2.4  16.42((Tm) - Mômen gối C: 10 M C   P.l  0.089  49.25  4.38((Tm) - Mômen tiết diện 1,2,3 M  16.42  15.32  11.31(Tm) M  16.42   15.32  6.21(Tm) M  16.42  4.38   (15.32  4.38)  4.75(Tm) M  16.42  4.38   (15.32  4.38)  8.39(Tm) * Với sơ đồ (5): - Đem cắt rời nhịp AB, BC - Tính Mo dầm đơn giản kê lên gối tự : M  P.l1  6.84  2.4  16.42((Tm) - Mômen gối C: M C   P.l  0.178  49.25  8.77((Tm) - Mômen tiết diện 1,2,3 M1  2.17  0.72(Tm) 11 M   2.17  1.45(Tm) M  (2.17  8.77)  8.77  1.48(Tm) M  (2.17  8.77)  8.77  5.12(Tm) b)Vẽ biểu đồ mômen cho trường hợp chất tải là: (kGm) c) Biểu đồ bao mômen: d) Xác định mômen mép gối: 12 - Theo biểu đồ bao mơmen thấy phía bên phải gối B biểu đồ biều đồ M dốc phía bên trái, nên tính mơmen mép bên phải có trị tuyệt đối lớn - Xét tỷ số đồng dạng tam giác: 26.28  3.80Δ M Δ M   2.4 bc / 0,15  ΔM  1.41  M mg  26.28  1.41  24.87(Tm) 5) Tính vẽ biểu đồ bao lực cắt: a) Tính biểu đồ lực cắt: - Ta có quan hệ mômen lực cắt: “Đạo hàm mơmen lực cắt” Vậy ta có: M '  Q  tg - Xét hai tiết diện a b cách đoan x , chênh lệch mômen tiết diện : M  M a  M b Do lực cắt hai tiết diện là: Q  M x BẢNG TÍNH BIỂU ĐỒ LỰC CẮT CHO TỪNG TRƯỜNG HỢP TẢI Đoạn STT A-1 1-2 2-B B-3 3-4 4-C QG 4.17 -1.50 -7.23 5.71 -5.71 QP1 5.93 -0.92 -7.74 0 QP -0.90 -0.90 -0.90 6.83 -6.83 QP 4.71 -2.13 -8.97 8.36 1.52 -5.32 QP 0.30 0.30 0.30 -1.52 -1.52 -1.52 Qmax 10.10 -1.20 -6.93 14.07 1.52 -5.71 Qmin 3.27 -3.63 -16.20 4.19 -1.52 -12.54 13 b) Biểu đồ bao lực cắt: (kG) 6) Tính cốt thép dọc: a Tại tiết diện nhịp (ứng với momen dương) - Tính theo tiết diện chữ T quy đổi (bản cánh chịu nén) 14 - Xác định b f : Để tính b f ta lấy S f theo điều kiện sau: 1  L    2400  1200mm 6  1 S f    ( L2  bdc )   (5700  300)  2700mm 2 6  h f   80  480mm   Chọn S f  45cm - Bề rộng cánh: b f  bdc  S f  30   45  120(cm) - Kích thước tiết diện chữ T: b  30cm; b f  120cm; h f  8cm; h  60cm - Giả thiết a  6cm  h0  h  a  60   54cm - Xác định vị trí trục trung hòa M max hf )  85  120   (54  )  4080000( kGcm)  40800(kGm) 2  24240(kGm)  M f  40800(kGm)  trục trung hòa qua cánh M f  Rb b f h f (h0   tính tiết diện chữ nhật (b f  hdc )  (120cm  60cm ) - Cơng thức tính tốn:    b.Rb h0 A M ;     2 ; As  ;  %  s 100% Rb b.h0 Rs b.h0 b Tại tiết diện gối: Ứng với giá trị mômen âm, cánh chịu nén, tính cốt thép theo cm cm tiết diện chữ nhật (bdc  hdc )  (30  60 )  b.Rb h0 A M ;     2 ; As  ;  %  s 100% - Cơng thức tính tốn:   Rb b.h0 Rs b.h0 KẾT QUẢ TÍNH CỐT THÉP ĐƯỢC TÓM TẮT TRONG BẢNG SAU:   M Chọn thép µ As Tiết diện (kG.m) (cm2 ) (%)  A(cm2) Nhịp biên (120x60) 24240 0.081 0.085 16.72 3 20  318 17.05 0.26 Nhịp (120x60) Gối B (30x60) Nhịp (120x60) 12600 0.042 0.043 8.46 2 20  216 10.30 0.16 26280 0.353 0.458 22.52 4 20  418 22.74 1.40 3800 0.013 0.013 2.56 218 2.55 0.04 c Bố trí cốt thép: (chi tiết vẽ) 15 7) Tính cốt đai: tr ph Lực cắt lớn gối QA  10100(kG ) ; QB  16200(kG ) ; QB  14700(kG ) + Kiểm tra điều kiện tính tốn: Qb  b3 (1   f  n ).Rbt b.h0  0.6  (1   0)  7.5  10  0.3  0.54  7290( kG)  Q  b (1   f  n ).Rbt b.h0  Bêtông không đủ điều kiện chịu cắt, cần phải tính cốt đai chịu lực cắt Chọn cốt đai  có a sw   50.3  100.6(mm ) Xác định bước cốt đai: M b  b (1   f  n ).Rbt b.h   (1   0)  7.5 10  0.3  0.54  13122( kGm) Tính: C0  2M b 13122   1.62(m)  162(cm) Q 16200 C*  min(C0 ; 2h0 )  min(162;108)  108(cm) Q 16200   8100( kG ) 2 Q Q 8100 7290  sw   7500(kG / m) mà b   6750(kG ) C* 1.08 2h0 1.08 Qb  Qsw   qsw  qsw  max( Qsw Qb ; )  7500(kG / m) C* 2h0 Rsw asw 225  105 100.6  106   0.3018(m)  30.18(cm) Tính: S1  q sw 7500 Tính trường hợp khe nứt nghiêng nằm cốt đai: b (1  n ).Rbt b.h02 1.5  (1  0)  7.5  30  542 S2  Q  16200  60.8(cm) Tính bước cốt đai theo yêu cầu cấu tạo: 60 h  S3   ;30(cm)   min( ;30)  30(cm) 2  Vậy bước cốt đai S  min( S1 ; S ; S3 )  min(30.18;60.8;30)  30(cm) Chọn S  30(cm) bố trí cho tồn dầm 8) Tính tốn cốt treo: 16 - Ở chỗ dầm phụ kê lên dầm cần có cốt treo để gia cố dầm - Gọi N lực tập trung dầm phụ tác dụng lên dầm chính, xét trường hợp bất lợi bao gồm tĩnh tải hoạt tải: N  Gdp  P  4660  6840  11500(kG ) - Diện tích tất cốt treo là: Att  N 11500   5.11(cm ) Rs 2250 - Dùng đai  có as  0.503(cm ) , hai nhánh (n=2) - Số cốt treo cần thiết là: Att 5.11   đai Ta chọn đai đặt bên đai n.as  0.503 đoạn: h1  hdc  hdp  600  300  300(mm) - Khoảng cách cốt treo là: 100mm 9) Cắt uốn cốt thép vẽ biểu đồ bao vật liệu: a) Biểu đồ bao vật liệu: - Tại tiết diện xét, cốt thép bố trí có tiết diện As - Chọn chiều dày lớp bêtông bảo vệ cốt thép dọc a0  25(mm) ; khoảng cách thông thủy hai thép theo phương chiều cao dầm t  30(mm) - Xác định ath  h0th  hdc  ath - Tính khả chịu lực theo cơng thức sau:  Tiết diện Rs As   m   (1  0.5 )   M    m Rb b.h02th Rb b.h0th Cốt thép As ath h0th (mm ) (mm) (mm)  m M M (%) (kNm) 17 Nhịp biên (1200x600 ) Gối B (300x600) 3 20  318 Cắt 1 20  118 , 2 20  218 Cắt 218 , 2 20 4 20  418 Cắt 2 20  218 , 2 20  218 Cắt 218 , 2 20 Nhịp (1200x600 ) 2 20  216 Cắt 216 , 2 20 1705 1137 628 56.93 56.94 35.00 2274 1137 628 56.94 56.94 35.00 1030 628 53.73 35.00 543.0 543.0 565.0 543.0 543.0 565.0 546.2 565.0 0.086 0.082 0.05 0.05 0.03 0.03 1 246.68 165.45 100.94 1.77 0.46 0.23 0.122 0.35 0.20 0.115 266.22 153.41 93.61 1.30 0.05 0.03 0.05 0.03 134.97 100.94 7.12 -Biểu đồ bao vật liệu: b) Xác định mặt cắt lý thuyết tính đoạn kéo dài : * Bên trái gối B sau cắt 2 20  218 khả chịu lực 2 20  218 lại M  15.341(Tm) , theo hình bao mơmen tiết diện có M  15.341(Tm) nằm đoạn gần gối ,ở có độ dốc hình bao mơmen là: 26.28  2.02  11.792 ; tiết diện cách tâm gối đoạn là: 2.4 26.28  15.341 X4   0.928m 11.792 -Đoạn kéo dài W4 : i (trong Q lấy độ dốc biểu đồ mômen) Rsw asw 2250 1.006   75.45( kG / cm) ; s 30 0.8.Q 0.8 11792 W4   5d    2.0  72.52cm  20.d  40cm , lấy tròn 72.5cm q sw  75.45 q sw  -Chiều dài từ trục gối B đến điểm cắt thực tế: Z  928  725  1653mm * Bên trái gối B sau cắt 2 20  418 khả chịu lực 2 20 lại M  9.361(Tm) , theo hình bao mơmen tiết diện có M  9.361(Tm) nằm đoạn gần gối ,ở có độ dốc hình bao mômen là: 18 26.28  2.02  11.792 ; tiết diện cách tâm gối đoạn là: 2.4 26.28  9.361 X5   1.435m 11.792 -Đoạn kéo dài W5 : i (trong Q lấy độ dốc biểu đồ mômen) Rsw asw 2250 1.006   75.45( kG / cm) ; s 30 0.8.Q 0.8 11792 W5   5d    2.0  72.52cm  20.d  40cm , lấy tròn 72.5cm q sw  75.45 q sw  -Chiều dài từ trục gối B đến điểm cắt thực tế: Z  1435  725  2160mm * Bên phải gối B sau cắt 2 20  218 khả chịu lực 2 20  218 lại M  15.341(Tm) , theo hình bao mơmen tiết diện có M  15.341(Tm) nằm đoạn gần gối ,ở có độ dốc hình bao mômen là: 26.28  3.80  9.367 ; tiết diện cách tâm gối đoạn là: 2.4 26.28  15.341 X6   1.168m 9.367 -Đoạn kéo dài W6 : i (trong Q lấy độ dốc biểu đồ mômen) Rsw asw 2250 1.006   75.45( kG / cm) ; s 30 0.8.Q 0.8  9367 W6   5d    2.0  59.66cm  20.d  40cm , lấy tròn 59.7 cm 2qsw  75.45 q sw  -Chiều dài từ trục gối B đến điểm cắt thực tế: Z  1168  597  1765mm * Bên phải gối B sau cắt 2 20  418 khả chịu lực 2 20 lại M  9.361(Tm) , theo hình bao mơmen tiết diện có M  9.361(Tm) nằm đoạn gần gối ,ở có độ dốc hình bao mơmen là: 26.28  3.80  9.367 ; tiết diện cách tâm gối đoạn là: 2.4 26.28  9.361 X7   1.806m 9.367 -Đoạn kéo dài W7 : i (trong Q lấy độ dốc biểu đồ mơmen) Rsw asw 2250 1.006   75.45( kG / cm) ; s 30 0.8.Q 0.8  9367 W7   5d    2.0  59.66cm  20.d  40cm , lấy tròn 59.7cm 2qsw  75.45 q sw  -Chiều dài từ trục gối B đến điểm cắt thực tế: 19 Z  1806  597  2403mm * Ở nhịp biên sau cắt 1 20  118 khả chịu lực 2 20  218 lại M  16.545(Tm) , theo hình bao mơmen tiết diện có M  16.545(Tm) nằm đoạn có độ dốc hình bao mơmen ,ở có độ dốc hình bao mômen là: 24.24  10.1 ; tiết diện cách tâm gối đoạn là: 2.4 24.24  16.545 X  2.4   1.638m 10.1 -Đoạn kéo dài W8 : i (trong Q lấy độ dốc biểu đồ mômen) Rsw asw 2250 1.006   75.45( kG / cm) ; s 30 0.8.Q 0.8 10100 W8   5d    2.0  63.5cm  20.d  40cm q sw  75.45 q sw  -Chiều dài từ trục gối B đến điểm cắt thực tế: Z8  1638  635  2273mm * Ở nhịp biên sau cắt 1 20  318 khả chịu lực 2 20 lại M  10.094(Tm) , theo hình bao mơmen tiết diện có M  10.094(Tm) nằm đoạn có độ dốc hình bao mơmen ,ở có độ dốc hình bao mơmen là: 24.24  10.1 ; tiết diện cách tâm gối đoạn là: 2.4 24.24  10.094 X  2.4   0.999m 10.1 -Đoạn kéo dài W9 : i (trong Q lấy độ dốc biểu đồ mômen) Rsw asw 2250 1.006   75.45( kG / cm) ; s 30 0.8.Q 0.8 10100 W9   5d    2.0  63.5cm  20.d  40cm 2qsw  75.45 q sw  -Chiều dài từ trục gối B đến điểm cắt thực tế: Z  999  635  1634mm * Ở nhịp biên sau cắt 1 20  118 khả chịu lực 2 20  218 lại M  16.545(Tm) , theo hình bao mơmen tiết diện có M  16.545(Tm) nằm đoạn có độ dốc hình bao mơmen ,ở có độ dốc hình bao mơmen là: 24.24  18.42  5.82 ; tiết diện cách tâm gối đoạn là: 2.4 24.24  16.545 X 10  2.4   1.078m 5.82 -Đoạn kéo dài W10 : i (trong Q lấy độ dốc biểu đồ mômen) 20 Rsw asw 2250 1.006   75.45( kG / cm) ; s 30 0.8.Q 0.8  5800 W10   5d    2.0  29.2cm  20.d  40cm  W10  40cm q sw  75.45 q sw  -Chiều dài từ trục gối B đến điểm cắt thực tế: Z10  1078  400  1478mm * Ở nhịp sau cắt 216 khả chịu lực 2 20 lại M  10.094(Tm) , theo hình bao mơmen tiết diện có M  10.094(Tm) nằm đoạn có độ dốc hình bao mơmen ,ở có độ dốc hình bao mơmen là: 12.60  8.97  8.988 ; tiết diện cách tâm gối đoạn là: 2.4 12.60  10.094 X 11  2.4   2.121m 8.988 -Đoạn kéo dài W11 : i (trong Q lấy độ dốc biểu đồ mômen) Rsw asw 2250 1.006   75.45( kG / cm) ; s 30 0.8.Q 0.8  8988 W11   5d    1.6  55.7cm  20.d  40cm 2qsw  75.45 q sw  -Chiều dài từ trục gối B đến điểm cắt thực tế: Z11  2121  557  2678mm  2400mm  Ta chọn Z11  2200mm c)Kiểm tra neo cốt thép: - Nhịp biên bố trí 3 20  318 có As  17.05cm2 , neo vào gối 2 20 có Asneo  6.28cm - Nhịp bố trí 2 20  216 có As  10.3cm , neo vào gối 2 20 có Asneo  6.28cm - Ta có Asneo  6.28cm2  17.05  5.68cm - Ta có Asneo  6.28cm  10.3  3.43cm - Chọn chiều dài neo vào gối kê tự 300mm gối 500mm - Tại nhịp biên nhịp nối 212 2 20 , chọn chiều dài đoạn nối 500mm  2  400mm 21 ... 0 .10 3 10 .12 4? ?18 10 .18 0.39 Nhịp (10 0x30) Gối B (20x30) Gối C (20x30) 3676 0.064 0.066 6.48 2? ?18  1? ? ?16 7 .10 0.27 4205 0.366 0.482 9.47 2? ?18  2? ?16 9 .11 1. 75 3676 0.320 0.400 7.86 4? ?16 8.04 1. 55... -0.0289 -0.0073 -0.0043 -0.0229 -0.0625 -0.0 219 -0.0 010 10 59 3 411 3676 3 411 10 59 10 59 3 411 3676 -4205 -17 00 -429 -253 -13 47 -3676 -12 88 -59 c.Biểu đồ bao mơmen lực cắt: 5.Tính cốt thép dọc: a... -8.97 8.36 1. 52 -5.32 QP 0.30 0.30 0.30 -1. 52 -1. 52 -1. 52 Qmax 10 .10 -1. 20 -6.93 14 .07 1. 52 -5. 71 Qmin 3.27 -3.63 -16 .20 4 .19 -1. 52 -12 .54 13 b) Biểu đồ bao lực cắt: (kG) 6) Tính cốt thép dọc: