ĐỀ tài CUỐI kì môn lò hơi MẠNG NHIỆT lò hơi ỐNG lò ỐNG lửa NĂNG SUẤT hơn 10 tấn HƠIH áp SUẤT làm VIỆC p = 10AT đốt GHI cố ĐỊNH

TRƯỜNG ĐẠI HỌC VĂN LANG KHOA KỸ THUẬT ĐỀ TÀI CUỐI KÌ MƠN LỊ HƠI & MẠNG NHIỆT LỊ HƠI ỐNG LÒ - ỐNG LỬA NĂNG SUẤT HƠN 10 TẤN HƠI/H ÁP SUẤT LÀM VIỆC P = 10AT ĐỐT GHI CỐ ĐỊNH (Học phần: LÒ HƠI & MẠNG NHIỆT ) Giảng viên: Lê Hùng Tiến Sinh viên : Hồ Bảo Thịnh MSSV-187KN14226 Lớp K24NL1 Nước ta nước phát triển, công nghiệp lượng ngành quan tâm hàng đầu thời kì phát triển cao cơng việc tính tốn, thiết kế chế tạo lò hơi, lắp ráp lò sử dụng công nghiệp nhà máy nhiệt điện đòi hỏi phải quan tâm mức để đáp ứng tương xứng với tốc độ phát triển kinh tế đất nước Hiện lò sử dụng nhà máy, xí nghiệp thuộc ngành công nghệ thực phẩm ( sản xuất đường, rượu bia, chế biến thực phẩm …), ngành công nghiệp khác nhà máy, xí nghiệp dệt, giấy, cao su … nước từ lò dùng cung cấp cho q trình cơng nghệ đun sôi, chưng cất, cô đặc, sấy ….Trong nhà máy nhiệt điện, nước sản xuất để cung cấp cho tuốc bin hơi, làm quay tuốc bin kéo máy phát điện để sản xuất điện Thiết bị để sản xuất nước lò Phần lớn lị có hiệu suất sử dụng lượng thấp, nên lượng khí độc hại đốt nhiên liệu phát thải vào môi trường cao hiệu mặt kinh tế Tình hình đặt yêu cầu cần thiết phải có giải pháp giúp doanh nghiệp nâng cao hiệu suất, tiết kiệm lượng sử dụng vận hành lò sở Nền kinh tế Việt Nam sử dụng hàng ngàn lò loại chủ yếu thuộc ngành cơng nghiệp Các lị có cơng suất từ 1tấn /giờ đến 300 /giờ Theo nghiên cứu Bộ Công nghiệp cho thấy, cơng nghệ lị lạc hậu nên mức tiêu hao lượng để sản xuất đơn vị sản phẩm cao Vì vậy, việc nâng cao hiệu suất, tiết kiệm lượng lò hơi, giảm thiểu tác động đến môi trường vấn đề doanh nghiệp quan tâm, thời điểm giá nhiên liệu có xu hướng ngày tăng cao… Lị kiểu bình Năm 1790 người ta chế tạo lò kiểu bình dùng đinh tán Đây loại lị đơn giản Khói đốt nóng bên ngồi bình đốt nửa bình Lị có khối lượng nước lớn Tỷ số bề mặt đốt lò lượng nước F/G tương đối nhỏ, khoảng m2 /t, khói có nhiệt độ cao, đến 300oC lớn Hình 2.1 Lị kiểu bình – bao hơi, – đáy bao hơi, – đôm hơi, - ống dẫn ra, – đỡ, – nắm lỗ vệ sinh, – áp kế, - ống thủy, 10 – van an tồn, 11 – van chính, 12 – van cấp nước, 13 – van chiều, 14 – van xả, 15 – ghi lò, 16 – buồng lửa, 17 – ngăn chứa tro,18 - cửa cấp than, 19 – cửa cấp gió, 20 – đường khói, 21 – gạch chịu lửa, 22 – lớp cách nhiệt, 23 – móng lị, 24 – khói vào ống khói, 25 ống khói, 26 – điều chỉnh khói Nhược điểm bề mặt truyền nhiệt nhỏ, tối đa 25 – 30 m2, thân bình bị đốt nóng trực tiếp sinh ứng suất nhiệt phụ kim loại thành bình Do đốt nóng giãn nỡ không phần mà thành bình có ứng suất cao Tuần hồn nước không rỏ rệt Để tăng bề mặt truyền nhiệt F (m2) người ta dùng nhiều bình Hơi sản xuất lò bão hòa Sản lượng nhỏ khoảng 200  500 kg/h.Tiêu hao nhiều kim loại 250 300 kg/ m3 Lò ống lò Với mục đích tăng F (m2) người ta dùng lị có cấu tạo năm (1802) lò ống lò Bên thân lị đặt 1, đến ống lị có đường kính  = 400  900 mm, ống lò nối với thân lò mặt sàng Buồng lửa đặt bên ống lò nên truyền nhiệt xạ mạnh Lò ống lửa Lò ống lửa xuất vào khoảng năm 1829 Ống lửa có đường kínhbằng 50  80 mm Bề mặt truyền nhiệt tăng lên  3,5 lần, áp suất làm việc đến 1,5  2,0 Mpa Ưu điểm lò ống lửa bề mặt truyền nhiệt lớn hơn, suất tiêu hao kim loại giảm Lò phối hợp ống lò - ống lửa Lò ống lị ống lửa có suất sinh lớn (D/F = 25 kg/m2h) Truyền nhiệt xạ tốt ống lò truyền nhiệt đối lưu mạnh ống lửa, khói ống nhỏ có tốc độ lớn Tuy nhiên kiểu ống lò ống lửa nằm ngang có chiều dài lớn, người ta chế tạo lị nằm cho khói quặt trở lại Lị kiểu dịng khói quặt trở lại giúp giảm chiều dài lò gọn hơn, khói khỏi ống lị quặt vào ống lửa lần hay nhiều lần Vai trò lò Vai trò lò kinh tế Lị thiết bị xảy trình đốt cháy nhiên liệu, nhiệt lượng tỏa từ trình cháy truyền cho nước lò để biến thành Nghĩa thực q trình biến đổi hóa nhiên liệu thành nhiệt dòng Lò thiết bị phổ biến xí nghiệp nhà máy Trong nhà máy cơng nghiệp nhà máy hóa chất, đường, rượu, bia, nước giải khát, thuốc lá, dệt, chế biến thực phẩm …, nước phục vụ cho trình cơng nghệ đun nấu, chưng cất dung dịch, cô đặc sấy sản phẩm… Hơi thường bão hịa, có áp suất tương ứng với nhiệt độ bão hòa cần thiết cho trình cơng nghệ, có áp suất thấp sản lượng nhỏ Trong nhà máy nhiệt điện, lò sản xuất làm quay tuốc bin, phục vụ cho việc sản xuất điện năng, địi hỏi phải có cơng suất lớn, nhiệt có áp suất nhiệt độ cao, loại gọi lò lượng Nhiên liệu đốt lị nhiên liệu rắn than, gỗ, bã mía, nhiên liệu lỏng dầu nặng (FO), dầu diezen (DO) nhiên liệu khí Phân loại lị Ta phân loại lị theo nhiều cách : * Theo nhiệm vụ lò : Theo nhiệm vụ lị sản xuất ta có : lị lượng, lị cơng nghiệp, lị dân dụng + Lò lượng loại lò có cơng suất lớn, thơng số cao đặt nhà máy nhiệt điện có nhiệm vụ sản xuất nước để cung cấp cho tuốc bin hơi, làm quay tuốc bin kéo máy phát điện để sản suất điện Loại lò sản xuất q nhiệt, thường có cơng suất 50 t /h, áp suất thường lớn 2,0 Mpa nhiệt độ 3500C + Lị cơng nghiệp loại lị có cơng suất vừa nhỏ đặt nhà máy , xí nghiệp thuộc ngành cơng nghiệp thực phẩm ( sản xuất đường, rượu, bia, chế biến thực phẩm…), ngành công nghiệp nhẹ nhà máy, xí nghiệp dệt, giấy, cao su … sản xuất cung cấp cho q trình cơng nghệ đun sôi, chưng cất, cô đặc, sấy … thường bão hòa, áp suất không vượt 2,0 Mpa, nhiệt độ t = 2500C + Lị dân dụng loại lị có cơng suất nhỏ đặt khách sạn, nhà hàng, bệnh viện sản xuất phục vụ việc giặt là, sấy, tắm … sản xuất bão hịa có áp suất không vượt 0,5 Mpa nhiệt độ không 1500C * Theo chế độ đốt nhiên liệu buồng lửa Theo chế độ đốt nhiên liệu buồng lửa ta có: Lị ghi thủ cơng; lị ghi khí; lị ghi xích ( ghi khí); lị đốt nhiên liệu lỏng, lị đốt nhiên liệu khí; lị đốt bột than thải xỉ khơ hay xỉ lỏng, lị buồng lửa xốy; lị buồng lửa tầng sơi * Theo chế độ tuần hồn nước lị: Lị tuần hồn tự nhiên, lị tuần hồn cưỡng bức, lò trực lưu Tuy nhiên cách phân loại thể vài đặc tính lò nên thực tế gọi tên lò thường người ta kết hợp nhiều kiểu phân loại * Sản lượng lò : Sản lượng lò lượng mà lò sản xuất đơn vị thời gian ( kg/h t/h kg/s) Thường dùng khái niệm sản lượng - Sản lượng định mức ( Ddm ) :là sản lượng lớn lị đạt được, đảm bảo vận hành thời gian lâu dài, ổn định với thông số cho mà không phá hủy gây ảnh hưởng xấu đến chế độ làm việc lò - Sản lượng cực đại (Dmax): sản lượng lớn mà lị đạt được, thời gian ngắn, nghĩa lị khơng thể làm việc lâu dài với sản lượng cực đại Nhiên liệu trình cháy Nhiên liệu vật chất cháy phát ánh sáng nhiệt Trong cơng nghiệp nhiên liệu phải đạt yêu cầu : có sẵn thiên nhiên với trữ lượng lớn, dễ khai thác, giá thành rẻ, cháy không sinh chất nguy hiểm Nhiên liệu phân chia thành hai nhóm : nhiên liệu vơ hữu Nhiên liệu hữu : Nhiên liệu hữu nhiên liệu có sẵn thiên nhiên q trình phân hủy hữu tạo thành Nhiên liệu hữu thường dùng lị cơng nghiệp lượng có loại : - Khí thiên nhiên - Nhiên liệu lỏng : dầu nhẹ (diezen DO), dầu nặng (dầu đen FO) - Nhiên liệu rắn : theo tuổi hình thành nhiên liệu ta có gỗ, than bùn, than nâu, than mỡ, than đá, antraxit antraxit (cám) Nhiên liệu vô Nhiên liệu vô nhiên liệu hạt nhân, dùng lò phản ứng nhà máy điện nguyên tử Nó sinh nhiệt phản ứng phân hủy hạt nhân số đồng vị nguyên tố nặng Thành phần nhiên liệu rắn Tương tự nhiên liệu lỏng, nhiên liệu rắn có : cacbon (C ), hydro (H ), oxi (O), nitơ (N), lưu huỳnh (S), độ tro (A), độ ẩm (W) Các nguyên tố hóa học nhiên liệu dạng liên kết phân tử hữu phức tạp nên khó cháy - Cacbon : thành phần cháy chủ yếu nhiên liệu rắn, chiếm 95% khối lượng nhiên liệu Khi cháy kg bon tỏa nhiệt lượng lớn khoảng 34150 kJ/kg, gọi nhiệt trị bon - Hydro : Hydro thành phần cháy quan trọng nhiên liệu rắn, chiếm khoảng 10% khối lương nhiên liệu, nhiệt trị hydro lớn, 1kg hydro tỏa nhiệt lượng khoảng 144.500 kJ/kg - Lưu huỳnh : Tuy thành phần cháy lưu huỳnh chất có hại nhiên liệu cháy tạo thành SO2 thải môi trường độc SO3 gây ăn mòn kim loại mạnh, đặc biệt SO2 tác dụng với nước tạo thành axit H2SO4 Đồng thời có mặt chất làm tăng đáng kể nhiệt độ đọng sương khói - Nitơ : Nitơ thành phần vơ ích nhiên liệu có mặt nhiên liệu làm giảm thành phần cháy nhiên liệu, làm giảm nhiệt trị chung nhiên liệu Ở nhiệt độ 1000 C nitơ cháy tạo thành oxytnito NOx gây nguy hại cho môi trường - Oxi : Tuy thành phần cháy có nhiều khơng khí, nên có mặt nhiên liệu làm giảm thành phần cháy nhiên liệu, làm giảm nhiệt trị chung nhiên liệu = 13185 , , + 656,4 = 𝟏𝟑, 𝟕𝟓𝟓 MJ/Kg Độ đen buồng đốt Độ đen hiệu dụng lửa a’ phụ thuộc vào độ đen môi trường buồng lửa a, sắc thái đặc điểm trường nhiệt độ buồng lửa Ảnh hưởng sắc thái lửa đặc điểm trường nhiệt độ độ đen hiệu dụng lửa a’ tính hệ số  , tức Hệ số  phụ thuộc vào sắc thái lửa, sắc thái lửa phụ thuộc vào nhiên liệu phương pháp đốt Giá trị  tra theo bảng sắc thái lửa ( trang 50, Trần Thanh Kỳ, 1990 )    0,65 Độ đen môi trường buồng đốt a = 0,3  0.5 Ta chọn a = 0,4 Độ đen buồng đốt không đốt nhiên liệu ghi ta có cơng thức : [ Trần Thanh Kỳ, 1990 ]  tỉ số diện tích mặt cháy bề mặt hấp thụ xạ Ta chọn  =1 Độ dày dàn ống buồng lửa phun : Năng lượng hấp thu buồng đốt Nhiệt lượng hấp thu buồng đốt kg nhiên nhiệu xác định sau : = 0,969(13755 – 1404,4)= 11967,7 kJ/kg Tính tốn, thiết kế hâm nước Bộ hâm nước bề mặt truyền nhiệt đặt phía sau lị để tận dụng nhiệt khói thải Bộ hâm nước có tác dụng nâng cao hiệu suất lị nên cịn có tên gọi tiết kiệm Trong thiết kế ta sử dụng ống thép SB410 để chế tạo Người ta thường chọn ống thép có đường kính 28  38mm [ Trần Thanh Kỳ, 1990 ] Ta sử dụng ống thép có đường kính dng = 32 mm, dày 3,2 mm Nước ống từ lên, cịn khói ngồi ống từ xuống Như có độ chênh lệch lớn lớn Lượng nhiệt nước hấp thu hâm nước phụ thuộc vào nhiệt độ nước cấp vào lò, nhiệt độ nước cấp khỏi hâm nước độ sôi nước hâm 5.1 Sơ thiết kế đặc tính cấu tạo Để tăng cường độ truyền nhiệt, ta bố trị hâm nước theo kiểu so le đặt nằm ngang, khói bao phủ bên cắt ngang qua chùm ống Bước ống ngang tương đối S1/d =  để hạn chế bám bẩn [ Trần Thanh Kỳ, 1990] Bước ống dọc tương đối : S2/d =1  1,5 Tốc độ khói qua hâm nước theo tiêu chuẩn thiết kế phải đảm bảo < 13m / s [ Trần Thanh Kỳ, 1997 ] Tốc độ nước chảy ống không 0,3 m/s Theo kinh nghiệm ta chọn tốc độ nước 0,6 m/s 5.2 Tính truyền nhiệt hâm nước cấp Tra bảng nước bão hòa nước theo áp suất p = 10 bar Ta có ts =179,92 0C [ Tra bảng nước chưa sơi nhiệt ] Nhiệt độ nước vào hâm nước tnc = 300 C  Entanpy nước vào hâm nước inc = (124,9 kJ/kg ) [ Tra bảng nước nước đường bão hòa theo nhiệt độ ] : Nhiệt độ nước hâm nước ta chọn tr = 900C  Entanpy nước hâm nước ir = 377 ( kJ/kg )  Xét phía nước cấp : Nhiệt độ trung bình nước cấp : ttb = 0,5 ( tnc + tr ) = 0,5 ( 30 +90 ) = 600C Với ttb = 600C, tra bảng “ Thông số nhiệt vật lý nước đường bão hịa “ ta có :  = 983,2 kg / m3 ,  = 65,9 10-2 W /m độ , cp = 4,179 kJ /kg độ,  =0,478 10-6 m2 /s, Pr = 2,98 Nhiệt lượng nước nhận từ khói : Qnước = G cp (tr – tnc ) [ Hồng Đình Tín, 2007 ] Chế độ nước chảy ống : [Hồng Đình Tín, 2007 ] Trong :  - tốc độ nước chảy ống  - độ nhớt động học Dtr - đường kính ống  Nu = 0,021.Re0,8 Pr0,43, [ Hồng Đình Tín, 2007 ] = 0,021.[ 3,615.104]0,8.[2,98]0,43 = 149 Nhiệt trở tỏa nhiệt phía nước :  Về phía khói : Với ttbk = 2500C tra bảng “ thông số nhiệt vật lý khói ” :   0,7 / kg m3 Lưu lượng khói : Gk = Vkhoi.Btt = 4,28 1590 = 6805 ( m3tc / h )   Gk 6805.0,7= 4763 (kg/ h ) = 1,32 (kg/s) Nhiệt độ khói khỏi hâm thường 130 - 1800C Ta chọn 1500C Nhiệt độ trung bình khói : ttbk = 0.5 ( 250 +150) = 2000C Với ttbk = 2000C tra bảng “ thông số nhiệt vật lý khói ” : Pr=0,68 Nhiệt trở tỏa nhiệt 5.3 Tính tốn ống lửa cho lị : Nhiệt độ khói vào ống lửa tkhoi = 2500 C  ikhoi = 1404,4 (kJ/kg ) [ Tra bảng nước nước đường bão hòa theo nhiệt độ ] Lưu lượng khói Gk = 1,89 m3/s Chọn ống lửa có dng = 75mm, dày 5mm Xác định tiết diện khói vào : Tiết diện ống lửa : Số ống lửa : Diện tích tiếp nhiệt ống lửa : Tổng diện tích truyền nhiệt : Fl = 14.43 = 602 m2 Lượng khói Gk sinh sau đốt nhiên liệu : Gk = 6805 m3tc /h = 1,89 m3/h Tốc độ khói k 10 / m s Tính đường kính ống lò  Ta lấy: d = 0,5m = 500 mm Ta chọn d = 700mm để giảm ma sát đường ống độ ồn Tiết diện ống lò : Tiết diện nước balong : Tiết diện balong : F = F + F2 +F3 = 0,189+0,385+2,83.10-3 = 0,6 m2 Đường kính balong : Vậy ta chọn đường kính balong 2,5 m Tính tốn thiết kế sấy khơng khí Để tăng cường hiệu trình cháy, đảm bảo trình bốc cháy nhanh cháy ổn định, khơng khí cấp vào lị cần sấy nóng đến nhiệt độ định Nhiệt độ khơng khí nóng u cầu tùy thuộc vào nhiên liệu đốt Khơng khí nóng khơng cần phải có nhiệt độ cao, thường khoảng 130 0C [ Đào Ngọc Chân - Hoàng Ngọc Đồng , 2007 ] Để sấy nóng khơng khí cấp cho lị đồng thời tận dụng nhiệt để nâng cao hiệu suất lò, người ta đặt thêm đường khói sấy khơng khí 6.1 Đặc tính cấu tạo sấy khơng khí Bộ sấy khơng khí làm ống thép có đường kính d2 = 51 mm Chiều dày mm d1 = 49mm [ Đào Ngọc Chân - Hoàng Ngọc Đồng , 2007 ] Thiết kế sấy khơng khí theo kiểu đường khói, bố trí theo kiểu so le với bước ống : S1 = S2 = 1,3d Trong trình bố trí ống, cần phải đảm bảo kích thước đường khói sấy khơng khí đường khói hâm nước Tốc độ tốt khói qua sấy k   10 14 / m s Ta chọn k 10 / m s khơng có tượng đóng tro xỉ bề mặt đốt tỉ số tốc độ khói khơng khí [ Trần Thanh Kỳ, 1997 ] 6.2 Tính truyền nhiệt sấy khơng khí Nhiệt độ trung bình khơng khí : t2 = 0,5 (t’2 + t’’2 ) [ Hồng Đình Tín, 2007 ] Trong : t2 nhiệt độ trung bình khơng khí, 0C t’2 nhiệt độ khơng khí vào, t’2 = 300C  kk 1,165 kg/ m3 t’’2 nhiệt độ khơng khí khỏi sấy, t’’2= 1300C  t2 = 0,5 ( 30 +130 ) = 80 0C Ứng vơi nhiệt độ tính tốn t2 = 800C, tra phục lục “ Tính chất nhiệt vật lý khơng khí khơ “ ta có : Pr = 0,692 Lưu lượng khơng khí G2 = 3,275 1590 = 5207 m3tc / h   G2 5207 1,165 = 6066 (kg /h ) = 1,69 (kg/s) Nhiệt lượng khơng khí nhận : Q2 = G2.cp2.(t2’’ – t’2 ) [ Hồng Đình Tín, 2007 ] G2 - lưu lượng khơng khí vào, ( kg /s) cp2 – nhiệt dung riêng khơng khí  Q2 = 1,69.1,009 (120 – 30 ) = 153,5 ( kW ) Với thơng số nhiệt vật lý khơng khí ta tính :  Xét phía khói : Nếu cách nhiệt tốt bỏ qua tổn thất nhiệt mơi trương xung quanh, nhiệt lượng khói nhả Q1 nhiệt lượng khơng khí nhận Q2 Từ phương trình cân nhiệt ta tìm nhiệt độ khói : [ Hồng Đình Tín, 2007 ] Muốn biết cp1 cần phải biết nhiệt độ trung bình khói, để dễ tìm sơ ta nhận xét thấy giá trị (G.cp ) khói khơng khí gần tương đương : khói sau khỏi hâm nước, hút vào sấy khơng khí xem hao hụt khơng đáng kể Nhiệt độ trung bình khói : 0,5 (150 +35 ) = 92,50C Với nhiệt độ trung bình khói 92,5 0C tra bảng “ Tính nhiệt vật lý khói ” ta có:  Hệ số truyền nhiệt k: Tính tốn chọn quạt cho hệ thống :  Chọn số liệu kỹ thuật để tính tốn thiết kế đường ống hút  Nồng độ khơng khí  = [Bùi Trung Thành, Luận văn Thạc sĩ khoa học kĩ thuật – 2003, Trường Đại học Nông Lâm Thành Phố Hồ Chí Minh ]  Khối lượng riêng khơng khí đường ống hút là: kk = 1,2 kg/m3  Vận tốc khơng khí ống hút: Vkk chọn = 15 m/s  Năng suất yêu cầu hệ thống là: G = 1,61 tấn/h Để đảm bảo khả hoạt động ổn định hệ thống, tính tốn hệ thống với suất lớn yêu cầu khoảng 30-40%, tức là: Gt = 1,3 G = 1,3 1,61 = 2,093 tấn/h  Tính tốn lưu lượng khơng khí Qkk cần thiết để vận chuyển lượng trấu với suất Gt = 2,093 tấn/h, = , , , = 872 𝑚3 /h Qkkh = 872 (m3/h); với kk = 1,2 kg/m3 Tính đường kính ống hút  Ta lấy: d = 0,14m = 140 mm  Từ hai thông số ta kiểm tra lại vận tốc khơng khí xem có thỏa mãn cho q trình vận chuyển khơng  Vận tốc khơng khí Vkk   Trong :   : hệ số phụ thuộc độ lớn vật liệu, dạng mảnh vụn đồng  = 17 - 20  Ta chọn  = 20   : Khối lượng riêng trấu  = 0,120 tấn/m3   : Hệ số kể đến thay đổi khối lượng riêng khơng khí liên quan đến thay đổi vận tốc tuyệt đối giai đoạn đầu  = (2 - 5).10-5  Ta chọn  = 5.10-5  L : Tổng chiều dài vận chuyển tính tốn (m) L = l + ltđ  Trong đó:  l - tổng chiều dài đoạn ống thẳng không kể 2m ống mềm (thẳng đứng nằm ngang): l = m, ltđ = 2m Do đó: L = m Để đảm bảo tính xác chiều dài đường ống đo đạc thực tế có khả lớn ta lấy thêm hệ số dự trữ là: c = 1,15  Vậy: Lhút = 1,15 x =8,05 m  Kiểm nghiệm vận tốc Vkk  Tính Vkk : = 7,25 m/s Vận tốc Vkk= 7,25 m/s < 15 m/s đủ thoả mãn cho việc vận chuyển Như vậy, vận tốc vận chuyển vât liệu đường ống Vkk chọn ban đầu thỏa mãn  Tính tốn trở lực đường ống  Để thắng trở lực trình vận chuyển trấu đường ống Áp suất quạt tính theo: p = pt + pđ + pc  Trong đó:  p - áp suất toàn phần;  pt - áp suất tĩnh tính bao gồm phần hút phần đẩy;  pđ - áp suất động, tính chung cho toàn hệ thống;  pc - tổng trở lực cục bộ;  Áp suất tĩnh: pt =  kk g h  Trong đó:  h = m, độ cao vận chuyển (tính tổng cộng);  g = 9,81m/s2, gia tốc trọng trường;  kk = 1,2kg/m3, khối lượng riêng khơng khí;  thay vào tìm pt = x 1,2 x 9,81 x = 47 N/m2  Áp suất động: Trong đó:  kk = 1,2kg/m3;  Vkk = 25m/s;  Hệ số K’ phụ thuộc vào vận tốc làm việc khơng khí,  Với Vkk = 15m/s; K’ = 0,58 pc = 82,5 N/m2  Vậy tổng trở lực toàn hệ thống vận chuyển :  p = 47+33,6+82,5 = 163,1 N/ m2 Dựa vào lưu lượng khơng khí vận chuyển trấu, tổng trở lực hệ thống Ta tra đồ thị đặc tuyến quạt ly tâm ta :  Hiệu suất động :  = 0,7  Vận tốc góc  = 80 vòng/ phút  Tốc độ vòng cánh guồng : 16,8 m/s Xác định số vòng quay quạt : Công suất trục quạt : Công suất động điện chạy quạt : Trong : td hiệu suất truyền chọn td = 0,8  hệ số dự phòng quạt  = 1,3 Ta chọn động Hp VẬN HÀNH LÒ HƠI Nhiệm vụ chủ yếu vận hành lò đảm bảo làm việc tin cậy, an tồn lị thời gian dài với việc đạt độ kinh tế cao sản xuất đủ lượng yêu cầu tuân thủ đồ thị phụ tải Việc vận hành lò phải quy trình vận hành Trong trình vận hành cho biết thông số hơi, nước, khói khơng khí cơng suất định mức, cơng suất tối thiểu, tối đa, trung gian độ chênh lệch cho phép thông số Chế độ làm việc lò đặc trưng giá trị phụ tải tổ hợp thông số xác định mức độ kinh tế trình sản xuất Chế độ làm việc ổn định chế độ mà giá trị thông số xác định làm việc lị khơng thay đổi thời gian dài Tuy nhiên chế độ làm việc ổn định cho phép thơng số có chênh lệch nhiều so với giá trị trung bình có thay đổi nhiệt lượng sinh buồng lửa, lượng khơng khí cấp vào lị Chế độ làm việc thay đổi chế độ mà lò làm việc với cơng suất lị khác Do cơng suất lị phải thay đổi phù hợp với phụ tải hộ tiêu thụ Quá trình q độ hay khơng ổn định q trình mà chuyển từ chế độ ổn định sang chế độ ổn định khác thơng số làm việc thay đổi từ giá trị ổn định lúc đầu sang giá trị ổn định lúc sau Các cơng việc vận hành lị bao gồm : chuẩn bị khởi động lò vào làm việc; trông coi, điều khiển điều chỉnh làm việc lị vận hành bình thường; ngừng lò, bảo quản bảo dưỡng lò thời gian lò ngừng làm việc BẢNG CÁC KÝ HIỆU a0 – độ đen buồng đốt n – số ống Btt – Lượng tiêu hao nhiên liệu tính v – thể tích, m3 tốn, kg/h Vbl – thể tích buồng lửa, m3 cp1 – Nhiệt dung riêng đẳng áp, kJ/ S – bước ống, m kg.độ Q – Nhiệt lượng , kJ/kg D - Sản lượng lò hơi, /h  - khối lượng riêng , kg/m3 d – Đường kính, m  - Chiều dày, m Fv – diện tích tiếp nhiệt, m2  - Hệ số dẫn nhiệt, W/m.0 K G – Lưu lượng khối lượng, Kg/s  - Độ nhớt động học, m2 /s H – Chiều cao, m  - Độ dày dàn ống Hb – Bề mặt hấp thụ xạ, m2  - tốc độ, m/s qv – Nhiệt thể tích buồng lửa,  - Hiệu suất lò hơi, % kW/m3 Re – tiêu chuẩn Reynolds qr – Nhiệt diện tích tiết diện ngang Nu – Tiêu chuẩn Nusselt buồng lửa, kW/m2 Pr – Tiêu chuẩn Prandtl Qtlv – Nhiệt trị thấp nhiên liệu, kJ/  - lượng khơng khí lọt vào buồng lửa, kg  - hệ số khơng khí thừa I – Entanpi, kJ/kg k – Hệ số truyền nhiệt ,W/m2.K L - độ dài, m x – hệ số góc dàn ống Rgh - diện tích mặt ghi có lớp nhiên liệu cháy, m2 ... buồng lửa phải th? ?p l Buồng lửa cho ph? ?p dùng phương ph? ?p quen biết để điều chỉnh nhiệt độ q nhiệt phía khói Người ta phân buồng lửa theo dạng nhiên liệu dùng để đốt phương ph? ?p đốt thành buồng lửa. .. đường ống  Để thắng trở lực trình vận chuyển trấu đường ống ? ?p suất quạt tính theo: ? ?p = pt + ? ?p? ? + pc  Trong đó:  ? ?p - ? ?p suất tồn phần;  pt - ? ?p suất tĩnh tính bao gồm phần hút phần... phối h? ?p ống lò - ống lửa Lị ống lị ống lửa có suất sinh lớn (D/F = 25 kg/m2h) Truyền nhiệt xạ tốt ống lò truyền nhiệt đối lưu mạnh ống lửa, khói ống nhỏ có tốc độ lớn Tuy nhiên kiểu ống lị ống