NỐI TIẾP VÀ TIÊU NĂNG (Transitions and energydissipators) NỐI TIẾP DÒNG CHẢY Ở HẠ LƯU CÔNG TRÌNH

Nối tiếp tiêu (Transitions and energy dissipators) Nối tiếp tiêu (Transitions and energy dissipators) Bởi: unknown NỐI TIẾP DỊNG CHẢY Ở HẠ LƯU CƠNG TRÌNH Có hai hình thức nối tiếp: - Hình thức nối tiếp trạng thái chảy đáy Trạng thái chảy đáy trạng thái mà lưu tốc lớn dòng chảy xuất gần đáy kênh dẫn - Hình thức nối tiếp chảy mặt xảy hạ lưu có bậc thẳng đứng Nối tiếp chảy đáy Tuỳ theo độ dốc đáy kênh dẫn, dịng chảy bình thường hạ lưu cơng trình chảy êm (iik) Dòng chảy hạ lưu dòng chảy êm Dịng chảy đổ xuống hạ lưu hình thành mặt cắt co hẹp (c-c), độ sâu co hẹp nhỏ độ sâu phân giới (hc hh hình thành đường nước hạ b2 • hC < hh hình thành đường nước dâng c2 nối tiếp dòng chảy Trường hợp này, lưu tốc thường lớn sinh xói lở hạ lưu cơng trình Hình thức chảy mặt Trạng thái chảy mặt lưu tốc lớn dòng chảy xuất gần mặt tự Chỉ xảy chân cơng trình phía hạ lưu có bậc thẳng đứng hay mũi cong Trong phần ta đề cập đến tiêu cho chảy đáy gây xói lở nghiêm trọng chảy mặt HỆ THỨC TÍNH TỐN CƠ BẢN CỦA NỐI TIẾP CHẢY ĐÁY Tính toán nối tiếp hạ lưu cơng trình bao gồm • Xác định độ sâu co hẹp hc • Xác định độ liên hiệp với hc hc” • So sánh hc” với hh để biết tình hình thức nối tiếp Nếu hình thức nhảy phóng xa giải tiêu hạ lưu cơng trình 2/17 Nối tiếp tiêu (Transitions and energy dissipators) Xác định hc hc” Để đơn giản, ta xét tốn phẳng dịng chảy thay đổi dần nên áp suất phân bố theo qui luật thuỷ tĩnh Viết phương thình Bernoully qua hai mặt cắt (o,o) (c,c) lấy đáy kênh hạ lưu công trình làm chuẩn z0 + p0 γ + α0v2 2g = zc + pc γ + αcv2 c 2g + hw Ta có: z0 =P+H; zc=hc; po γ = pc γ = pa γ ; vc hw = ∑ ξ 2g Đặt: E0 = P + H + α0v2 2g Trong đó: • • • • EO lượng đơn vị dòng chảy thượng lưu so với mặt chuẩn; P chiều cao đập so với đáy kênh hạ lưu; pa áp suất khí quyển; ∑ξ hệ tổn thất lượng dòng chảy qua tràn, xác định thực nghiệm Thay tất gía trị vào phương trình Bernoulli, ta Eo = hc + αcv2 c 2g + vc ∑ ξ 2g v2 c = hc + (αc + ∑ ξ) 2g 3/17 Nối tiếp tiêu (Transitions and energy dissipators) Đặt: ϕ = αc + ∑ ξ v2 c Nên: Eo = hc + 2gϕ (5-1) Ta biết: Q =ACvC Vậy: Eo = hc + E0 = hc + Q2 2gϕ A2 (5-2) c Do đó: Q = ϕAc√2g(Eo − hc) (5-3) Phương trình phương trình thứ để tính nối tiếp thượng hạ lưu Từ ta xác định độ sâu co hẹp hc Nếu kênh dẫn hạ lưu kênh chữ nhật hay kênh có đáy rộng đưa tốn phẳng Ta có: q = Q b (5-4) Trong : q lưu lượng đơn vị; (m2/s) b chiều rộng kênh dẫn (m) Vì (5-2) (5-3) viết lại: E0 = hC + q2 (5-5) 2g.ϕ h2 C q = ϕ.hc√2g(Eo − hc) (5-6) Phương trình thứ hai để tính nối tiếp thượng hạ lưu phương trình nước nhảy, xác định độ sâu liên hiệp nước nhảy α0Q2 g.A1 + y1A1 = α0Q2 g.A2 + y2A2 (5-7) Trong trường hợp mặt cắt chữ nhật phương trình: h'' = h' [√ 1+ 8q2 gh'3 ] − (5-8) 4/17 Nối tiếp tiêu (Transitions and energy dissipators) Để xác định độ sâu co hẹp hc độ sâu liên hiệp với hc hc”, sử dụng hai phương trình (5-3) (5-7), tốn phẳng với hai phương trình (5-6) (5-8) Khi biết E0, Q, φ ta tính hc hc” Biết hc” so với hh ta xác định hình thức nối tiếp Hệ số lưu tốc φ đánh giá tổn thất lượng dịng chảy qua cơng trình, lấy trị số theo bảng Pavơlơpski Hay lấy gía trị trung bình φ =0,95 Tính độ sâu co hẹp hc từ (5-3) hay (5-6) phải làm cách tính dần Ở giới thiệu phương pháp I.I Agơrốtskin áp dụng toán phẳng Đặt : τ'c = h' c E0 (5-9) τ}c } = { {h rSub { size 8{c} } rSup { size 8{ E0 (5-10) Thay (5-9) vào phương trình (5-6) sau biến đổi ta có: q = ϕ.τC.E √2g(1 − τC) hay: q = √2gτC√1 − τC (5-11) ϕ.E Đặt : F(τc) = √2gτc√1 − τc (5-12) Do đó, từ (5-11) viết lại F(τc) = q ϕ.E (5-13) Thay ( 5-9) va ( 5-10 ) vào ( 5-8 ) sau giản lược ta : } } =0.5τ rSub { size 8{C} } left [ sqrt {1+16.ϕ rSup { size 8{2} } { {1 - τ rSub { size 8{C} } } over τC (5-14) 5/17 Nối tiếp tiêu (Transitions and energy dissipators) Như với hệ số φ xác định, trị số F(τc) tương ứng với trị số τc trị số τc” I.I.A gơrôtskin lập thành bảng tính sẵn quan hệ τc τc” theo biểu thức (5-12) (5-14) ứng với trị số φ thường gặp từ 0.85 đến 1.0 Phụ lục 5-1 Xác định hình thức và vị trí nước nhảy Với bảng đó, biết q, E0 φ ta tính F(τc) theo (5-13) tra phụ lục ta gía trị τc τc”, từ tính được: hc = τc.E0 (5-15) hc” = τc”.E0 (5-16) Có hc” ta so sánh với hh để kết luận hình thức nước nhảy: • Nếu hc”=hh nước nhảy chổ • Nếu hc”< hh nước nhảy ngập • Nếu hc” > hh nước nhảy phóng xa Việc xác định vị trí nước nhảy, tính chiều dài đoạn dịng chảy xiết trước nước nhảy có ý nghĩa thực tiễn quan trọng Ta biết hình thức nước nhảy xa, độ sâu sau nước nhảy độ sâu dịng chảy bình thường hạ lưu hh Từ phương trình nước nhảy, ta tính độ sâu trước nước nhảy hh’ Như ta biết hh’ > hc Đoạn dịng chảy xiết trước nước nhảy, có độ sâu mặt cắt hc độ sâu mặt cắt hh’ Biết hai độ sâu đó, ta dùng phương pháp tính dịng khơng xác định chiều dài lp ( chiều dài phóng xa ) Giải tiêu hạ lưu cơng trình Khi dịng chảy qua cơng trình, nối tiếp sau hạ lưu xảy tượng nước nhảy phóng bắt buộc phải đưa giải pháp thích hợp nhằm tiêu hao lượng thừa để tránh xói lở hạ lưu cơng trình gọi giải tiêu Giải tiêu giải pháp bố trí cơng trình cho làm tiêu hao lượng dịng chảy hay nói cách khác làm tăng lượng hạ lưu công trình, tức làm tăng mực nước hạ lưu Để làm tăng mực nước hạ lưu giải pháp cách sau: 6/17 Nối tiếp tiêu (Transitions and energy dissipators) • Hạ thấp đáy kênh hạ lưu phía sau cơng trình gọi đào bể tiêu • Xây tường cản dịng chảy phía sau cơng trình gọi xây tường tiêu • Trong trường hợp lượng dịng chảy lớn hai biện pháp khơng đạt hiệu kết hợp hai gọi bể tường kết hợp Dưới trình bày cách xác định độ sâu đào bể, chiều cao tường hay bể tường kết hợp Tính chiều sâu bể tiêu Giả thiết chiều cao cơng trình, mực nước thượng lưu, lưu lượng đơn vị qua cơng trình quan hệ lưu lượng với mực nước hạ lưu biết Ta biết lúc chưa đào bể (lòng dẫn hạ lưu cơng trình Z1) cột nước thượng lưu so với đáy hạ lưu E0 = E + αv2 2g (5-17) Ứng với E0, ta tính độ sâu co hẹp hc độ sâ liên hiệp với hc” Nếu: hc” > hh Ta cần phải đào sâu đáy cơng trình xuống độ sâu d (cao trình Z2 ) chiều dài lb, tạo thành bể tiêu Hình 5-2 Đào bể cho: hb > hc’’ Trong thực tế để đảm bảo vấn đề kinh tế kĩ thuật (nước nhảy bể hay nhảy chổ), người ta đào bể (chọn chiều sâu d) cho: hb=σhc’’ (5-18) 7/17 Nối tiếp tiêu (Transitions and energy dissipators) Trong đó: σ=1,05÷1,1 Vì lấy σ lớn bể đào sâu, hiệu suất tiêu Nhưng lấy σ ≈ 1, nước nhảy khơng ổn định vị trí, tiến lên trước gần cơng trình, lùi phía sau hạ lưu cơng trình Từ sơ đồ (5-2), độ sâu bể tăng lên là: hb = hh + d + Δz Thay (5-18) vào công thức rút d ta được: } } - h rSub { size 8{h} } - Δz} {} d = σ.hc • • • • • • (5-19) Như xác định độ sâu đào bể d theo công thức (5-19), thì: hc’’ tính nói trên; hh độ sâu hạ lưu, theo đo đạt hay từ thuỷ lực thuỷ văn có được; σ lấy gía trị theo hiệu kinh tế trên; Do cần lập cơng thức xác định Δz Xác định Δ z Ta xuất phát từ giả thiết gần coi sơ đồ dòng chảy khỏi bể chảy ngập qua đập tràn đỉnh rộng Δz coi độ chênh mực nước thượng lưu đập(là mực nước bể) với mực nước đập (là mực nước hạ lưu hh) Vậy áp dụng công thức chảy ngập qua đập tràn đỉnh rộng: q = ϕ'hh√2g.Δz0 ( 5-20) : φ’ hệ số lưu tốc cửa bể, lấy khoảng: ( 0.95 -.- 1.00 ) Δzo độ chênh cột nước cửa bể, có tính đến cột nước lưu tốc tiến gần (lưu tốc trung bình bể ) ta có: Δz0 = Δz + α.vb 2g (5-21) Từ (5- 20) (5-21) ta có: 8/17 Nối tiếp tiêu (Transitions and energy dissipators) Δz = q2 2gϕ'2h2 − αv2 h b 2g mà lưu tốc tính gần bằng: } } } } } {} σ.hc (5-22) q vb = q hb = vậy: } } right ) rSup { size 8{2} } } } right )} {} σ.hc 1 − Δz = q2 2g (ϕ.hh) (5-23 ) • Chú ý: Khi đào sâu xuống đoạn d= Z1 - Z2 cột nước thượng lưu so với đáy bể tăng lên (vì lượng thương lưu so với đáy kênh hạ lưu): E0’ = E + d + αv2 2g Do E0’ tăng lên, nên hc giảm đi, hc” tăng lên Ta ký hiệu hc” ứng với có bể (hc”) Δz độ chênh mực nước chổ khỏi bể thay đổi theo hc’’ Tuy nhiên, hb tăng nhiều (hc”) nên với độ sâu d đủ lớn, ta có: hb = hh + d + Δz > (hc”) Hai cơng thức (5-19) (5-23) chủ yếu để tính chiều sâu bể tiêu Nói chung phải tính phương pháp thử dần Δz hc” lại phụ thuộc d Có thể tính theo bước sau đây: 9/17 Nối tiếp tiêu (Transitions and energy dissipators) Tính d gần lần thứ theo biểu thức: d1 = hc” - hh gỉa định trị số xấp xỉ trị số Với chiều sâu d1 chọn, tính độ sâu co hẹp (hc) độ sâu liên hiệp ( hc” ) theo cột nước E0’ = E0 + d1 phương pháp trình bày Tính Δz theo (5-23) Tính chiều sâu d bể theo (5-19) Nếu gía trị d tính hay gần trị số d1 chọn việc chọn d1 độ sâu bể cần đào Nếu hai gía trị chưa nhau, cần lấy gía trị d tính lại lần theo trình tự kết hai lần liên tiếp xắp xỉ TÍNH CHIỀU CAO TƯỜNG TIÊU NĂNG Trong trường hợp này, ta giữ nguyên cao trình đáy kênh hạ lưu xây tường chắn ngang dòng chảy, nước trước tường dâng lên có độ sâu hb > hh Nếu lúc khơng làm tường ta có hh < hc” (độ sâu liên hiệp với hc), tức có nước nhảy xa hạ lưu cơng trình sau lúc làm tường, ta đạt hb > hc”, nghĩa có nước nhảy ngập bể tiêu Như vậy, chiều cao tường C định xuất phát từ điều kiện: hb = σhc” (5-24) Trong : σ = 1.05 ÷1.10 Từ hình vẽ ta thấy: hb = C + H1 (5-25) Trong đó: • C chiều cao tường; • H1 cột nước tường tiêu 10/17 Nối tiếp tiêu (Transitions and energy dissipators) Thay (5-24) vào (5-25), ta được: } } - H rSub { size 8{1} } } {} (5-26) C = σ.hc Giả thiết tường tiêu làm việc đập tràn có mặt cắt thực dụng chảy ngập, ta xác định cột nước H1 đỉnh đập công thức đập tràn H10 = H1 + αvb 2g = ( ) q σn.m'√2g (5-27) đó: • m’ hệ số lưu lượng ca tng tiờu nng, cú th ly m=0.40ữ0.42 ã n hệ số ngập đập tràn thực dụng phụ thuộc vào hn H10 tra bảng 3-14 Thay (5-22) vào (5-27) biến đổi tính cột nước H1 } } right ) rSup { size 8{2} } } } } {} σ.hc (5-28) q2 H1 = ( ) q σnm'√2g − α 2g Bằng công thức (5-26) (5-28), ta xác định chiều cao tường C Nhưng hệ số ngập σn cơng thức (5-28) lại phụ thuộc hn = hh - C, nên nói chung tóan phải giải cách tính dần Có nhiều cách thử, theo cách tính sau: Sau tính hc hc”, ta tính H1 theo (5-28), cho σn = 1, tính C theo (5-26) Nếu C > hh kết tính Nhưng thường C < hh nghĩa tường làm việc đập chảy ngập, σn < Lúc đó, ta lấy trị số C nhỏ trị số vừa tính trên, tính hn = hh - C 11/17 Nối tiếp tiêu (Transitions and energy dissipators) Tính hn H10 để tìm hệ số ngập σn theo bảng hệ số ngập đập tràn có mặt cắt thực dụng (bảng 4-2 ) tính lại chiều cao tường Sau tính C ln ln phải ý kiểm tra lại dạng nước nhảy sau tường Nếu sau tường có nước nhảy xa ta phải làm tiếp tường thứ hai trường hợp cần thiết cần đến tường thứ ba, v.v Sao cho tường cuối có nước nhảy ngập Việc tính tốn tường tiếp sau tương tự tường đầu, trường hợp nên kết hợp vừa đào sâu đáy vừa xây tường, tức làm bể tiêu kết hợp có lợi xây dựng nhiều tường nối tiếp TÍNH TỐN THUỶ LỰC BỂ TIÊU NĂNG KẾT HỢP Trong thực tế, có nhiều trường hợp làm bể tiêu cách hạ thấp đáy kênh hạ lưu cách xây tường khơng hợp lý Trong trường hợp thứ nhất, bể sâu, đáy kênh hạ lưu phải hạ thấp nhiều, ta làm cho chiều cao đập tăng lên Do đó, điều kiện nối tiếp tiêu hạ lưu đập nặng nề thêm Trong trường hợp thứ hai, tường phải cao, sau tường có khả xảy nước nhảy xa ta phải làm tiếp tường thứ hai Trong điều kiện thế, tốt hết kết hợp hai biện pháp trên, vừa hạ thấp đáy kênh vừa làm tường, gọi bể tiêu kết hợp Thực tế chứng tỏ dùng biện pháp nhiều trường hợp có lợi mặt kinh tế kỹ thuật Sau trình bày cách xác định hai trị số d C Xem sơ đồ hình 5-4, ta thấy độ sâu bể tiêu kết hợp tường là: hb= d + C + H1 Ta cần có nước nhảy ngập bể, nghĩa : 12/17 Nối tiếp tiêu (Transitions and energy dissipators) hb = σhc” Vậy : } } - H rSub { size 8{1} } } {} d + C = σ.hc (5-29) H1 xác định công thức (5-28) trường hợp Trong phương trình (5-29 ) có hai đại lượng chưa biết d C Có hai cách đặt vấn đề để giải Tự chọn • Tự định hai đại lượng d C tìm đại lượng cịn lại, sau điều chỉnh cho chiều sâu đào bể d chiều cao tường C có tỷ lệ lợi hợp lý kỹ thuật kinh tế Như vậy, việc tính tốn xác định d định trước C (hoặc ngược lại) tiến hành cách dùng cơng thức (5-28) (5-29) Bài tốn nói chung phải giải cách dần Xác định chiều cao tường lớn • Xác định chiều cao tường lớn miễn là, cho dịng chảy qua tường chảy khơng ngập cịn nước nhảy sau tường nước nhảy ngập; cịn đào sâu sân cơng trình để đảm bảo bể có nước nhảy ngập Muốn vậy, trước hết ta xét trường hợp cho sau tường có nước nhảy chỗ Chiều cao tường ứng với trường hợp ký hiệu C0 Xác định Co Khi có nước nhảy chổ sau tường độ sâu co hẹp sau tường hc1 độ sâu liên hiệp với dịng chảy bình thường hạ lưu: hc1 = hh √ 1+ 8.α0.q2 gh3 − (5-30) h Độ sâu co hẹp hc1 với cột nước toàn phần E01 trước tường ( bể ) so với đáy hạ lưu có quan hệ với theo cơng thức: 13/17 Nối tiếp tiêu (Transitions and energy dissipators) E10 = hc1 + q2 ϕ'2.2gh2 (5-31) c1 Xem hình 5-4 vẽ, ta lại có: E10= Co + H10 (5-32) Trong H10 cột nước tồn phần đỉnh tường, tính cơng thức đập tràn thực dụng chảy không ngập: H10 = ( ) q m'√2g (5-33) Từ (5-32), ta có: C0 = E10 - H10 (5-34) Thay (5-31) (5-33) vào (5-34), ta được: C0 = hc1 + q2 ϕ'2.2g.hc1 − ( ) q m'√2g (5-35) Xác định Trị số d0 xác định từ (5-29), ta có d0 + C0 + H1 = σhc” d0 = σhc” - ( C0 + H1 ) = σhc” - E1 d0 = σhc” - ( E10 - αv2 b 2g ) thay (5-22), ta được: d0 = σh}0 } - left (E rSub { size 8{10} } - { {αq rSup { size 8{2} } } over {2g left (σ.h rSub { size 8{c} } rSup { size 8{ (5-36) Vì hc” lại phụ thuộc d0 nên toán phải giải tính dần Sau có d0 C0 ta giảm C0 ít, tăng d0 lên để có nối tiếp nước nhảy ngập bể sau tường Chú ý cần tăng d0 nhiều giảm C0 Cuối kiểm tra lại xem có thỏa mãn điều kiện: 14/17 Nối tiếp tiêu (Transitions and energy dissipators) hb = d + C + H1 > σ.hc” Ở H1 tính theo cơng thức (5-28 ) TÍNH TOÁN CHIỀU DÀI BỂ TIÊU NĂNG Cũng việc xác định chiều sâu bể tiêu (hay chiều cao tường tiêu năng), việc xác định chiều dài bể tiêu vấn đề quan trọng khó khăn, chưa có lời giải lý thuyết Vì vậy, thiết kế người ta thường dùng cơng thức thực nghiệm mà kết tính nhiều lúc sai lệch lớn Khi tính chiều dài bể cần phân biệt, hai trường hợp sau: • Trường hợp 1: Khi bể nằm sau đập có mặt tràn hình cong thuận, chiều dài bể tính từ mặt cắt co hẹp (C-C) Vị trí mặt cắt phụ thuộc vào kết cấu đập • Trường hợp 2: Khi bể nằm sau tường thẳng đứng nghiêng chiều dài bể khơng phải tính từ mặt cắt co hẹp mà tính từ chân cơng trình Như vậy, so với trường hợp 1, chiều dài bể tăng lên đoạn l1, khoảng cách từ chân cơng trình đến mặt cắt co hẹp Trị số l1 hoàn toàn tùy thuộc chiều dài nước rơi mái dốc hạ lưu cơng trình, ta xét sau Từ hình vẽ, ta thấy bể có nước nhảy ngập, tồn hai khu nước có trục nằm ngang Chiều dài bể phải định cho nước nhảy ngập nằm gọn đó, đồng thời cho khu nước vật khu nước vật không che lấp lẫn nhau, tức cho dòng chảy đến ngưỡng bể tiêu bình thường Điều có nghĩa lbể phải chọn cho mặt cắt ( m-m ) mặt cắt cuối khu nước vật Nếu cho phép bể xảy nước nhảy vị trí phân giới xuất phát từ lý luận trên, ta có: lb = ln + l' + l1 (5-26) 15/17 Nối tiếp tiêu (Transitions and energy dissipators) đó: ln chiều dài nước nhảy hồn chỉnh, khơng ngập; l' chiều dài khu nước vật Thực tế bể nhảy ngập, có chiều dài lnn ( chiều dài nước nhảy ngập ) bé ln trên, nên chiều dài bể thực khơng cần lớn tính Vì lý đó, nhiều tác gỉa đề cơng thức tính lb cho trị số bé trị số tính tốn Chẳng hạn theo, giáo sư M.Đ Tréctôuxôp đề công thức sau: lb = βln + l1 (5-27 ) đó: β hệ số kinh nghiệm, lấy ( 0,70 ÷ 0,80 ) Theo V.Đ.Durin đưa cơng thức thực nghiệm tính chiều dài bể tiêu kết hợp: lb = 3,2√H0(C + d + 0,83H0) + l1 (5-28) I.I Agơrôtskin đưa công thức: lb = 3hb + l1 (5 - 29) Cần ý tiêu q dài khơng cần thiết, ngắn q khơng hình thành nước nhảy bể mà dòng chảy diễn ngồi bể Khi đó, bể khơng khơng thực nhiệm vụ tiêu mà dòng chảy vọt làm xói lở phá hoại lớp gia cố lịng dẫn hạ lưu sau bể Tính l Từ sơ đồ hình, ta có: l1 = lrơi - S (5-30 ) đó: S chiều dài nằm ngang mái dốc hạ lưu cơng trình; lrơi chiều dài nằm ngang dịng nước rơi tính từ cửa cơng trình đến mặt cắt co hẹp, tính theo cơng thức thực nghiệm sau: Chảy qua đập tràn thực dụng, mặt cắt hình thang 16/17 Nối tiếp tiêu (Transitions and energy dissipators) lroi = 1,33√H0(P + 0,3H0) (5-31 ) Chảy qua đập tràn thực dụng có cửa cống đỉnh đập lroi = 2√H0(P + 0,32a) (5-32) Chảy qua đập tràn đỉnh rộng lroi = 1,64√H0(P + 0,24H0) (5- 33) Chảy từ bậc xuống lroi = P + hk (5 - 33) LƯU LƯỢNG TÍNH TỐN TIÊU NĂNG Khi cơng trình làm việc có lưu lượng biến đổi từ giá trị nhỏ Qmin đến lưu lượng Qmax Nên tính tốn với lưu lượng gây bất lợi nhất, gọi lưu lượng tiêu năng, kí hiêu Qtn Trường hợp bất lợi lúc lượng dịng chảy dư thừa khơng tiêu hao hết qua cơng trình, sinh nước nhảy phóng xa lớn nhất, tức đoạn nước dâng dạng c sau mặt cắt co hẹp dài Trong tính tốn ta so sánh (hc’’-hh) lớn ứng với trường hợp lưu lượng tiêu Qtn Cách xác định lưu lượng tiêu sau : • Ứng với Q ta tính hc’’ tương ứng, từ so với hh • Xác định hc’’ dùng cách tra bảng Agơrơt skin, hay thử dần theo cơng thức (5-6) tìm hc thay vào (5-8) tính hc’’ • Ta dùng cách lập bảng tính, so sánh tìm gía trị (hc’’-hh)max Thực lưu lượng thay đổi mực nước thượng hạ lưu thay đổi Thêm thời đoạn để tính tốn, nên việc tìm lưu lượng tiêu phức tạp 17/17 ... So sánh hc” với hh để biết tình hình thức nối tiếp Nếu hình thức nhảy phóng xa giải tiêu hạ lưu cơng trình 2/17 Nối tiếp tiêu (Transitions and energy dissipators) Xác định hc hc” Để đơn giản,... H1 cột nước tường tiêu 10/17 Nối tiếp tiêu (Transitions and energy dissipators) Thay (5-24) vào (5-25), ta được: } } - H rSub { size 8{1} } } {} (5-26) C = σ.hc Giả thiết tường tiêu làm việc đập... sau: 6/17 Nối tiếp tiêu (Transitions and energy dissipators) • Hạ thấp đáy kênh hạ lưu phía sau cơng trình gọi đào bể tiêu • Xây tường cản dịng chảy phía sau cơng trình gọi xây tường tiêu • Trong