1. Trang chủ
  2. » Luận Văn - Báo Cáo

Đồ án CHI TIẾT máy hgt 2 cấp khai triển

48 4 0

Đang tải... (xem toàn văn)

Tài liệu hạn chế xem trước, để xem đầy đủ mời bạn chọn Tải xuống

THÔNG TIN TÀI LIỆU

Thông tin cơ bản

Định dạng
Số trang 48
Dung lượng 790,64 KB

Nội dung

TR σG Đ I H C BÁCH KHOA TP HCM KHτAăC KHÍ B ăMỌσăTHII TăK ăMÁY Đ Áζ εỌζ H C CHIăTI TăMÁY H căkỳăIănĕmăh că2017-2018 Sinh viên thực : ζguyễn Văn Đông MSSV:.1510764 ζgười hướng dẫn : Trần Thiên Phúc Ký tên: Ngày hoàn thành : ζgày bảo vệ: Đ ăTẨI Đ ăs ă01:ăTHI TăK ăH ăTH σGăD σăĐ σGăXệCHăăT I Ph ngăánăs :ầ T Sơ đồ tải t rọng H ăth ngăd năđ ngăxíchăt iăg m:ă1- Động điện pha không đ ng bộ; 2- Bộ truy n đai thang; 3- Hộp giảm t c bánh trụ hai cấp khai tri n; 4- ζ i trục đàn h i; 5- Xích tải (Quay chi u, tải va đập nhẹ, ca làm việc giờ) δực vịng xích tải F, ζ Vận t c xích tải v, m/s S đĩa xích dẫn z, Bước xích p , mm Thời gian phục vụ δ, năm S ngày làm/năm Kng , ngày S ca làm ngày, ca t1, giây t2, giây t3, giây T1 T2 T3 5500 1,5 11 110 210 19 20 17 T 0,7T 0,8T YểUăC Uă:  01 thuyết minh.  01 v lắp A0 ; 01 v chi tiết theo TCVN. σ IăDUσGăTHUY TăMINH Xác đ nh công suất động phân b tỉ s truy n cho hệ th ng truy n cho hệ th ng truy n động Tính tốn thiết kế chi tiết máy: a Tính tốn truy n hở (đai, xích bánh răng) b Tính truy n hộp giảm t c (bánh răng, trục vít) c V sơ đ lực tác dụng lên truy n tính giá tr lực d Tính tốn thiết kế trục then e Ch n ổ lăn n i trục f Ch n thân máy, bu-lông chi tiết phụ khác Ch n dung sai lắp ghép Tài liệu tham khảo Ph nă1:ăXÁCăĐ σHăCỌσGăSUỂTăĐ σGăC ăVẨăPHỂσăPH I TỶ S TRUY N 1.1 CH σăĐ σGăC : 1.1.1 Ch n hiêu su t c a h th ng:  Hiệu suất truy n động:  Với: ηch =ηđηbr1ηbr2ηtnηol4=0,95*0,97*0,96*0,98*0,994=0,833 ηtn = 0,98 :hiệu suất n i trục đàn h i ηbr1 = 0,97 : hiệu suất truy n bánh trụ nghiêng ηbr2 = 0,96 : hiệu suất truy n bánh trụ thẳng ηđ = 0,95 : hiệu suất truy n đai thang ηol = 0,99 : hiệu suất ổ lăn 1.1.2 Tính cơng su t c n thi t (đ ngăc ălƠmăvi c v iăs ăđ t i tr ngăthayăđ i)  Công suất động phải lớn công suất cần thiết  Với: Pdc Pct = Pct = = 8,34 (kw) ηch: hiệu suất chung c a hệ th ng Ktd : hệ s tương đương đổi công suất làm việc sang đẳng tr Ktd =√ ∑ =√ ∑ = 0,842 P: công suất trục công tác : P= = = 8,25 (kw) F: lực vịng xích tải (N) V : vận t c xích tải 1.1.3 (m/s) Xácăđ nh s vịngăquayăs ăb c aăđ ngăc :  S vòng quay trục công tác: nlv=60000( ) = 60000( V : vận t c xích tải (m/s) Z : s đĩa xích tải  P :bước xích c a xích tải(mm) Ch n sơ tỷ s c a hệ th ng: Usb = Uđ.Uhgt =3.12=36 Với Usb : tỉ s truy n sơ c a hệ )=74,38 (vòng/phút) Uđ =3 : tỉ s truy n sơ c a đai thang (3-5) Uhgt =12 : tỉ s truy n sơ c a hộp giảm t c (6-30)  S vòng quay sơ c a động cơ: nsb=nlv.Usb=74,38*36=2677,686 (V/p) 1.1.4 Ch năđ ngăc ăđi n:  Động điện có thơng s phải thỏa mãn: Pdc Pct=8,34 ndc nsb  Tra phụ lục P1.1(tr492) tài liệu (*) ta ch n: Động 4A132S4Y3 Đường kính trục Cơng suất(Kw) 38 vận t c quay(v/p) 11 1.2 PHÂN PH I TỶ S  Hộp giảm t c 1458 hệ s công suất cos ɸ 0.87 Hiệu suất ɳ T_max/T_dn T_k/T_dn 2.2 87.5 TRUY N: Ch n tỉ s truy n hộp giảm t c :  Bộ truy n đai Uhgt =12 Tỉ s truy n lại: Uđ = = =1,634  Phân ph i tỉ s truy n hộp giảm t c : Ch n tỉ s truy n cặp bánh trụ nghiêng (cấp nhanh) cặp bánh trụ thẳng(cấp chậm) : Unh= Uch Tỉ s truy n c a cặp bánh trụ thẳng(cấp chậm) s là: Uch = √ =√ =3 Tỉ s truy n c a cặp bánh trụ nghiêng (cấp nhanh) s là: Unh = *Uch = Tỉ s truy n cu i c a hộp giảm t c: Uhgt=Unh*Uch=4.3=12 Sai s tỉ s truy n : Δ= % Bảng thông s kĩ thuật : Tr c Đ ngăc Thôngăs Tỉ s truy n I s vịng quay,v/p cơng suất,kw monen xoắn(ζmm) II 1,634 III Công tác 1458 892.56 223.14 11 72050.754 9.803 104890.917 9.317 398753.309 74.38 8.855 8.25 1136925.433 1059254.167 Mômen xoắn công suất trục xác đ nh sau: PIII = = = PII = PI = = TI =9,55*106 TII =9,55*106 TIII =9,55*106 = 8,855 (kw) = 9,317 (kw) = 9,803 (kw) = 9,55*106 = 9,55*106 = 9,55*106 74.38 = 104890.917 (Nmm) = 398753.309 (Nmm) = 1136925.433 (Nmm) PH N TÍNH TỐN THI T K CÁC CHI TI T MÁY 2.1 THI T K B 2.1.1 Đ nhăđ TRUY N ĐAI: ng kính bánhăđai:  Dựa vào bảng 5.1 tài liệu (*) :  Ch n đai thang B : = 14mm; = 17mm; h= 10,5mm; 140÷280mm d1 =1,2 =1,2.140= 168mm Theo tiêu chuẩn ta ch n : o Đường kính bánh đai nhỏ = 220mm o Hệ s trượt tương đ i ξ = 0,02 = 4mm; A= 138  Ki m nghiệm vận t c c a đai theo u kiện: = = = 16,795 m/s =(30 35) m/s  Đường kính bánh đai lớn = µ (1-ξ) = 1,634.220.(1-0,02) = 352,183 mm Theo tiêu chuẩn ta ch n d2= 360 mm  Tỉ s truy n c a truy n đai thực : u= = = 1,7 sai lệch với giá tr ch n trước % ; = 2.1.2 S ăb kho ng cách tr c a:  Khoảng cách trục nhỏ xác đ nh theo công th c: 2( + ) ≥ a ≥ 0,55( + ) + h 2(220 + 360) ≥ a ≥ 0,55(220 + 360) +10,5 1160 ≥ a ≥ 329,5  Ch n khoảng cách trục sơ theo bảng 5.15 tài liệu (*): asb = 1,2 d2= 1,2*360=432 mm 2.1.3 Đ nh xác chi uădƠiăđaiăLăvƠăkho ng cách tr c a :  Tính chi u dài đai δ (cơng th c 5.1): + L = 2a + + = 1786,4 mm = 2.432 + Theo bảng 5.11, ta ch n đai có chi u dài L = 2000 mm  Ki m nghiệm s vòng chạy c a đai 1s theo công th c : i= = ≤ [i]=10 = 8,397  Tính tốn lại khoảng cách trục a: a= √ Trong : = 2000 - π k=L- Δ= a= = =1088,94 =70 √ = 539,931mm  giá tr a thỏa mãn khoảng cho phép 2.1.4 Ki m nghi m góc ơm:  Tính góc ơm đai bánh đai nhỏ theo u kiện : = 180 - 57 =180- 57 = 120 2.1.5 Xácăđ nh s đaiăc n thi t : S đai Z xác đ nh theo u kiện tránh xảy trượt trơn đai bánh đai: Z≥   - hệ s xét ảnh hưởng c a góc ơm đai : = 1,24(1 ) = 1,24(1 - hệ s xét đến ảnh hưởng vận t c ) = 0,964     = 1- 0,05(0,01 -1) = – 0,05.(0,01 – 1) = 0,909 - hệ s xét ảnh hưởng tỷ s truy n u: = 1,14 u= 2,45 2,5 – hệ s xét ảnh hưởng s dây đai, ta ch n sơ =0.95 ( z=(2 3) ) - hệ s xét đến ảnh hưởng chế độ tải tr ng =0,9 tải va đập nhẹ -Hệ s xét ảnh hưởng chi u dài đai: =√ =√ =0.981 = 2240mm, v =16,795/s loại đai B Theo Hình 5.2b ta ch n [ ] = kw d = 220mm,  Ta dễ dàng tính Z 2.188  Ta ch n Z=3 2.1.6 Đ nhăcácăkíchăth c ch y u c aăđaiă:  Chi u rộng bánh đai : B = (Z-1).t +2.S = (3-1).19+2.12,5=63 (mm) Với kích thước tiết diện cho sẵn bảng 4.4 hình 4.6 tài liệu (**) Ta ch n t = 19mm  Đường kính ngồi S =12,5 mm dn1 = d1 + 2h0 =220 +10,5 = 230,5 (mm) dn2 = d2 + 2h0 =360 +10,5 = 370,5 (mm) 2.1.7 Tính lựcăcĕngăbanăđ u lực tác dung lên tr c :  Lực căng ban đầu : = A[ =z [ = 3.138.1,5 = 621 N Với: A1 = 138 mm2 [ =1,5 N/mm2 Z : s dây đai ( Z=3)  Lực tác dụng lên trục : 2.1.8 Tính  = 3.621 = 1492,04 N ≈3 ng su t l n nh tătrongădơyăđaiăvƠăxácăđ nh tu i th đaiă: ng suất lớn dây đai: = = = + 0,5 +ρ + + + E = Với: + 1000  + : ng suất kéo nhánh căng Ń1=  + 0,5 =1,582 Mpa = : ng suất phụ lực ly tâm gây nên =ρ  =1000 =0.282 Mpa : ng suất u n sinh đai (E=200εpa; y0=4 mm) E= = 100  Tuổi th đai xác đ nh theo công th c : = = Trong 2.2 THI T K B = 8497 = 9MPa ; i= 8,397 (l/s); m=8 TRUY σăBÁσHăRĔσG:  Thông s kĩăthu t: - Thời gian phục vụ: δ=5 năm - Quay chi u, tải va đập nhẹ, 210 ngày/ năm, ca/ngày, tiếng/ ca - Cặp bánh cấp nhanh (bánh trụ nghiêng) : Tỉ s truy n s vịng quay cơng suất monen xoắn(ζmm) 4.000 892.56 9.803 104890.9 - Cặp bánh cấp chậm (bánh trụ thẳng ) : Tỉ s truy n s vòng quay công suất monen xoắn(ζmm) 3.000 223.14 9.317 398753.3 100 = 5,5 Mpa  Ta tính tốn theo độ b n mỏi tiếp xúc đ tránh tượng tróc rỗ b mặt ki n nghiệm lại u kiện b n u n 2.2.1 Cặpăbánhărĕngătr rĕngănghiêngăc p nhanh: 2.2.1.1 V t li u nhi t luy năbánhărĕng: Ta ch n loại vật liệu hai cấp c a bánh thép C45 Tôi cải thiện Ta ch n sau: -Độ rắn bánh nhỏ 250 HB -Độ rắn bánh lớn 235 HB 2.2.1.2 a) ng su t cho phép : ng suất tiếp xúc cho phép Khi chưa có kích thước truy n ta tính sơ theo cơng th c (3.5)  H    o H lim 0,9 K HL với sH  1,1 sH  Giới hạn mỏi tiếp xúc tương đương với chu kì sở cho bảng 3.5 Ń0Hlim1 = 2H1 + 70 = 570 Mpa Ń0Hlim2 = 2H2 + 70 = 540 Mpa  S chu kì làm việc sở:  =30 =1,7 (chu kì) =30 =1,4 (chu kì) S chu kì làm việc tương đương, xác đ nh theo sơ đ tải tr ng ∑ 892,56.(5.210.2.8) = 60.1.[ = 56 (chu kì) = = 14 107 (chu kì)  KHI NHE > NHO ta ch n KHL =  ng suất tiếp c a bánh : [ŃH1] =Ń0Hlim1 =570 = 466,36 Mpa [ŃH2] =Ń0Hlim2 =540 = 441,82 Mpa Tải động quy ước tác dụng lên ổ theo cơng th c (8.3) : Trong đó: Q - tải tr ng động quy ước tác dụng lên ổ, ζ Fr, Fa - tổng lực hướng tâm d c trục tác động lên ổ, ζ V = vòng quay X, Y - hệ s tải tr ng hướng tâm d c trục Tra bảng 8.2 ta có: X1 = 0,45;Y1= 1,64 X = ; Y2 = KŃ - hệ s xét đến ảnh hưởng đặc tính tải tr ng đến tuổi th ổ, ch n theo bảng 8.4 KŃ = 1,3 (dùng cho hộp giảm t c) Kt - hệ s xét đến ảnh hưởng nhiệt độ (t 0C) đến tuổi th ổ: Kt = nhiệt độ làm việc nhỏ 1000C  Tải tr ng động tác dụng lên ổ : Q1 = (0,45.1.1077,86 + 1,64.322).1,3.1 =1317,2 N Q2 = (1.1.2302,13 + 0.919,7).1,3.1 =2992,77 N  Ta tính tốn theo ổ lăn ( Q2>Q1 )  Vì tải thay đổi nên ta tính tải tr ng tương đương theo công th c (8.7)  QE = Q2√  Thời gian làm việc tương đương tính triệu vòng quay : = 899,7 (triệu vòng) = L= = 2351,2 N  Khả tải động tính tốn c a ổ ( theo công th c 8.10 ) Ctt = Q √ = 2351,2 √ = 18 093 N Với Q = Q2 ; m =10/3 ổ đũa Ta thấy Ctt = 18,093 KN < C = 31 KN nên đảm bảo b n,ch n ổ  Tính lại tuổi th thực c a ổ (8.11): L= ( = )m =( = )3 =2291,98 triệu vòng = 42797,7  Ki m tra s vòng quay gi i h n c a : S vòng quay giới hạn ngh theo công th c (8.13): Ngh=Dpwn Trong : [Dpwn]=1,8.105 bơi trơn dầu với ổ bi đỡ chặn dãy (bảng 8.6) Dpw = = = 46 mm K1=1 Dpw 1v/p nên ta ch n ổ theo khả tải động Tải động quy ước tác dụng lên ổ theo cơng th c (8.3) : Trong đó: Q - tải tr ng động quy ước tác dụng lên ổ, ζ Fr, Fa - tổng lực hướng tâm d c trục tác động lên ổ, ζ V = vòng quay X, Y - hệ s tải tr ng hướng tâm d c trục Tra bảng 8.2 ta có: X1 = 1;Y1= X = ; Y2 = KŃ - hệ s xét đến ảnh hưởng đặc tính tải tr ng đến tuổi th ổ, ch n theo bảng 8.4 KŃ = 1,3 (dùng cho hộp giảm t c) Kt - hệ s xét đến ảnh hưởng nhiệt độ (t 0C) đến tuổi th ổ: Kt = nhiệt độ làm việc nhỏ 1000C  Tải tr ng động tác dụng lên ổ : Q1 = (1.1.4762,2 ).1,3.1 =6190,9N Q2 = (1.1.3712,54).1,3.1 =4826,3 N  Ta tính tốn theo ổ lăn ( Q1>Q2 )  Vì tải thay đổi nên ta tính tải tr ng tương đương theo công th c (8.7)  QE = Q1√  Thời gian làm việc tương đương tính triệu vịng quay : = 224,9 (triệu vòng) = L= = 4863,73 N  Khả tải động tính tốn c a ổ ( theo công th c 8.10 ) Ctt = Q √ = 4863,73 √ = 29 578,9 N Với Q = Q2 ; m =3 ổ bi Ta thấy Ctt = 29,5889 KN < C = 31,9 KN nên đảm bảo b n,ch n ổ  Tính lại tuổi th thực c a ổ (8.11): L= ( = )m =( )3 =282,14 triệu vòng = = 21073,4  Ki m tra s vòng quay gi i h n c a : S vòng quay giới hạn ngh theo cơng th c (8.13): Ngh=Dpwn Trong : [Dpwn]=5,5.105 bôi trơn dầu với ổ bi đỡ dãy(bảng 8.6) = = 65 mm Dpw = K1=1 DpwQ1 )  Vì tải thay đổi nên ta tính tải tr ng tương đương theo công th c (8.7)  QE = Q1√  Thời gian làm việc tương đương tính triệu vòng quay : = 75 (triệu vòng) = L= = 2896,7 N  Khả tải động tính tốn c a ổ ( theo công th c 8.10 ) Ctt = Q √ = 2836,7 √ = 12 215 N Với Q = Q2 ; m =3 ổ bi Ta thấy Ctt = 12,215 KN < C = 22,2 KN nên đảm bảo b n,ch n ổ  Tính lại tuổi th thực c a ổ (8.11): L= ( = )m =( )3 =450,13 triệu vòng = = 100 862,5  Ki m tra s vòng quay gi i h n c a : S vịng quay giới hạn ngh theo cơng th c (8.13): Ngh=Dpwn Trong :  [Dpwn]=5,5.105 bơi trơn dầu với ổ bi đỡ dãy(bảng 8.6) = = 72,5mm Dpw = K1=1 Dpw50 000 n=74,38< ngh= 8344,82 v/p Thỏa u kiện 2.6 TÍNH TOÁN N I TR C:  Momen xoắn : T=1136925,43 Nmm=1136,9 Nm  Đường kính trục III : dnt =55mm  Đường kính trục tải : d=55 mm ⟹ Ta chọn nối trục vịng đàn hồi  Kích thước vịng đàn h i: T, Nm d D dm L l d1 D0 z nmax B B1 l1 2000 56 260 120 175 140 110 200 2300 70 48 T, Nm dc d1 D2 l l1 l2 l3 h 1000 24 M16 32 95 52 24 44  Kích thước c a ch t:  Ki m nghiệm s c b n dập c a vòng đàn h i: Ń d= [Ńd]= (2 4) Mpa Trong : K hệ s an toàn làm việc tra theo bảng 9.1 Ch n K =1,5 với loại máy công tác xích tải  Ńd= = = Mpa < 3.5 Mpa Thõa u kiện  Ki m nghiệm s c b n ch t: Ńu= [Ńd] = (60 80) Mpa Trong : L0 = l + = 52 +  Ńu=  Thõa = u kiện = 64 = 49 Mpa < 60 Mpa D3 48 l2 48 PH N 3: CH N THÂN MÁY, BULONG, CÁC CHI TI T PH , DUNG SAI VÀ L P GHÉP CH N THÂN MÁY: 1.1 Yêu c u: - Chỉ tiêu c a hộp giảm t c kh i lượng nhỏ độ c ng cao - Vật liệu làm vỏ gang xám GX15-32 - Hộp giảm t c bao g m: thành hộp, nẹp gân, mặt bích, g i đỡ, … - B mặt lắp ghép nắp thân cạo mài đ lắp sít, lắp có lớp sơn mỏng sơn đặc biệt - Ch n b mặt ghép nắp thân: song song mặt đế - εặt đáy v phía lỗ tháo dầu với độ d c khoảng 20 chỗ tháo dầu lõm xu ng 1.2 Xácăđ nhăkíchăth c v h p: Tên g i Bi u th c tính tốn Chi u dày: - Thân hộp,   = 0,03a + = 10 mm Gân tăng c ng: - Chi u dày, e e = (0,8  1) = mm - Chi u cao, h h < 58 mm - Độ d c khoảng 2o - ζắp hộp, 1 Đường kính: - Bulơng n n, d1 - Bulơng cạnh ổ, d2 - Bulơng ghép bích thân, d3 - Vít ghép nắp ổ, d4 - Vít ghép nắp cửa thăm, d5 εặt bích ghép nắp thân: - Chi u dày bích thân hộp, S3 - Chi u dày bích nắp hộp, S4 - B rộng bích nắp thân, K3 1 = 0,9 = mm d1 > 0,04a + 10>12 = 20 mm d2 = (0,7  0,8)d1 = 16 mm d3 = (0,8  0,9)d2 = 14 mm d3(trục 1) = 12 mm d4 = (0,6  0,7)d2 = 10 mm d5 = (0,5  0,6)d2 = mm S3 = (1,4  1,8)d3 = 20 mm S4 = (0,9  1)S3 = 20 mm K3  K2 - (3  5) = 45-5=40 mm K2 = E2 + R2 + (3  5) = 45 mm - B rộng mặt ghép bulông cạnh ổ, K2 E2  1,6d2 = 26 mm - Tâm lổ bulông cạnh ổ: E2 C (là R2  1,3d2 = 21 mm - Chi u cao h h xác đ nh theo kết cấu, phụ thuộc tâm lỗ khoảng cách từ tâm bulông đến mép lổ) C  D3/2 bulơng kích thước mặt tựa εặt đế hộp: - Chi u dày: khơng có phần l i, S1 S1  (1,3  1,5)d1 = 30 mm Dd xác đ nh theo đường kính dao khoét S1  (1,4  1,7)d1 = 30 mm - Khi có phần l i,Dd; S1; S2 S2  (1  1,1)d1 = 20 mm - B rộng mặt đế hộp, K1 q Khe hở chi tiết: - Giữa bánh với thành hộp - Giữa đỉnh bánh lớn với đáy hộp - Giữa mặt bên bánh với S lượng bulông n n, Z  Kíchăth K1  3d1 = 60 mm q  K1 + 2 = 80 mm   (1  1,2) = 10 mm 1  (3  5) = 30 mm   =10mm Z = (L + B)/(200  300) = L=780 B=351 mm c g i tr c: Đường kính ngồi tâm lỗ vít Trục D D2 D3 I 62 75 90 II 90 110 135 III 90 110 135 CÁC CHI TI TăLIểσăQUAσăĐ N K T C U V H P: 2.1 Ch tăđ nh v : εặt ghép nắp thân nằm mặt phẳng ch a đường tâm trục δỗ trụ (đường kính D) lắp nắp thân hộp gia công đ ng thời Đ đảm bảo v trí tương đ i c a nắp thân trước sau gia công lắp ghép, dùng ch t đ nh v ζhờ có ch t đ nh v , xiết bulơng khơng làm biến dạng vịng ngồi c a ổ (do sai lệch v trí tương đ i c a nắp thân), loại trừ nguyên nhân làm ổ chóng b hỏng Ta dùng ch t đ nh v hình có thơng s sau: c l 54 d d1 d cx45 L 2.2 G i Tr c v h p ậ n p :  Làm vật liệu GX15-32  Đường kính g i trục đường kính nắp ổ  Kết cấu g i trục hộp giảm t c, bảng 10.9 (tài liệu (*)): Trục D D2 D3 D4 h d4 z I 62 75 90 52 M6 II 90 110 135 85 12 M8 III 90 110 135 85 12 M8 2.3 Cửaăthĕm: Đ ki m tra, quan sát chi tiết máy hộp lắp ghép đ đổ dầu vào hộp, đỉnh hộp có làm cửa thăm Cửa thăm đậy nắp Trên nắp có lắp thêm nút thơng Kích thước cửa thăm ch n theo bảng 10.16 sau: A B A1 B1 100 75 150 100 C C1 K R 125 130 87 12 Vít S lượng M8 x 22 2.4 σútăthôngăh i: Khi làm việc, nhiệt độ hộp tăng lên Đ giảm áp suất u hịa khơng khí bên bên ngồi hộp, người ta dùng nút thông ζút thông lắp nắp cửa thăm Kích thước nút thơng (tra bảng 10.17): A B C D E G H I K L M27x2 15 30 15 45 36 32 M N 10 O P 22 Q 32 18 R S 36 32 2.5 Nút tháo d u: - Sau thời gian làm việc, dầu bôi trơn ch a hộp b bẩn (do bụi hạt mài) b biến chất, cần phải thay dầu Đ tháo dầu cũ, đáy hộp có lỗ tháo dầu δúc làm việc, lỗ b t kín nút tháo dầu - Kết cấu kích thước c a nút tháo dầu tra bảng 10.18 (nút tháo dầu ren trụ) sau: d b m f l c q D S D0 M 20 x 15 28 2,5 17,8 30 22 25,4 2.6 Queăthĕmăd u: - Đê ki m tra m c dầu hộp ta dùng que thăm dầu Queăthĕmăd u 2.7 Vịng móc: - Dùng đ di chuy n hộp giảm t c cách dễ dàng - Chi u dày: S=(2÷3)Ł=20 mm - Đường kính lỗ vịng móc: d=(3÷4) Ł=30 mm 2.8 Vít tách n p thân h p gi m t c: Có tác dụng tách nắp thân hộp giảm t c, vít M14x30 CÁC CHI TI T PH KHÁC: 3.1 Vịng ph t: Vịng phớt loại lót kín động gián tiếp nhằm mục đích bảo vệ ổ khỏi bụi bặm, chất bẩn, hạt c ng tạp chất khác xâm nhập vào ổ ζhững chất làm ổ chóng b mài mịn b han gỉ ζgồi ra, vịng phớt cịn đ phịng dầu chảy ngồi Tuổi th ổ lăn phụ thuộc nhi u vào vòng phớt Vịng phớt dùng rộng rãi có kết cấu đơn giản, thay dễ dàng Tuy nhiên có nhược m chóng mịn ma sát lớn b mặt trục có độ nhám cao Vịng ph t 3.2 Vòng ch n d u: Đ ngăn cách mỡ phận ổ với dầu hộp B NG T NG K T BULONG: Dựa theo bảng Phụ lục sách V Cơ Khí tâp 1, Trần Hữu Quế      Bu long n n: d1=20, ch n M20, l0=42 Bu lông cạnh ổ: d2=16, l0=34, ch n M16x100 Bu long ghép bích nắp thân: d3=14, l030, ch n M14x55 Vít ghép nắp ổ: d4=10,l0=22, M10x40 Vít ghép nắp cửa thăm: d5=8, M8x16  Bảng tổng kết sau: Bulong –đai c M8 M10 M14 M16 M20 S 13 17 22 24 30 D 14,4 18,9 24,5 26,5 33,3 h 5,5 10 13 M10x40 M14x55 M16x100 M20x42 S lượng 16 M8x40 M8x16 DUNG SAI VÀ L P GHÉP: Căn c vào yêu cầu làm việc c a chi tiết hộp giảm t c, ta ch n ki u lắp ghép sau: 5.1 Dung sai lĕn: Vòng ổ lăn ch u tải tuần hoàn, ta lắp ghép theo hệ th ng trục lắp trung gian đ vịng ổ khơng trượt b mặt trục làm việc Do đó, ta phải ch n m i lắp k6, lắp trung gian có độ dơi, tạo u kiện mịn đ u ổ (trong q trình làm việc s quay làm mịn đ u) Vịng ngồi c a ổ lăn khơng quay nên ch u tải cục bộ, ta lắp theo hệ th ng lỗ Đ ổ có th di chu n d c trục nhiệt tăng q trình làm việc, ta ch n ki u lắp trung gian H7 5.2 L păghépăbánhărĕngătrênătr c: Bánh lắp lên trục ch u tải vừa, tải tr ng thay đổi, va đập nhẹ, ta ch n ki u lắp ghép H7/k6 5.3 L p ghép n p thân h p: Đ dễ dàng cho việc tháo lắp u chỉnh, ta ch n ki u lắp lỏng H7/e8 5.4 L p ghép vòng ch n d u tr c: Đ dễ dàng cho tháo lắp, ta ch n ki u lắp trung gian H7/Js6 5.5 L p ch tăđ nh v : Đ đảm bảo độ đ ng tâm không b sút, ta ch n ki u lắp chặt P7/h6 5.6 Lĕpăghépăthen: Theo chi u rộng, ch n ki u lắp trục P9/h8 ki u lắp bạc Js9/h8 Theo chi u cao, sai lệch giới hạn kích thước then h11 Theo chiếu dài, sai lệch giới hạn kích thước then h14 B NG DUNG SAI L P GHÉP Kích Chi tiết thước ES EI es ε i lắp (  m) (  m) (  m) (mm) (  m) Độ dôi Độ hở lớn lớn nhất ei Bánh 36 H7/ k6 +25 +18 +2 18 23 Bánh 42 H7/ k6 +25 +18 +2 18 23 Bánh 45 H7/ k6 +25 +18 +2 18 23 Bánh 60 H7/ k6 +30 +21 +2 21 28 ăBIă ăvòngătrong d Trục I 30 H7/ k6 +25 +18 +2 18 23 Trục II 30 H7/ k6 +25 +18 +2 18 23 Trục III 55 H7/ k6 +30 +21 +2 21 28 Thenă(tr c) bxh Trục I Trục II Trục III 8x7 P9/ h8 -15 -51 -18 42 12x8 P9/ h8 -15 -51 -22 51 12x8 P9/ h8 -15 -51 -22 51 14x9 P9/ h8 -15 -51 -22 51 14x9 P9/ h8 -18 -61 -27 61 18x11 P9/ h8 -18 -61 -27 61 Thenă(bánhărĕngă+ bánhăxíchă+ăn iătr c) ζ i trục 14x9 Js9/ h8 +18 -18 -22 18 Br1 12x8 Js9/ h8 +18 -18 -22 18 Br2 12x8 Js9/ h8 +18 -18 -22 18 Br3 14x9 Js9/ h8 +18 -18 -22 18 Br4 18x11 Js9/ h8 +21,5 -21,5 -27 21,5 48,5 Bánh đai 8x7 Js9/ h8 +21,5 -21,5 -27 21,5 48,5 Ch t đ nh v - d=6 P7/h6 -8 -20 -8 20 vỏ hộp ζắp ổ - vỏ hộp Vòng chắn dầu – trục I Vòng chắn dầu – trục II Vòng chắn dầu – Trục III Vòng phớt – trục I Vòng phớt – trục III ζắp bích ổ lăn trục I ζắp bích ổ lăn trục II ζắp bích ổ lăn trục III ζăp cửa thăm – nắp hộp H7/e8 H7/js6 +21 +6,5 -6,5 6,5 27,5 H7/js6 +21 +6,5 -6,5 6,5 27,5 H7/js6 +25 +8 -8 33 H7/ js6 +21 +6,5 -6,5 6,5 27,5 H7/ js6 +25 +8 -8 33 H7/h6 +30 0 -19 49 H7/h6 +30 0 -19 49 H7/h6 +35 0 -22 57 H8/h7 +63 0 -40 103 K TăLU σ Qua thời gian làm đ án môn h c thiết kế hệ th ng truy n động khí, em nắm vững v cách phân tích cơng việc thiết kế, cách đặt vấn đ cho tốn thiết kế Vì đặc trưng nghiên c u c a môn h c tính hệ truy n động nên qua giúp cho sinh viên có cách xử lý sát thực biết cách kết hợp với kiến th c h c đ tính tốn ch n phương án t i ưu cho thiết kế Dù c gắng hoàn thành đ án với cường độ làm việc cao, kỹ lưỡng có hướng dẫn cụ th c a quý thầy cô khoa Cơ khí hi u biết cịn hạn chế chưa có kinh nghiệm thực tiễn nên chắn đ án cịn có nhi u thiếu sót bất cập Vì vậy, em mong sửa chữa đóng góp ý kiến c a q thầy đ em rút kinh nghiệm bổ sung thêm kiến th c Em xin chân thành cảm ơn giúp đỡ c a q thầy khoa Cơ khí hướng dẫn tận tình c a thầy Trần Thiên Phúc Sinh viên thực đ án TÀI LI U THAM KH O ... 2. 42 2. 42 2.51 2. 51 2. 51 2. 10 2. 40 2. 40 2. 46 2. 46 2. 46 3 .22 3 .22 3 .22 3. 92 3. 92 3. 92 2.33 2. 33 2. 33 2. 75 2. 75 2. 75 �� �� � �� �� � 1.15 1.15 1.15 1.15 SŃ 4.71 6.00 1. 12 1 .21 1 .21 1 .25 1 .25 1 .25 ... tiết diện ba trục: Tiết diện d,mm B1 C1 36 30 D1 24 B2 C2 A3 B3 C3 45 42 55 55 60 Tỉ s KŃ/łŃ rãnh lắp then chặt 2. 31 3 .22 2. 31 3 .22 Tỉ s Kń/łń rãnh lắp then chặt 2. 31 2. 33 2. 31 2. 33 2. 23 2. 42. .. -18 -22 18 Br1 12x8 Js9/ h8 +18 -18 -22 18 Br2 12x8 Js9/ h8 +18 -18 -22 18 Br3 14x9 Js9/ h8 +18 -18 -22 18 Br4 18x11 Js9/ h8 +21 ,5 -21 ,5 -27 21 ,5 48,5 Bánh đai 8x7 Js9/ h8 +21 ,5 -21 ,5 -27 21 ,5

Ngày đăng: 22/07/2022, 22:02

w