thiết kế đồ gá khoan và lập quy trình công nghệ gia công một số chi tiết trên đồ gá

TỔNG QUAN VỀ ĐỒ GÁ GIA CÔNG

Tổng quan về đồ gá gia công

1.1.1 Công dụng của đồ gá

Trong quá trình chế tạo sản phẩm cơ khí, việc sử dụng các công cụ lao động với cấu trúc và tính năng kỹ thuật ngày càng hoàn thiện là rất quan trọng để nâng cao chất lượng, tăng năng suất và giảm giá thành sản phẩm Các công cụ lao động bao gồm máy móc, dụng cụ và trang bị công nghệ như đồ gá và dụng cụ phụ Đặc biệt, trong gia công chi tiết cơ khí, trang bị công nghệ giúp mở rộng khả năng của máy, nâng cao hiệu quả kinh tế kỹ thuật Trong gia công cắt gọt kim loại, hai loại trang bị công nghệ chủ yếu được sử dụng là đồ gá gia công và dụng cụ phụ Ngoài ra, trong quá trình kiểm tra chất lượng, đồ gá kiểm tra (dụng cụ đo) và trong lắp ráp sản phẩm, đồ gá lắp ráp cũng được sử dụng phổ biến.

Đồ gá là trang bị công nghệ thiết yếu trong gia công, kiểm tra và lắp ráp sản phẩm cơ khí, với đồ gá gia công chiếm 80-90% trong tổng số Chúng đảm bảo tính lắp lẫn của sản phẩm, nâng cao cơ khí hóa và tự động hóa trong sản xuất Đồ gá gia công giúp xác định vị trí chính xác giữa phôi và dụng cụ, giữ ổn định trong quá trình gia công Ngoài ra, chúng mở rộng khả năng làm việc của máy công cụ, giảm thời gian phụ nhờ gá đặt phôi nhanh chóng, cho phép gia công nhiều phôi cùng lúc, hạ giá thành sản phẩm và giảm chi phí lao động Đặc biệt, đồ gá gia công đảm bảo chất lượng công việc không phụ thuộc vào trình độ thợ, đồng thời giảm nhẹ sức lao động và nâng cao an toàn trong thao tác.

1.1.2 Các thành phần chính của đồ gá gia công

Tùy theo tính chất của nguyên công, đồ gá gia công cắt gọt cần thiết kế có kết cấu cụ thể bao gồm nhiều bộ phận khác nhau

Nói chung kết cấu cụ thể của một đồ gá gia công cắt gọt bao gồm các bộ phận sau:

 Cơ cấu định vị phôi

 Cơ cấu kẹp chặt phôi

 Cơ cấu dẫn hướng dụng cụ cắt hoặc cơ cấu so dao

 Cơ cấu phân độ đồ gá

 Cơ cấu xác định đồ gá lên máy công cụ

 Cơ cấu kẹp chặt đồ gá lên máy công cụ

 Thân đồ gá, đế đồ gá

Dựa vào hình thức sản xuất, bao gồm sản xuất đơn chiếc, sản xuất hàng loạt và sản xuất hàng khối, cũng như hình dáng và kích thước của chi tiết, đồ gá được phân loại thành nhiều loại khác nhau.

 Đồ gá vạn năng – lắp ghép

 Đồ gá vạn năng – điều chỉnh

1.1.3.1 Đồ gá chuyên dùng Đồ gá chuyên dùng được sử dụng cho một nguyên công nhất định Do đó nó được chỉ được thiết kế cho một chi tiết nào đố Các đồ gá này đảm bảo gá đặt nhanh và cho độ chính xác cao Để giảm giá thành của đồ gá người ta thường dùng nhưng chi tiết tiêu chuẩn Thời gian sử dụng các loại đồ gá chuyên dùng là trong khoảng thời gian từ 3-5 năm Sau thời gian đó đồ gá không đmả bảo độ chính xác cần thiết Cho nên người ta phải thay đồ gá mới

1.1.3.2 Đồ gá vạn năng – lắp ghép Đồ gá vạn năng – lắp ghép được dùng trong sản xuất đơn chiếc hoặc sản xuất hàng loạt nhỏ Đồ gá loại này được được lắp ghép từ những chi tiết được chế tạo sẵn và được lưu trữ trong kho Để có một đồ gá gia công cụ thể người ta chọn một số chi tiết đồ gá được chế tạo sẵn đem lắp lại với nhau Thời gian để lắp một loại đồ gá trung bình khoảng 2-3 giờ Độ chính xác gia công chi tiết trên đồ gá vạn năng – lắp ghép phụ thuộc vào chất lượng lắp ráp, độ mòn và trạng thaais của cac chi tiết định vị Với chất lượng lắp ráp bình thường thì độ chính xác gia công đạt cấp 3, còn với chất lượng lắp rắp cao thì độ chính xác gia công có thể đạt cấp 2 Sau khi gia công xong tất cả các chi tiết, đồ gá lại được tháo rời ra và chuyển vào kho để bảo quản

1.1.3.3 Đồ gá tháo lắp Đồ gá tháo lắp được dùng trong sản xuất hàng loạt nhỏ và hàng loạt vừa

Đồ gá chuyên dùng được thiết kế để lắp cho một loại chi tiết cụ thể, tương tự như đồ gá vạn năng-lắp ghép Việc lắp đặt loại đồ gá này có thể yêu cầu sửa chữa một số chi tiết chuyên dụng Ưu điểm nổi bật của đồ gá chuyên dùng là quá trình lắp ráp diễn ra đơn giản, tuy nhiên, nhược điểm là độ cứng vững không cao do sử dụng các mối lắp ren.

1.1.3.4 Đồ gá vạn năng - điều chỉnh Đồ gá vạn năng-điều chỉnh được dùng trong sản xuất hàng loạt nhỏ khi việc sử dụng đồ gá chuyên dùng và đồ gá vạn năng không đem lại hiệu quả kinh tế Đồ gá vạn năng-điều chỉnh gồm các chi tiết được lắp ráp với nhau có điều chỉnh thay đổi Khi thay đổi chi tiết điều chỉnh thì thân đồ gá và cơ cấu truyền động được giữ nguyên( các chi tiết này là các chi tiết không tháo lắp) Việc kẹp chặt của đồ gá vạn năng – điều chỉnh có thể được thực hiện bằng tay hoặc cơ khí Cơ cấu kẹp cơ khí được lắp ngay trên đồ gá hoặc lắp riêng biệt

1.1.3.5 Đồ gá vạn năng Đồ gá vạn năng được dùng trong sản xuất đơn chiếc, chế thử, trong các phân xưởng dụng cụ và sửa chữa Đồ gá vạn năng cho phép gá đặt nhiều loại chi tiết khác nhau( ví dụ như mâm cặp bốn chấu) Đồ gá vạn năng có độ chính xác thấp và thời gian gá đặt chi tiết lớn hơn so với các loại đồ gá khác Tính vạn năng của đồ gá loại này là khả năng điều chỉnh các chi tiết kẹp chặt

 Các loại đồ gá thông dụng

Đồ gá hàn là một kỹ thuật quan trọng trong gia công cơ khí, lắp ráp và kiểm tra sản phẩm Nó giúp xác định vị trí chính xác của phôi so với dụng cụ hàn, đồng thời giữ chặt sản phẩm ở vị trí cần gia công, đảm bảo độ chính xác và an toàn trong quá trình thực hiện.

Đồ gá hàn với độ xác thực cao giúp xác định chính xác vị trí giữa các phôi và dụng cụ hàn, cắt, từ đó đảm bảo quá trình gia công không bị ảnh hưởng bởi các ngoại lực xung quanh Những ưu điểm nổi bật của đồ gá hàn bao gồm khả năng tăng cường độ chính xác và hiệu suất làm việc trong các quy trình hàn.

 Độ chính xác cao, kết quả đo tin cậy các thông số hình học được thiết kế dựa trên sản phẩm đầu vào và đầu ra

 Có đủ độ cứng, đảm bảo được yêu cầu về lực kẹp, các phản lực phát sinh trong quá trình hàn

 Đồ gá hàn luôn có tính tương thích hài hòa với toàn bộ dây chuyền Nhược điểm:

 Tốn chi phí và thời gian chế tạo

 Mỗi đồ gá chỉ sử dụng cho một cơ cấu

Đồ gá lắp ráp là thiết bị quan trọng trong quá trình lắp ghép các yếu tố sản phẩm, giúp liên kết các cụm lại với nhau Việc sử dụng đồ gá lắp ráp không chỉ nâng cao độ chính xác của sản phẩm mà còn đảm bảo đáp ứng đầy đủ các yêu cầu kỹ thuật.

Đồ gá lắp ráp thường được sử dụng để kết nối các chi tiết sản phẩm trong quá trình lắp ráp, hỗ trợ gá đặt các yếu tố cần thiết, và tạo biến dạng cho các yếu tố trong quá trình hàn, ép, hoặc nén khí khi gia công.

- Đồ gá lắp ráp có cấu tạo 4 bộ phận cơ bản:

 Thân đồ gá: Là một cấu trúc dạng tấm, hộp hoặc khung trong đó các thành phần được gia công

 Cơ cấu định vị: Dùng để xác định vị trí phôi trong đồ giá lắp ráp

 Cơ cấu kẹp chặt: Giúp đảm bảo chắc chắn phôi ở vị trí được định vị

Các cơ cấu phụ khác đóng vai trò quan trọng trong việc hướng dẫn dụng cụ cắt khi sử dụng khuôn, đồng thời hỗ trợ cho các công cụ hoạt động hiệu quả hơn trong trường hợp vật cố định Những cơ cấu này mang lại nhiều ưu điểm, giúp cải thiện độ chính xác và hiệu suất của quá trình gia công.

 Giúp loại bỏ thời gian cài đặt cần thiết trước khi gia công

 Giúp làm tăng độ chính xác gia công và tăng năng lực sản xuất

 Yêu cầu hoạt động ít kỹ năng

 Giúp giảm chi phí sản xuất

 Tăng sử dụng máy móc và giảm lao động

 Tăng chất lượng sản xuất

 Cho phép cài đặt nhanh công cụ và định vị công việc phù hợp

 Có thể hao mòn theo thời gian

 Chi phí thiết lập ban đầu cao

 Có thể sử dụng nhiều vật liệu và cồng kềnh

Hình 1 2 Đồ gá lắp rắp

- Đồ gá kiểm tra Đồ gá kiểm tra dùng kiểm tra những yếu tố sản phẩm ở những quá trình đầu, cuối trong gia công

Nhất thiết sản phẩm và kiểm tra kích thước, độ dày, đảm bảo những sản phẩm gia công ra đúng theo yêu cầu kỹ thuật

Hình 1 3 Đồ gá kiểm tra

Lúc phay, lực cắt to, cắt gián đoạn nên rung động to, vì thế đồ gá phay phải đủ độ cứng vững

Kết cấu đồ gá phay bao gồm các thành phần chính như cơ cấu định vị, cơ cấu kẹp chặt, cơ cấu so dao, cơ cấu phân độ, cơ cấu chép hình và cơ cấu gá đặt đồ gá với bàn máy Những thành phần này kết hợp với nhau để đảm bảo độ chính xác và hiệu quả trong quá trình gia công Ưu điểm của hệ thống này là khả năng tối ưu hóa quy trình phay, nâng cao chất lượng sản phẩm và giảm thiểu thời gian chế tạo.

 Giúp đảm bảo chất lượng sản phẩm trong quá trình gia công, lắp ráp, kiểm tra

 Đồ gá chuẩn và đúng giúp các sản phẩm gia công có thông số chính xác hơn

Định vị chi tiết và phôi một cách chính xác, đồng thời duy trì vị trí đó trong suốt quá trình gia công, giúp giảm thiểu tối đa sai số trong quá trình sản xuất.

 Thay đổi linh hoạt dựa theo sản phẩm và theo nhu cầu của khách hàng

Mục tiêu của đề tài

 Tổng hợp kiến thức lý thuyết về tính toán thiết kế và lập quy trình công nghệ chế tạo

 Nghiên cứu, thiết kế đồ gá khoan theo hướng tự động hóa

 Lập quy trình công nghệ chế tạo một số chi tiết trên đồ gá.

Phương pháp thực hiện đề tài

Thiết kế mô hình đồ gá khoan lỗ sử dụng phần mềm NX và thực hiện gia công CNC là một phần quan trọng trong đồ án tốt nghiệp Bên cạnh đó, quy trình công nghệ gia công rãnh trượt cũng được thiết kế chi tiết để đảm bảo hiệu quả và chất lượng sản phẩm.

Tr/ nhiệm GVHD Duyệt Thiết kế

Họ và Tên Nguyễn Việt Hùng

Nguyễn Thành Chiến Nguyễn Việt Hùng

Số tờ: 1 Số lượng: 5500 Trường đại học Công nghiệp Hà Nội Khoa cơ khí

- Đảm bảo bề mặt nhẵn

- Đảm bảo phôi đúc ít ba via.

TÍNH TOÁN THIẾT KẾ ĐỒ GÁ KHOAN

Phân tích sơ đồ gá đặt của chi tiết

Hình 2 1 Sơ đồ gá đặt

- Mặt định vị chính định vị theo biên dạng cong của chi tiết

 Kẹp chặt: Lực kẹp có phương chiều vuông góc với mặt định vị chính

2.1.2 Chọn máy: máy phay CNC EMCO mill 55

 Khả năng di chuyển: 190x140x260mm

 Giới hạn chạy dao: 0-2m/phút

 Tốc độ trục chính: 150-3500 vòng/phút

 Chọn dao khoan vật liệu BK8

 Chọn dụng cụ đo: thước cặp 1/50

Thiết kế , lựa chọn cơ cấu định vị

Trường ĐHCN Hà Nội Khoa: Cơ Khí-K13

Bộ môn công công nghệ

Nguyễn Việt Hùng BẢN VẼ MÁ TĨNH

Vật liệu: Thép C45 tỷ lệ số lượng

Nguyễn Việt Hùng BẢN VẼ TẤM TRƯỢT

Tính toán, thiết kế các cơ cấu kẹp

Hình 2 4 Bảng vận tốc cắt và bước tiến khi khoan trên máy CNC

Tra bảng tốc độ cắt và bước tiến khi khoan trên máy CNC, ta chọn: v m/phút f=0,05 mm/vòng

Tốc độ cắt thực tế:

𝑣 𝑡𝑡 = v K v Với : KV = Kmv Kuv Klv

+ Tra bảng 5-1 (Sổ tay CNCTM 2) ta có : Kmv = 1

+ Tra bảng 5-6 (Sổ tay CNCTM 2) ta có : Kuv = 1

Thay số vào ta có: v = 15.0,6 = 9 (m/phút)

- Số vòng quay trục chính:

P0 = CP D qp f Yp Kmp (KG) (2.1) [4]

Tra bảng 7-3 ([4] - Chế độ cắt GCCK) ta có :

Tra bảng 5 -9 ([2] – Sổ tay CNCTM 2) ta có :

Thay số vào công thức (2.1) ta có:

Với : P0 = 3,15 (KG) < [P0] = 1000(KG) của máy, ta thấy bước tiến đã chọn của máy làm việc an toàn

M = CM D qm f Ym Kp (KGm) (2.2) [4]

Tra bảng 7-3 ([4] - Chế độ cắt GCCK) ta có:

Tra bảng 5 -9 ([2] - Sổ tay CNCTM 2) ta có:

So với công suất máy [N⦌=0,75 Kw, vậy đảm bảo an toàn khi máy làm việc

S : Bước tiến f = 0,05 (mm/vòng) n : Tốc độ trục chính n = 2600 (vòng/phút)

+ Phân tích sơ đồ lực:

+ Lực tác dụng lên chi tiết bao gồm:

 Pct:trọng lực chi tiết, với m=4g →Pct=0,4 N

 Mx: momen xoán do cắt gây ra

 Fms: lực ma sát trên bề mặt tiếp xúc giữa phiến tỳ và chi tiết

 Fms’: lực ma sát trên bề mặt tiếp xúc giữa mỏ kẹp và chi tiết

+ Phương trình cân bằng lực:

 Phương trình cân bằng lực:

 Phương trình cân bằng momen qua đường tâm mũi khoan:

Trong đó: fms=N.f ; fms’=W.f với f: hệ số ma sát giữa bề amwtj chi tiết và đồ gá, f=0.4 a: khoảng cách đặt lực đến tâm lỗ gia công ta có a= 2,9 mm=0,0029 m

Thay vào công thức (*) ta có:

 K: hệ số an toàn có tính đến khả năng làm tăng lực cắt trong quá trình gia công

 K0 là hệ số an toàn trong mọi trường hợp K0=1,5÷2

 K1 là hệ số phụ thuộc vào lượng dư không đều:

 K2 là hệ số phụ thuộc độ mòn dao làm tăng lực cắt K2=1÷1,9

 K3 là hệ số phụ thuộc vào lực cắt tăng vì cắt không liên tục K3=1,2

 K4 là hệ số phụ thuộc vào nguồn sinh lực không ổn định:

Khi kẹp chặt bằng tay: K4=1,3

Khi kẹp chặt bằng khí nén hay dầu ép: K4=1

 K5 là hệ số phụ thuộc vào sự thuận tiện vị trí tay quay của cơ cấu kẹp khi kẹp chặt bằng tay:

 K6 là hệ số phụ thuộc vào moomen làm lật phôi quay quanh điểm tựa: Khi định vị trên các chốt tì: K6=1

Khi định vị trên các phiến tì: K6=1,5

 Ưu điểm: Kết cấu đơn giản, lực kẹp lớn, tính tự hãm lốt, dùng trong nhiều công việc khác nhau, nhiều vị trí khác nhau

 Nhược điểm: Phải quay nhiều vòng mất thì giờ, tốn sức lao động

Hệ thống truyền động cung cấp công suất và áp lực lớn nhờ vào các cơ cấu đơn giản, hoạt động tin cậy và không đòi hỏi nhiều thời gian bảo trì.

Hệ thống cho phép điều chỉnh vận tốc một cách linh hoạt và dễ dàng đảo chiều Người vận hành có thể dễ dàng tự động hóa quá trình làm việc theo các điều kiện cụ thể hoặc theo chương trình đã được cài đặt sẵn.

Mô men khởi động lớn kết hợp với thiết kế gọn nhẹ giúp tối ưu hóa hiệu suất Đặc biệt, vị trí của các phần tử dẫn và bị dẫn không phụ thuộc lẫn nhau, cho phép chúng hoạt động độc lập một cách hiệu quả.

 Có khả năng giảm khối lượng và kích thước bằng việc chọn áp suất thủy lực cao.

Máy bơm và động cơ thủy lực có quán tính nhỏ, cho phép hoạt động ở vận tốc cao mà không lo bị va đập mạnh, khác với các thiết bị cơ khí và điện.

Sau một thời gian sử dụng, ma sát trong đường ống dẫn và hiện tượng rò rỉ ở các phần tử sẽ làm giảm hiệu suất hoạt động của hệ thống, đồng thời hạn chế phạm vi sử dụng của nó.

Do tính nén của chất lỏng và tính đàn hồi của đường ống dẫn, hệ thống sẽ gặp khó khăn trong việc duy trì vận tốc không đổi khi có sự thay đổi về phụ tải.

 Khi mới khởi động, nhiệt độ của hệ thống sẽ không ổn định, vận tốc làm việc thay đổi do độ nhớt của chất lỏng đã thay đổi

 Tác động ô nhiễm đến môi trường khi hệ thống thủy lực bị rò rỉ dầu là rất nghiêm trọng

 Khí nén trong hệ thống khí nén có khả năng truyền đi xa bằng đường ống mà ít bị tổn thất và hao mòn

 Không gây hại cho môi trường

 Tốc độ truyền động cao, đảm nhiệm được nhiều nhiệm vụ tạo độ tin cậy và chính xác

Bình chứa khí là thiết bị quan trọng giúp lưu trữ khí nén, đảm bảo hệ thống khí nén hoạt động liên tục và ổn định ngay cả khi máy nén khí gặp sự cố.

Mức công suất truyền động khí enns chỉ phù hợp cho nhu cầu nhỏ và vừa, vì chi phí cho công suất lớn sẽ cao gấp 5-10 lần Tuy nhiên, trọng lượng và kích thước của nó chỉ đạt 30% so với truyền động điện.

 Khi trọng tải thay đổi sẽ kéo theo vận tốc truyền động thay đổi do khả năng đàn hồi của khí nén lớn

 Ngoài ra, nguồn khí nén đưa ra ngoài môi trường sẽ gây nên tiếng ồn tương đối

 Vì lực cắt khi khoan nhỏ nên chúng em chọn kẹp bằng hệ thống khí nén

2.3.4 Lựa chọn cơ cấu sinh lực Ở đây chúng em chọn cơ cấu sinh lực là xilanh khí nén

F; lực kẹp của pittong (N) F=WctP2,2 N p: áp suất đầu vào của pittong (N/m 2 ) s: tiết diện của pittong (m 2 ) chọn máy cấp khí có áp suất là 8 bar

→ công suất đầu vào của pittong là: p=8-1=7 (bar) = 0,7.10 6 (N/m 2 ) ( trừ đi áp suất khí quyển)

3,14 = 9,17 𝑚𝑚 Dựa theo tiêu chuẩn chọn đường kính pittong d mm

Xác định kết cấu của các cơ cấu khác trên đồ gá

Vật liệu: nhôm 1060 Độ cứng: 30÷50 HB

Thân đồ gá được ủ để khử ứng suất

Thân đồ gá không có ba via sắc cạnh, thân đồ gá được cân bằng tĩnh và cân bằng động

 Đế đồ gá được ủ để khử ứng suất

 Đế đồ gá không có ba via sắc cạnh, thân đồ gá được cân bằng tĩnh và cân bằng động

Vật liệu: thép CT3 Độ cứng: 20÷30 HRC

Nguyễn Việt Hùng BẢN VẼ THÂN ĐỒ GÁ

Nguyễn Việt Hùng BẢN VẼ ĐẾ ĐỒ GÁ

Nguyễn Việt Hùng BẢN VẼ TRỤC DẪN HƯỚNG

Nguyễn Việt Hùng BẢN VẼ RÃNH TRƯỢT

Nguyễn Việt Hùng BẢN VẼ Ạ Ẫ ƯỚ

Tính toán độ chính xác gia công đồ gá

Áp dụng công thức ta có:

𝜀 𝑔𝑑 là sai số gá đặt, 𝜀 𝑔𝑑 = ( 1

𝛽 là hệ số phụ thuộc kết cấu định vị Chọn 𝛽 = 0,3

N là số chi tiết NU00 chi tiết

𝜀 𝑘 là sai số kẹp Vì lực kẹp vuông góc với phương chi tiết nên lực kẹp bằng

𝜀 𝑑𝑐 là sai số điều chỉnh 𝜀 𝑑𝑐 = 0,005 ÷ 0,01 𝑚𝑚

𝜀 𝑐 là sai số chuẩn sai số chuẩn do chuẩn định vị không trùng với gốc kích thước gây ra 𝜀 𝑐 =0,05 mm

Vậy sai số chế tạo đồ gá bằng 0,043 mm dcg k c gd   

9 20 ±0.05 ỉ4 ĐỒ ÁN MÔN TỐT NGHIỆP THIẾT KẾ QUY TRÌNH CÔNG NGHỆ GIA CÔNG RÃNH TRƯỢT

Nguyễn Thành Chiến Nguyễn Việt Hùng

1 Các kích thước còn lại cấp chính xác Js16

2 Độ khụng đồng tõm giữa 2 tõm lỗ ỉ 4 ≤ 0.03

THIẾT KẾ QUY TRÌNH CÔNG NGHỆ GIA CÔNG MỘT SỐ

Lập quy trình công nghệ gia công chi tiết rãnh trượt

3.1.1 Phân tích chức năng và điều kiện làm việc của chi tiết

 Tên chi tiết: thân đồ gá

 Sản lượng hàng năm: 5500 chiếc

 Chi tiết dùng trong đồ gá khoan với định vị tấm trượt trong đồ gá

Thành phần hóa học của nhôm 1060

Si Fe Cu Mn Mg Zn Ti Al

3.1.2 Xác định dạng sản xuất

Số lượng cần sản xuất trong một năm là 5500 chiếc nên sản lượng sản phẩm sản xuất thực tế là:

Trong đó: N: số chi tiết sản suất trong một năm

N1: số sản phẩm được sản xuất trong một năm, với N1U00 chiếc m: số chỉ một sản phẩm

: phần trăm phế phẩm trong phân xưởng đúc, với   3  6 % : số chi tiết được chế tạo thêm để dự trữ, lấy   5%

Xác định trọng lượng chi tiết:

Trong đó: V là thể tích của chi tiết

Trọng lượng riêng của vật liệu chế tạo là yếu tố quan trọng trong việc tính toán thể tích Sử dụng phần mềm Solidworks, tôi đã đo được thể tích của chi tiết là V = 0,11 dm³.

Vật liệu là gang xám nên có  = 2,7 kg/dm 3

Vậy khối lượng của chi tiết là:

Dạng sản xuất Khối lượng chi tiết (kg)

Sản lượng hàng năm Đơn chiếc Vận tốc thực của máy là:

- Lượng chạy dao phút và chạy dao răng thực tế theo máy là:

Sm = SZ nt Z = 0,2 1180.5 = 1180 (mm/phút)

- Theo thuyết minh của máy ta chọn: Sm = 960 (mm/phút)

PZ = qp wp p up yp xp p K n D

- Tra bảng12-1 và 13-1 ([4] chế độ cắt gia công cơ khí) ta có:

- Tra bảng3-5 ([2] chế độ cắt gia công cơ khí) ta có:

Cp Xp Yp qp Up Wp

- Công suất cắt gọt của máy

102.60 = 4,75 (KW) Để máy làm việc an toàn thì Ncg < [N] = 5,25 (KW) vậy máy làm việc an toàn

Tra bảng 6-5 (chế độ cắt gia công cơ khí)

C pv uv yv xv m qv

Tra bảng 1-5 ( [4] chế độ cắt gia công cơ khí) ta có :

CV XV YV m pv qv UV

- Tra bảng 5-40 (sổ tay công nghệ chế tạo máy ) ta có : T 0(phút)

- Tìm KV : KV = Kmv Knv.Kuv

-theo bảng 5-1và 5-2 (sổ tay công nghệ chế tạo máy) ta có : Kmv 25 , 1

Bảng 8-1( [4]chế độ cắt gia công cơ khí) ta có Kuv =1 theo bảng 7-1( [4] chế độ cắt gia công cơ khí) ta có Knv=0,70,8 chọn

- Tốc độ quay của trục chính n D

- Theo thuyết minh của máy ta chọn: nthực = 1180 (vòng/phút)

=> Vận tốc thực của máy là:

Sm = SZ nt Z = 0,2.5.1180 = 1180 (mm/phút)

- Tra bảng12-1 và 13-1 ( [4]chế độ cắt gia công cơ khí) ta có:

- Tra bảng3-5 ( [4] chế độ cắt gia công cơ khí) ta có:

Cp Xp Yp qp Up Wp

Công suất cắt gọt của máy

Hình 3 4 Sơ đồ gá đặt nguyên công phay mặt C

 Dùng phiến tỳ phẳng định vị mặt đáy hạn chế 3 bậc tự do

 Dùng 2 chốt tỳ định vị mặt sau hạn chế 2 bậc tự do

 Dùng chốt tỳ đầu cong định vị mặt bên hạn chế 1 bậc tự do

+ Lực kẹp: Có phương, chiều như hình vẽ

 Chọn máy: máy phay đứng 6H12 [3]

 Bề mặt làm việc của bàn máy: 320x1250 (mm)

 Giới hạn vòng quay (vòng/phút): 30-1500

 Sử dụng dao phay mặt đầu có gắn mảnh hợp kim cứng BK6

 Chọn dụng cụ đo: thước cặp 1/10

 Chế độ cắt a Phay thô

- Tra bảng 6-5 (chế độ cắt gia công cơ khí)

C pv uv yv xv m qv

CV XV YV m pv qv UV

- Tra bảng 5-40 ( [2] sổ tay công nghệ chế tạo máy 2 ) ta có : T 0(phút)

-Theo bảng 5-1và 5-2 ( [2] sổ tay công nghệ chế tạo máy 2) ta có : Kmv 25 , 1

Bảng 8-1( [4] chế độ cắt gia công cơ khí) ta có Kuv =1 theo bảng 7-1( [4] chế độ cắt gia công cơ khí) ta có Knv=0,70,8 chọn

Sm = SZ nt Z = 0,2 1180.5 = 1180 (mm/phút)

- Tra bảng12-1 và 13-1 ( [4] chế độ cắt gia công cơ khí) ta có:

- Tra bảng 3-5 ( [4] chế độ cắt gia công cơ khí) ta có:

Cp Xp Yp qp Up Wp

C pv uv yv xv m qv

CV XV YV m pv qv UV

- Tra bảng 5-40 ( [2]sổ tay công nghệ chế tạo máy 2) ta có : T 0(phút)

-theo bảng 5-1và 5-2 ( [2] sổ tay công nghệ chế tạo máy 2) ta có : Kmv 25 , 1

Bảng 8-1 ( [4] chế độ cắt gia công cơ khí) ta có Kuv =1 theo bảng 7-1( [4] chế độ cắt gia công cơ khí) ta có Knv=0,70,8 chọn

Sm = SZ nt Z = 0,2.5.1180 = 1180 (mm/phút)

- Tra bảng12-1 và 13-1 ( [4] chế độ cắt gia công cơ khí) ta có:

- Tra bảng3-5( [4]chế độ cắt gia công cơ khí) ta có:

Cp Xp Yp qp Up Wp

Hình 3 5 Sơ đồ gá đặt nguyên công phay mặt D

 Chế độ cắt a Phay thô

- Tra bảng 6-5 (chế độ cắt gia công cơ khí)

C pv uv yv xv m qv

Tra bảng 1-5 ([4] chế độ cắt gia công cơ khí) ta có :

CV XV YV m pv qv UV

- Tra bảng 5-40 ([2] sổ tay công nghệ chế tạo máy 2) ta có : T 0(phút)

-theo bảng 5-1và 5-2 ([2] sổ tay công nghệ chế tạo máy 2) ta có : Kmv 25 , 1

Bảng 8-1([4] chế độ cắt gia công cơ khí) ta có Kuv =1 theo bảng 7-1([4] chế độ cắt gia công cơ khí) ta có Knv=0,70,8 chọn Knv=0,8

Sm = SZ nt Z = 0,2 1180.5 = 1180 (mm/phút)

- Tra bảng12-1 và 13-1 (chế độ cắt gia công cơ khí) ta có:

- Tra bảng3-5 ([4] chế độ cắt gia công cơ khí) ta có:

Cp Xp Yp qp Up Wp

- Tra bảng 6-5 ([4]chế độ cắt gia công cơ khí)

C pv uv yv xv m qv

Tra bảng 1-5 (chế độ cắt gia công cơ khí) ta có :

CV XV YV m pv qv UV

- Tra bảng 5-40 (sổ tay công nghệ chế tạo máy ) ta có : T 0(phút)

-theo bảng 5-1và 5-2 (sổ tay công nghệ chế tạo máy) ta có : Kmv 25 , 1

Bảng 8-1(chế độ cắt gia công cơ khí) ta có Kuv =1 theo bảng 7-1(chế độ cắt gia công cơ khí) ta có Knv=0,70,8 chọn Knv=0,8

Sm = SZ nt Z = 0,2.5.1180 = 1180 (mm/phút)

- Tra bảng12-1 và 13-1 (chế độ cắt gia công cơ khí) ta có:

- Tra bảng3-5(chế độ cắt gia công cơ khí) ta có:

Cp Xp Yp qp Up Wp

3.1.4.6 Nguyờn cụng 6: khoan lỗ ỉ6,4 mm

Hỡnh 3 6 Sơ đồ gỏ đặt nguyờn cụng khoan lỗ ỉ6,4 mm

 Chọn máy: Máy khoan đứng 2A125 [3]

 Chọn dao khoan, khoét vật liệu BK6

Tra bảng 5-25 (Sổ tay CNCTM 2) ta có: S=0,19÷0,26

Theo máy 2A125 ta chọn S=0,22 mm/vòng

T m S Yv K v Tra bảng 5-28 (Sổ tay CNCTM 2) ta có:

Tra bảng 5-30 (Sổ tay CNCTM 2) ta có : T = 60 (phút)

Với : KV = Kmv Kuv Klv

+ Tra bảng 5-1 (Sổ tay CNCTM 2) ta có : Kmv = 1

+ Tra bảng 5-6 (Sổ tay CNCTM 2) ta có : Kuv = 1

Thay số vào ta có: v = 14,7 6,4 0,25

Số vòng quay trục chính:

3,14.6,4 = 875,2 (vòng phút) Theo thuyết minh máy nên ta chọn n= 860 vòng/phút

P0 = CP D qp S Yp Kmp (KG) (3.12) [2] Tra bảng 5-32([2] Sổ tay CNCTM 2) ta có :

Tra bảng 5 -9 ([2] Sổ tay CNCTM 2) ta có :

Với : P0 = 125,2 (KG) < [P0] = 1600(KG) của máy, ta thấy bước tiến đã chọn của máy làm việc an toàn

M = CM D qm S Ym Kp (KGm) (3.13) [2]

Tra bảng 5-32 ([2] Sổ tay CNCTM 2) ta có:

Tra bảng 5 -9 ([2] Sổ tay CNCTM 2) ta có:

So với công suất máy [N⦌=4,8 Kw, vậy đảm bảo an toàn khi máy làm việc Thời gian làm việc

S : Bước tiến S = 0,22 (mm/vòng) n : Tốc độ trục chính n = 860 (vòng/phút)

3.1.4.7 Nguyờn cụng 7: khoan, doa lỗ ỉ4 mm

Hỡnh 3 7 Sơ đồ gỏ đặt nguyờn cụng khoan, doa lỗ ỉ4 mm

 Dùng chốt tỳ đầu cong định vị mặt bên hạn chế 1 bậc tự do + Lực kẹp: Có phương, chiều như hình vẽ

 Chọn máy: Máy khoan đứng 2A125 [3]

Tra bảng 5-25 ([2] Sổ tay CNCTM 2) ta có: S=0,19÷0,26

Tra bảng 5-28 ( [2] Sổ tay CNCTM 2) ta có:

Tra bảng 5-30 ([2] Sổ tay CNCTM 2) ta có : T = 60 (phút)

+ Tra bảng 5-1 ([2] Sổ tay CNCTM 2) ta có : Kmv = 1

+ Tra bảng 5-6 ([2] Sổ tay CNCTM 2) ta có : Kuv = 1

Thay số vào ta có: v = 14,7 3,8 0,25

3,14.3,8 = 995,8 (vòng phút) Theo thuyết minh máy nên ta chọn n= 1050 vòng/phút

P0 = CP D qp S Yp Kmp (KG) (3.14) [2] Tra bảng 5-32([2] Sổ tay CNCTM 2) ta có :

Tra bảng 5 -9 ([2] Sổ tay CNCTM 2) ta có :

Với : P0 = 67 (KG) < [P0] = 1600(KG) của máy, ta thấy bước tiến đã chọn của máy làm việc an toàn

M = CM D qm S Ym Kp (KGm) (3.15) [2]

Tra bảng 5-32 ([2] Sổ tay CNCTM 2) ta có:

Tra bảng 5 -9 ([2] Sổ tay CNCTM 2) ta có:

T m 𝑡 𝑋𝑦 S Yv K v Tra bảng 5-29 ([5]) ta có:

Tra bảng 5-30 ([5]) ta có : T = 120 (phút)

+ Tra bảng 5-1 ([5]) ta có : Kmv = 1

+ Tra bảng 5-6 ([5]) ta có : Kuv = 1

Thay số vào ta có: v = 15,6 4 0,2

Do máy không có tốc độ này nên ta chọn n= 540 vòng/phút Lực cắt và momen xoắn

Thay số vào công thức ta có:

3.1.4.8 Nguyên công 8: phay rãnh trượt

Hình 3 8 Sơ đồ gá đặt nguyên công phay rãnh trượt

 Dùng phiến tỳ phẳng định vị mặt đáy hạn chế 3 bậc tự do

 Dùng 2 chốt tỳ định vị mặt sau hạn chế 2 bậc tự do

 Dùng chốt tỳ đầu cong định vị mặt bên hạn chế 1 bậc tự do + Lực kẹp: Có phương, chiều như hình vẽ

 Sử dụng dao phay ngón P9

C pv uv yv xv m qv

Tra bảng 1-5 ([4] chế độ cắt gia công cơ khí) ta có :

CV XV YV m pv qv UV 22,5 0,21 0,48 0,27 0,1 0,35 0,03

- Tra bảng 5-40 ([2] sổ tay công nghệ chế tạo máy 2) ta có : T 0(phút)

-theo bảng 5-1và 5-2 ([2] sổ tay công nghệ chế tạo máy 2) ta có : Kmv 25 , 1

Bảng 8-1([4] chế độ cắt gia công cơ khí) ta có Kuv =1 theo bảng 7-1([4] chế độ cắt gia công cơ khí) ta có Knv=0,70,8 chọn Knv=0,8

Sm = SZ nt Z = 0,1 118.4 = 47,2 (mm/phút)

- Tra bảng12-1 và 13-1 ([4] chế độ cắt gia công cơ khí) ta có:

- Tra bảng3-5([4] chế độ cắt gia công cơ khí) ta có:

Cp Xp Yp qp Up Wp

Hình 3 9 Kiểm tra độ vuông góc giữa tâm lỗ và mặt đáy A

3.1.5 Thiết kế đồ gỏ cho nguyờn cụng khoan lỗ ỉ6,4

3.1.5.1 Tính và chọn cơ cấu định vị

Nguyễn Việt Hùng BẢN VẼ CHI TIẾT

 Lực tác dụng lên chi tiết bao gồm:

 Pct:trọng lực chi tiết, với m=0,3 kg →Pct=3 N

 Fms1 , Fms2: lực ma sát trên bề mặt tiếp xúc giữa phiến tỳ và chi tiết

 Fms1’, Fms2’: lực ma sát trên bề mặt tiếp xúc giữa mỏ kẹp và chi tiết

 Phương trình cân bằng lực:

Mx – (fms1+fms1’).a - (fms2+fms2’).b =0 (**)

Trong bài viết này, chúng ta có các lực fms1 và fms2 được xác định là fms1=N1.f và fms2=N2.f, với f là hệ số ma sát giữa bề mặt chi tiết và đồ gá, có giá trị f=0.4 Khoảng cách đặt lực W1 đến tâm lỗ gia công là a=30 mm (0,03 m) và khoảng cách đặt lực W2 đến tâm lỗ gia công là b=135 mm (0,135 m) Do chi tiết có tính đối xứng, nên W1 và W2 đều bằng W.

Thay vào công thức (**) ta có:

Từ công thức (*) ta có:

Vậy lực kẹp W1 và W2 có phương thẳng đứng và ngược chiều đã chọn ban đầu với độ lớn W1=W2=W0,5

 K0 là hệ số an toàn trong mọi trường hợp K0=1,5÷2

 K6 là hệ số phụ thuộc vào moomen làm lật phôi quay quanh điểm tựa: Khi định vị trên các chốt tì: K6=1

Chọn cơ cấu kẹp chặt bằng đòn kẹp

Lực siết bulong được tính theo công thức:

Với: : Hệ số giảm lực kẹp do ma sát ở các mỏ kẹp,

W ct : Lực kẹp cần thiết,

Thay số liệu vào công thức, ta có:

- Đường kính ngoài danh nghĩa bulong có thể xác định theo công thức:

[𝜎] 𝑘 (𝑚𝑚) Trong đó: d: Là đường kính ngoài của bu lông (mm)

C : Ren tam giác hệ Mét, C = 1,4

Q : Lực siết chặt bu lông, Q = 460 (N)

[]k : Giới hạn bền kéo cho phép

Giới hạn bền kéo: []k = 58 (N/mm2)

58 = 3,9 (𝑚𝑚) Để tăng độ cứng vững và phù hợp với kết cấu của đồ gá, ta chọn bulong

3.1.5.4 Xác định cơ cấu khác của đồ gá

Vật liệu: Thép C45 Độ cứng: 180 ÷ 220 HB

Nguyễn Việt Hùng BẢN VẼ ĐẾ ĐỒ GÁ

Nguyễn Việt Hùng BẢN VẼ CHI TIẾT

3.1.5.3 Tính toán độ chính xác gia công đồ gá Áp dụng công thức ta có:

𝜀 𝑘 là sai số kẹp Vì lực kẹp vuông góc với phương chi tiết nên lực kẹp bằng 0

     c   k   ct   m   dc ĐỒ ÁN MÔN TỐT NGHIỆP THIẾT KẾ QUY TRÌNH CÔNG NGHỆ GIA CÔNG THÂN ĐỒ GÁ

Nguyễn Hồng Quân Nguyễn Việt Hùng

1 Các kích thước còn lại cấp chính xác J6

2 Độ khụng đồng tõm giữa 2 tõm lỗ ỉ 4 ≤ 0.03

3 Độ không vuông góc giữa 2 mặt A và B ≤ 0.03

Lập quy trình gia công chi tiết thân đồ gá

3.2.2 Phân tích chức năng và điều kiện làm việc của chi tiết

Hình 3 18 Chi tiết thân đồ gá

 Tên chi tiết: thân đồ gá

 Sản lượng hàng năm: 5500 chiếc

Thành phần hóa học của nhôm 1060

Si Fe Cu Mn Mg Zn Ti Al

3.2.3 Xác định dạng sản xuất

Số lượng cần sản xuất trong một năm là 5500 chiếc nên sản lượng sản phẩm sản xuất thực tế là:

Trong đó: N: số chi tiết sản suất trong một năm

N1: số sản phẩm được sản xuất trong một năm, với N1U00 chiếc m: số chỉ một sản phẩm

: phần trăm phế phẩm trong phân xưởng đúc, với  3  6%

: số chi tiết được chế tạo thêm để dự trữ, lấy   5%

Xác định trọng lượng chi tiết:

Trong đó: V là thể tích của chi tiết

Trọng lượng riêng của vật liệu chế tạo là yếu tố quan trọng trong việc tính toán thể tích Sử dụng phần mềm Solidworks, tôi đã xác định được thể tích của chi tiết là V = 0,8 dm³.

Vật liệu là gang xám nên có  = 2,7 kg/dm 3

Vậy khối lượng của chi tiết là:

Dạng sản xuất Khối lượng chi tiết (kg)

Sản lượng hàng năm Đơn chiếc Vận tốc thực của máy là:

Lượng chạy dao phút và chạy dao răng thực tế theo máy là:

Sm = SZ nt Z = 0,24 1209.5 = 1450 (mm/phút)

Theo thuyết minh của máy ta chọn: Sm = 1500 (mm/phút)

Tra bảng12-1 và 13-1 (chế độ cắt gia công cơ khí) ta có:

Tra bảng3-5(chế độ cắt gia công cơ khí) ta có:

Cp Xp Yp qp Up Wp

 Công suất cắt gọt của máy

102.60 = 4,36 (KW) Để máy làm việc an toàn thì Ncg < [N] = 5,25 (KW) vậy máy làm việc an toàn d Phay tinh

 Tra bảng 6-5 (chế độ cắt gia công cơ khí)

C pv uv yv xv m qv

CV XV YV m pv qv UV

Tra bảng 5-40 (sổ tay công nghệ chế tạo máy ) ta có : T 0(phút)

Tìm KV : KV = Kmv Knv.Kuv

Theo bảng 5-1và 5-2 (sổ tay công nghệ chế tạo máy) ta có : Kmv 25 , 1

Tốc độ quay của trục chính n D

Theo thuyết minh của máy ta chọn: nthực = 475 (vòng/phút)

Sm = SZ nt Z = 0,2.5.475 = 475 (mm/phút)

Cp Xp Yp qp Up Wp

= 26, 63.149,15 102.60 = 0,65 (KW) Để máy làm việc an toàn thì Ncg < [N] = 5,25 (KW) vậy máy làm việc an toàn

3.2.6.4 Nguyên công 4: Phay mặt C Định vị

Hình 3 22 Sơ đồ gá đặt phay mặt C

Măt bên 2 phiến tì định vị 3 bậc tự do

Mặt đáy 1 phiến tì định vị 2 bậc tự do

Mặt bên 1 chốt tì chỏm cầu định vị 1 bậc tự do

Chọn máy: Máy phay đứng 6H12

Chọn dụng cụ đo: thước cặp 1/10

Chế độ cắt: e Phay thô

C pv uv yv xv m qv

CV XV YV m pv qv UV

Tra bảng 5-40 (sổ tay công nghệ chế tạo máy ) ta có : T 0(phút) Tìm KV : KV = Kmv Knv.Kuv

Sm = SZ nt Z = 0,24 1209.5 = 1450 (mm/phút)

Cp Xp Yp qp Up Wp

102.60 = 4,36 (KW) Để máy làm việc an toàn thì Ncg < [N] = 5,25 (KW) vậy máy làm việc an toàn f Phay tinh

C pv uv yv xv m qv

CV XV YV m pv qv UV

Sm = SZ nt Z = 0,2.5.475 = 475 (mm/phút)

Cp Xp Yp qp Up Wp

3.2.6.5 Nguyên công 5: phay mặt D Định vị

Hình 3 23 Sơ đồ gá đặt phay mặt D

Măt bên 2 phiến tì định vị 3 bậc tự do

Mặt đáy 1 phiến tì định vị 2 bậc tự do

Mặt bên 1 chốt tì chỏm cầu định vị 1 bậc tự do

Chọn máy: Máy phay đứng 6H12

Chế độ cắt: g Phay thô

C pv uv yv xv m qv

CV XV YV m pv qv UV

Sm = SZ nt Z = 0,24 1209.5 = 1450 (mm/phút)

Cp Xp Yp qp Up Wp

102.60 = 4,36 (KW) Để máy làm việc an toàn thì Ncg < [N] = 5,25 (KW) vậy máy làm việc an toàn h Phay tinh

C pv uv yv xv m qv

CV XV YV m pv qv UV

Sm = SZ nt Z = 0,2.5.475 = 475 (mm/phút)

Cp Xp Yp qp Up Wp

Hỡnh 3 24 Sơ đồ gỏ đặt khoan lỗ ỉ8,2 Định vị 2 Phiến tì định vị 3 bậc tự do

1 phiến tì định vị 2 bậc tự đo

1 chốt tì chỉm cầu định vi 1 bậc tự do

Chọn máy : Chọn máy khoan 2H55 bảng 9.4 [4]

+ Số cấp tốc độ trụcchính : 23 57

+ Kích thước phủ bì của máy : dài x rộng x cao : 2522x1166x1324

+Số vòng trục chính(vg/ph): 12,5; 16; 20; 31,5; 40; 50; 63; 80; 100; 125; 160; 200; 315; 400; 500; 630; 800; 1000; 1250; 1600; 2000

+Chiều cao tâm 200mm, khoảng cách lớn nhất giữa 2 mũi tâm 1400mm

 Chế độ cắt a Khoan lỗ ỉ8

Tra bảng 5-25 (III) ta có: S=0,41÷0,47

Theo máy 2S135 ta chọn S=0,43 mm/vòng

T m S Yv K v Tra bảng 5-28 (III) ta có:

Tra bảng 5-30 (III) ta có : T = 60 (phút)

+ Tra bảng 5-1 (III) ta có : Kmv = 1

+ Tra bảng 5-6 (III) ta có : Kuv = 1

Thay số vào ta có: v = 17,1 8 0,25 4,9 0,125 0,43 0,4 1 = 33.04 (m/phút)

 Số vòng quay trục chính:

Do máy không có tốc độ này nên ta chọn n= 1250 vòng/phút

P0 = CP D qp S Yp Kmp (KG)

Tra bảng 5-32(III) ta có :

Tra bảng 5 -9 (III) ta có :

Thay số vào công thức ta có: = 42 8 1,2 0,43 0,75 1 = 270 (KG)

M = CM D qm S Ym Kp (KGm)

Tra bảng 5-32 (III) ta có:

Tra bảng 5 -9 (III) ta có:

So với công suất máy [N⦌=4,8 Kw, vậy đảm bảo an toàn khi máy làm việc b, Doa lỗ ỉ8,2

T m 𝑡 𝑋𝑦 S Yv K v Tra bảng 5-29 (III) ta có:

Thay số vào ta có: v = 15,6 8,2 0,2

Do máy không có tốc độ này nên ta chọn n= 540 vòng/phút a Lực cắt và momen xoắn

2.100 Tra bảng 5-23(III) ta có :

3.2.6.7 Nguyờn cụng 7: khoan doa lỗ ỉ6

Hỡnh 3 25 Sơ đồ gỏ đặt khoan doa lỗ ỉ6 Định vị 2 Phiến tì định vị 3 bậc tự do

1 phiến tì định vị 2 bậc tự đo

1 chốt tì chỉm cầu định vi 1 bậc tự do

 Chế độ cắt b Khoan lỗ ỉ5,8

CV qV YV m 17,1 0,25 0,4 0,125 Tra bảng 5-30 (III) ta có : T = 60 (phút)

Thay số vào ta có: v = 17,1 5,8 0,25 2,9 0,125 0,43 0,4 1 = 32,55 (m/phút)

Thay số vào công thức ta có:P0 = 42 5,8 1,2 0,43 0,75 1 = 183 (KG)

So với công suất máy [N⦌=4,8 Kw, vậy đảm bảo an toàn khi máy làm việc b, Doa lỗ ỉ6

Do máy không có tốc độ này nên ta chọn n= 400 vòng/phút b Lực cắt và momen xoắn

Hỡnh 3 26 Sơ đồ gỏ đặt khoan doa lỗ ỉ10 Định vị: 2 Phiến tì định vị 3 bậc tự do

1 chốt trụ ngắn hạn chế 2 bậc tự đo

1 chốt trám định vi 1 bậc tự do

 Chế độ cắt c Khoan lỗ ỉ9,8

2 = 0,1 (mm) Bước tiến: S (mm/vòng)

Do máy không có tốc độ này nên ta chọn n= 540 vòng/phút c Lực cắt và momen xoắn

Hỡnh 3 27 Sơ đồ gỏ đặt khoan doa lỗ ỉ6 Định vị: 2 Phiến tì định vị 3 bậc tự do

1 chốt trụ ngắn hạn chế 2 bậc tự đo

1 chốt trám định vi 1 bậc tự do

 Chế độ cắt d Khoan lỗ ỉ5,8

Do máy không có tốc độ này nên ta chọn n= 400 vòng/phút d Lực cắt và momen xoắn

Hỡnh 3 28 Sơ đồ gỏ đặt khoan doa lỗ ỉ8 Định vị 2 Phiến tì định vị 3 bậc tự do

1 chốt trụ ngắn định vị 2 bậc tự do

1 trám định vị 1 bậc tự do còn lại

 Chế độ cắt e Khoan lỗ ỉ8

Thay số vào ta có: v = 17,1.7 , 8 0,25 3,9 0,125 0,43 0,4 1 = 33.78 (m/phút)

So với công suất máy [N⦌=4,8 Kw, vậy đảm bảo an toàn khi máy làm việc b, Doa lỗ ỉ8,2

Do máy không có tốc độ này nên ta chọn n= 400 vòng/phút e Lực cắt và momen xoắn

3.2.6.11 Kiểm tra độ không vuông góc 2 mặt A,B

Hình 3 29 Sơ đồ gá đặt kiểm tra độ không vuông góc 2 mặt A và B

3.2.7 Tính toán và thiết kế đồ gá cho nguyên công 3 phay mặt B

 Yêu cầu kĩ thuật của nguyên công

+ Đảm bảo độ vuông góc 0.05 so với mặt B

+ Đạt được độ nhám Ra2.5

+ Không có bavia,cạnh sắc

3.2.7.1 Tính và chọn cơ cấu gá đặt của đồ gá Định vị : Phiến tì phẳng, chốt tỳ chỏm cầu

Phiến tì phẳng, chốt chỏm cầu

3.2.7.2 Tính toán và lựa chọn cơ cấu kẹp chặt

 Lực tác dụng lên chi tiết bao gồm:

 Pct:trọng lực chi tiết, với m=0,3 kg →Pct=3 N

 Fms1 , Fms2: lực ma sát trên bề mặt tiếp xúc giữa phiến tỳ và chi tiết

 Fms1’, Fms2’: lực ma sát trên bề mặt tiếp xúc giữa mỏ kẹp và chi tiết

 Phương trình cân bằng lực:

Mx – (fms1+fms1’).a - (fms2+fms2’).b =0 (**)

Trong bài viết này, ta có các lực fms1=N1.f và fms1’=W1.f, cùng với fms2=N2.f và fms2’=W2.f, trong đó f là hệ số ma sát giữa bề mặt chi tiết và đồ gá, với giá trị f=0.4 Khoảng cách từ lực W1 đến tâm lỗ gia công được xác định là a=30 mm (0,03 m) và khoảng cách từ lực W2 đến tâm lỗ gia công là b=135 mm (0,135 m) Do chi tiết có tính đối xứng, ta có W1=W2=W.

Thay vào công thức (**) ta có:

Từ công thức (*) ta có:

Vậy lực kẹp W1 và W2 có phương thẳng đứng và ngược chiều đã chọn ban đầu với độ lớn W1=W2=W0,5

 K0 là hệ số an toàn trong mọi trường hợp K0=1,5÷2 Chọn K0=2

 K6 là hệ số phụ thuộc vào moomen làm lật phôi quay quanh điểm tựa:

Khi định vị trên các chốt tì: K6=1

3.2.7.3 Xác định cơ cấu khác của đồ gá

3.2.7.4 Tính toán độ chính xác gia công đồ gá Áp dụng công thức ta có:

𝜀 𝑘 là sai số kẹp Vì lực kẹp vuông góc với phương chi tiết nên lực kẹp bằng 0

Tiêu đề	Thiết Kế Đồ Gá Khoan Và Lập Quy Trình Công Nghệ Gia Công Một Số Chi Tiết Trên Đồ Gá
Tác giả	Nguyễn Thành Chiến, Nguyễn Hồng Quân, Trần Vũ Quang, Phạm Thị Trang
Người hướng dẫn	TS. Nguyễn Việt Hùng
Trường học	Trường Đại Học Công Nghiệp Hà Nội
Chuyên ngành	Công Nghệ Chế Tạo Máy
Thể loại	Đồ Án Tốt Nghiệp

Định dạng
Số trang	152
Dung lượng	36 MB