Đánh giá điều kiện địa chất công trình nhà B2 và nhà B3 thuộc khu Chung cư phường Kim Giang, Thanh Xuân, Hà Nội

Đánh giá điều kiện địa chất công trình nhà B2 và nhà B3 thuộc khu Chung cư phường Kim Giang, Thanh Xuân, Hà Nội . Thiết kế khảo sát địa chất công trình phục vụ cho giai đoạn thiết kế kỹ thuật- thi công công trình trên Khu nhà chung cư phường Kim Giang, Thanh Xuân, Hà Nội được xây dựng trên diện tích mặt bằng...

Trang 1

ĐỒ ÁN MễN HỌC ĐỊA CHẤT CễNG TRèNH - ĐỊA KỸ THUẬT

MỞ ĐẦU

Bớc sang thế kỷ 21, đất nớc ta đang ở giai đoạn phát triển kinh tế mạnh mẽ

Hà Nội là trung tâm văn hoá, kinh tế, chính trị của đất nớc cần phải khẳng định

vai trò đầu tàu kinh tế của mình Chính vì vậy, việc xây dựng cơ sở hạ tầng đểlàm cơ sở cho việc phát triển kinh tế là việc làm hết sức cần thiết Để tiến hànhxây dựng các công trình nhằm giải quyết nhu cầu bức thiết trên, cần phải có sựquy hoạch từ tổng thể đến chi tiết cũng nh khảo sát, thiết kế, thi công xây dựngtrong công trình cụ thể Qua gần 5 năm học tập ở trường với những mụn học cơ

sở đến nay chỳng em đó được học mụn học “ĐỊA CHẤT CễNG TRèNH CHUYấN MễN” Đõy là mụn học tổng hợp nú liờn quan đến hầu hết những mụn

đó học, hệ thống húa cỏc cụng tỏc nghiờn cứu cụ thể cho từng loại cụng trỡnh,từng giai đoạn cụ thể Nú là mụn học mang tớnh chuyờn mụn, là cơ sở để làm tàiliệu địa chất cụng trỡnh, là cụng việc chớnh của kỹ sư ĐCCT khi đi làm việc, vỡvậy để đảm bảo chất lượng sinh viờn củng cố lý thuyết, nhanh chúng ỏp dungthực tế Bộ mụn địa chất cụng trỡnh đó cú kế hoạch cho chỳng em học mụn địachất cụng trỡnh chuyờn mụn kết hợp với việc làm đồ ỏn mụn học với đề tài:

“Đỏnh giỏ điều kiện địa chất cụng trỡnh nhà B2 và nhà B3 thuộc khu Chung

cư phường Kim Giang, Thanh Xuõn, Hà Nội Thiết kế khảo sỏt địa chất cụng trỡnh phục vụ cho giai đoạn thiết kế kỹ thuật- thi cụng cụng trỡnh trờn.” Nội

Trang 2

ĐỒ ÁN MÔN HỌC ĐỊA CHẤT CÔNG TRÌNH - ĐỊA KỸ THUẬT

Chương 1

Đánh giá điều kiện địa chất công trình khu chung cư phường Kim

Giang, Thanh Xuân, Hà Nội

Khu nhà chung cư phường Kim Giang, Thanh Xuân, Hà Nội được xâydựng trên diện tích mặt bằng khoảng 29000m2 Quy mô nhà khác nhau, nhà thấpnhất có quy mô 2 tầng, nhà cao nhất có quy mô 15 tầng Trong giai đoạn nghiêncứu thiết kế cơ sở, đã thu thập đầy đủ tài liệu thông tin từ nguồn tài liệu đã công

bố, giai đoạn này công tác khảo sát ĐCCT sơ lược và khảo sát ĐCCT sơ bộ đãđược tiến hành Từ đó đã lập được sơ bộ tài liệu thực tế của khu vực gồm: Sơ đồ

bố trí mặt bằng, Tài liệu khoan khảo sát địa chất công trình sơ bộ

Dựa vào công tác khảo sát thu thập được, chúng tôi tiến hành đánh giá điềukiện địa chất công trình khu vực khảo sát như sau:

1.1 Đặc điểm địa hình, địa mạo:

Dựa vào sơ đồ tài liệu thực tế khảo sát ĐCCT sơ bộ ta thấy, công trình xâydựng thuộc khu Chung cư phường Kim Giang, quận Thanh Xuân, Hà Nội Địa hình khu xây dựng đã được san lấp khá bằng phẳng, độ chênh cao không đáng

kể, dao động trong khoảng 0,0 đến 0,1 m Cao độ trung bình +6.05m

1.2 Địa tầng và tính chất cơ lý của đất:

Theo kết quả khoan khảo sát ĐCCT sơ bộ cho biết địa tầng gồm 8 lớpphân bố từ trên xuống như sau:

Lớp 1: Đất lấp:

Trang 3

Lớp đất lấp (1), được hình thành trong quá trình san lấp tạo mặt bằng xâydựng Phía trên là lớp sét pha, sét lẫn gạch vụn ,phế thải xây dựng, thành phầnhỗn tạp trạng thái không đều, chiều dày trung bình của lớp là 1,4m

Lớp này phân bố ngay trên mặt nó không có ý nghĩa về mặt xây dựng nênkhông tiến hành láy mẫu thí nghiệm

Lớp 2: sét pha màu nâu, nâu gụ, trạng thái dẻo cứng

Lớp 2 nằm phía dưới lớp 1, gặp ở cả 5 hố khoan tại các độ sâu1,5m(HK1), 1,5m(HK2), 1,3m(HK3), 1,4m(HK4) và 1,3m(HK5) Bề dày lớpthay đổi từ 2,2 đến 2,9m Thành phần là sét pha màu nâu, nâu gụ, trạng thái dẻocứng Chiều dày trung bình của lớp là 2.46m

3 Khối lượng thể tích khô γc g/cm 3 1,6

Trang 4

*Mô đun tổng biến dạng: E0 = β m k



 2 1

,

Với β = 0,62 ; mk = 4,25 thay số ta có: E0 = 143,65 (KG/cm2)

*Sức chịu tải qui ước : R0 = m[(A.b + B.h ) γ+ Dc],

Quy ước lấy m =1 ; b = 1 ; h = 1 ;

với φ = 150 26’ A = 0,28 ; B = 2,4 ; D = 4,8;

Thay số ta có: R0 = 1,6(kG/cm2)

Lớp 3: Sét pha màu xám nâu, xám ghi, trạng thái dẻo mềm

Lớp 3 nằm phía dưới lớp 2, nằm ở độ sâu 4,1m(HK1), 3,7m(HK2),

4,2m(HK3), 3,7m(HK4), 3,6m(HK5) Bề dày lớp thay đổi từ 2,3 đến 5,5m

Thành phần là sét pha màu xám nâu, xám ghi, trạng thái dẻo mềm Chiều dày

trung bình của lớp : 3,58m

Bảng chỉ tiêu cơ lí lớp 3 :

2 Khối lượng thể tích tự nhiên γw g/cm 3 1,8

,

Trang 5

Với β = 0,62 mk = 2,5 thay số ta có: E0 = 74,1 (kG/cm2)

Quy ước lấy m =1 ; b = 1 ; h = 1 ;

với φ = 100 48’ A = 0,21 ; B = 1,90 ; D = 4,31;

Lớp 4: Sét pha màu nâu xám, nâu gụ, trạng thái dẻo chảy

Lớp 4 nằm phía dưới lớp 3, chỉ gặp ở 2 hố khoan 4 và 5 tại các độ sâu6m(HK4), 6,5m(HK5) Bề dày lớp thay đổi từ 1,4 đến 2,2m Thành phần là sétpha màu nâu xám, nâu gụ, trạng thái dẻo chảy Chiều dày trung bình của lớp là2,2m

Trang 6

Quy ước lấy m =1 ; b = 1 ; h = 1 ;

với φ = 80 25’ A = 0,15 ; B = 1,58 ; D = 3,95;

Lớp 5: Bùn sét pha lẫn hữu cơ màu xám ghi, xám đen

Lớp 5 nằm phía dưới lớp 4, nằm ở độ sâu 8m(HK1), 9,2m(HK2),7,5m(HK3), 8,2m(HK4), 7,9m(HK5) Bề dày lớp thay đổi từ 30,3 đến 33,6m

Thành phần là bùn sét pha lẫn hữu cơ màu xám ghi, xám đen Chiều dày trung

bình của lớp: 32,52

,

Với β = 0,43 mk = 1 thay số ta có: E0 = 10,4 (kG/cm2)

Quy ước lấy m =1 ; b = 1 ; h = 1 ;

với φ = 50 06’ A = 0,08 ; B = 1,32 ; D = 3,61;

Trang 7

Lớp 6: Sét màu nâu vàng, đỏ, xám xanh loang lổ, trạng thái dẻo cứng

Lớp 6 nằm phía dưới lớp 5, nằm ở độ sâu 41m(HK1), 39,5m(HK2),40,2m(HK3), 41,2m(HK4), 41,5m(HK5) Bề dày thay đổi từ 1,2 đến 1,8m.Thành phần là sét màu nâu vàng, đỏ, xám xanh loang lổ, trạng thái dẻo cứng.Chiều dày trung bình của lớp : 1,65m

4 Khối lượng riêng γ s g/cm 3 2,7

,

Với β = 0,43 mk = 6 thay số ta có: E0 = 107,23 (kG/cm2)

Quy ước lấy m =1 ; b = 1 ; h = 1 ;

với φ = 140 25’ A = 0,26 ; B = 2,17 ; D = 4,69;

Thay số ta có: R0 = 1,67 (kG/cm2)

Trang 8

Lớp 7: Cát hạt nhỏ màu nâu xám xanh, trạng thái chặt

Lớp 7 nằm phía dưới lớp 6, nằm ở độ sâu 42,2m(HK1), 42m(HK2),

41,6m(HK3), 42,6m(HK4), 43,3m(HK5) Bề dày lớp thay đổi từ 0,5 đến 2,2m

Thành phần là cát hạt nhỏ màu nâu xám xanh, trạng thái chặt Chiều dày trung bình của lớp: 1,28m.

THÀNH PHẦN HẠT

Khối lượngrieng

Goc masat trong

Môđun tổng biến dạng

Sức chịu tải quy ước

0,25- 0,25

0,1- 0,1

Lớp 8: Cuội sỏi lẫn cát màu xám vàng, nâu, trạng thái rất chặt.

Lớp 8 nằm phía dưới lớp 7, nằm ở độ sâu 43,2m(HK1), 43,5m(HK2),43,8m(HK3), 43,8m(HK4), 43,8m(HK5) Bề dày lớp thay đổi từ 6,2 đến 7,8m.Thành phần là cuội sỏi lẫn cát màu xám vàng, nâu, trạng thái rất chặt Chiều dàytrung bình của lớp: 6,58m

Trang 9

lượngriêng

Gócmasáttrong

Moduntổngbiếndạng

Sứcchịutảiquiước

0,25

0,1-0,05-0,1

2.3 Đặc điểm địa chất thuỷ văn :

Mực nước dưới đất tồn tại trong lớp đất lấp Mực nước nằm nông, cáchmặt đất từ 1,0 đến 1,2m.Ngoài ra, nước dưới đất tồn tại khá phong phú trong cáclớp đất rời Nguồn cung cấp chính là nước mưa, nước mặt và nước sinh hoạt.Trong giai đoạn khảo sát sơ bộ chưa lấy mẫu nước để phân tích thành phần hoáhọc của nước

2.4 Các hiện tượng địa chất động lực công trình:

2.4.1 Hiện tượng sụt lún mặt đất.

Trang 10

Khu vực thành phố Hà Nội là nơi bơm hút nước sử dụng sinh hoạt tươngđối lớn, điều đó sễ dẫn đến sự phát triển những quá trình và các hiện tượng địachất khác nhau Trong tương lai sẽ dẫn đến hiện tượng hạ thấp mực nướcngầm, làm tăng chiều dày đới thông khí ,đất biến đổi dần các trạng thái vật lýcủa chúng, làm đất cố kết nhanh hơn và cuối cùng là bị sụt lún mặt đất Vì vậychúng ta phải có biện pháp khai thác nguồn nước cũng như quan trắc thườngxuyên để đảm bảo ổn định nguồn nước

2.4.2.Hiện tượng trượt.

Do đất nền cấu tạo bởi các lớp đất yếu, bên cạnh đó đặc trưng kỹ thuậtcủa các lớp đất lại khác nhau, nhất là biến đổi về chiều dày nên sẽ tồn tạinhững mặt trượt Vì vậy có thể sẽ xảy ra trượt sâu

- Lớp 7 là lớp cát hạt nhỏ, trạng thái chặt, nhưng chiều dày rất nhỏ

- Lớp 8 là lớp cuội sỏi lẫn cát, trạng thái rất chặt, rất phù hợp với côngtrình lớn

Trang 11

CHƯƠNG II

DỰ BÁO CÁC VẤN ĐỀ ĐỊA CHẤT CÔNG TRÌNH

Vấn đề địa chất công trình là những vấn đề bất lợi về mặt ổn định, phátsinh trong quá trình xây dựng và sử dụng công trình Do đó các vấn đề địa chấtcông trình không những phụ thuộc vào điều kiện địa chất tự nhiên mà còn phụthuộc mục đích xây dựng Tùy thuộc vào đặc điểm địa chất mỗi loại công trìnhkhác nhau thì sẽ phát sinh những vấn đề địa chất công trình khác nhau Vì vậyviệc nghiên cứu các vấn đề địa chất công trình có ý nghĩa rất quan trọng chophép chúng ta dự báo những bất lợi có thể xảy ra khi xây dựng và sử dụng côngtrình Từ đó đề ra các giải pháp hợp lý bảo đảm công trình ổn định và kinh tế Công trình : Nhà B2 và nhà B3 thuộc khu chung cư phường Kim Giang,Thanh Xuân, Hà Nội với quy mô 15 tầng (780 T/trụ) đã được tiến hành khảo sátđịa chất trong giai đoạn sơ bộ với 1 hố khoan Theo kết quả đánh giá ĐCCT khuđất xây dựng có cấu trúc đất nền gồm 8 lớp đất như đã nêu trên

Với cấu trúc nền như vậy khi xây dựng công trình có thể phát sinh nhữngvấn đề địa chất như sau:

+ Vấn đề sức chịu tải của đất nền

+ Vấn đề biến dạng lún của nền đất

Trang 12

+ Vấn đề nước chảy vào hố móng

Như vậy vấn đề dự báo về ĐCCT khu nhà B2 và nhà B3 được dự báo cụthể các vấn đề sau:

I.Vấn đề khả năng chịu tải của đất nền.

Với quy mô, tải trọng thiết kế lớn, tại vị trí xây dựng công trình có cấu trúcđất nền chủ yếu là lớp bùn sét có chiều dày rất lớn, sức chịu tải nhỏ Đối với tảitrọng 780T/trụ của nhà B2 và nhà B3 nếu đặt móng nông sẽ xảy ra hiện tượnglún mạnh gây ảnh hưởng đến sự ổn định của công trình

Do đó phương án móng cọc khoan nhồi cho công trình là hợp lý nhất, vì

nó sẽ giải quyết được vấn đề sức chịu tải của đất nền, đảm bảo điều kiện ổnđịnh, vấn đề lún của công trình và điều kiện thi công

Qua đó ta thấy: Đối với khu nhà 15 Tầng với tải trọng lớn (Ptc = 780T/trụ)thì các lớp đất phía trên đều không chịu được tải trọng của công trình, hoặc làchiều dày lớp không lớn Nhưng lớp 8 là lớp tương đối tốt có thể chịu được tảitrọng của công trình Căn cứ vào đặc điểm và đặc tính cơ lý của các lớp đất cũngnhư đặc điểm và quy mô công trình, tôi dự kiến thiết kế móng cọc khoan nhồicho nhà 15 tầng Mũi cọc đặt trên lớp cuội sỏi lẫn cát màu xám vàng, trạng tháirất chặt

1 Chọn chiều sâu đặt móng

Mũi cọc được thiết kế nằm trong lớp 8, có Môđun tổng biến dạng E0 =

500 kG/cm2 và sức chịu tải quy ước R0 = 4 kG/cm2, đủ điều kiện về ổn địnhcũng như sức chịu tải của móng Căn cứ vào cấu trúc nền khu vực nghiên cứu vàtải trọng công trình 780T/trụ, điều kiện thi công, kết cấu khung chịu lực, tôichọn loại cọc khoan nhồi bê tông cốt thép đổ tại chỗ, tiết diện trụ đặc,đườngkính cọc 100 cm, với cốt thép dọc trục 10 thanh  22 loạithép CT5, thép đai  8thép trơn, mác bê tông làm cọc là mác 300# Ta chọn đài cọc là đài thấp, chiều

Trang 13

sâu đáy đài là 2,0 m kể từ nền tự nhiên, đỉnh đài nằm dưới mặt đất 0,5m, nhưvậy chiều cao của đài Hđ= 1,5 m, cọc ngàm vào đài một đoạn 0,3 m, như vậychiều dài của cọc sơ bộ là L = 48,3m

2 Tính toán sức chịu tải của cọc :

Việc xác định sức chịu tải của cọc có nhiều phương pháp Nhưng ở đây ta

sử dụng hai phương pháp là: Tính toán sức chịu tải của cọc theo vật liệu làm cọc

và theo sức chịu tải của đất nền

 Tính toán sức chịu tải của cọc theo vật liệu làm cọc

Trang 14

 Tính toán sức chịu tải của cọc theo đất nền

Giả thiết ma sát xung quanh cọc phân bố đều theo chiều sâu trong phạm vimỗi lớp đất mà cọc đi qua và phần lực của đất nền ở mũi cọc phân bố đều trêndiện tích tiết diện ngang của cọc Sức chịu tải của cọc được xác định theo côngthức: pdn =0,7m(12 U (i li) +3F.R),

Trong đó:

- m: hệ số điều kiện làm việc, trong trường hợp này lấy m = 0,85;

- 1 : hệ số kể đến ảnh hưởng của phương pháp hạ cọc đến ma sát giữa đất

và cọc lấy theo bảng (3.2) ta được 1 = 1;

- 2 : hệ số kể đến ma sát giữa đất và cọc, lấy theo bảng ta được 2 = 1;

- 3 : hệ số ảnh hưởng của việc mở rộng chân cọc đến sức chịu tải của nềnđất ở mũi cọc (lớp bên), xác định theo bảng 3.4 sách nền móng 3 = 1

- li : Chiều dày lớp đất thứ i mà cọc xuyên qua;

-i : ma sát bên của lớp đất thứ i ở mặt bên của thân cọc, giá trị i đượctrình bầy theo như sau:

Trang 15

Thay số ta cú:

PĐN=0,7x0,85((1x1x3,14)(2.3+3,58.0,6+2,2.0,3+32,52.0+1,65.6,4+1,28.10) +1.0,785.1500) = 762 (T)

So sỏnh PVL và PĐN ta lấy sức chịu tải tớnh toỏn cho cọc là giỏ trị nhỏ nhất

Vậy sức chịu tải tớnh toỏn của cọc là Ptt = 673 (T)

* Xỏc định sơ bộ kớch thước đài cọc.

Theo thiết kế, tải trọng tỏc dụng lờn cọc là: p tc =780T/ trụ. Theo tiêu chuẩnTCXD 45 - 78 thì khoảng cách giữa 2 tim cọc gần nhất phải thoả mãn điều kiện3d  C  5d, với d là đờng kính cọc, d = 1 m Trong trờng hợp này ta chọnkhoảng cách giữa 2 tim cọc là C = 3d = 3m

ứng suất trung bình dới đáy móng là :

Ntc : Tải trọng tiêu chuẩn truyền xuống đài cọc, Ntc = 780 T;

TB: Trọng lượng thể tớch bỡnh quõn của đài và đất trờn đài,

tt

G P

n     (II-3) Trong đó:

 - Hệ số kinh nghiệm kể đến ảnh hởng của tải trọng ngang và mômen,lấy từ 1,2  1,5, lấy  = 1,5;

Trang 16

Ntc - Tải trọng tiêu chuẩn tác dụng lên đài cọc, Ntc = 780T;

G - Trọng lợng đài và phần đất trên đài tính theo công thức:

G = Fsb * tb*hd (II-4)

Trong đó:

hd - Chiều sâu đáy đài, hd = 2,0m;

tb - Khối lợng thể tích trung bình của đài và đất trên đài, tb = 2,2T/m3;

Fsb - Diện tích sơ bộ của đài, Fsb = 9,5 m2;

Thay số vào công thức (II-4) ta đợc:

G = 11.2,2.2 = 48,4 TThay số vào công thức (II-3) ta có:

nc > 1,5.(780+48,4)/673 = 1,84

Để đảm bảo cho các cọc làm việc một cách an toàn ta lấy nc = 2 cọc

* Sơ đồ bố trí cọc trong đài

1 m 1,5 m

3 m 4,5 m

Trang 17

* Kiểm tra lực tác dụng lên cọc

Lực tác dụng lên cọc phải thoả mãn điều kiện sau:

P0max P tt

Ta có : Pomax = Ptt /n

n : Số lượng cọc trong đài ; n = 2

390 2

780

max

P (T) < Ptt = 673 (T),Như vậy cọc làm việc bình thường

* Kiểm tra cường độ của đất nền dưới mũi cọc

Để kiểm tra cường độ của nền đất tại mũi cọc, coi đài cọc và phần đấtgiữa các cọc là một móng khối quy ước, kích thước móng khối quy ước phụthuộc vào góc mở  trong đó  đươc tính theo công thức :

 được tính theo công thức :  =

4

tb



Trang 18

Diện tích đáy móng khối quy ước tính theo công thức



' '

0

56 1 4

Trong đó : TB là góc ma sát trung bình các lớp đất mà cọc đi qua

l : Là chiều sâu từ đáy đài đến mũi cọc,

Thay các giá trị vào công thức ta có:

Aq =1 +2 48 0,035 =4,36 (m)

=> Fqu = (4,36)2 =19,00(m2)

* Ap lực thực tế trung bình dưới đáy móng khối

Để kiểm tra cường độ đất nền ở mũi cọc, ta coi đài cọc, cọc và phần đấtxung quanh cọc là khối móng quy ước được giới hạn bởi :  = 1056’ Khi đó tảitrọng thẳng đứng tác dụng lên móng khối quy ước là:

Ptc

qu = Ptt + Gq,

Gq: Trọng lượng của khối móng quy ước (T):

Gq= Fqu hq q ;

q : khối lượng thể tích của khối móng quy ước q = 2,2 (T/m2);

hq : chiều sâu của móng khối quy ước, kể từ mặt đất đến mũi cọc là:

hq= 48 + 2 =50(m),

G = 19.50.2,2 = 2090 (T/ m2)

Trang 19

.

2 1

2

1 A b B h cD Ktc

m m

m1 : hệ số điều kiện làm việc của đất nền, m1 = 1;

m2 : hệ số điều kiện làm việc của công trình, m2 = 1;

Ktc : hệ số tin cậy phụ thuộc vào phơng pháp thí nghiệm, Ktc = 1;

γ1 : khối lượng thể tích trung bình của lớp đất dưới đáy cọc(γ1 = 2,2T/m3);

γ2 : khối lượng thể tính trung bình của đất trên đáy cọc (γ2 = 1,9T/m3);

b : chiều rộng móng quy ước: b = 4,36 (m);

h : chiều sâu móng quy ước: h = 50 (m );

c : lực dính của đất dưới đáy móng khối quy ước, c = 0 T/m2;

A,B,D - các hệ số không thứ nguyên phụ thuộc vào góc ma sát trong củađất với  =400, tra bảng ta có:

A = 1,15 B = 5,59 D = 7,95

Thay số: Rtc = ( 1,15.2,2.4,36 + 5,59.1,9.50 + 7,95.0) = 542 (T/m2) Như vậy điều kiện δtc < Rtc hoàn toàn thoả mãn, tải trọng công trình truyềnxuống không bị phá huỷ đất nền

Trang 20

* Kiểm tra độ chọc thủng đài cọc.

[] : ứng suất cắt cho phép của vật liệu làm đài cọc;

Ta chọn bê tông làm đài cọc mác 500# Do vậy

[] = 215 ( / )

10

2150 10

2

m T

R bt



U chu vi tiết diện cọc, u = 3,14 m;

h2 Đoạn chiều dày của đài mà cọc không xuyên qua (h2 = 1,2m);Thay vào công thức ta có :





2 , 1 14 , 3

811

m T

Vậy đài làm việc trong điều kiện không bị chọc thủng

II Vấn đề biến dạng lún công trình:

Sau khi xây dựng, dưới tác dụng của tải trọng bản thân công trình với tảitrọng của đài cọc và cọc Làm cho công trình bị lún Do vậy, ta cần phải tínhđược độ lún của công trình Nhằm đánh giá mức độ nguy hại tới công trình, sosánh và chon giải pháp thi công hợp lý

+ Độ lún được tính với tải trọng tiêu chuẩn ( tải trọng tĩnh )

Trang 21

= 132,3 – 48.1,9 = 41,1 (T/m2)

+ Độ lún được tính theo công thức:

S = i

i i n

 i : ứng suất phụ thêm trung bình của lớp thứ i(T/m2);

Ei: Môđun biến dạng của đất tự nhiên chứa lớp thứ i(T/m2);

hj::Chiều dày lớp chia (m);

Mà ta có : z K0P gl; bt  γ2.H + γ1.z

Trong đó: K0- hệ số tra bảng phụ thuộc l/b và z/b

Ta chia nền đất dưới đáy móng khối quy ước thành các lớp bằng nhau vàbằng b/8,72= 4,36/8,72=0,5m:

,

0

Vậy S = 0 cm < 8 cm

Trang 22

Như vậy giải pháp móng cọc khoan nhồi như trên sử dùng tốt cho nhà 15tầng vì thoả mãn điều kiện lún của công trình.Vậy công trình làm việc trongđiều kiện ổn định về lún

III Vấn đề nước chảy vào hố móng

Đây là một vấn đề khá phổ biến đối với các công trình xây dựng và ít cócông trình tránh khỏi vấn đề này Đối với công trình 15 tầng nhà B2 và nhà B3khu chung cư phường Kim Giang, Thanh Xuân, Hà Nội, cũng không tránh khỏihiện tượng trên vì hố móng được đào qua lớp 1 là lớp đất san lấp, nước ngầmtồn tại trong lớp đất này Vì vậy cần có biện pháp hút nước cũng như gia cốthành hố móng hợp lý nhằm phục vụ tốt cho thi công công trình

Tóm lại : Với các giải pháp móng như trên thì vấn đề ĐCCT xảy ra đối

với công trình 15 tầng nhà B2 và nhà B3 khu chung cư phường Kim Giang,Thanh Xuân, Hà Nội, sẽ không có gì phức tạp nữa Có thể thi công công trìnhtrên diện tích đã khảo sát

Định dạng
Số trang	44
Dung lượng	576,5 KB