Bộ truyền ổ trượt 1.Cấu tạo:

1.Cấu tạo:

-Kết cấu ổ đơn giản bao gồm: thân ổ 1, lót ổ 2 và rảnh chứa dầu 3.

Thân ổ có thể liền với thân máy. Tùy vào kết cấu của thân ổ, có thể chia ra ổ nguyên hoặc ổ rời. Ổ nguyên có thân ổ và ống lót là các chi tiết nguyên, ổ rời thân và ống lót là hai chi tiết rời: thân ổ 1 được nối với nắp ổ 2 bằng mối ghép bulong 3. Lót ổ gồm 2 phần: phần dưới 5 và phân trên 4. Có thể sử dụng lót ổ gồm nhiều mảnh ghép lại.

2. Phân loại:

-Theo hình dạng bề mặt làm việc: mặt trụ, mặt nón, mặt cầu, mặt phẳng -Theo khả năng chịu tải trọng: ổ đỡ, ổ đỡ chặn, ổ chặn

Hải Hoàng, Văn Phi, Triệu Phú, Trường Sơn - ĐHBKTPHCM Trang 57

-Theo phương pháp bôi trơn hai bề mặt làm việc: ổ bôi trơn thủy, ổ bôi trơn khí, ổ bôi trơn từ, bôi trơn rắn

Ổ trượt cầu

Hải Hoàng, Văn Phi, Triệu Phú, Trường Sơn - ĐHBKTPHCM Trang 58

3.Trình tự tính toán:

a.Tính toán quy ước ổ trượt khi bôi trơn ma sát nửa ướt:

 Tính toán theo áp suất cho phép

-Trong trường hợp ổ quay chậm, bôi trơn gián đoạn:

 r r F p p ld  

Trong trường hợp cho trước tỷ số  l d/ , dùng công thức:

 rF F d p   Trong đó: =0.5÷1 [p]: áp suất cho phép Fr: tải trọng hướng tâm l: chiều dài ổ

d: đường kính ngõng trục

 Tính theo tích số pv

-Trong trường hợp làm việc với vận tốc trung bình:   2 F pv pv l   

Trong đó: p (Pa); v(m/s); F(N); (rad s/ ); l(m) và pv(Pa.m/s)

Đối với lót ổ làm bằng gang và đông thanh: [p] = 2÷6 MPa và [pv] = 4÷8 MPa.m/s. Vật liệu là babit thì [p] = 5÷15 MPa và [pv] = 5÷10 MPa.m/s.

[p] và [pv] có thể tra theo bảng 12.1-T228-I

b.Tính toán bôi trơn ma sát ướt:

- Điều kiện đểđược bôi trơn ma sát ướt:

min ( z1 z2)

h s R R

Hải Hoàng, Văn Phi, Triệu Phú, Trường Sơn - ĐHBKTPHCM Trang 59

Rz1, Rz2: chiều cao mấp mô bề mặt ngõng trục và lót ổ. Tùy theo công dụng, ngõng trục có thể được tiện tinh đạt độ nhám Rz=6,3…1,6µm, mài đạt Rz=3,2…0,4µm; đánh bóng đạt Rz=1,6…0,65µm. Bề mặt lót ổ được chuốt hoặc doa đạt

Rz=10…1,6µm, tiện trong đạt Rz=6,3…1,6µm. Thường chọn Rz1 không thấp hơn Rz=3,2µm, Rz2 không thấp hơn Rz=6,3µm

hmin: chiều dày nhỏ nhất của dầu bôi trơn.

Để tính hmin trước hết cần tính hệ số khả năng tải của ổ (adsbygoogle = window.adsbygoogle || []).push({});

2F F p C     được tính theo công thức 3 0,25

0,8.10 v    với v là vận tốc vòng của ngõng trục µ: độ nhớt động lực 0 0 m t t        ; tm=45÷75 0

C: nhiệt độ làm việc trung bình của dầu; t: nhiệt độ làm việc trung bình cảu dầu; µ0: dộ nhớt động lực của dầu khi ở nhiệt độ t0; m: chỉ số mũ có giá trị 2,6÷3.

Tính được CF ta tra bảng 12.3-T230-I (chọn trước tỷ số l/d), tìm ra được, tính được hmin:

min (1 )

2

d h  

-Xác định giá trị tới hạn của chiều dày lớp dầu: hth=Rz1+Rz2 -Xác định hệ số an toàn quy ước: s=hmin/hth ≥ [s] = 2

-Xác định hệ số ma sát theo công thức: 2 2 60 d n f p     c.Tính toán nhiệt:

Đối với ổ bôi trơn nửa ướt và ướt ta tính theo phương trình cân bằng nhiệt: Q = Qt1+Qt2

Trong đó:

Q: nhiệt lượng sinh ra trong ổ trong một giây

1000

r

fF v

Hải Hoàng, Văn Phi, Triệu Phú, Trường Sơn - ĐHBKTPHCM Trang 60 Fr: lực hướng tâm (N) V: vận tốc vòng (m/s) f: hệ số ma sát 2 2 60 d n f p    

Qt1: nhiệt lượng thoát ra theo dầu chảy qua ổ trong thời gian một giây.

1 0

t

Q V q t

Với:

C: nhiệt dung riêng của dầu: C=1,7÷2,1kJ/kg0C 0

 : khối lượng riêng của dầu: 0=850÷900kg/m3 Q: lưu lượng của dầu chảy qua ổ trong 1s, m3

/s

t

 : sự thay đổi nhiệt độ của dầu, độ.

Qt2: nhiệt lượng thoát thoát qua trục và thân ổ trong một giây.

2 ( )

t T T T

Q K dl t K A t K t dlA (adsbygoogle = window.adsbygoogle || []).push({});

Với:

KT: 0,04÷0,08 hệ số thoát nhiệt qua trục và thân ổ A: diện tích thoát nhiệt qua thân ổ, A=25d2

d,l: đường kính và chiều dài ổ

Từ phương trình cân bằng nhiệt, suy ra:

0 1000( ) r r v T T fF v t t t C q K dl K A      

Nhiệt độ trung bình của dầu:

2 2

v r v v

t t t

t   t 

Hải Hoàng, Văn Phi, Triệu Phú, Trường Sơn - ĐHBKTPHCM Trang 61

Thông thường tv= 35÷450C; tr= 80÷1000C và t= 45÷750C

3.Ưu nhược điểm:

- Ưu điểm:

+ Làm việc có độ tin cậy cao khi vận tốc lớn mà khi đó ổ lăn có tuổi thọ thấp. +Chịu được tải trọng động và va đập nhờ vào khả năng giảm chấn của màng dầu bôi trơn

+ Kích thước hướng kính tương đối nhỏ + Làm việc êm

+ Khi trục quay chậm có kết cấu đơn giản.

- Nhược điểm:

+ Yêu cầu chăm sóc bảo dưỡng thường xuyên, chi phí lớn về dầu bôi trơn. + Tổn thất lớn về ma sát khi mở máy, dừng và khi bôi trơn không tốt. + Kích thước dọc trục tương đối lớn

- Phạm vị ứng dụng:

+ Ổ rời có thể lắp trên cổ trục khuỷu

+ Đường kính ngõng trục quá lớn (nằm ngoài tiêu chuẩn của ổ lăn hoặc nếu chế tạo ổ lăn thì giá thành sẽ cao…)

+ Khi kết cấu làm việc với vận tốc lớn (v>30m/s), nếu dùng ổ lăn tuổi thọ sẽ thấp. + Các máy móc thiết bị chịu tải trọng động.

+ Sử dụng trong các ổ có kích thước hướng kính nhỏ.

+ Trong các máy chính xác, đòi hỏi độ chính xác hướng kính và khả năng điều chỉnh khe hở.

+ Ổ có thể làm việc trong môi trường nước, môi trường ăn mòn, dùng trong các máy chế biến thực phẩm.

+ Ổ quay chậm, không quan trọng, rẻ tiền có đường kính ngõng trục lớn.

4.Dạng hỏng ổ lăn:

-Mòn: xảy ra giữa ổ và ngõng trục không hình thành lớp dầu bôi trơn hoặc lớp dầu bôi trơn không đủ dày

-Dính thường xảy ra do áp suất và nhiệt độ cục bộ trong ổ lớn, lớp dầu bôi trơn không hình thành được, khiến ngõng trục và lót ổ trực tiếp tiếp xúc với nhau. -Mỏi rỗ lớp bề mặt xảy ra khi ngõng trục chịu thải trọng thay đổi lớn. (adsbygoogle = window.adsbygoogle || []).push({});

Hải Hoàng, Văn Phi, Triệu Phú, Trường Sơn - ĐHBKTPHCM Trang 62