Chương 8 THI CÔNG PHẦN THÂN
8.1 Giải pháp công nghệ
a. Cốp pha
Cốp pha phải được chế tạo đúng hình dạng, kích thước của các bộ phận kết cấu công trình. Cốp pha phải đủ khả năng chịu lực theo yêu cầu.
Cốp pha phải đảm bảo yêu cầu tháo, lắp dễ dàng.
Cốp pha phải Kín khít không gây mất nước xi măng.
Cốp pha phải phù hợp với khả năng vận chuyển, lắp đặt trên công trường.
Có khả năng sử dụng lại nhiều lần (cốp pha bằng gỗ từ 3-7 lần, ván ép khoảng 10 lần, cốp pha nhựa khoảng 50 lần, cốp pha thép khoảng 200 lần).
b. Cây chống
Cây chống phải đủ khả năng chịu tải trọng của cốp pha, bêtông cốt thép và các tải trọng thi công trên nó.
Đảm bảo độ bền và tháo lắp trung gian.
Dễ tháo lắp, xếp đặt, chuyên chở.
Có khả năng sử dụng lại nhiều lần, dùng cho nhiều loại kết cấu khác nhau, dễ tăng giảm chiều cao.
8.1.1.2 .Lựa chọn loại cốp pha cây chống a. Cốp pha
Lựa chọn loại cốp pha kim loại do công ty NITETSU của Nhật Bản chế tạo. (Các đặc tính kỹ thuật của cốp pha kim loại này đã đƣợc trình bày trong công tác cốp pha đài, giằng móng).
b. Cây chống
Sử dụng giáo PAL do hãng Hoà Phát chế tạo.
- Ƣu điểm của giáo PAL :
Giáo PAL là một chân chống vạn năng bảo đảm an toàn và kinh tế.
Giáo PAL có thể sử dụng thích hợp cho mọi công trình xây dựng với những kết cấu nặng đặt ở độ cao lớn.
Giáo PAL làm bằng thép nhẹ, đơn giản, thuận tiện cho việc lắp dựng, tháo dỡ, vận chuyển nên giảm giá thành công trình.
Giáo PAL cho phép lắp nghép tạo khối có chân đế hình :
mà các loại dàn giáo khác không có được (chỉ tạo được dưới dạng vuông).
Giáo PAL đƣợc thiết kế trên cơ sở một hệ khung tam giác đƣợc lắp dựng theo kiểu tam giác hoặc tứ giác cùng các phụ kiện kèm theo nhƣ:
Phần khung tam giác tiêu chuẩn; Thanh giằng chéo và giằng ngang; Kích chân cột và đầu cột; Khớp nối khung; Chốt giữ khớp nối.
Bảng 8-1. Bảng cao độ và tải trọng cho phép của giáo Pa.l Lực giới hạn của cột chống
(kG) 35300 22890 16000 11800 9050 7170 5810
Chiều cao (m) 6 7,5 9 10,5 12 13,5 15
Ứng với số tầng 4 5 6 7 8 9 10
+ ) Trình tự lắp dựng:
- Đặt bộ kích (gồm đế và kích), liên kết các bộ kích với nhau bằng giằng nằm ngang và giằng chéo.
- Lắp khung tam giác vào từng bộ kích, điều chỉnh các bộ phận cuối của khung tam giác tiếp xúc với đai ốc cánh.
- Lắp tiếp các thanh giằng nằm ngang và giằng chéo.
- Lồng khớp nối và làm chặt chúng bằng chốt giữ. Sau đó chống thêm một khung phụ lên trên.
- Lắp các kích đỡ phía trên.
- Toàn bộ hệ thống của giá đỡ khung tam giác sau khi lắp dựng xong có thể điều chỉnh chiều cao nhờ hệ kích dưới trong khoảng từ 0 đến 750 mm.
+) Trong khi lắp dựng chân chống giáo PAL cần chú ý những điểm sau:
- Lắp các thanh giằng ngang theo hai phương vuông góc và chống chuyển vị bằng giằng chéo. Trong khi dựng lắp không đƣợc thay thế các bộ phận và phụ kiện của giáo bằng các đồ vật khác.
- Toàn bộ hệ chân chống phải đƣợc liên kết vững chắc và điều chỉnh cao thấp bằng các đai ốc cánh của các bộ kích.
- Phải điều chỉnh khớp nối đúng vị trí để lắp đƣợc chốt giữ khớp nối.
9.1.1.3. Phương án sử dụng cốp pha
Có các phương án cốp pha sau đây: cốp pha 1 tầng, 1,5 tầng, 2 tầng và 2,5 tầng. Để đạt đƣợc mức độ luân chuyển cốp pha tốt, đảm bảo đúng tiến độ và chất lƣợng công trình, bề mặt bêtông tốt ta chọn phương án 2,5 tầng có nội dung như sau:
- Bố trí hệ cây chống và cốp pha hoàn chỉnh cho 2 tầng trên và dỡ một nửa cho một tầng dưới sát đó.
- Các cột chống lại là các thanh chống thép có thể tự điều chỉnh chiều cao, có thể bố trí các hệ giằng ngang và giằng dọc theo 2 phương.
9.1.1.4. Khối lượng cốp pha a. Khối lƣợng cốp pha dầm sàn
Bảng 8-2. Khối lƣợng cốp pha sàn
STT Ô sàn
Số lƣợng 1 tầng
Số tầng
Kích thước (m)
Khối lƣợng VK (m2)
l b h 1 cấu kiện Toàn bộ
1 Ô 1 30 8 3,6 3,3 0,1 11,88 2851,20
2 Ô 2 21 8 3,6 2,7 0,1 9,72 1632,96
3 Ô 3 27 8 3,6 3,5 0,1 12,60 2721,60
4 Ô 4 4 8 3,6 1,7 0,1 6,12 195,84
5 Ô 5 2 8 3,6 2,4 0,1 8,64 138,24
6 Ô 6 2 8 3,6 3 0,1 10,80 172,80
7 Ô 7 4 8 3,6 1,2 0,1 4,32 138,24
8 Ô 8 2 8 3,6 3,2 0,1 11,52 184,32
Tổng diện tích ván khuôn 8035,2
Hình 8-1. Mặt bằng ô sàn tầng điển hình Bảng 8-3. Khối lƣợng cốp pha dầm
STT Dầm
Số lƣợng 1 tầng
Số tầng
Kích thước (m)
Khối lƣợng VK (m2)
l b h 1 cấu
kiện Toàn bộ
1 D 250x700 1 8 344,6 0,25 0,7 344,6 2756,80
2 D250x400 1 8 263,6 0,25 0,4 158,16 1265,28
3 D200x400 1 8 140,92 0,20 0,4 112,736 901,89
Tổng diện tích ván khuôn 4923,97
Ghi chú: Ván khuôn dầm chỉ tính ván khuôn thành dầm bỏ qua ván khuôn đáy dầm vì đã tính trong ván khuôn sàn. Ván khuôn thành dầm bằng chiều cao dầm trừ chiều dày sàn.
Tổng khối lượng cốp pha dầm, sàn tầng : 8035,2+4923,97 = 12959,2 m2.
b. Khối lƣợng cốp pha cột
Bảng 8-4. Khối lƣợng cốp pha cột
STT Cột SL1
tầng
Số tầng
Kích thước (m)
Khối lƣợng VK (m2)
b h H 1 cấu
kiện Toàn bộ Tầng 1
1 Cột 1 tầng 1 40 1 0,25 0,4 3,5 5,59 223,60 2 Cột 2 tầng 1 44 1 0,25 0,5 3,5 6,45 283,80
Tổng 507,40
Tầng 2 -3
7 Cột 1 tầng 2-3 40 2 0,25 0,4 3,2 3,90 312,00 8 Cột 2 tầng 2-3 44 2 0,25 0,5 3,2 4,50 396,00
Tổng 708,00
Tầng 4-6
13 Cột 1 tầng 4-6 40 3 0,22 0,35 3,2 3,42 410,40 14 Cột 2 tầng 4-6 44 3 0,22 0,4 3,2 3,72 491,04
Tổng 901,44
Tầng 7-tum
18 Cột 1 tầng 7- tum 64 1 0,22 0,3 3,2 3,12 199,68 19 Cột 2 tầng 7- tum 74 1 0,22 0,3 3,2 3,12 230,88
Tổng 430,56
Toàn công trình 2547,40
Chiều cao cột tính từ sàn đến đáy dầm chính.
c. Khối lƣợng cốp pha vách
Bảng 8-5. Khối lƣợng cốp pha vách
STT Vách thang máy
Dày vách
(m)
Cao nhà (m)
Kích thước cửa 1 tầng(m)
Chu vi ván khuôn
(m)
Khối lƣợng VK
(m2)
b h
1 Ván khuôn ngoài 0,3 31,15 5,4 2,4 29,2 805,9
2 Ván khuôn trong 0,3 31,15 5,4 2,4 55,8 1392,57
Tổng diện tích ván khuôn 2198,47
Hình 8-2. . Tiết diện ngang vách thang máy.
8.1.2 Phương tiện vận chuyển lên cao
8.1.2.1 Phương tiện vận chuyển các vật liệu rời, cốp pha, cốt thép
Công trình có tổng chiều cao 31,15 m tính từ mặt đất tự nhiên, dài 68,6 m và rộng 16,3 m do đó để phục vụ thi công ta bố trí 1 cần trục tháp, 1 vận thăng tải để cẩu lắp cốt thép, cốp pha và các thiết bị máy móc; vật liệu khác và 1 vận thăng lồng để chuyên chở công nhân lên các tầng công tác.
a. Chọn máy vận thăng (vận thăng tải)
Chọn máy có mã hiệu TP - 5(X-447M) có các thông số kỹ thuật sau:
Mã hiệu Sức nâng (T)
Độ cao (m)
Tầm với R (m)
Vận tốc nâng (m/phút)
Trọng lƣợng (T)
Công suất động cơ
(kW)
Chiều dài sàn vận
tải (m) MMGP
500 – 40 0,5 40 2 36 32 3,7 1,4
- Tham khảo tài liệu: Thi công xây dựng- Lê Văn Kiểm- NXB: Đại Học Quốc Gia Hồ Chí Minh.
b. Vận thăng lồng
Chọn vận thăng lồng của hãng Việt Pháp mã hiệu VPV200/200, có các thông số kỹ thuật sau:
Mã hiệu Tải trọng nâng (kg)
Tốc độ nâng (m/phút)
Công suất động cơ (kW)
Công suất biến tần (kW)
VPV200/200 2000 38 66 0
c. Cần trục tháp
Công trình có mặt bằng rộng do đó có thể chọn loại cần trục tháp cho thích hợp. Từ tổng mặt bằng công trình, ta thấy cần chọn loại cần trục tháp có cần quay ở phía trên;
còn thân cần trục thì hoàn toàn cố định (đƣợc gắn từng phần vào công trình), thay đổi tầm với bằng xe trục. Loại cần trục này rất hiệu quả, gọn nhẹ và thích hợp với điều kiện công trình.
Cần trục tháp đƣợc sử dụng để phục vụ công tác vận chuyển vật liệu lên các tầng nhà (ván khuôn, sắt thép, dàn giáo... ).
*Các yêu cầu tối thiểu về kỹ thuật khi chọn cần trục là:
- Độ với nhỏ nhất của cần trục tháp là: R = d + S < [R]
Trong đó:
S : khoảng cách nhỏ nhất từ tâm quay của cần trục tới mép công trình hoặc chướng ngại vật:
S r + (0,51m) = 3 + 1 = 4 m.
d : Khoảng cách lớn nhất từ mép công trình đến điểm đặt cấu kiện, tính theo phương cần với, cần trục tháp thiết kế đặt tại vị trí như trong bản vẽ thi công dầm sàn của công trình:
2 2
d 16,3 34,3 38 m.
Vậy : R = 38 + 4 = 42 m.
- Độ cao nâng cần thiết của cần trục tháp : H = hct + hat + hck + ht Trong đó:
hct : độ cao tại điểm cao nhất của công trình kể từ mặt đất:
hct= 31,15 m
hat : khoảng cách an toàn (hat = 0,5 1,0m).
hck : chiều cao của cấu kiện cao nhất (ván khuôn cột); hck = 3 m.
ht : chiều cao thiết bị treo buộc; ht = 2m.
Vậy: H = 31,15 +1+ 3 + 2 = 37,15 (m).
Với các thông số yêu cầu như trên, có thể chọn cần trục tháp Turm 154 - HC, dưới đây là bảng thể hiện khả năng làm việc của cần trục tháp Turm 154- HC ứng với từng chiều dài tay cần (tối đa 50 m):
R
(m) 22 24 26 28 30 32 34 36 38 40 42 45 48 50 Q
(T) 6,79 6,14 5,59 5,12 4,71 4,36 4,04 3,77 3,52 3,30 3,09 2,82 2,59 2,45 Ứng với R = 38 m (độ với lớn nhất khi cần trục làm việc) có Q = 3,52T
Năng suất của cần trục tính theo công thức: N = Q.nck.K1.K2
Trong đó: Q – Sức nâng của cần trục với tầm với R cho trước; Q = 3,52 T.
ck ck
n 1 .E
T ; Với Tck = T1 + T2
T1: Thời gian làm việc của cần trục, T1 = 3 phút
T2: Thời gian làm việc thêm công để tháo dỡ móc, điều chỉnh cấu kiện vào đúng vị trí của kết cấu, T2 = 5 phút
ck
n 60 .0,8 6
8 (Cần trục tháp có E = 0,8) K1: Hệ số sử dụng cần trục theo tải trọng; K1 = 0,6 K2: Hệ số sử dụng thời gian; K2= 0,8
Vậy năng suất của cần trục trong 1 giờ: N = 3,52.6.0,6.0,8 = 10,1T/h;
Năng suất cần trục trong 1 ca (8 giờ): Nca = 8.10,1 = 81,1 T.
8.1.2.2 . Khối lượng Bê tông các cấu kiện
Bảng 8-6. Bê tông cột
STT Cột SL1
tầng Số tầng
Kích thước (m)
Khối lƣợng BT (m3)
b h H 1 cấu
kiện
Toàn bộ
Tầng 1
1 Cột 1 tầng 1 40 1 0,25 0,4 3,5 0,43 17,20
2 Cột 2 tầng 1 44 1 0,25 0,5 3,5 0,54 23,65
Tổng 40,85
Tầng 2 -3
7 Cột 1 tầng 2-3 40 2 0,25 0,4 3,2 0,30 24,00 8 Cột 2 tầng 2-3 44 2 0,25 0,5 3,2 0,38 33,00
Tổng 57,00
Tầng 4-6
13 Cột 1 tầng 4-6 40 3 0,22 0,35 3,2 0,23 27,72 14 Cột 2 tầng 4-6 44 3 0,22 0,4 3,2 0,26 34,85
Tổng 62,57
Tầng 7-tum
18 Cột 1 tầng 7- tum 64 1 0,22 0,3 3,2 0,20 12,67 19 Cột 2 tầng 7- tum 74 1 0,22 0,3 3,2 0,20 14,65
Tổng 27,32
Toàn công trình 187,74
Chiều cao cột tính từ sàn đến đáy dầm chính.
Bảng 8-7. Bê tông dầm
STT Dầm
Số lƣợng 1
tầng Số tầng
Kích thước (m)
Khối lƣợng BT (m3)
l b h 1 cấu kiện Toàn bộ
1 D 250x700 1 8 344,6 0,25 0,7 43,08 344,60
2 D250x400 1 8 263,6 0,25 0,4 17,40 139,18
3 D200x400 1 8 140,92 0,22 0,5 12,40 99,21
Tổng Thể tích bê tông 582,99
Bảng 8-8. lƣợng bê tông sàn
STT Ô Sàn Số lƣợng 1 tầng Số
tầng
Kích thước (m)
Khối lƣợng BT (m3)
l b h 1 cấu kiện Toàn bộ
1 Ô 1 30 8 3,6 3,3 0,1 1,19 285,12
2 Ô 2 21 8 3,6 2,7 0,1 0,97 163,30
3 Ô 3 27 8 3,6 3,5 0,1 1,26 272,16
4 Ô 4 4 8 3,6 1,7 0,1 0,61 19,58
5 Ô 5 2 8 3,6 2,4 0,1 0,86 13,82
6 Ô 6 2 8 3,6 3 0,1 1,08 17,28
7 Ô 7 4 8 3,6 1,2 0,1 0,43 13,82
8 Ô 8 2 8 3,6 3,2 0,1 1,15 18,43
Tổng Thể tích bê tông 803,52
Bảng 8-9. Khối lƣợng bê tông vách STT Vách thang máy
Dày vách
(m)
Cao nhà (m)
Kích thước cửa 1 tầng
(m)
Chu vi ván khuôn
(m)
Khối lƣợng BT
(m3)
b h
1 Ván khuôn ngoài 0,3 31,15 5,4 2,4 29,2
380,1
2 Ván khuôn trong 0,3 31,15 5,4 2,4 55,8
Tổng khối lƣợng Bê tông toàn công trình:
187,74 + 582,99 + 803,52 + 380,1 = 1954,33 m3. 8.1.2.3 Phương tiện vận chuyển bê tông
Dựa vào khối lƣợng bêtông cột, dầm, sàn thực tế của công trình, ta thấy khối lƣợng bê tông rất lớn. Để đảm bảo tiến độ thi công cũng nhƣ chất lƣợng bê tông ta chọn biện pháp thi công bê tông cột, dầm, sàn là dùng bê tông thương phẩm (ưu nhược điểm đã phân tích trong phần thi công móng). Phương án đổ: tiến hành đổ bê tông cột, vách trước, đổ bê tông dầm, sàn liền khối sau.
Chọn máy bơm bê tông Putzmeister M43 nhƣ phần thi công bê tông móng:
Bơm cao (m) Bơm ngang (m) Bơm sâu (m) Dài (xếp lại) (m)
49,1 38,6 29,2 10,7
Thông số kỹ thuật bơm:
Lưu lượng
(m3/h) áp suất bơm Chiều dài xi lanh (mm)
Đường kính xi lanh (mm)
60 105 1400 200
*) Tính toán số giờ bơm bê tông:
Trong thực tế, do yếu tố làm việc của bơm thường chỉ đạt 40% kể đến việc điều chỉnh, đường xá công trường chật hẹp, xe chở bê tông bị chậm,...
Năng suất thực tế bơm đƣợc : 60 0,4 = 24 m3/h.
- Thời gian bơm bê tông cột:
Khối lƣợng bê tông cột, vách : 567,82 m3. Thời gian bơm cần thiết: 567,82
t 23,66
24 giờ.
Trung Bình thi công 1 tầng tốn thời gian: tb 567,82
t 2,96
24.8 Dự tính thời gian thi công BT cột 1 tầng khoảng 3 giờ
- Thời gian bơm bê tông dầm sàn:
Khối lƣợng bê tông dầm sàn: 1386,5 m3. Thời gian bơm cần thiết: 1386,5
t 57,8
24 giờ.
Trung Bình thi công 1 tầng tốn thời gian: tb 1386,5
t 7, 22
24.8 Dự tính thời gian thi công BT dầm sàn 1 tầng khoảng 8 giờ d. Lựa chọn và tính toán số xe vận chuyển bê tông
Căn cứ vào điều kiện thực tế của công trường và sự kết hợp hài hòa giữa các máy móc thiết bị phục vụ thi công. Chọn máy vận chuyển bêtông thương phẩm từ chạm trộn đến công trường như sau:
Mã hiệu ôtô KAMAZ – 5511 có các thông số kỹ thuật:
Kích thước giới hạn: Dài 7,38m; Rộng 2,5m; Cao 3,4m.
Ô tô KAMAZ-
5511
Dung tích thùng
trộn (m3)
Dung tích thùng nước
(m3)
Công suất động cơ
(W)
Tốc độ quay thùng trộn
(v/phút)
Độ cao đổ phối liệu vào (cm)
Thời gian để bê tông ra (mm/phút)
Trọng lƣợng bê tông
ra (Tấn)
6 0,75 40 6 14,5 3,62 10 21,85
Tính toán số xe vận chuyển cần thiết để đổ bê tông:
Bê tông thương phẩm được mua tại trạm trộn bê tông thương phẩm Ba La của công ty cổ phần bê tông và xây dựng vinaconex Xuân Mai; cách công trình 4 km.
Áp dụng công thức : Qm L
n . T
V S
ax
Trong đó:
- n : Số xe vận chuyển;
- V : Thể tích bê tông mỗi xe: V = 6 m3.
- L : Đoạn đường vận chuyển: L = 8 km (cả đi cả về).
- S : Tốc độ xe; S = 20 – 25 km/h.
- T : Thời gian gián đoạn; T = 10 phút.
- Q : Năng suất máy bơm; Q = 24 m3/h.
24 6 10
n . 1,9
6 20 60
xe; ta chọn 2 xe vận chuyển để phục vụ đổ bê tông dầm sàn.
Số chuyến xe cần thiết để đổ bê tông dầm sàn tầng điển hình là:
c
1386,5
n 28,9
6.11 chuyến Chọn 29chuyến.
8.2 .Tính toán cốp pha, cây chống
8.2.1 Tính toán cốp pha, cây chống xiên cho cột 8.2.1.1 Tính toán cốp pha cột
Khối lƣợng cốp pha cột đã tính toán ở trên.
Tổ hợp cốp pha cho cột:
Cấu kiện
Kích thước Lựa chọn ván khuôn
Rộng (m)
Dài (m)
Cao
(m) Chủng loại Kích thước(mm) rộng cao dày Cột 1 tầng 1 0,25 0,4 4,3
Vk phẳng 250 1500 55 Vk Phẳng 200 1500 55 Vk góc 150 1500 55 Cột 2 tầng 1 0,25 0,5 4,3 Vk phẳng 250 1500 55 Vk góc 150 1500 55 - Tính toán cốp pha cho cột giữa tiết diện 0,25x0,5m:
+) Sơ đồ tính: Cốp pha cột đƣợc tính toán nhƣ một dầm liên tục nhận các gông cột làm gối tựa. Sơ đồ tính toán nhƣ hình vẽ:
Tải trọng tác dụng:
STT Tên tải trọng Công thức n qtc
(kG/m2)
qtt (kG/m2) 1 Áp lực bêtông đổ qtc1 = γ.h = 2500 .0,7 1,3 1750 2275 2 Tải trọng do đổ bêtông
bằng bơm qtc2 = 400 1,3 400 520
3 Tải trọng do đầm
bêtông qtc3 = 200 1,3 200 260
Tổng tải trọng q = q1 + max(q2 + q3) 2150 2795
Hình 8-3. Sơ đồ tính toán ván khuôn cột.
- Tính toán theo khả năng chịu lực:
Tính toán theo khả năng chịu lực của tấm ván khuôn: 250x1500x55 mm; có:
J = 27,33 cm4; W = 6,34 cm3.
Tải trọng tác dụng lên 1 tấm ván khuôn:
qtcb = qtc.b = 2150 .0,25 = 538 kG/m = 5,38 kG/cm;
qttb = qtt.b = 2795 .0,25 = 699 kG/m =6,99 kG/cm;
Mô men lớn nhất trong ván khuôn phải đảm bảo điều kiện chịu lực:
tt b g max
M q . R. .W;
11 l2
Với: R = 2100 kG/ cm2 - Cường độ của ván khuôn kim loại ; γ = 0,9- hệ số điều kiện làm việc;
W = 6,34 cm3- Mô men kháng uốn của ván khuôn có bề rộng tấm 30cm;
g tt b
11.R.W. 11.2100.6,34.0,9
137 cm;
6,99
l q
Ta chọn khoảng cách giữa các gông cột: lg = 100 cm;
Kiểm tra lại ván khuôn theo điều kiện độ võng:
tc 4
b
6
q . 5, 38.10 100
f 0, 073 cm f 0, 25 cm.
128.E.J 128.2,1.10 .27, 33 400 400
4
g g
l l
Trong đó :E = 2,1.106 kG/ cm2 ; là mô đun đàn hồi của thép Vậy khoảng cách giữa các gông cột: lg = 100 cm là hợp lý.
9.2.1.2. Kiểm tra khả năng chịu lực của cây chống xiên Cây chống xiên cốp pha sử dụng cây chống đơn.
Sơ đồ làm việc của cây chống xiên nhƣ 1 thanh chịu nén, chịu tác dụng của tải trọng gió từ cột truyền vào:
Hình 8-4. Sơ đồ làm việc của cây chống xiên.
Tải trọng tác dụng:
- Tải trọng gió tác dụng phân bố đều theo chiều cao cột xác định nhƣ sau:
Pn.k.W .c.ho
Trong đó: n = 1,2 – hệ số độ tin cậy của tải trọng gió;
k: hệ số kể đến sự thay đổi áp lực gió theo chiều cao và dạng địa hình.Sàn tầng 5 ở độ cao: 17,25 m so với mặt đất tự nhiên; dạng địa hình IV.B có: k = 0,94
Wo = 155 kG/m2- áp lực gió tiêu chuẩn.
c- hệ số khí động; phía gió đẩy c = 0,5; phía gió hút c = 0,5.
h = 0,4 m – bề rộng đón gió lớn nhất (bằng cạnh lớn của cột).
Pđẩy1,2.0,94.155.0,5.0,435kG / m;
Phút1,2.0,94.155.0,5.0,435kG / m;
Tổng tải trọng gió tác dụng: Pgió = Pđẩy + Phút = 35+35 = 70 kG/m.
Xét ổn định của cột, chiếu lực tác dụng lên phương ngang ta có:
gio
gio o
P .H 70.3,6
P .H P.cos 0 P 356 kG P 1700 kG.
cos cos 45
Với: α – là góc nghiêng của cây chống xiên so với phương ngang.
Vậy cột đảm bảo khả năng chịu lực. Sử dụng cây chống đơn kim loại do hãng LENEX sản xuất, có các thông số kỹ thuật nhƣ sau:
Loại
Kích thước Chiều dài ống trên
(mm)
Chiều dài điều chỉnh
(mm)
Trọng lƣợng (kG) Dài nhất Ngắn nhất
V1 3300 1800 1800 120 12,3
V2 3500 2000 2000 120 12,7
V3 3900 2400 2400 120 13,6
V4 4200 2700 2700 120 14,8
8.2.2 Tính toán cốp pha, cây chống đỡ dầm
Dầm sàn tầng có 3 loại: dầm khung tiết diện 0,25x0,7m; dầm phụ đỡ tường ngăn phòng tiết diện 0,25x0,4 m; dầm đỡ tường ngăn nhà vệ sinh 0,2x0,4 m. Ta tiến hành tổ hợp ván khuôn cho dầm nhƣ sau:
Dầm khung tiết diện 0,25x0,7 m
Cốp pha đáy dầm Cốp pha thành dầm 1 tấm 250x1500x55 mm 1 tấm 300x1500x55 mm
+ 1 tấm 300x1500x55 mm Dầm phụ tiết diện 0,25x0,4m
Cốp pha đáy dầm Cốp pha thành dầm 1 tấm 250x1200x55 mm 1 tấm 300x1200x55 mm
Dầm phụ tiết diện 0,2x0,4 mm
Cốp pha đáy dầm Cốp pha thành dầm 1 tấm 200x1200x55 mm 1 tấm 300x1200x55 mm
Hình 8-5. Cấu tạo cốp pha, cây chống dầm sàn.
9.2.2.1. Tính toán cốp pha thành dầm a. Sơ đồ tính toán
Tính toán như 1 dầm liên tục nhiều nhịp nhận các thanh sườn đứng làm gối tựa.
Hình 8-6. Sơ đồ tính toán ván khuôn thành dầm.
b. Tải trọng tác dụng
Stt Tên tải trọng Công thức n qtc
(kG/m2)
qtt (kG/m2) 1 Áp lực bêtông đổ qtc1 = γ.h =2500.0,6 1,3 1500 1950 2 Tải trọng do đổ bêtông
bằng bơm qtc2 = 400 1,3 400 520
3 Tải trọng do đầm qtc3 = 200 1,3 200 260
bêtông
Tổng tải trọng q = q1 + max(q2 + q3) 1900 2470 c. Tính toán ván khuôn
Tính toán theo khả năng chịu lực của tấm ván khuôn 300x1800x55 mm.
c1. Tính toán theo điều kiện chịu lực
Tải trọng tính toán tác dụng lên ván khuôn:
tt tt
b d s
q q . h h 2470. 0,60,1 1235 kG / m12,35 kG / cm.
Mô men lớn nhất trong ván khuôn thành dầm phải đảm bảo điều kiện chịu lực:
tt b sd max
M q . R. .W;
11 l2
Với: R = 2100 kG/ cm2 – Cường độ của ván khuôn kim loại ; γ = 0,9 – hệ số điều kiện làm việc;
W – Mô men kháng uốn của ván khuôn thành dầm; ván khuôn thành dầm đƣợc tổ hợp từ 2 tấm 250x1500x55 mm và. Mô men kháng uốn: W = W250 + W250 = 6,34+6,34 = 12,68 cm3.
sd tt
b
11.R.W. 11.2100.12, 68.0, 9
146 cm;
12, 35
l q
Ta chọn khoảng cách giữa các sườn đứng: lsđ= 100 cm; là ước số của chiều dài tấm ván khuôn.
c2. Kiểm tra lại ván khuôn thành dầm theo điều kiện biến dạng Tải trọng tiêu chuẩn tác dụng lên ván khuôn thành dầm:
tc tc
b d s
q q . h h 1900. 0,60,1 950 kG / m9,5kG / cm.
Ta có:
tc 4
b
6
q . 9,5.100
f 0, 065 cm f 0, 25 cm.
128.E.J 128.2,1.10 .54, 66 400
4
sd sd
l l
Trong đó :E = 2,1.106 kG/ cm2 ; là mô đun đàn hồi của thép.
J = J250 + J250 = 2.27,33 = 54,66 cm4.
Vậy khoảng cách giữa các sườn đứng: lsđ = 100 cm là hợp lý.
9.2.2.2. Tính toán cốp pha đáy dầm a. Sơ đồ tính