Chơng II Kỹ thuật thi công I - Lập biện pháp kỹ thuật thi công đào đất
4. Tính toán hệ ván khuôn sàn : Tính toán hệ ván khuôn sàn
4. Tính toán hệ ván khuôn sàn : 4.1. TÝnh sè l
4.1. Tính số l ợng ván khuôn :ợng ván khuôn :
* Số lợng ván khuôn thép định hình cho từng 2 ô sàn điển hình là : - Ô sàn 1 trục A-B có kích thớc thực là : 3980ì6280 mm.
+ 46 tấm loại : (300ì1800ì55mm).
- Ô sàn 2 trục B-C có kích thớc thực là : 2180ì3980 mm:
+ 19 tấm loại : (300ì1800ì55mm).
* Trong quá trình lắp dựng ván khuôn, những chỗ xép, ta sử dụng ván khuôn gỗ
để chèn cho kín khít.
* Chọn cây chống ván khuôn sàn : Chọn cây chống ván khuôn sàn :
Sử dụng giáo PAL do hãng Hoà Phát chế tạo.
* u điểm :
- Là chân chống vạn năng bảo đảm an toàn và kinh tế.
- Có thể sử dụng thích hợp cho mọi công trình xây dựng với những kết cấu nặng
đặt ở độ cao lớn
- Làm bằng thép nhẹ, đơn giản, thuận tiện cho việc lắp dựng, tháo dỡ ,vận chuyển nên giảm chi phí cho công trình.
* Cấu tạo :
Giáo PAL đợc thiết kế trên cơ sở một hệ khung tam giác đợc lắp dựng theo kiểu tam giác hoặc tứ giác cùng các phụ kiện kèm theo nh :
- Phần khung tam giác tiêu chuẩn.
- Thanh giằng chéo và giằng ngang.
- Kích chân cột và đầu cột.
- Khíp nèi khung.
Trờng đh kiến trúc hn Khoa tại chức
đồ án tốt nghiệp Kü S¦ X¢Y DùNG KhãA 2005 -
2009
Bảng độ cao và tải trọng tiêu chuẩn Lực giới hạn
của cột chống 35300 22890 16000 11800 9050 7170 5810
Chiều cao(m) 6 7.5 9 10.5 12 13.5 15
ứng với số tầng 4 5 6 7 8 9 10
Hệ thống chống đỡ các đà ngang và đà dọc, giáo PAL và cây chống thép đơn chịu áp lực từ sàn truyền vào ván khuôn, ván khuôn truyền vào hệ thống các đà ngang, đà ngang (xà gồ) truyền tải trọng vào đà dọc, đà dọc truyền tải trong xuống nền thông qua hệ thống giáo PAL và cây chống thép đơn.
Để thuận tiện cho việc thi công và phù hợp với giáo PAL, ta chọn khoảng cách các thanh đà ngang mang ván khuôn là 60 cm, khoảng cách giữa các thanh đà dọc là 120 cm (bằng kích thớc của giáo PAL)
4.2. Tính toán khoảng cách xà gồ đỡ ván khuôn sàn (ô2 điển hình):
4.2. Tính toán khoảng cách xà gồ đỡ ván khuôn sàn (ô2 điển hình):
a. Sơ đồ tính:
a. Sơ đồ tính:
ô sàn 2400x4200
xà gồ lớp 1
q
lxg1 lxg1 lxg1 4200
2400 2400
4200
b. Tải trọng tác dụng:
b. Tải trọng tác dụng:
* Tải trọng tính toán tác dụng lên ván khuôn sàn gồm có tĩnh tải và hoạt tải.
- Tĩnh tải : Trọng lợng bản thân ván khuôn và trọng lợng bêtông cốt thép.
- Hoạt tải : Tải trọng do ngời và phơng tiện thi công, tải trọng do đầm và đổ bêtông.
* Tĩnh tải:
- Trọng lợng bản thân ván khuôn thép : g1tc =gVK.b=39 1,0 39ì = (kG m/ ). - Trọng lợng tính toán ván khuôn thép : g1tt =n g. 1tc = ì1,1 39 42,9= (kG m/ ). Trong đó : + n : Hệ số vợt tải, n = 1,1.
+ gvk = 39 (kG/m2) : Trọng lợng ván khuôn thép.
+ b = 1 m.
- Trọng lợng bêtông cốt thép :
Trờng đh kiến trúc hn Khoa tại chức
đồ án tốt nghiệp Kü S¦ X¢Y DùNG KhãA 2005 -
2009
- Trọng lợng tính toán bêtông cốt thép:
g2tt =n g. 2tc =1,2 250 300ì = (kG m/ ) . Trong đó : + n : Hệ số vợt tải (n = 1,2).
+ δS =10( )cm =0,10( )m b; =1( )m ;γBT =2500(KG m/ 3)
* Hoạt tải :
- Hoạt tải tiêu chuẩn do ngời và phơng tiện thi công gây ra : p1tc =P b. =250 1,0 250ì = (kG m/ ) .
- Hoạt tải tính toán do ngời và phơng tiện thi công gây ra : p1tt =n p. 1tc =1,3 250 325ì = (kG m/ ) .
Trong đó : + n : Hệ số vợt tải (n = 1,3).
+ b = 1 m.
+ P = 250 (kG/m2) : áp lực do ngời và phơng tiện thi công.
- Hoạt tải tiêu chuẩn do đổ bêtông gây ra : p2tc =P b. =400 1,0 400ì = (kG m/ )
- Hoạt tải tính toán đổ bêtông gây ra : p2tt =n p. 2tc =1,3 400 520ì = (kG m/ )
Trong đó : + n : Hệ số vợt tải (n = 1,3).
+ b = 1 m.
+ P = 400 (kG/m2) : áp lực do đổ bêtông.
- Hoạt tải tiêu chuẩn do đầm bêtông gây ra:
p3tc =P b. =200 1,0ì (kG m/ )
- Hoạt tải tính toán do đầm bêtông gây ra:
p3tt =n p. 3tc =1,3 200 260ì = (kG m/ )
Trong đó : + n : Hệ số vợt tải (n = 1,3).
+ b = 1 m.
+ P = 200(kG/m2) : áp lực do đầm bêtông.
c. Tổng tải trọng tác dụng lên 1m dài ván khuôn sàn là : c. Tổng tải trọng tác dụng lên 1m dài ván khuôn sàn là :
* Tải trọng tiêu chuẩn :
( ) ( )
1 2 1 2 3 39 250 250 400 200 1139 / 11,39 /
tc tc tc tc tc tc
qvks =g +g + p + p + p = + + + + = kG m = kG cm
* Tải trọng tính toán đợc xác định bằng tổng của các hoạt tải và tĩnh tải
( ) ( )
1 2 1 2 3 42,9 300 325 520 260 1448 / 14,48 /
tt tt tt tt tt tt
qvks =g +g + p + p + p = + + + + = kG m = kG cm
d. Tính khoảng cách xà gồ d. Tính khoảng cách xà gồ
* Xác định khoảng cách cây chống đơn theo điều kiện bền : Mmax = . 2
10
vddtt
q l ≤R.W
Trong đó : + R : Cờng độ của ván khuôn kim loại R = 2100(KG/m).
Trờng đh kiến trúc hn Khoa tại chức
đồ án tốt nghiệp Kü S¦ X¢Y DùNG KhãA 2005 -
2009
→ l ≤ 10. .
vkstt
W R
q = 10 6,55 2100 14,48
ì ì = 67,5(cm).
Chọn khoảng cách cây chống l = 60 (cm).
4.3. Kiểm tra độ vừng của vỏn khuụn sàn:
4.3. Kiểm tra độ vừng của vỏn khuụn sàn:
Xét 1 tấm ván khuôn rộng 30cm .Coi ván khuôn nh một dầm liên tục chịu tải phân bố đều,có các gối tựa là các đà ngang.
qtc = 0,3ì q = 0,3 ì 1139 = 341,7 (KG/m) qtt = 0,3ì 1448 = 434,4 (KG/m)
- Độ vừng fmax đợc tớnh theo cụng thức:
fmax . 4 128. .
vkstc
q l
= E J 3,42 606 4
0,00579 128 2,1 10 28,46
= ì =
ì ì ì (cm).
Trong đó: (Xét với tấm ván khuôn thép loại: (300ì1500ì55mm) + E= 2,1ì106 (kG/cm2).
+ J = 28,46 (cm4) .
- Độ võng cho phép tính theo công thức:
[ ]f = 4001 .l= 4001 .60 0,16= ( )cm .
Vậy: fmax <[ ]f . Thoả mãn điều kiện biến dạng.
4.4. Tính toán, kiểm tra tiết diện của đà ngang : 4.4. Tính toán, kiểm tra tiết diện của đà ngang :
Vì giáo PAL rộng 1,2m nếu không bố trí thêm các đà ngang, ván khuôn đáy sàn có thể bị biến dạng quá lớn, do vậy ngời ta cần bố trí một hệ thống đà ngang đỡ ván
đáy sàn. Đà ngang nh một dầm liên tục kê lên các gối là các đà dọc cách nhau 120cm.
Chịu tải phân bố đều. Hệ thống đà ngang này thờng dùng gỗ, khoảng cách giữa các đà ngang 0,6 m.
a. Sơ đồ tính : a. Sơ đồ tính :
q
lxg2 lxg2 lxg2
ql /102 ql /102 ql /102
b. Tải trọng tác dụng : b. Tải trọng tác dụng :
Giả thiết đà ngang có tiết diện 8ì10 cm chịu tải trọng phân bố trên 1 dải có bề rộng bằng khoảng cách giữa hai xà l = 60(cm).
Trờng đh kiến trúc hn Khoa tại chức
đồ án tốt nghiệp Kü S¦ X¢Y DùNG KhãA 2005 -
2009
( ) ( )
. 939 0,6 0,08 0,1 700 569 / 5,69 /
tc tc tc
xg vks xg
q =q l g+ = ì + ì ì = kG m = kG cm .
* Tải trọng tính toán tác dụng lên xà gồ :
( ) ( )
. 1188 0,6 1,1 0,08 0,1 700 719 / 7,19 /
tt tt tt
xg vks xg
q =q l g+ = ì + ì ì ì = kG m = kG cm Trong đó xà gồ tiết diện 8ì10cm có các đặc trng :
[ ]σ go =110(kG cm/ 2);γgo =700(kG m/ 3);E = ì1,1 105(kG cm/ 2) .
c. Kiểm tra độ ổn định của đà ngang : c. Kiểm tra độ ổn định của đà ngang :
* Theo điều kiện bền :
2 2
3
3 3
4
. 8 10
133,33( )
6 6
. 8 10
666,67( )
12 12
W b h cm
J b h cm
= = ì =
= = ì =
.
σ =WM = 10.q lttxgW. 2 =10 133,337,19 120ìì 2 =77,65(kG cm/ 2) <[ ]σ go =110(kG cm/ 2).
Vậy điều kiện bền đợc thoả mãn.
* Theo điều kiện biến dạng :
- Độ vừng fmax đợc tớnh theo cụng thức : fmax
. 4
128. .
tcxg
q l
= E J
4 5
5,69 120
0,1257 128 1,1 10 666,67
= ì =
ì ì ì (cm).
- Độ võng cho phép tính theo công thức : [ ]f = 4001 .l= 4001 .120 0,3= ( )cm
Vậy: fmax <[ ]f . Thoả mãn điều kiện biến dạng.
4.5. Tính toán, kiểm tra tiết diện của đà dọc : 4.5. Tính toán, kiểm tra tiết diện của đà dọc : a. Sơ đồ tính :
a. Sơ đồ tính :
* Đà dọc nh một dầm liên tục kê lên các gối là cây chống bằng giáo PAL và cây chống thép đơn cách nhau 120 cm .Chịu tải tập trung do đà ngang truyền vào. Chọn
đà dọc có tiết diện là 10ì12 cm gỗ nhóm V có các thông số sau : [ ]σ =150(kG m/ 2);E=1,1.10 (5 kG cm/ 2)
. 2 10 122 3 240( )
6 6
W =b h = ì = cm ; . 3 10 123 4
1440( )
12 12
J =b h = ì = cm
Chọn khoảng cách giữa các cây chống thép đơn theo phơng dọc dầm là : B = 2ìad = 2ì0,6 = 1,2 m.
Trờng đh kiến trúc hn Khoa tại chức
đồ án tốt nghiệp Kü S¦ X¢Y DùNG KhãA 2005 -
2009
ad ad ad ad
p p p p p p p p p
600 600 600 600 600 600 600 600
b. Tải trọng tác dụng : b. Tải trọng tác dụng :
* Tải trọng tập trung do xà gồ lớp 1 ( đà ngang) truyền xuống : - Tải trọng tiêu chuẩn:
Ptc =q ltcxg. =5,69 120 682,8ì = ( )kG . - Tải trọng tính toán :
Ptt =q lttxg. =7,19 120 862,8ì = ( )kG . c. Kiểm tra tiết diện đà dọc :
c. Kiểm tra tiết diện đà dọc :
Ta có thể tính gần đúng giá trị mômen Mmax của đà dọc theo sơ đồ đàn hồi. Giá
trị mômen lớn nhất : Mmax = 0,21.P.Bgiáo PAL
Thay bề rộng giáo PAL : Bgiáo PAL = 1,2m vào ta có : Mmax = 0,21.Ptt.1,2 = 0,21ì862,8ì1,2 = 217,43 (KG.m)
* Theo điều kiện bền :
max 217,43 102 2
90,6( / ) 240
tt M
KG cm
σ = W = ì = .
σ <[ ]σ go =150(KG cm/ 2).
Vậy điều kiện bền đợc thoả mãn.
* Theo điều kiện biến dạng :
- Độ vừng fmax đợc tớnh theo cụng thức : fmax . 4 . 3
128. . 48. .
tc tc
q l P l E J E J
= +
4 3
5 5
5,69 120 6,828 120
0,127 128 1,1 10 666,67 48 1,1 10 1440
ì ì
= + =
ì ì ì ì ì ì (cm).
- Độ võng cho phép tính theo công thức : [ ]f = 4001 .l= 4001 .120 0,3= ( )cm
⇒fmax ≤[ ]f =120400 =0,3. Vậy thoả mãn điều kiện biến dạng.
Vậy kích thớc tiết diện đà dọc đỡ ván khuôn sàn đã chọn thoả mãn điều kiện chịu lực và biến dạng. Khoảng cách đà dọc thực tế để bố trí giáo PAL trong ô sàn là 1,2m, để thuận tiện cho việc chống giáo PAL và tránh khó thi công cho việc lắp dựng giáo khi ở sát mép dầm, ta có thể bố trí khoảng cách các đà dọc và các đà ngang gần
Trờng đh kiến trúc hn Khoa tại chức
đồ án tốt nghiệp Kü S¦ X¢Y DùNG KhãA 2005 -
2009