CHƯƠNG III : THIẾT KẾ CHÍNH
3.1 Buồng đốt
3.1.3 Đường kính trong buồng đốt
D =
t
(Cơng thức III.28, trang 121, [5]) Trong đó :
t là bước ống, thường chọn t= (1,2÷1,5)dn
β =
d n : Đường kính ngồi của ống truyền nhiệt, m ψ
: Hệ số sử dụng lưới đỡ ống, thường chọn l : Chiều dài ống truyền nhiệt, m.
dth : Đường kính ngồi của ống tuần hồn, m
= (0,7÷0,9)
Sin60o : Do xếp ống theo hình lục giác đều, nên 3 ống cạnh nhau ở hai dãy sát nhau tạo thành một tam giác đều có góc α = 60o
F: Diện tích bề mặt truyền nhiệt, m2
0,4.β
D =
(công thức V16.STCNTP-Phan Van Thom/ 154) Chọn Dt = 1,2 (m) (Bảng XIII.6, trang 359, [2])
SVTH: Đặng Thái Ân
GVHD: ThS. Thiều Quang Quốc Việt 3.1.4 Bề dày buồng đốt
Chọn vật liệu làm thân buồng đốt là thép chiệu nhiệt SUS304 . Bề dày buồng đốt được xác định theo công thức :
S = (m) (Cơng thức XIII.8, trang 360, [2]).
Trong đó :
Dt : đường kính trong của buồng đốt (m), Dt =1,2 (m).
ϕ : hệ số bền của thành hình trụ tính theo phương dọc, chọn ϕ =0,95 (Tra bảng XIII.8, Trang 362, [2]).
C : hệ số bổ sung do ăn mòn, bào mòn và dung sai chiều dày, (m) C=C1+C2+C3
C1: bổ sung do ăn mòn (chọn 1mm) C2: bổ sung do hao mòn, (bỏ qua)
C3: bổ sung do dung sai của chiều dày, phụ thuộc vào chiều dày tấm vật liệu, Theo bảng XIII.9,STQTTB,T2/364 ta chọn : C3 = 0,4 mm
⇒ C=1+0,4 = 1,4(mm) = 0,0014 (m)
P: áp suất trong thiết bị (at) P=Phd Nồi 1:
Vật liệu SUS304 có giới hạn bền là :
σ
k
σc
Suy ra ứng suất cho phép của thép SUS304 theo giới hạn bền là :
[σ k ] =
[σC]= Trong đó :
:hệ số hiệu chỉnh, chọn η =0,9
GVHD: ThS. Thiều Quang Quốc Việt
n
k
(Tra bảng XIII.2, trang 356, [2]) : hệ số an toàn bền, chọn nk =2,6 ; nc = 1,5
(Tra bảng XIII.3, trang 356, [2])
k = 520.106 ⋅0,9 =180.106 (N / m 2,6 σ c 2 2 ) )
Ứng suất cho phép phải lấy giá trị nhỏ để tính tốn đảm bảo điều kiện bền, tức là lấy [σ ]= 144.106 (N/m2)
Phđ =5.9,81.10 = 490500 (N/m2)
=
Chọn S1 = 0,004 (m) = 4 (mm) để đảm bảo độ bền. Kiểm tra ứng suất theo áp suất thử:
σ th =
(CTXIII.26, trang 365, [2])
Trong đó: P0 là áp suất thử tính theo cơng thức sau:
P0 = Pth + P1 , N/m2 (CTXIII.27, trang 366, [2]) Pth: áp suất thử thủy tĩnh lấy theo bảng XIII.5, trang 358, [2] Chọn Pth = 1,5Phđ, vì 0,007.106 < Phđ = 343350 <0,5.106 (N/m2)
P1 là áp suất thủy tĩnh của nước, xác định theo cơng thức XIII.10, STQTTB,T2/360. P1 Vậy Ta có: .H = 9,81.1238.3 = 36434,340 (N/m2) 1,5.490500 + 36434,340 = 772184,340 (N/m2) SVTH: Đặng Thái Ân
GVHD: ThS. Thiều Quang Quốc Việt
σ =
[1,2 +(4 −1,4).10
th
2.(4 −1,4).10
Vậy chiều dày buồng đốt của nồi 1 là 4 mm Nồi 2:
Vật liệu SUS304 có giới hạn bền là : k = 520.106 (N / m
c = 240.106 (N / m
2 2 )
) ( Tra bảng XII.4, trang 309, [2]) Suy ra ứng suất cho phép của thép SUS304 theo giới hạn bền là :
[
σ
[
σ
Trong đó :
(Cơng thức XIII.1và XIII.2, trang 355, [2])
η n k :hệ số hiệu chỉnh, chọn η =0,9 (Tra bảng XIII.3, : hệ số an toàn bền, chọn nk =2,6 ; nc (Tra bảng XIII.3, trang 356, [2]) = 1,5 trang 356, [2])
σ = k c = 240.106 ⋅0,9 =144.106 (N / m 1,5 2 2 ) )
Ứng suất cho phép phải lấy giá trị nhỏ để tính tốn đảm bảo điều kiện bền, tức là lấy [σ ]= 144.106 (N/m2)
Phđ =1,956.9,81.104 = 191883,6 (N/m2)
⇒ S =
SVTH: Đặng Thái Ân
GVHD: ThS. Thiều Quang Quốc Việt
=
Chọn S1 = 0,003 (m) = 3 (mm) để đảm bảo độ bền. Kiểm tra ứng suất theo áp suất thử:
σ th =
(Cơng thức XIII.26, trang 365, [2])
Trong đó: P0 là áp suất thử tính theo cơng thức sau:
P0 = Pth + P1 , N/m2 (Công thức XIII.27, trang 366, [2]) Pth: áp suất thử thủy tĩnh lấy theo bảng XIII.5,STQTTB,T2/358 Chọn Pth = 1,5Phđ, vì 0,007.106 < Phđ = 191883,6 <0,5.106 (N/m2)
P2 là áp suất thủy tĩnh của nước, xác định theo cơng thức XIII.10, STQTTB,T2/360. P2 Vậy Ta có: .H = 9,81.1116.2 = 21895,920 (N/m2) 1,5.191883,6 + 21895,920 = 309721,32 (N/m2)
σ =
[1,2 + (4 −1,4).10
th
Vậy chiều dày buồng đốt của nồi 2 là 3 mm Nồi 3:
Vật liệu SUS304 có giới hạn bền là : k = 520.106 (N / m
c = 240.106 (N / m
2 2 )
) (Tra bảng XII.4, trang 309, [2])
Suy ra ứng suất cho phép của thép SUS304 theo giới hạn bền là :
[σ k ] = [σ C ] = σ c η nc Trong đó : SVTH: Đặng Thái Ân
GVHD: ThS. Thiều Quang Quốc Việt
η
nk
:hệ số hiệu chỉnh, chọn η =0,9
(Tra bảng XIII.2, trang 356, [2]) : hệ số an toàn bền, chọn nk =2,6 ; nc = 1,5
(Tra bảng XIII.3, trang 356, [2]) k = 520.106 ⋅0,9 =180.106 (N / m 2,6 σ c 2 2 ) )
Ứng suất cho phép phải lấy giá trị nhỏ để tính tốn đảm bảo điều kiện bền, tức là lấy [σ ]= 144.106 (N/m2)
⇒ S =
=
Chọn S1 = 0,004 (m) = 2 (mm). Kiểm tra ứng suất theo áp suất thử:
σ th =
(Cơng thức TXIII.26, trang 365, [2])
Trong đó: P0 là áp suất thử tính theo cơng thức sau: P0 = Pth + P1 , N/m2
Pth: áp suất thử thủy tĩnh
Chọn Pth = 1,5Phđ, vì 0,007.106 < Phđ = 64255,5 <0,5.106 (N/m2) P1 là áp suất thủy tĩnh của nước.
P1 = g. ρddl .H = 9,81.1238.2 = 20973,780 (N/m2) (Công thức XIII.10, trang 360, [2])
SVTH: Đặng Thái Ân
GVHD: ThS. Thiều Quang Quốc Việt Vậy P0 = 1,5.20973,78 + 36434,340 = 117357,03 (N/m2) Ta có: σ = [1,2 + (2 −1,4).10 th Chọn S1 = 0,004 (m) = 3 (mm) để đảm bảo độ bền. Kiểm tra ứng suất theo áp suất thử:
σ th =
(Cơng thức XIII.26, trang 365, [2])
Trong đó: P0 là áp suất thử tính theo cơng thức sau:
P0 = Pth + P1 , N/m2 (Công thức XIII.27, trang 366, [2]) Pth: áp suất thử thủy tĩnh (Tra bảng XIII.5, trang 358, [2])
Chọn Pth = 1,5Phđ, vì 0,007.106 < Phđ = 64255,5 <0,5.106 (N/m2)
P1 là áp suất thủy tĩnh của nước, xác định theo công thức XIII.10, trang 360, sổ tay quá trình và thiết bị tập 2.
Vậy P0 = 1,5.20973,78.2 + 36434,340 = 117357,03 (N/m Ta có:
[1,2 + (3 −1,4).10
σ =
th
Vậy chọn chiều dày buồng đốt nồi 1 là: S = 3 (mm)
Nhận thấy buồng đốt nồi 2 và nồi 3 làm việc ở áp suất thấp hơn buồng đốt nồi 1 nên chiều dày buồng đốt nồi 2 và nồi 3 bé hơn chiều dày buồng đốt nồi 1.
Dựa vào bề dày của vật liệu có sẵn ở thi trường thì ta dễ tìm được thép có bề dày 4 li nên ta chọn chiều dày buồng đốt cho cả 3 nồi là 4 mm
3.1.5 Chiều dày đáy buồng đốt:
Đáy cũng như nắp được chế tạo cùng loại vật liệu với thân thiết bị; đáy và nắp được nối với thân thiết bị bằng cách hàn, ghép bích hoặc hàn liền với thân. Đối với thân hình trụ thẳng đứng, áp suất trong lớn hơn 7.104 N/m2, thường chọn đáy hình elip.
SVTH: Đặng Thái Ân
GVHD: ThS. Thiều Quang Quốc Việt
Chiều dày S được xác định theo cơng thức XIII.47, trang 385, [2]:
S =
Trong đó:
(m)
hb – chiều cao phần lõi của đáy,m có giá trị bằng: hb = 0,25.Dt = 0,25.1 = 0,25 (m)
ϕh = 0,95 (vật liệu cacbon, hàn giáp mối 2 bên). k – hệ số không thứ nguyên xác định như sau: k = 1 − d/Dt
Ở đây d là đường kính lớn nhất của lỗ không tăng cứng, lấy d = 0,14m. Vậy k = 1 −0,14/2 = 0,930 [σ k ]= 180.106 Nồi 1: P = Phđ = 5.9,81.104 = 490500 (N/m2) P0 = Pth + P1 = Pth + g. ρddl .H = 1,5.490500 + 9,81.1238.2 = 760039,56 (N/m2) Ta có: S =
Vì S − C <10mm nên C cộng thêm 2mm so với giá trị tính ở trên. Vậy nên: C= 1,4 + 2 = 3,4mm.
Do đó: S = 0,0019 + 0,0034 = 0,0053 (m)
Theo bảng XIII.11,STQTTB,T2/384, quy chuẩn S = 6 mm
Kiểm tra ứng suất thành của nắp thiết bị theo áp suất thử thủy lực bằng công thức: D 2 + 2h .( S − C) .P σ = t b 0 7,6.k.ϕh .hb .( S − C) [ 1,2 2 + 2.0,25.(0,006 − 0,0034)] .760039,56 7,6.0,93.0,95.0,25.(0,006 −0,0034) SVTH: Đặng Thái Ân
GVHD: ThS. Thiều Quang Quốc Việt
= 209,196.106<240.106(N/m2) Như vậy: σ <σ c = 200.106
Do đó, chọn chiều dày cho đáy buồng đốt S = 6 mm Nồi 2:
P = Phđ = 1,956.9,81.104 = 191883,6 (N/m2)
P0 = Pth + P1 = Pth + g. ρddl .H = 1,5.1,91883,6 + 9,81.1116.2 = 309721,320 (N/m2)
Ta có: S =
Vì S − C <10mm nên C cộng thêm 2mm so với giá trị tính ở trên. Vậy nên: C= 1,4 + 2 = 3,4mm.
Do đó: S = 0,0008 + 0,0034 = 0,0042 (m)
Theo bảng XIII.11,STQTTB,T2/384, quy chuẩn S = 5 mm
Kiểm tra ứng suất thành của nắp thiết bị theo áp suất thử thủy lực bằng công thức: σ = [ 1,2 2 + 2.0,25.(0,005 − 0,0034)] .309721,320 7,6.0,93.0,95.0,25.(0,005 − 0,0034) = 138,472.106 Như vậy: σ <σ c = 240.106
Do đó, chọn chiều dày cho đáy buồng đốt S = 5 mm Nồi 3:
P = Phđ = 0,655.9,81.104 = 64255.5 (N/m2)
P0 = Pth + P1 = Pth + g. ρddl .H = 1,5.64255,5 + 9,81.1069.2 = 117357,03 (N/m2)
SVTH: Đặng Thái Ân
GVHD: ThS. Thiều Quang Quốc Việt
Vì S − C <10mm nên C cộng thêm 2mm so với giá trị tính ở trên. Vậy nên: C= 1,4 + 2 = 3,4mm.
Do đó: S = 0,0008 + 0,0034 = 0,0037 (m) Chọn S = 4 mm
Kiểm tra ứng suất thành của nắp thiết bị theo áp suất thử thủy lực bằng công thức: D σ = t 7,6.k.ϕ [ 1,2 2 + 2.0,25.(0,005 − 0,0034)] .117357,03 7,6.0,93.0,95.0,25.(0,004 − 0,0034) = 139,858.106 Như vậy: σ <σ c = 240.106
Do đó, chọn chiều dày cho đáy buồng đốt S = 4 mm
3.2 Buồng bốc
3.2.1 Đường kính buồng bốc
Vận tốc hơi thứ:
ωh = Vh =
Fb
Ta cần kiểm tra điều kiện:
Với ω0 là tốc độ lắng:
ω0 = 4.g.(ρ,
3.ζ .ρh
ρ ,
, ρ
h : khối lượng riêng của giọt lỏng và hơi thứ, Kg/m3
d: đường kính giọt lỏng, m →
Chọn d= 0,0003 m
SVTH: Đặng Thái Ân
GVHD: ThS. Thiều Quang Quốc Việt
Nếu 0,2<Re<500
Re =
µ
h : Độ nhớt động học của hơi thứ, Ns/m2 (Tra bảng I.121, trang 121, [4])
Nồi 1 Nồi 2
Nồi 3
Vậy chọn đường kính buồng bốc là Db= 1,6 m
3.2.2 Thể tích khơng gian hơi
Thể tích khơng gian hơi được xác định:
V
kgh
(Cơng thức VI.32, trang 71, [2])
Trong V kgh W h đó:
:là thể tích khơng gian hơi (m3)
:lượng hơi thứ bốc lên trong thiết bị (kg/h) :khối lượng riêng của hơi thứ (kg/m3)
Utt : cường độ bốc hơi thể tích cho phép của khoảng khơng gian hơi trong một đơn vị thời gia (m3/m3.h)
Theo công thức VI.33, trang72, [2]
U
tt
= f .u
tt (1at ) khi P # 1at
Với:
SVTH: Đặng Thái Ân
GVHD: ThS. Thiều Quang Quốc Việt
f : hệ số hiệu chỉnh
utt (1at ) : cường độ bốc hơi cho phép ở P=1at
Thường thì utt=1600-1700 (m3/m3.h) Chọn utt=1600
Chiều cao khơng gian hơi:
H = 4.Vkghkgh
π .Dt2
(Công thức VI.34, trang72, [2])
Nồi 1:
Áp suất hơi thứ Pht1 =2,026 (at)
⇒ ρ1 = 0,924 (kg/m3)
Tra đồ thị , ta được f =0.98 (Tra hình VI.3, trang 72, [2]) Vậy: u = 0,98.1600 =1568(m tt V kgh1 = 2047,047 0,924.1568 1,413(m3 ) H kgh1 Nồi 2:
Áp suất hơi thứ Pht2=0,680 (at)
⇒ ρ2
Tra đồ thị , ta được f =1,4 (Tra hình VI.3, trang 72, [2]) Khi đó:
u
tt
=
kgh1
H kgh1 =
Nồi 3:
SVTH: Đặng Thái Ân
GVHD: ThS. Thiều Quang Quốc Việt
Áp suất hơi thứ Pht3=0,106 (at)
⇒ ρ2
Tra đồ thị , ta được f =1,535 (Tra hình VI.3, trang 72, [2]) Khi đó: u =1,535.1600 = 2456(m tt V = kgh1 H = kgh1
Chọn chiều cao của phần dịch sôi tràn lên phần buồng bốc là 0,58 (m). Vậy chọn chiều cao buồng bốc cho cả 3 nồi là 1,6 (m).
3.2.3 Bề dày buồng bốc
Vật liệu chế tạo buồng bốc là thép SUS304 và bề dày buồng bốc tính theo cơng thức sau:
S = (m) (Công thức XIII.8, trang 360, [2])
Với: Dt = 1,6 m ϕ = 0,95 [σ ]= 144.106 (N/m2) C = 0,0014 m Nồi 1: P = Pht + Ptht = 2,026.9,81.104 + 619.9,81.1,6 = 208466,424 (N/m2) ⇒ S = (m) Chọn S = 3 (mm)
Kiểm tra ứng suất theo áp suất thử:
= [Dt +( (S − C))].P0 < σC
2. S −C .ϕ1,2
Với P0 = 1,5Pht1 + P1
SVTH: Đặng Thái Ân
GVHD: ThS. Thiều Quang Quốc Việt P0 = 1,5.2,026.9,81.104 + 9,81.619.1,6 = 307841,724 (N/m2) σ [1,6 + (0,003 −0,0014)].307841,724 2.(0,003 −0,0014).0,95 = 162,184.10 (N/m2) Mà C = 200.106 1,2 (N/m2) ⇒ σ < σ1,2C
Do đó, S = 3 (mm) thỏa mãn điều kiện buồng bốc nồi 1 Nồi 2:
P = Pht + Ptht = 0,68.9,81.104 + 558.9,81.1,6 = 75466,368 (N/m2)
⇒ S =
Chọn S = 2 (mm)
Kiểm tra ứng suất theo áp suất thử: = [Dt +( (S−− C)ϕ)].P0 2. S C . (N/m2) (Công thức XIII.26,trang 365, [2]) Với P0 = 1,5Pht1 + P1 P0 = 1,5.0,68.9,81.104 + 9,81.558.1,6 = 108820,368 (N/m2) σ [1,6 + (0,002 − 0,0014)].108820,368 2.(0,002 − 0,0014).0,95 = 57,331.10 (N/m2) Mà σ 1,2C = 200.106 (N/m2) σ <σC 1,2
Do đó, S = 2 (mm) thỏa mãn điều kiện buồng bốc nồi 1 Nồi 3:
P = Pht + Ptht = 0,106.9,81.104 + 534,5.9,81.1,6 = 18788,112 (N/m2)
⇒ S =
Chọn S = 2 (mm)
Kiểm tra ứng suất theo áp suất thử:
[Dt + (S − C )].P0
σ = 2.(S − C).ϕ
Với P0 = 1,5Pht1 + P1
P0 = 1,5.0,106.9,81.104 + 9,81.534,5.1,6 = 23987,412 (N/m2) SVTH: Đặng Thái Ân
GVHD: ThS. Thiều Quang Quốc Việt σ [1,6 + (0,002 − 0,0014)].23987,412 2.(0,002 − 0,0014).0,95 = 33,679.10 (N/m 2) Mà C = 200.106 1,2 (N/m 2) σ <σC 1,2
Do đó, S = 2 (mm) thỏa mãn điều kiện buồng bốc nồi 1
Chiều dày buồng bốc nồi 1 thỏa mãn được chiều dày buồng bốc của nồi 2 và nồi 3. Dựa vào bề dày của vật liệu có sẵn ở thi trường thì ta dễ tìm được thép có bề dày 4 li nên ta chọn chiều dày buồng đốt cho cả 3 nồi là 4 mm.
Dựa vào bề dày của vật liệu có sẵn ở thi trường thì ta dễ tìm được thép có bề dày 4 li nên ta chọn chiều dày buồng bốc cho cả 3 nồi là 4 mm
3.2.4 Bề dày nắp buồng bốc
Thiết kế nắp cho cả 3 nồi theo hình elip có gờ, vật liệu bằng thép cacbon SUS304.
S = (m)
Trong đó :
Đường kính trong của buồng bốc Dt =1,6 (m) Áp suất : P = Pht1=208466,424 (N/m2)
[σ
k
Nắp có lỗ được tăng cứng hồn tồn k = 1 Chiều cao hb của nắp : hb = Dt
Nồi 1:
S =
Ta thấy S – C = 1,28 (mm) < 10 (mm) nên giá trị C tính ở trên phải thêm 2 (mm). Như vậy:
C = 0,0014 + 0,002 = 0,0034 (m)
Suy ra: S = 0,00128 + 0,0034 = 0,00468 (m) = 4,68 (mm)
SVTH: Đặng Thái Ân
GVHD: ThS. Thiều Quang Quốc Việt
Theo bảng XIII.11, trang 384, [2] ta chọn chiều dày S = 5 (mm) cho nắp buồng đốt nồi 1.
Kiểm tra ứng suất thành nắp với áp suất thử thủy lực theo công thức:
σ = [Dt2 + 2.hb 7,6.k.ϕ Ta có: P0 = 1,5Pht1+P1 = 1,5.2,026.9,81.104+619.9,81.0,5 = 301162,095 (N/m2) σ = [1,6 <200.10 (N/m2)
Vậy nắp buồng bốc nồi 1 có chiều dày là S = 5 mm. Chọn chiều dày nắp buồng bốc cho cả 3 nồi là S=5mm. Nồi 2:
S =
Ta thấy S – C = 1,28 (mm) < 10 (mm) nên giá trị C tính ở trên phải thêm 2 (mm). Như vậy:
C = 0,0014 + 0,002 = 0,0034 (m)
Suy ra: S = 0,00046 + 0,0034 = 0,00386 (m) = 3,86 (mm)
Theo bảng XIII.11,STQTTB,T2/384, ta chọn chiều dày S = 4 (mm) cho nắp buồng đốt nồi 1.
Kiểm tra ứng suất thành nắp với áp suất thử thủy lực theo cơng thức:
σ = [Dt2 + 2.hb
7,6.k.ϕ
Ta có:
P0 = 1,5Pht1+P1 = 1,5.0,68.9,81.104+558.9,81.0,5 = 102798,99 (N/m2)
SVTH: Đặng Thái Ân
GVHD: ThS. Thiều Quang Quốc Việt
Vậy nắp buồng bốc nồi 1 có chiều dày là S = 4 mm. Chọn chiều dày nắp buồng bốc cho cả 3 nồi là S=4 mm. Nồi 3:
S =
Ta thấy S – C = 1,28 (mm) < 10 (mm) nên giá trị C tính ở trên phải thêm 2 (mm). Như vậy:
C = 0,0014 + 0,002 = 0,0034 (m)
Suy ra: S = 0,00012 + 0,0034 = 0,00352 (m) = 3,52 (mm)
Tra bảng XIII.11, trang 384, [2]. Ta chọn chiều dày S = 4 (mm) cho nắp buồng đốt nồi 1.
Kiểm tra ứng suất thành nắp với áp suất thử thủy lực theo công thức:
σ =
(Công thức XIII.49, trang 386, [2])
Ta có:
P0 = 1,5Pht1+P1 = 1,5.0,106.9,81.104+534,5.9,81.0,5 = 18219,623 (N/m2)
σ =
[1,6<
200.10 (N/m2)
Vậy nắp buồng bốc nồi 3 có chiều dày là S = 4 mm. Chọn chiều dày nắp buồng bốc cho cả 3 nồi là S=5 mm.
3.3 Xác định đường kính các ống dẫn
Đường kính ống dẫn và cửa ra vào của thiết bị xác định theo phương trình:
d
d
(m) (Cơng thức VII.42, trang 74, [2])
Với: Vs : là lưu lượng khí, hơi, dung dịch chảy trong ống, m3/s
: vận tốc của hơi đi trong ống, m/s. D: lượng hơi đốt đi trong ống, kg/h;
SVTH: Đặng Thái Ân
GVHD: ThS. Thiều Quang Quốc Việt
W: lưu lượng khối lượng, kg/s v: lưu lượng thể tích riêng, m3/kg.
3.3.1 Đường kính ống dẫn hơi đốt
Nồi1:
W = 2285,503
3600 =0,635(kg/s) Ở nhiệt độ thđ = 151,1 0C
Chọn vận tốc hơi đi trong ν
ống
= 0,384
w = 35 (m/s)
Nên d = (m)
Vậy quy chuẩn d1 theo bảng XIII.26, trang 409, sổ tay quá trình thiết bị tập 2, ta lấy:
d1 = 100(mm) và dn1 = 108(mm) Nồi 2:
W = (kg/s)
Ở nhiệt độ thđ = 119,015 oC ⇒ Chọn vận tốc hơi đi trong ống
V =
w =
0,835 (m3/kg) 35 (m/s)
Nên d = (m)
Vậy quy chuẩn d2 theo bảng bảng XIII.26, trang 409, sổ tay quá trình thiết bị